風電機組地基基礎設計規(guī)定

1、1.0.1本標準規(guī)定了風電場風電機組塔架地基基礎設計的基本原則和 方法，涉及地基基礎的工程地質(zhì)條件、環(huán)境條件、荷載、結(jié)構(gòu)設計、 地基處理、檢驗與監(jiān)測等內(nèi)容。1.0.2本標準適用于新建的陸上風電場風電機組塔架的地基基礎設 計。工程竣工驗收和已建工程的改 （擴建）、安全定檢，應參照本標準 執(zhí)行。1.0.3風電場風電機組塔架的地基基礎設計除應符合本標準外，對于 濕陷性土、多年凍土、膨脹土和處于侵蝕環(huán)境、受溫度影響的地基等， 尚應符合國家現(xiàn)行有關標準的要求。規(guī)范性引用文件下列標準中的條款通過本標準的引用而成為本標準的條款。凡是 注日期的引用標準，具隨后所有的修改單（不包括勘誤的內(nèi)容）或修 訂版均不適用

2、于本標準，然而，鼓勵根據(jù)本標準達成協(xié)議的各方研究 是否可使用這些標準的最新版本。凡是不注日期的引用標準，其最新 版本適用于本標準。GB 18306中國地震動參數(shù)區(qū)劃圖GB 18451.1風力發(fā)電機組 安全要求GB 50007建筑地基基礎設計規(guī)范GB 50009建筑結(jié)構(gòu)荷載設計規(guī)范GB 50010混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范GB 50011建筑抗震設計規(guī)范GB 50021巖土工程勘察規(guī)范GB 50046工業(yè)建筑防腐蝕設計規(guī)范GB 50153工程結(jié)構(gòu)可靠度設計統(tǒng)一標準GB 60223建筑工程抗震設防分類標準GB 50287水力發(fā)電工程地質(zhì)勘察規(guī)范GBJ 146粉煤灰混凝土應用技術規(guī)范FD 002-2007風

3、電場工程等級劃分及設計安全標準DL/T 5082 水工建筑物抗冰凍設計規(guī)范JB/T10300風力發(fā)電機組 設計要求JGJ 24民用建筑熱工設計規(guī)程JGJ 94建筑樁基技術規(guī)范JGJ 106建筑基樁檢測技術規(guī)范JTJ 275海港工程混凝土防腐蝕技術規(guī)范3.0.1為統(tǒng)一風電場風電機組塔架地基基礎設計的內(nèi)容和深度，特制 定本標準。3.0.2風電機組地基基礎設計應貫徹國家技術經(jīng)濟政策，堅持因地制 宜、保護環(huán)境和節(jié)約資源的原則，充分考慮結(jié)構(gòu)的受力特點，做到安 全適用、經(jīng)濟合理、技術先進。3.0.3本標準的地基基礎設計采用極限狀態(tài)設計方法，荷載和有關分 項系數(shù)的取值應符合相關規(guī)定，以保證在規(guī)定的外部條件、

4、設計工況 和荷載條件下，使風電機組地基基礎在設計使用年限 50年內(nèi)安全、正 常工作。4.0.1 風電場 wind power station由一批風力發(fā)電機組或風力發(fā)電機組群組成的電站。通常稱為風電場。4.0.2 風力發(fā)電機組 wind turbine generator system (WTGS)將風的動能轉(zhuǎn)換為電能的系統(tǒng)。4.0.3 地基 subgrade支承基礎的土體或巖體。4.0.4 基礎 foundation將上部結(jié)構(gòu)的各種荷載傳承到地基上的結(jié)構(gòu)物。4.0.5 基本組合 fundamental combination承載能力極限狀態(tài)計算時，永久作用和可變作用的組合。4.0.6 偶然組

5、合 accidental combination承載能力極限狀態(tài)計算時，永久作用、可變作用和一個偶然作用 的組合。4.0.7 標準組合 characteristic/nominal combination正常使用極限狀態(tài)計算時，采用標準值荷載的組合。4.0.8 參考風速 reference wind speed用于確定WTGS級別的基本極端風速參數(shù)。與氣候相關的其他設 計參數(shù)均可由參考風速和其他基本等級參數(shù)計算得到。4.0.9 極端風速 extreme wind speedTs內(nèi)的平均最高風速，它可能是 N年一遇(重現(xiàn)周期N年)。GB l8451.1采用的重現(xiàn)周期N=50年和N=1年，采用的時

6、限T=3s。4.0.10 設計載荷狀態(tài) design load case(DLC)各種可能的設計狀態(tài)與引起構(gòu)件載荷的外部條件的組合。4.0.11 荷載修正安全系數(shù) modified safety factor of load考慮風電機組塔架基礎所受上部結(jié)構(gòu)的荷載不確定性和荷載模型偏差等因素而采用的修正安全系數(shù)k。，其值為1.35。4.0.12 地基承載力特征值 characteristic value of subgrade bearing capamty荷載試驗測定的地基土壓力變形曲線線性變形段內(nèi)規(guī)定的變形所 對應的壓力值，其最大值為比例界限值。4.0.13 單樁豎向極限承載力標準值 uhi

7、mate vertical bearing capamty of single pile單樁在豎向荷載作用下到達破壞狀態(tài)前或出現(xiàn)不適于繼續(xù)承載的 變形時所對應的最大荷載。它取決于土對樁的支承阻力和樁身承載力。4.0.14 單樁豎向承載力力特征值 characteristic value of the vertical bearing capacity of a single pile單樁豎向極限承載力標準值除以安全系數(shù)后的承載力值。4.0.15 地基變形允許值 allowable subsoil deformation為保證建筑物正常使用而確定的變形控制值。4.0.16 標準凍深 standa

8、rd frost penetration在地面平坦、裸露、城市之外的空曠場地中不少于10年的實測最 大凍深的平均值。4.0.17 基礎環(huán) foundation stub of tubular tower用于塔筒與塔筒基礎連接的預埋連接件。4.0.18 輪轂高度 hub height風力發(fā)電機組風輪掃掠面積中心距地面的高度。4.0.19 塔架 tower基礎以上支撐風力發(fā)電機組的高聳結(jié)構(gòu)。4.0.20 擴展基礎 spread foundation由臺柱和底板組成使壓力擴散的基礎。4.0.21 樁基礎 pile foundation由設置于巖土中的樁和連接于樁頂端的承臺組成的基礎。4.0.22 巖

9、石錨桿基礎 rock foundation with anchor bars在巖石地基上，靠巖石錨桿、混凝土承臺和巖石地基共同作用的 基礎。4.0.23 土巖組合地基 soil-rock composite subgrade在地墓主要受力層范圍內(nèi)，存在石芽密布并有出露的地基、大孤 石或個別石芽出露的地基。4.0.24 地基處理 ground treatment為提高地基的強度、剛度和穩(wěn)定性而采取的處理措施。4.0.25 復合地基 composite subgrade composite foundation由地基土和部分土體被增強或被置換而形成的增強體共同承擔荷 載的人工地基。5 基本規(guī)定.1

10、根據(jù)風電機組的單機容量、輪轂高度和地基復雜程度，地墓基礎分為三個設計級別，設計時應根據(jù)具體情況，按表 5.0.1選用。表5.0.1地基基礎設計級別設計級別單機容量，輪轂高度和地基類型1單機容量大于 1.5MW輪轂高度大于 80m復雜地質(zhì)條件或軟土地基2介于1級、3級之間的地基基礎3單機容量小于 0.75MW輪轂高度小于 60m 地質(zhì)條件簡單的巖土地基注1:地基基礎設計級別按表中指標劃分分屬不同級別時，按最高級別確定。注2:對1級地基基礎，地基條件較好時，經(jīng)論證基礎設計級別可降彳級。.2風電機組地基基礎設計應符合下列規(guī)定：1所有風電機組地基基礎，均應滿足承載力、變形和穩(wěn)定性的要 求。1級、2級風

11、電機組地基基礎，均應進行地基變形計算。3級風電機組地基基礎，一般可不作變形驗算，如有下列情況 之一時，仍應作變形驗算：1）地基承載力特征值小于130kPa或壓縮模量小于8MPa。）軟土等特殊性的巖土。5.0.3風電機組地基基礎設計前，應進行巖土工程勘察，勘察內(nèi)容和 方法應符合GB 50021的規(guī)定。5.0.4風電機組基礎型式主要有擴展基礎、樁基礎和巖石錨桿基礎， 具體采用哪種基礎應根據(jù)建設場地地基條件和風電機組上部結(jié)構(gòu)對基礎的要求確定，必要時需進行試算或技術經(jīng)濟比較。當?shù)鼗翞檐浫跬翆踊蚋邏嚎s性土層時，宜優(yōu)先采用樁基礎。5.0.5根據(jù)風電場工程的重要性和基礎破壞后果（如危及人的生命安 全、造成

12、經(jīng)濟損失和產(chǎn)生社會影響等）的嚴重性，風電機組基礎結(jié)構(gòu) 安全等級分為兩個等級，見表5.0.5。表5.0.5風電機組基礎結(jié)構(gòu)安全等級基礎結(jié)構(gòu)安全等級基礎的重要性基礎破壞后果1級重要的基礎很嚴重2級般基礎嚴重注；風電機組基礎的安全等級還應與風電機組和塔架等上部結(jié)構(gòu)的安全等級一致。5.0.6風電機組地基基礎設計應進行下列計算和驗算：1地基承載力計算。2地基受力層范圍內(nèi)有軟弱下臥層時應驗算其承載力。3基礎的抗滑穩(wěn)定、抗傾覆穩(wěn)定等計算。4基礎沉降和傾斜變形計算。5基礎的裂縫寬度驗算。6基礎（樁）內(nèi)力、配筋和材料強度驗算。7有關基礎安全的其他計算（如基礎動態(tài)剛度和抗浮穩(wěn)定等）。8采用樁基礎時，其計算和驗算除

13、應符合本標準外，還應符合GB 50010和JGJ 94等的規(guī)定。5.0.7鑒于風電機組主要荷載一一風荷載的隨機性較大，且不易模擬, 在與地基承載力、基礎穩(wěn)定性有關的計算中，上部結(jié)構(gòu)傳至塔筒底部 與基礎環(huán)交界面的荷載應采用經(jīng)荷載修正安全系數(shù)（k。）修正后的荷載修正標準值。取1.35。5.0.8材料的疲勞強度驗算應符合 GB 50010的規(guī)定。5.0.9應對制造商提出的基礎環(huán)與基礎的連接設計進行復核。5.0.10根據(jù)基礎的受力條件和上部結(jié)構(gòu)要求，視風電機組制造商的要 求對地基基礎的動態(tài)剛度進行驗算。5.0.11抗震設防烈度為9度及以上，或參考風速超過50m/s （相當于 50年一遇極端風速超過70

14、m/s）的風電場，其地基基礎設計應進行專 門研究。5.0.12受洪（潮）水或臺風影響的地基基礎應滿足防洪要求，洪（潮）水設計標準應符合 FD 002-2007的規(guī)定。5.0.13對可能受洪（潮）水影響的地基基礎，在基礎周圍一定范圍內(nèi) 應采取可靠永久防沖防淘保護措施。6 地基特性巖土的分類風電場風電機組基礎地基的巖土體可分為巖石、碎石土、砂土、粉土、黏性土和人工填土等。根據(jù)地質(zhì)成因，土也可分為殘積土、坡 積土、洪積土、沖積土、淤積土、冰積土和風積土等。巖石地基除應確定巖石的地質(zhì)名稱和風化程度外，尚應進行巖 石堅硬程度、巖體完整程度和巖體基本質(zhì)量等級的劃分。巖石的堅硬程度、巖體完整程度和巖體的基本

15、質(zhì)量等級的劃分 應符合表6.1.3-1表6.1.3-3的規(guī)定。表6.1.3-1巖石堅硬程度分類堅硬程度堅硬巖中硬巖較軟巖軟巖極軟巖飽和單軸抗壓強度Rb (MPa)Rb6060 Rb3030Rb1515 Rb5Rb0.750.75 0.550.55 0.350.35 0.150.15注：完整性指數(shù)為巖體縱波速度與巖塊縱波速度之比的平方，選定巖體和巖塊測定波速時，應注意其代表性。表6.1.3-3巖體基本質(zhì)量等級分類巖體特性I堅硬巖，新鮮一微風化，巖體完整，整體狀或巨厚層狀結(jié)構(gòu)n堅硬巖，微風化，巖體較完整，塊狀或次塊狀、厚層狀結(jié)構(gòu) 中硬巖，新鮮，巖體完整，整體狀或巨厚層狀結(jié)構(gòu)m堅硬巖、弱風化，巖休完

16、整性差，次塊狀、鑲嵌狀、中厚層狀或互層狀結(jié)構(gòu)中硬巖，微風化，巖體較完整，塊狀或次塊狀、厚層、中厚層狀或互層狀結(jié)構(gòu) 較軟巖，微風化一新鮮，巖體完整，整體狀、塊狀、巨厚層狀或厚層狀結(jié)構(gòu)10續(xù)表巖體特性IV堅硬巖，弱風化一強風化，巖體較破碎，碎裂或塊裂結(jié)構(gòu)，互層或薄層狀結(jié)構(gòu) 中便巖，弱風化，巖體完整性差，互層狀或薄層狀、碎裂或塊裂結(jié)構(gòu)較軟巖，微風化弱風化，巖體較完整，中厚層狀、互層狀或薄層狀結(jié)構(gòu) 軟巖，新鮮一微風化，巖體完整較完整，厚層狀或中厚層狀結(jié)構(gòu)V堅硬巖中硬巖，強風化，巖體破碎，散體結(jié)構(gòu)較軟巖軟巖，強風化，巖體較破碎，薄層狀，塊裂或碎裂結(jié)構(gòu)、散體狀結(jié)構(gòu) 斷層破碎帶當缺乏飽和單軸抗壓強度試驗資料

17、時，可按附錄 A表A.0.1和 表A.0, 2劃分巖石的堅硬程度和巖體的完整程度。 巖石的風化程度和 巖體的結(jié)構(gòu)類型的劃分可按附錄 B、附錄C進行。當軟化系數(shù)不大于0.75時，應定為軟化巖石；當巖石具有特殊 成分、特殊結(jié)構(gòu)或特殊性質(zhì)時，應定為特殊性巖石，如易溶性巖石、 膨脹性巖石、崩解性巖石、鹽潰化巖石等。碎石土為粒徑大于2mm的顆粒含量超過總質(zhì)量 50%的土，并 按表6.1.6可進一步劃分為漂石、塊石、卵石、碎石、圓礫和角礫。表6.1.6碎石土分類土的名稱顆粒形狀顆粒級配漂石圓形及亞圓形為主粒徑大于200mm的顆粒含重超過總質(zhì)重的50%塊石棱角形為主卵石圓形及亞圓形為主粒役大于20mm的顆粒

18、存量超過息質(zhì)量的50%碎石棱角形為主圓礫圓形及亞圓形為主粒徑大于2mm的顆粒含重超過總質(zhì)重的50%角礫棱角形為主注；定名時，應根據(jù)顆粒級配由大到小以最先符合者確定。碎石土的密實度宜根據(jù)修正后的圓錐動力觸探錘擊數(shù)按表11-1或表6.1.7-2確定，也可根據(jù)附錄D的規(guī)定定性鑒別表6.1.7-1 碎石土密實度按N63.5分類重型動力觸探錘擊數(shù)N 63.5密實度重型動力觸探錘擊數(shù)N63.5密實度N63.5 & 5松散10N 63.5 20中密5N63.520密實注；本表適用于平均粒徑不大于50mm ,且最大粒徑小于100mm 的碎石土表6.1.7-2碎石土密實度按N120分類重型動力觸探錘擊數(shù)N120

19、密實度重型動力觸探錘擊數(shù)N120密實度N120W 3松散11N 120 14密實314很密6N 120 & 11中密注：本表適用于平均粒徑大于50mm ,或最大粒徑大于100mm碎石土。砂土為粒徑大于2mm的顆粒含量不超過總質(zhì)量50%,粒徑大 于0.075mm的顆粒含量超過總質(zhì)量50%的土，并按表6.1.8可進一步 劃分為礫砂、粗砂、中砂、細砂和粉砂。表6.1.8砂土分類士的名稱顆粒級配礫砂粒徑大于2mm的顆粒含重占總質(zhì)里25 % 人50%粗砂粒徑大于0.5mm的顆粒含重超過總質(zhì)里的50%中砂粒徑大于0.25mm的顆粒含址超過總質(zhì)量的50%細砂粒徑大于0.075mm的顆粒含量超過總質(zhì)量的85%

20、粉砂粒徑大于0.075mm的顆粒含景超過總質(zhì)量的50%注：定名時，應根據(jù)顆粒級配由大到小以最先符合者確定。土的密實度根據(jù)標準貫人試驗錘擊數(shù)實測值N應按表6.1.9的規(guī)定劃分為松散、稍密、中密和密實。12表6.1.9砂土的密實度標準貫入試3錘擊數(shù) N密實度標準貫入試3錘擊數(shù) N密實度NW 10松散15N 30中密1030密實注：當用靜力觸探探頭阻力判定砂土的密實度時，可根據(jù)當?shù)亟?jīng)驗確定。粉土為粒徑大于0.075mm的顆粒含量不超過總質(zhì)量的50%, 且塑性指數(shù)不大于10的土。黏性土為塑性指數(shù)大于10的土，根據(jù)塑性指數(shù)劃分為粉質(zhì)黏 十和黏土。粉質(zhì)黏土為塑性指數(shù)大于 10,且不大于17的土；黏上為 塑

21、性指數(shù)大于17的土。注：塑性指數(shù)應由相應于76g圓錐儀沉人士中深度為10mm時測 定的液限計算而得。黏性土的狀態(tài)可按表6.1.12分為堅硬、硬塑、可塑、軟塑、流 塑。表6.1.12黏性土的狀態(tài)液性指數(shù)I L狀態(tài)液性指數(shù)Il狀態(tài)Il0堅硬0.75I L 1軟塑0Ill流塑0.25I lW 0.75可塑注：當用靜力觸探探頭阻力或標準貫人試驗錘擊數(shù)判定黏性上的狀態(tài)時，可根據(jù)當?shù)亟?jīng)驗確定。軟土為天然孔隙比不小于1.0,且天然含水量大于液限的細粒 土，包括淤泥、淤泥質(zhì)土、泥炭、泥炭質(zhì)土等。紅黏土為碳酸鹽巖系的巖石經(jīng)紅土化作用形成的高塑性黏土， 其液限一般大于50。經(jīng)搬運、沉積后，紅黏土仍保留其基本特征，

22、液 限大于45的土為次生紅黏土。13人工填土根據(jù)其成因和組成，可分為素填土、壓實填土、雜填 土和沖填土。素填土為由碎石土、砂土、粉土、黏性土等組成的填土。經(jīng)過壓 實或夯實的素填土為壓實填土。雜填土為含有建筑垃圾、工業(yè)廢料、 生活垃圾等雜物的填土。沖填土為由水力沖填泥砂形成的填土。膨脹土為土中黏粒成分主要由親水礦物質(zhì)組成， 同時具有顯著 的吸水膨脹和失水收縮特性，是自由膨脹率不小于40%的黏性土。濕陷性土為在浸水后產(chǎn)生附加沉降，是濕陷系數(shù)不小于0.015的土。多年凍土為含有固態(tài)水，且凍結(jié)狀態(tài)持續(xù)兩年或兩年以上的 土。鹽漬巖土為易溶鹽含量大于0.3%,并具有溶陷、鹽脹、腐蝕 等工程特性的巖土。巖土

23、體工程特性指標土的工程特性指標包括強度指標、壓縮性指標、靜力觸探探頭 阻力、標準貫人試驗錘擊數(shù)、載荷試驗承載力等。土的工程特性指標 代表值有標準值、平均值及特征值?？辜魪姸葢藴手?，壓縮性指 標應取平均值，載荷試驗承載力應取特征值。設計取值時，宜考慮基 礎受荷載重復作用對土的工程特性指標的不利影響。用載荷試驗確定地基土的承載力時，壓板面積宜為0.250.50m2。試驗要求應符合附錄E的規(guī)定。土的抗剪強度指標，可采用原狀土室內(nèi)剪切試驗、無側(cè)限抗壓 強度試驗、現(xiàn)場剪切試驗、十字板剪切試驗等方法測定。當采用室內(nèi) 剪切試驗確定時，應選擇三軸壓縮試驗中的不固結(jié)不排水剪切試驗。 經(jīng)過預壓固結(jié)的地基可采用

24、固結(jié)不排水試驗。每層土的試驗數(shù)量不得 少于六組。室內(nèi)試驗抗剪強度標準值 Ck、也可按附錄F確定。土的壓縮特性指標可采用原狀土室內(nèi)壓縮試驗、原位甲板載荷 試驗、旁壓試驗確定。地基土的壓縮性可按幾為100kPa、P2為200kPa14 時相對應的壓縮系數(shù)值(解2)劃分為低、中、高壓縮性，并應按以下規(guī)定進行評價：1當i-20.1MPa-1時為低壓縮性土。當 0.1MPa-1w 20.5MPa-1時為高壓縮性土。飽和無黏性土和少黏性土的振動液化破壞，應根據(jù)土層的天然 結(jié)構(gòu)、顆粒組成、松密程度、地震前和震時的受力狀態(tài)、邊界條件和 排水條件以及地震歷時等因素，結(jié)合現(xiàn)場勘察和室內(nèi)試驗綜合分析判 定，并應符合

25、附錄G的規(guī)定。地基巖體承載力特征值可根據(jù)巖石飽和單軸抗壓強度、巖體結(jié) 構(gòu)和裂隙發(fā)育程度，按表6.2.6做相應折減后確定；對極軟巖可通過三 軸壓縮試驗或現(xiàn)場載荷試驗確定其承載力特征值。表6.2.6地基巖體承載力特征值fak 單位：MPa巖石單軸飽和抗壓強度Rb巖體承載力特征值fak巖體完整，節(jié)理間距大丁 1m巖體較完整，節(jié)理間距為1.0 0.3m巖體完整性較差，節(jié)理間距為0.3 0.1m巖體破碎，節(jié)理間距小于0.1m堅硬巖、中硬巖(Rb30)(1/17 1/20) Rb(1/11 1/16) Rb(1/81/10) Rb(1/7) Rb較軟巖、軟巖(Rbl.301.50 c1.30o.90 f0

26、.7501.60 f 1.402.50 c2.00o.95f0.80020.0n1.30 f *1.10l.30 c1.100.75 f0.6501.40 f *1.202.00 c1.50O.80 f0.70020.0 Eo10.0m1.10 f 0.901.10 c0.700.65 f0.5501.20 f 0.801.50 c0.700.70f0.60010.0 Eo5.0w0.90 f 0.400.70 c0.300.55 f0.4000.80 f 0.550.70 c0.300.60f0.4505.0Eo2.0V0.70 f 0.400.30 c0.050.40 f0.3000.55

27、 f 0.400.30 c0.050.45f0.3502.0Eo0.2注1 ：表中巖體即地基基巖。注2: f、c為抗剪斷強度，f、c為抗剪弧度。注3:表中參數(shù)限于硬質(zhì)巖，軟質(zhì)巖應根據(jù)軟化系數(shù)進行折減。16表6,2,7-2結(jié)構(gòu)面、軟弱層、斷層的抗剪和抗剪強度類另I抗剪斷強度抗剪強度f，c (MPa)fc (MPa)膠結(jié)的結(jié)構(gòu)面0.80 0.600.250-0.1000.80 0.600尢充填的結(jié)構(gòu)面0.70 0.450.150-0.0500.70-0.500巖塊巖屑型0.55 0.450.250 0.1000.50-0.400巖屑夾泥型0.45 0.350.100-0.0500.40-0.300

28、泥災巖屑型0.35 0.250.050-0.0100.30-0.250泥0.25 0.180.002-0.0010.25 0.150注1:表中委數(shù)限于硬質(zhì)巖中膠結(jié)或無充填的結(jié)構(gòu)面。注2:軟質(zhì)巖中的結(jié)構(gòu)畫應進行折減。注3:膠結(jié)或無充填的結(jié)構(gòu)面抗剪斷強度應根據(jù)結(jié)構(gòu)面的粗糙程度選取火值或小值。177荷載、荷載工況與荷載效應 組合及分項系數(shù)荷 載作用在風電機組地基基礎上的荷載按隨時間的變異可分為三 類：1永久荷載，如上部結(jié)構(gòu)傳來的豎向力 Fzk、基礎自重Gi、回填 土重G2等。2可變荷載，如上部結(jié)構(gòu)傳來的水平力Fxk和Fyk、水平力矩Mxk 和Myk、扭矩Mzk,多遇地震作用凡等。當基礎處于潮水位以下

29、時應考 慮浪壓力對基礎的作用。3偶然荷載，如罕遇地震作用 Fe2等。根據(jù)GB 50223的有關規(guī)定，風電機組地基基礎的抗震設防分 類定為丙類，應能抵御對應于基本烈度的地震作用，抗震設防的地震 動參數(shù)按GB18306確定。上部結(jié)構(gòu)傳至塔筒底部與基礎環(huán)交界面的荷載效應宜用荷載標 準值表示，為正常運行荷載、極端荷載和疲勞荷載三類。正常運行荷 載為風力發(fā)電機組正常運行時的最不利荷載效應，極端荷載為GB.1中除運輸安裝外的其他設計荷載狀況 (DLC)中的最不利荷載 效應，疲勞荷載為GB 18451.1中需進行疲勞分析的所有設計荷載狀況 (DEC)中對疲勞最不利的荷載效應。對于有地震設防要求的地區(qū)，上部結(jié)

30、構(gòu)傳至塔筒底部與基礎環(huán) 交界面的荷載還應包括風電機組正常運行時分別遭遇該地區(qū)多遇地震 作用和罕遇地震作用的地震慣性力荷載。地基基礎設計時應將同一工況兩個水平方向的力和力矩分別合 成為水平合力F水、水平合力矩M*,并按單向偏心計算。18荷載工況與荷載效應組合地基基礎設計的荷載應根據(jù)極端荷載工況、正常運行荷載工況、 多遇地震工況、罕遇地震工況和疲勞強度驗算工況等進行設計。極端荷載工況為上部結(jié)構(gòu)傳來的極端荷載效應疊加基礎所承受的 其他有關荷載；正常運行荷載工況為上部結(jié)構(gòu)傳來的正常運行荷載效 應疊加基礎所承受的其他有關荷載；多遇地震工況為上部結(jié)構(gòu)傳來的 正常運行荷載效應疊加多遇地震作用和基礎所承受的其

31、他有關荷載； 罕遇地震工況為上部結(jié)構(gòu)傳來的正常運行荷載效應疊加罕遇地震作用 和基礎所承受的其他有關荷載；疲勞強度驗算工況為上部結(jié)構(gòu)傳來的 疲勞荷載效應疊加基礎所承受的其他有關荷載。按地基承載力確定擴展基礎底面積及埋深或按單樁承載力確定 樁基礎樁數(shù)時，荷載效應應采用標準組合，且上部結(jié)構(gòu)傳至塔筒底部 與基礎環(huán)交界面的荷載標準值應按第 8章和第9章的相關要求修正為 荷載修正標準值。擴展基礎的地基承載力采用特征值，且可按基礎有 效埋深和基礎實際受壓區(qū)域?qū)挾冗M行修正。樁基礎單樁承載力采用特 征值，并按JGJ 94確定。計算基礎（樁）內(nèi)力、確定配筋和驗算材料強度時，荷載效應 應采用基本組合，上部結(jié)構(gòu)傳至塔

32、筒底部與基礎環(huán)交界面的荷載設計 值由荷載標準值乘以相應的荷載分項系數(shù)。基礎抗傾覆和抗滑穩(wěn)定的荷載效應應采用基本組合，但其分項 系數(shù)均為1.0,且上部結(jié)構(gòu)傳至塔筒底部與基礎環(huán)交界面的荷載標準值 應按第8章和第9章的相關要求修正為荷載修正標準值。驗算地基變形、基礎裂縫寬度和基礎疲勞強度時，荷載效應應 采用標準組合，上部結(jié)構(gòu)傳至塔筒底部與基礎環(huán)交界面的荷載直接采 用荷載標準值。多遇地震工況地基承載力驗算時，荷載效應應采用標準組合； 截面抗震驗算時，荷載效應應采用基本組合。19表7.2.9地基基礎設計內(nèi)容、荷載效應組合、荷載工況和主要荷載設計內(nèi)容何載效應組合工況主要向救正常運行 荷載工況極端荷 載工況

33、疲勞強度 驗算工況多遇地 震工況罕遇地 震工況FrkM rkFzkM zkG1G2Fe1Fe2(1)擴展基礎地基承載 力復核標準組合VV*VVVVV*(2)樁基礎基樁承載力 復核標準組合VV*VVVVV*(3)截面抗彎驗算基本組合VV*VVVVV*(4)截面抗剪驗算基本組合VV*VVV*(5)截面抗沖切驗算基本組合VV*VVV*(6)抗滑穩(wěn)定分析基本組合VV*VVVVVV*(7)抗傾覆穩(wěn)定分析基本組合VV*VVVVV*(8)裂縫寬度驗算標準組合VV*VVVVV*(9)變形驗算標準組合V7V7*VVVV*(10)疲勞強度驗算標準組合VVVVV(11)抗滑穩(wěn)定驗算(罕 遇地震)偶然組合VVVVV7

34、VVV(12)抗傾覆穩(wěn)定驗算(罕遇地震)偶然組合VV7V7V7V7V7V7注：*多遇地震工況需考慮多遇地震作用;*僅當多遇地震工況為基礎設計的控制荷載工況時才進行該項驗算。20罕遇地震工況下，抗滑穩(wěn)定和抗傾覆穩(wěn)定驗算的荷載效應應采 用偶然組合。地震作用計算和地基基礎抗震驗算等應符合 GB 50011的規(guī)定, 地基基礎的有關抗震設計還應符合 GB 50007、JGJ 94等的有關規(guī)定。地基基礎設計內(nèi)容、荷載效應組合、荷載工況和主要荷載的選 取應按表7.2.9采用。分項系數(shù)基礎結(jié)構(gòu)安全等級為一級、二級的結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)分別為1.1和 1.0。對于基本組合，荷載效應對結(jié)構(gòu)不利時，永久荷載分項系數(shù)為變荷

35、載分項系數(shù)不小于 1.5;荷載效應對結(jié)構(gòu)有利時，永久荷 載分項系數(shù)為1.0,可變作用分項系數(shù)為0。疲勞荷載和偶然荷載分項 系數(shù)為1.0。地震作用分項系數(shù)按 GB50011規(guī)定選取。對于標準組合和偶然組合，荷載分項系數(shù)均為1.0。各設計內(nèi)容的主要荷載的分項系數(shù)按表 7.3.3采用。混凝土和鋼筋的材料性能分項系數(shù)分別采用1.4和1.1。承載力抗震調(diào)整系數(shù)等未規(guī)定的其他材料性能分項系數(shù)，按所引用的規(guī)范采 用。驗算裂縫寬度時，混凝土抗拉強度和鋼筋彈性模量等材料特性 指標應采用標準值。表7.3.3主要荷載的分項系數(shù)設計內(nèi)容主要FrkM rkFzkM zkG1G2Fe1Fe2(1)天然地基承載力復核1.0

36、1.01.01.01.01.0(2)基樁承載力復核1.01.01.01.01.01.0(3)截面抗彎驗算1.51.2/1.01.2/1.01.2/1.0H:1.3V:0.521續(xù)表設計內(nèi)容主要荷裁FrkMrkFzkMzkG1G2Fe1Fe2(4)截面抗剪驗算1.51.51.2H:1. 3V:0.5(5)截面抗沖切驗算1.51.51.2H:1.3V:0.5(6)抗滑穩(wěn)定分析1.01.01.01.01.01.01.0(7)抗傾覆穩(wěn)定分析1.01.01.01.01.01.0(8)裂縫寬度驗算1.01.01.01.01.01.0(9)變形驗算1.01.01.01.01.01.0(10)疲勞強度驗1.0

37、1.01.01.01.0(11)抗滑穩(wěn)定驗算(罕遇地震)1.01.01.01.01.01.01.0(12)抗傾覆穩(wěn)定驗算(罕遇地震)1.01.01.01.01.01.0注：“/ ” -荷載效應對Z構(gòu)不利 /荷載效應對結(jié)構(gòu)有利H 水平方向慣性力。V 豎向慣性力.228地基計算一般規(guī)定風電機組具有承受 360 方向重復荷載和大偏心受力的特殊 性，對地基基礎的穩(wěn)定性要求高，基礎應按大塊體結(jié)構(gòu)設計?；A埋置深度的選擇應考慮下列因素：1基礎的形式。2作用在基礎上的荷載大小和性質(zhì)。3地層結(jié)構(gòu)和地下水埋深。4地墓土凍脹和融陷的影響。基礎的埋置深度應滿足地基承載力、變形和穩(wěn)定性要求。擴展基礎除應滿足地基承載力

38、、變形和穩(wěn)定性要求外，基底允 許脫開面積還應滿足表8.1.4的要求。如不滿足要求應采取加大基礎底 面積或埋深等措施。表8.1.4各計算工況基底允許脫開面積指標計算工況基底脫開面積 AI/基底面積 A (100%)正常運行荷載工況多遇地震工況不允許脫開極端荷載工況25%對季節(jié)性凍土地區(qū)，當?shù)鼗辆哂袃雒浶詴r，擴展基礎埋深應 大于土體的標準凍深(見附錄H);對多年凍土地區(qū)，可遵照有關規(guī)范 執(zhí)行。對地震基本烈度為7度及以上且場地為飽和砂土、粉土的地區(qū), 應根據(jù)地基土振動液化的判別成果，通過技術經(jīng)濟比較采取穩(wěn)定基礎 的對策和處理措施。23地基承載力計算地基承載力特征值可由載荷試驗或其他原位測試、公式計

39、算及 結(jié)合實踐經(jīng)驗等方法綜合確定。當擴展基礎寬度大于3m或埋置深度大于0.5m時，由載荷試驗 或其他原位測試、經(jīng)驗值等方法確定的地基承載力特征值，可按式：fa = fakb (b-3) d m(hm -。5)(8.2.2)式中fa 修正后土體的地基承載力特征值；fak地基承載力特征值，按8.2.1條的原則確定；刀b、Xd擴展基礎寬度和埋深的地基承載力修正系數(shù)，按表8.2.2確定；丫一一擴展基礎底面以下土的重度，地下水位以下取浮重度；表8.2.2承載力修正系數(shù)表土 的類型刀bd d淤泥和淤泥質(zhì)土01.0人工填土、e或IL不小于0.85的黏性上01.0紅黏土含水比.0.801.2含水比加 10%的

40、粉土01.5最大干密度大于21kN/m 3的級配砂石02.0粉土黏粒含量p c l0 %的粉土0.31.5黏粒含量P c10%的粉土0.52.0e或Il均小于0.85的黏性土0.31.6粉砂、細砂(不包括很濕與飽和時的稍密狀態(tài))2.03.0中砂、粗砂、礫砂和碎石土3.04.4注1：全風化巖石可參照所風化成的相應土類取值，其他狀態(tài)下的巖石不修正。注2:地基承載力特征值按深層平板載荷試驗確定時T1d取0，深層平板載荷試驗按 GB50007執(zhí)行。24bs擴展基礎底面力矩作用方向受壓寬度，當擴展基礎底面 受壓寬度大于6m時按6m取值，Y m擴展基礎底面以上土的加權(quán)平均重度，地下水位以下取 浮重度；hm

41、 擴展基礎埋置深度。8.2,3巖石地基承載力特征值可按第 6.2.6條的規(guī)定確定。巖石地基承 載力不進行深寬修正。地基抗壓計算地基抗壓計算應符合下列要求：1當承受軸心荷載時，應滿足式（8.3.1-1）的要求：Pkfa（8.3,I-1）式中 p k荷載效應標準組合下，擴展基礎底面處平均壓力；fa修正后地基承載力特征值。2當承受偏心荷載時，除應滿足式（8.3.1-1）的要求外，尚應滿足式（8.3.1-2）的要求：Pkmaxb/6）以外承受偏心荷載，且基底脫開基土面積不大于全部面積的1/4,矩（方）形擴展基礎單獨承受偏心26荷載（圖8.3.3）時，擴展基礎底面壓力可按下列公式計算:2（心 Gk）pk

42、max ; 3la3aA0.75b(8.3.3-1)(8.3.3-2)式中a合力作用點至擴展基礎底面最大壓力邊緣的距離，按(a)（b/2） -e 或（l/2） -e 計算。圖8.3.3基底面部分脫開地基的基底壓力示意圖(8.3.4-1)(8.3.4-2)當?shù)鼗芰臃秶鷥?nèi)有軟弱下臥層時，擴展基礎宜按式（8.3.4-1） 和式（834-2）驗算軟弱下臥層的承載力：(PzPcz) M fazPzlb(Pk - Pc)(b 2ztan?)(l 2ztan?)式中Pz荷載效應標準組合下，軟弱下臥層頂面處附加壓力；PCz軟弱下臥層頂面處土自重壓力；faz軟弱下臥層頂面處經(jīng)深度等修正后的地基承載力特征值；

43、Pc擴展基礎底面處土的自重壓力；z擴展基礎底面至軟弱下臥層頂面的距離；0地基壓力擴散線與垂直線的夾角，按表8.3.4采用27表8.3.4地基壓力擴散角9Esl/Es2z/b0.250.5362351025102030注1 : Es1為上層土壓縮模量；Es2為下層土壓縮模量；注2: z/b0.50時。值不受。變形計算基礎變形應驗算沉降值和傾斜率，其計算值不應大于地基變形允 許值。地基變形允許值可按表8.4.2的規(guī)定采用。表8.4.2地基變形允許值輪轂高度H沉降允許值（mm）傾斜率允許值tan 9高壓縮性黏性土低、中壓縮性黏性土，砂土H603001000.00660H 802000.00580H1

44、001000.003注：傾斜率系指基礎傾斜方向?qū)嶋H受壓區(qū)域兩邊緣的沉降差與其距離的比值，按下式計算：tan日=包二包 bs式中 Si、&基礎傾斜方向?qū)嶋H受壓區(qū)域兩邊緣的最終沉降值；bs基礎傾斜方向?qū)嶋H受壓區(qū)域的寬度。計算地基沉降時，地基內(nèi)的應力分布，可采用各向同性均質(zhì)線性變形體理論假定。其最終沉降值可按式（8.4.3-1）計算：s=y =屋詈（za-）（8.4.3-1）i 1 Esi28pk=FGi(8.4.3-2)As式中s-地基最終沉降值；s按分層總和法計算出的地基沉降值；屋一一沉降計算經(jīng)驗系數(shù)，根據(jù)地區(qū)沉降觀測資料及經(jīng)驗確定， 無地區(qū)經(jīng)驗時可采用表8.4.3的數(shù)值；n一一地基沉降計算深度

45、范圍內(nèi)所劃分的土層數(shù)(圖8.4.3);表8.4.3沉降計算經(jīng)驗系數(shù)0 s基底附加壓力Es(MPa)2.54.07.015.020.0P0k fak(kPa)1.41.31.00.40.2P0kW 0.75fak(kpa)1.11.00.70.40.2注：es為沉降計算深度范圍內(nèi)壓縮模量的當量值，應按下式計算：-2 A工Esi式中 Ai 一一第i層土附加應力系數(shù)沿土層厚度的積分值。圖8.4.3擴展基礎沉降計算的分層示意圖29P0k荷載效應標準組合下，擴展基礎底面處的附加壓力，根 據(jù)基底實際受壓面積（A s=bsl）計算；Esi擴展基石底面下第i層土的壓縮模量，應取土自重壓力至 土的自重壓力與附加

46、壓力之和的壓力段計算；zp Z/擴展基礎底面至第i、i-1層土底面的距離；aa擴展基礎底面計算點至第i、i-1層土底面范圍內(nèi)平均 附加應力系數(shù)，可按附錄J采用。地基沉降計算深度Zn （見圖8.4.3）應符合式（8.4.4）要求：nS；M 0.025 AS；（8.4.4）i工式中 AST計算深度范圍內(nèi)，第i層土的計算沉降值；S；由計算深度向上取厚度為AZ的土層計算沉降值，AZ見 圖8.4,3并按表8.4.4確定。表 8.4.4ZZ 值bb22b44b8ZZ0.30.60.81.08.5 穩(wěn)定性計算擴展基礎和巖石錨桿基礎的穩(wěn)定性應根據(jù)工程地質(zhì)和水文地質(zhì) 條件進行抗滑、抗傾覆或抗浮穩(wěn)定計算。抗滑穩(wěn)定

47、計算應根據(jù)地質(zhì)條 件分別進行沿基深層結(jié)構(gòu)面的穩(wěn)定計算。除罕遇工況外的其他荷載工況下，抗滑和抗傾覆穩(wěn)定按下列公 式驗算。1抗滑穩(wěn)定最危險滑動面上的抗滑 動面上的抗滑力 與滑動力應 滿足式（8.5.2-1）要求：FRA1.3（8.5.2-1）Fs式中Fr荷載效應基本組合下，抗滑力；30Fs荷載效應基本組合下，滑動力修正值。2沿基礎底面的抗傾覆穩(wěn)定計算，其最危險計算工況應滿足式(8.5.2-2)要求：(8.5.2-2)M1.6Ms式中Mr荷載效應基本組合下，抗傾力矩；Ms荷載效應基本組合下，傾覆力矩修正值。根據(jù)GB500011的抗震設防目標，罕遇地震工況下抗滑和抗傾覆 穩(wěn)定應按下列公式驗算。1要求:

48、抗滑穩(wěn)定最危險滑動面上的抗滑力與滑動力應滿足式(8.5.3-1)式中FR 1.0FsF r荷載效應偶然組合下，抗滑力；F S荷載效應偶然組合下，滑動力修正值。(8.5.3-1)沿基礎底面的抗傾覆穩(wěn)定計算，其最危險計算工況應滿足式(8.5.3-2)要求:M1.0 Ms式中 M r荷載效應偶然組合下，抗傾力矩；Ms荷載效應偶然組合下，傾覆力矩修正值。(8.5.3-2)319基礎設計般規(guī)定基礎混凝土結(jié)構(gòu)的耐久性應根據(jù)表9.1.1的環(huán)境類別和設計使用年限進行設計。表9.1.1混凝土結(jié)構(gòu)的環(huán)境類別環(huán)境類別條件一a非嚴寒和非寒冷地區(qū)的露天環(huán)境，與無侵蝕性的水或土壤直接接觸的環(huán)境b嚴寒和寒冷地區(qū)的露天環(huán)境，

49、與無侵蝕性的水或土壤直接接觸的環(huán)境三使用除冰鹽的環(huán)境；嚴寒和寒冷地區(qū)冬季水位變動的環(huán)境；濱海室外環(huán)境四海水環(huán)境五受人為或自然的侵蝕性物質(zhì)影響的環(huán)境注：嚴寒和寒冷地區(qū)的劃分應符合JGJ24的規(guī)定。基礎設計應考慮地下水、環(huán)境水、基礎周圍土壤對其的腐蝕，必 要時應遵照GB50046和JTJ275等有關規(guī)定采取有效的防腐措施。二類和三類環(huán)境中，基礎混凝土裂縫寬度應滿足下列規(guī)定：1正常運行荷載工況：最大裂縫寬度不得超過0.2mm。2極端荷載工況：最大裂縫寬度不得超過0.3mm。四類和五類環(huán)境中的基礎混凝土，其裂縫控制要求應符合專門標 準的有關規(guī)定。樁的抗裂和限裂設計應符合 JGJ94的規(guī)定。混凝土強度等

50、級應由按照標準方法制作養(yǎng)護的邊長為 150mm的 立方體試件，在28d齡期用標準試驗方法測得的具有 95%保證率的抗 壓強度標準值。混凝土軸心抗壓、軸心抗拉強度標準值 fck、ftk和設計 值fc、ft及彈性模量Ec按表9.1.5確定。32表9.1.5 混凝土強度標準值、設計值及彈性模量單位：N/mm2種類符混凝土強度等級號C15C20C25C30C35C40C45C50C55C60C65C70C75C80強度種類fck10.013.416.720.123.426.829.632.435.538.541.544.547.450.2ftk1.271.541.782.012.202.392.512

51、.642.742.852.932.993.053.11fc7.29.611.914.316.719.121.123.125.227.529.731.833.835.9ft0.911.101.271.431.571.711.801.891.962.042.092.142.182.22彈性 模量 (X104)Ec2.202.552.803.003.153.253.353.453.553.602.653.703.753.80鋼筋強度標準值應不小于95%的保證率。普通鋼筋的強度標準 值按表9.1.6-1確定，設計值和彈性模量按表 9.1.6-2確定。表9.1.6-1普通鋼筋強度標準值種類符號d (mm

52、)2fyk (N/m)熱扎鋼筋HPB235 (Q235)中820235HRB335 (20MnSi)650335HRR400 (20MnSiV、 20MnSiNb、20MnTi)650400RRD400 (20MnSi)蝸840400表9.1.6-2普通鋼筋強度設計值及彈性模量單位：N/mm2種類符號抗拉強度抗壓強度彈性模量抗剪強度熱扎鋼筋HPB235 (Q235)中2102102.1 M05115HRB335 (20MnSi)1*130030052.0 0155HRR400 (20MnSiV、20MnSiNb、20MnTi)費36036052.0狗180RRD400 (20MnSi)蝸360

53、36052.0再195注：在鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)中，軸心受厄和小偏心受拉構(gòu)件的鋼筋杭拉強度設計值大于300N/mm2時，仍按取用 300N/mm2。33基礎和樁身混凝土應具有較高的耐久性、抗裂性及施工和易性， 并滿足GB 50010的要求。基礎采用的混凝土強度等級不應低于C25級，墊層混凝土強度等級不應低于 C15級。有抗凍要求的混凝土，抗 凍等級應按照DL/T 5082的規(guī)定確定?；A混凝土宜采用P.042.5硅酸鹽水泥或普通硅酸鹽水泥。當采 用其他品種和標號時，應通過對比試驗確定?；A混凝土中宜摻粉煤灰或其他優(yōu)質(zhì)摻合料。粉煤灰的質(zhì)量應 符合GBJ 146的要求?；A混凝土應摻用引氣劑和減水劑，根

54、據(jù)要求，也可摻用調(diào)節(jié) 混凝土凝結(jié)時間的其他種類外加劑。采用的外加劑和摻合料的種類及 摻量應通過試驗確定。凡符合國家標準的飲用水均可用于拌和與養(yǎng)護混凝土。未經(jīng)處理的工業(yè)污水和生活污水不得用于拌和與養(yǎng)護混凝土。地表水、地下 水和其他類型水在首次用于拌和與養(yǎng)護混凝土時，須按現(xiàn)行的有關標 準，經(jīng)檢驗合格方可使用。施工中在基礎混凝土表面出現(xiàn)的裂縫應進行處理，如在四類、 五類環(huán)境中應及時進行處理。擴展基礎(9.2.1-1)(9.2.1-2)矩形基礎應驗算基礎環(huán)與基礎交接處以及基礎臺柱邊緣的受沖 切承載力。受沖切承載力應符合下列規(guī)定：atab20Ft 2000mm時，取0.9,其間按線性內(nèi)插法取 用；ft

55、混凝土軸心抗拉弓5度設計值，按表 9.1.6采用；h0 墓礎沖切破壞錐體的有效高度；am 沖切破壞錐體最不利一側(cè)計算長度；at 受沖切破壞錐體最不利一側(cè)斜截面的上邊長，當計算基 礎環(huán)與基礎交接處的受沖切承載力時，取基礎環(huán)直徑， 當計算基礎臺柱邊緣處的受沖切承載力時，取臺柱寬；ab 受沖切破壞錐體最不利一側(cè)斜截面在基礎底面積范圍內(nèi) 的下邊長，當受沖切破壞錐體的底面落在基礎底面以內(nèi)35(圖9.2.1),計算基礎環(huán)與基礎交接處的受沖切承載力 時，取墓礎環(huán)直徑加兩倍基礎有效高度，當計算基礎臺 柱邊緣受沖切承載力時，取臺柱寬加兩倍該處有效高度?；A底板的配筋應按抗彎計算確定，并遵照 GB 50010規(guī)定

56、計 算配筋量。1在軸心荷載或單向偏心荷載作用下，對于方形基礎，當臺階的 寬高比小于或等于2.5 (ai/A)和偏心矩小于或等于1/6基礎寬度時圖 9.2.2 (a),任意截面的底板受彎可按簡化公式(9.2.2-1)計算：Mi = 1 a；(21 +a)(Pmax +p -2G)+(Pmax P)1 (9.2.2-1)12Awcb)田9.2.2矩形基礎底板的計算示意圖a)偏心距小于或等于1/6基礎寬度時；(b)偏心距大于1/6基礎寬度時式中 M1荷載效應基本組合下，任意截面I-I處的彎矩設計值；Pmax荷載效應基本組合下，基礎底面邊緣最大地基反力設 計值；P 荷載效應基本組合下，在任意截面I-I

57、處基礎底面地基36反力設計值；G考慮荷載分項系數(shù)的基礎自重及其上覆的土自重；ai任意截面I-I至基底邊緣最大反力處的距離；A 抗彎計算時的劊5分基底面積；l基礎底面的邊長。2在單向偏心荷載作用下，對于方形基礎，當臺階的寬高比小于 或等于2.5 (ai/h)和偏心矩大于1/6基礎寬度時圖9,2.2 (b,變 高截面處的彎矩可按簡化公式(9.2.2-2)計算：Mi =%(21 +a)(pmax -2G)(922-2)6A9.2.3基礎應按不配置箍筋和彎起鋼筋的一般板類受彎構(gòu)件，驗算斜 截面受剪承載力。斜截面受剪承載力應按式(9.2.3-1)計算：?oV 0,7Phftbhb(9.2.3-1)4 I

58、兒=)學(923-2),ho式中 V 荷載效應基本組合下，構(gòu)件斜截面上最大剪力設計值；Ph 受剪截面高度影響系數(shù)：當ho2000mm時，取 h0 = 2000mm;ft 混凝土軸心抗拉弓5度設計值，按表9.1.5采用；h0截面的有效高度；b 矩形截面的寬度。9.2.4基礎應根據(jù)9.1.4條的規(guī)定，按所處環(huán)境類別和設計工況確定相 應的裂縫控制要求及最大裂縫寬度限值，并采用荷載效應標準組合按 GB 50010的規(guī)定驗算裂縫寬度。9.3 樁基礎樁基礎包括混凝上預制樁和混凝土灌注樁。樁基礎應為4根及以上基樁組成的群樁基礎。按樁的性狀和豎向受力情況可分為摩擦型 樁和端承型樁。摩擦型樁的樁頂豎向荷載主要由

59、樁側(cè)阻力承受，端承 型樁的樁頂豎向荷載主要由樁端阻力承受。37群樁中基樁樁頂受力應分別考慮荷載效應標準組合和基本組 合。1標準組合下樁頂受力按式（9.3.2-1）式（9.3.2-3）計算：1）軸心豎向力作用下：Nk = Nk *Gk（9.3.2-1）n2）偏心豎向力作用下：心=NkGk ”（932-2）n 、Xj3）水平力作用下：d（9.3.2-3）n式中 Nk荷載效應標準組合下，作用于樁基承臺頂面的豎向力修 正標準值，Nk= koFzk, ko按8.3.2條規(guī)定取值；Gk樁基承臺和承臺上土自重標準值，對穩(wěn)定的地下水位以 下部分扣除水的浮力；心一一荷載效應標準組合軸心（偏心）豎向力作用下，第

60、i基 樁或復合基樁的豎向力；Myk一一荷載效應標準組合偏心豎向力作用下，作用于承臺底 面，繞通過樁群形心的r主軸的合力矩修正標準值， Myk= ko （Mrk +F rkhd）；Xi、Xj基樁或復合基樁至y軸的距離；Hk 一一荷載效應標準組合下，作用于樁基承臺底面的水平力修 正標準值，Hk= koFrk；Hik一一荷載效應標準組合下，作用于第i基樁或復合基樁的水 平力：n樁基中的樁數(shù)；hd基礎環(huán)頂標圖至承臺底面的身度。2基本組合下樁頂受力由荷載標準值乘以相應分項系數(shù)按式(9.3.2-1)式(9.3.2-3)計算38樁墓礎設計時，應結(jié)合地區(qū)經(jīng)驗考慮樁、土、承臺的共同工作, 計算方法和公式可采用附