金門大橋施工組織設計概述

1、第一部分、施工組織總體布置第一章、編制依據及規(guī)范一、編制依據金門大橋建設設計書、特定條款及補充說明等。工程所處地域的氣象、水文、地質等自然環(huán)境特點及海上安全作業(yè)條件。本工程數量大小及結構特點。我單位擬投入的人力、設備等資源情況及管理水平。二、施工技術標準和規(guī)范水泥混凝土路面品管手冊安全衛(wèi)生工作守則手冊施工標準規(guī)范一般規(guī)范施工標準規(guī)范技術規(guī)范高速公 路植物種植施工規(guī)范臺灣區(qū)國道施工安全設施須知建筑施工技術規(guī)范加勁土壤結構暫 行技術手冊高速公 路施工環(huán)境管 理與監(jiān)測技術準則( 上、下)大地工程調查作業(yè)準則高速公 路航空及地面測 量作業(yè)準則國道公 路照明設計準則大地工程調查作業(yè)準則( 二版)第二章、

2、工程概況一、工程名稱金門大橋建設計劃第CJ02 標金門大橋工程。二、工程范圍本標工程范圍 STA.0K+0005K+414.761，全長約 5.42 公里。三、工程地點本工程地點 連接烈?guī)Z鄉(xiāng)( 小金門) 與大金門，起點于 烈?guī)Z鄉(xiāng)( 小金門) 后頭地區(qū)與湖埔路平面相交， 跨越烈?guī)Z鄉(xiāng)濱海大道后， 東行經金門嶼南側礁石區(qū)后， 跨越金門港道，進入大 金端湖下南方，與慈湖 路平面相交止。四、工程內容本工程主要內容包括： 主橋段 1050m、兩端邊橋段合計720m，兩端引橋段合計 3000m。金門大橋分為 116 單元，主橋為第 10 單元跨越深槽區(qū)， 橋長 1050m； 邊橋為第 9 及第 11 單元位

3、于深槽區(qū)及礁石區(qū)，橋長各360m；引橋段為第 18、1216 單元位于礁石區(qū)及淺灘區(qū)，其中18 單元引橋長 1925m， 1216 單元引橋長 1075m；采用預應力混凝土箱形梁設計，連接邊橋及銜接烈?guī)Z鄉(xiāng)（小金門）與大金門引道段。橋梁施工分別采用支撐先進工法及場鑄逐跨工法和場鑄懸臂工法。金門大橋的主橋， 是五塔連續(xù)的脊背橋， 五座橋塔共懸吊六跨， 其中四跨跨徑長度各 200 米，兩跨邊跨各125 米，主橋橋塔高度78.5米。樁基最長為59米，樁徑為 1.5 米、2.0 米和 2.5 米；墩柱最高為35.15 米。橋梁混凝土總量約19.2 萬 m3，鋼筋總量2.60 萬噸，基礎灌注樁總數524根

4、，總長度 20457 米。五、工程特點、金門大橋最大跨徑200m，是目前全世界少有的大跨徑的脊背橋。橋塔高 78.5m，0#塊梁高 7m，錨碇鋼箱單塊重達18t ，安裝難度高，主橋整體施工難度大。、橋梁基礎采用全套管鋼筋砼澆注樁，最長樁為59m；目前，國內所使用的全套管大直徑鉆機數量少，使用、維修成本高，施工工藝相對較復雜；外護筒 設計需要回收，需采取有效措施，保證待砼澆筑完成后，外護筒的順利拔出。、除橋梁主體外，還包括景觀、照明、交控系統(tǒng)等附屬設施，施工項目繁多，涉及多專業(yè)施工。4、該項目地處臺灣海峽，在有效施工期間內受潮汐、臺風、大霧、降雨、 通航等因素影響較多， 組織施工需要統(tǒng)籌安排，

5、減少不可預見因素及不可抗力給施工帶來的不利影響。5、該工程跨海長度較大，接海水深度較深。伴隨著海水潮汐，鋼管定位施工、臨時棧橋、深海區(qū)域鋼圍堰施工較大。且由于主跨位置深海范圍內，0#塊及主塔施工難度巨大。第三章、環(huán)境及地質水文概況大、小金門島，位于臺灣島西南方，東距基隆198 海里，東南距潮湖82 海里，距高雄 160 海里，西距廈門約18 海里，與大陸最近處為自馬山至角嶼，僅2310 米。大、小金門島四面環(huán)海， 環(huán)島多港灣口岸， 可停泊船艇著共計30 余處， 潮高水深。金門與廈門、同安遙遙相對，緯度相同，均屬亞熱帶海洋性氣候。年平均降水量 900mm，多集中于四至八月，臺風多生于七、八月，年

6、均溫度約21，極端最高溫度 38，極端最低溫度2。全年有霧 20 余天，多集中在三至五月份。潮汐為半日潮， 漲潮流向西北， 落潮流向東南， 于低潮和高潮后約半個小時轉流。金門大橋沿線，海水深度最深為20m，最高潮位高度為3.16m，大潮平均高潮位+2.24m，平均低潮位為 -1.76m ，大潮平均低潮位 -2.25m ，最低低潮位 -3.14m 。地表線以下依次為： 沖積層（Qa1）、沖積層（Qa2）、花崗巖 / 花崗片麻巖（ Gn）， 沖積層主要以砂、砂質粉土、粉土質砂、砂質粘土、粘土質砂等組成， 沖積層（Qa1）厚度平均約為 40 米。工程地質情況如圖1-1 、1-2 所示。圖 1-1 ：

7、西側引橋地質縱斷面圖圖 1-2 ：東側引橋地質縱斷面圖第四章、總體施工進度計劃1、施工準備、駐地建設計劃90 天完成，施工便道、棧橋計劃630 天完成。2 、主橋段鉆孔平臺搭設、 鋼護筒插打計劃120 天完成， 鉆孔樁施工擬采用5 臺鉆機共 5 個循環(huán)， 30 天/ 根，計劃 150 天完成。橋面下墩柱施工，采用3 套定型鋼模板， 18 天/1 節(jié)段， 5 個主墩間倒用一次，計劃90 天完成。掛籃節(jié)段施工，橋面以上橋墩施工、掛索施工，計劃252 天完成，采用 5 套掛籃模板。3 、邊橋段鉆孔平臺搭設、 鋼護筒插打計劃120 天完成， 鉆孔樁施工擬采用4 臺鉆機共 5 個循環(huán)， 30 天/ 根，

8、計劃 150 天完成。墩身施工， 25m分 3 節(jié)施工，15 天/ 節(jié)，2 套模板倒用一次，計劃工期30 天。掛籃節(jié)段施工， 12 天/ 節(jié)，計劃192 天完成。、引橋 A1 鉆孔樁承臺墩身施工，部分采用筑島圍堰施工，采用 5 套鉆孔平臺，墩身采用定型鋼模板， 計劃 900 天完成。采用 1 套移動模架現(xiàn)澆箱梁施工， 25 天/ 孔，計劃 780 天完成。、引橋 A2 鉆孔樁承臺墩身施工，部分采用筑島圍堰施工，采用 3 套鉆孔平臺，墩身采用定型鋼模板， 計劃 750 天完成。采用 1 套移動模架現(xiàn)澆箱梁施工， 25 天/ 孔，計劃 640 天完成。、橋面及附屬結構施工，計劃 270 天完成。、

9、本工程自開工之日起，施工總工期為 1280 天。本工程施工進度圖如圖 1-3 所示。第1年第2年第3年第4年123456789 10111212345678910 1112 1234567891011 12123456一1施工準備施工準備、駐地建設處1902便道、棧橋施工座2630二第十單元： 125+4x200+125m主橋施工 (1 個承臺）1鉆孔平臺搭設、鋼護筒插打座11202鉆孔樁施工根251505臺鉆機共 5個循環(huán)、 30天/ 根3鉆孔平臺拆除套1304圍堰拼裝、下沉座1603套單壁圍堰， 5個主墩間側板倒用 1次5圍堰封底、清基座1306承臺施工座1607塔吊施工臺1301臺塔吊/

10、 墩，共 5臺8橋面以下橋墩施工節(jié)段5303套模板， 18天/1 節(jié)段， 5個主墩間倒用 1次90號塊施工節(jié)段1603套支架及模板， 5個主墩間倒用 1次10掛藍拼裝、驗收套1305套掛藍11掛藍節(jié)段施工、橋面以上橋墩施工、掛索節(jié)段2125212天/ 節(jié)段12掛藍主跨合龍段施工節(jié)段47515天/ 合龍口13邊跨直線段施工節(jié)段29014掛藍邊跨合龍段施工節(jié)段13010天/ 合龍口三第九、十一單元： 100+150+110m邊橋施工1鉆孔平臺搭設、鋼護筒插打座11202鉆孔樁施工根171504臺鉆機 5個循環(huán),30 天/1 根3鉆孔平臺拆除套1304圍堰拼裝、下沉座1602套單壁圍堰，側板倒用 1

11、次5圍堰封底、清基座1306承臺施工座1607墩身施工座13025m分3節(jié)施工， 15天/ 節(jié)，2套模板倒用 1次80號塊施工座1602套支架及模板，倒用 1次9掛藍拼裝、驗收套1304套掛藍10掛藍節(jié)段施工節(jié)段1619212天/ 節(jié)段11掛藍主跨合龍段施工節(jié)段13012邊跨直線段施工節(jié)段29013掛藍邊跨合龍段施工節(jié)段230四橋臺A1側引橋施工1鉆孔樁、承臺、墩身施工根900部分采用筑島施工，采用 5套鉆孔平臺、墩身模板2移動模架拼裝、驗收臺1603移動模架現(xiàn)澆箱梁跨4078018天/ 孔五橋臺A2側引橋施工1鉆孔樁、承臺、墩身施工根750部分采用筑島施工，采用 3套鉆孔平臺、墩身模板2移動

12、模架拼裝、驗收臺1603移動模架現(xiàn)澆箱梁跨2364018天/ 孔六橋面及附屬結構施工m270七竣工驗收m30序 號工程項目單位數量工期（天）備 注圖 1-3 ：施工進度計劃橫道圖第五章、施工組織管理本工程設立一個項目總部及三個項目分部。總部設置項目經理一名，副經理3 名，項目總工 1 名。下設 8 個職能部門， 1 個測量隊及一個實驗室。項目一分部負責裂嶼側工程施工，二分部負責海中工程施工，下設 7 個作業(yè)隊，分管 11 個海中墩位。 項目三分部負責大金側工程施工。 本工程項目組織機構如圖 1-4 所示。技工設經物安質綜術程備營資全量合管管管核管管管辦理理理算理理理公部部部部部部部室棧樁引引橋

13、基橋路施施施施工工工工隊隊隊隊P44P45P46P47P48主主主主主墩墩墩墩墩施施施施施工工工工工隊隊隊隊隊棧樁引引橋基橋路施施施施工工工工隊隊隊隊項目經理項目總工財務副經理安全副經理生產副經理協(xié)調副經理測量隊實驗室項目一分部項目二分部項目三分部1號混凝土工廠13號混凝土工廠P41至P43邊橋施工隊P49至P51邊橋施工隊4號混凝土工廠2號號碼碼頭頭2號混凝土工廠圖 1-4 ：施工組織管理機構圖第六章、施工現(xiàn)場平面布置本工程項目總部設立在大金島一側，計劃利用55 畝進行項目部及現(xiàn)場材料區(qū)、加工區(qū)、設備存放區(qū)建設。整體施工沿線共設置三個項目分部，項目一分部 設立在裂嶼一側，計劃占地55 畝，負

14、責 A1、P1-P4 墩位橋梁施工、 1#混凝土工廠生產及裂嶼段引路施工。項目二分部在海中設立船舶指揮中心，靠近2#碼頭， 其下設置 7 個施工隊，分別負責海中11 個墩位、 2 個臨時碼頭施工及3#、4#混凝土工廠生產。 項目三分部設立在大金一側緊鄰項目總部，負責 P52-P71 墩位橋梁、大金端引路施工及2#混凝土工廠生產。為了滿足施工現(xiàn)場需要在沿線共設立四個混凝土生產工廠，1#混凝土工廠負責裂嶼一側陸地混凝土生產，2#混凝土工廠負責大金一側陸地混凝土生產，3#、4#混凝土工廠位于海上，負責海上混凝土生產。金門大橋 A1-P40 采用棧橋及墩位平臺進行施工，在P40 墩位設置臨時碼頭用于材

15、料、機械運輸。 P40-P51 采用海上船舶進行施工。 P52-P52 與 A1-P40 墩位施工方式相同，臨時碼頭設置在P52墩位。在裂嶼、大金陸地一側各設置兩臺 400KW變壓器， 施工用電采用電纜懸掛在棧橋梁系上，提供動力。在海中每個墩位設置一臺 600KW柴油發(fā)電機進行供電， 共計 11 臺。整個施工沿線共布置變壓器 4 臺、柴油發(fā)電機 11 臺。施工現(xiàn)場具體布置形式如圖 1-5 所示。圖 1-5 ：施工現(xiàn)場平面布置圖第二部分、主要結構部位施工工藝第一章、臨時結構施工一、棧橋施工（一）、棧橋布置形式金門大橋 A1P40，P52P73 為移動模架施工。 在橋梁翼板投影線外設置施工便橋用于

16、材料運輸及混凝土澆筑。施工臨時棧橋寬度為10m，考慮錯車及泵車 混凝土澆筑。棧橋基礎采用D609,壁厚 12mm螺紋鋼管。鋼管樁底部嵌入至花崗巖層，基本入土長度為20m左右。棧橋每跨長度為11m， 56b 工字鋼長度為 12m， 考慮 1m搓口搭接。在每跨部位布置雙排D609鋼管，鋼管布置間距為2.5m2.5m 的單元。根據地質報告情況，鋼管有效入土深度為20m，或嵌入至巖層無法繼續(xù) 灌入。施工便橋橫梁采用雙拼40b 工字鋼形式， 縱梁采用 56b 工字鋼形勢， 縱梁之上設置雙拼20a 槽鋼，作為面板以下的橫向分配梁。橫向分配梁之上采用Q235B8mm厚鋼板作為棧橋的橋面板，橋面板與分配梁之間

17、采用螺栓連接。北側棧橋整體寬度為10m，考慮車輛雙向通行，及泵車混凝土澆筑施工。在 橋面板兩側順橋向焊接20a 槽鋼作為護欄，槽鋼高度為2m，順橋向布置間距為4m，便橋布置形式如圖所示。 每個墩位的四根鋼管樁之間采用20a 槽鋼焊接成為剪刀撐，增加鋼管平臺的施工剛度及整體抗沖擊能力。具體形式布置圖如圖2-1 、2-2 、2-3 所示。25085025085025011001100圖： 2-1 棧橋單跨基礎布置平面圖10mm橋面板護欄雙拼20a槽鋼56b工字鋼 45cm雙拼40b工字鋼D609螺紋鋼管海平面海底線花崗巖線2502502502501000圖 2-2 ：施工便橋布置斷面圖海平面海底線

18、花崗巖線25085025085025011001100圖 2-3 ：施工棧橋立面圖（以兩跨棧橋為例）（二）、棧橋搭設方式1、鋼管打入形式鋼管樁沉放前根據樁位圖計算每一根樁中心平面坐標，直樁直接確定其樁中心坐標， 斜樁通過確定一個斷面標高后，再計算該標高處鋼管樁的中心坐標，同時確定好沉樁順序，防止先施打的樁妨礙后續(xù)的樁施工。海力 801 多功能打樁船按照確定的打樁順序進行拋錨定位，拋錨的過程中應注意使錨纜在打樁及移船的過程中不能碰到已經沉放完畢的鋼管樁。運樁船在海力 801 拋錨定位完成后再拋錨定位， 定位過程中應保證打樁船能夠移位到運樁船處吊樁。鋼管樁在運至現(xiàn)場之前要求在樁身上標明刻度（最小刻

19、度為10cm），以方便沉樁過程中一些技術數據的采集。海力801 多功能打樁船具體形式如圖2-4 所示。當打樁船將鋼管樁豎起后， 利用 GPS定位系統(tǒng)調整船位， 使鋼管樁的平面位置到達設計樁位處，滿足設計要求后下樁、穩(wěn)樁、壓錘，調整船位，滿足設計及 規(guī)范要求后，開始沉樁。在沉樁過程中要進行測量監(jiān)控，并做好沉樁記錄。鋼管 樁沉放以標高控制為主，貫入度控制為輔。雖然通過驗算單樁穩(wěn)定可以滿足規(guī)范要求，但是為了減小鋼管樁 （特別是第一、第二根樁）之間平聯(lián)的焊接難度，鋼管樁沉放應選擇天氣較好，風浪、流速均較小的時段進行。鋼管樁沉放見圖所示。圖 2-4 ：海力 801 多功能打樁船2、橫連及聯(lián)系梁施工、平聯(lián)

20、施工鋼管樁施打就位后（ 2 根以后），開始平聯(lián)的連接。平聯(lián)采用 20a 槽鋼焊接成剪刀撐形式。單樁沉放結束后， 立即將其與已沉放完畢的鋼管樁連成整體， 防止單樁在潮流作用發(fā)生偏位，連接方式按設計要求進行，具體施工方法如下：所有鋼管之間的平聯(lián)均要求在后場下料，現(xiàn)場安裝。兩端均加工傾斜斷面；平聯(lián)的吊裝具體施工方法如下：使用多功能作業(yè)駁上的起重設備吊裝，用兩個2噸的手拉葫蘆調掛在平聯(lián)的兩端以便調整平聯(lián)的位置。平聯(lián)之間的橫向焊縫及縱向焊縫均要求滿焊，嚴格控制焊縫質量。、梁系施工主梁及縱梁采用浮吊進行吊裝，鋼管樁之上設置法蘭板，縱梁與橫梁、橫梁與鋼管之間采用拐子筋進行連接。具體焊接方式如圖2-5 所示。

21、0.154.00.1搭接焊 0.1 米（三）、便橋穩(wěn)定性計算1、荷載組合棧橋自重圖 2-5 ：梁系連接形勢圖棧橋自重包括10mm鋼板+20a 槽鋼橫向分配梁 +56b 工字鋼縱梁 +40a 工字鋼橫梁。具體荷載如下1.2 （ 1110 0.01 7.85+0.019 84 12+0.1 2712+0.07 12 12）=83.32t=833.2KN 。2、動荷載情況動荷載為車輛行駛荷載， 最不利位置為澆筑混凝土過程中，三輛混凝土運送車錯車， 其中兩輛滿載等候， 另一輛空車錯車。 考慮混凝土運行車混凝土方量為10m3，車重 30t ，動荷載為 1.5 （ 2.5 10+30+2.510+30+3

22、0） =210t=2100KN。3、穩(wěn)定性計算棧橋每跨長度為11m，不考慮橋面板及橫向分配梁承擔荷載，荷載由56b 工字鋼縱梁承擔，每個斷面布置此種工字鋼27 根，每根工字鋼承擔的均布荷載q=833.2/27/11=2.8KN/m,承擔的集中荷載為2100/27=77KN/m。模型為 11m一跨簡支梁承擔集中荷載。具體模型如圖2-6 所示。1( 1 )21( 1 )2384.30512.40384.30132.30123.9046.9038.50 x1( 1 )2-38.50-46.90-123.90-132.30圖 2-6 ：彎矩、剪力圖經過穩(wěn)定性計算，整體穩(wěn)定性滿足要求。經過上部計算反力值

23、為123.3KN。計算模型為跨度x 2.5m 簡支梁承擔均布荷載，具體計算模型如圖2-7 所示。1( 1 )21( 1 )2154.13179.81154.13x184.95184.9561.6561.651( 1 )2-61.65-61.65-184.95-184.95圖 2-7 ：彎矩、剪力圖經過穩(wěn)定性計算， 整體穩(wěn)定性滿足要求。 由上部計算得出支座反力最大值為184.95KN，則單樁x承載力容許值為184.95KN。本工程鋼管樁有效入土深度為20m左右，根據地勘報告，基本進入粉砂層。詳細底層報告如圖2-8 所示。圖 2-8 ：地質報告詳圖單樁承載力驗算：其中鋼管樁承擔的反力最大為184.

24、95KN，鋼管樁有效入土深度為 20m，粉砂層摩阻為u=25, 考慮樁頭 2m不承擔摩阻力，單樁承載力Qu 為 550.7KN?？紤] 2 倍安全系數， 550.7/2=275.3KN156.2KN，滿足要求。二、臨時碼頭施工（一）、臨時碼頭布置形式2引橋P40、P52墩位需設置臨時碼頭。臨時施工碼頭采用鋼管工字鋼形式，面積共4000m，布置形式為 40m 100m。臨時碼頭橋面標高取 50年一遇水位，臨時碼頭基礎為直徑 609mm、壁厚 12mm的螺紋鋼管鋼管樁，縱向間距6 m，橫向間距 4m，有效樁長根據海床、地質情況，基本在20 m左右。鋼管樁頂部的墊梁為雙拼 36b工字鋼，上部結構由 5

25、6b工字鋼組成間距 1m。56b工字鋼上鋪設橫向間距45cm20a槽鋼，橋面板為厚度 Q235B8m厚m鋼板。在面板上安裝護欄、警示燈等面系結構，在兩側插打靠泊樁。臨時碼頭布置形式如圖2-9 所示。0600600606006006060060069060060060600600606006900900900610,05527,49圖 2-9 ：臨時碼頭鋼管樁布置形式圖鋼管的有效入土深度一般在20m左右，樁底嵌入巖層?？紤]海水的沖刷，及鋼管的整體抗剪，其中4、5 排鋼管采用斜管打入，打入方向與水流方向相反。臨時碼頭結構立面圖如圖2-10 所示?？坎礃锻？糠较蚝Ｆ矫婧５拙€9009009006105

26、25190圖花崗巖線2-10 ：臨時碼頭布置立面圖臨時碼頭橫向采用 20a槽鋼進行連接，槽鋼采用剪刀形式，具體布置形式與棧橋布置形式相同， 各個梁系之間采用拐子筋進行連接，具體連接方式與棧橋形式相同，在次不在贅述。在臨時碼頭迎船側打入兩排靠泊樁，靠泊樁采用鋼管規(guī)格與其它位置相同，迎船面第一排鋼管樁采用斜樁形式，第二排鋼管樁采用直樁形式。外側斜樁與船只?？坎课辉O置大型橡膠輪胎，緩沖沖擊力。兩排鋼管橫、縱向均采用進行連接增加整體剛度及抗沖擊、抗沖刷能力?？坎礃毒唧w布置形式如圖20a槽鋼2-11所示?？坎礃锻？糠较蚝Ｆ矫婧５拙€花崗巖線610525190100900圖2-11 ：靠泊樁布置立面圖（二）

27、、臨時碼頭施工方式1、鋼管樁打入施工打樁采用一臺 65t 履帶吊進行，吊車掛震動錘將鋼管樁震動下沉到設計標高， 采用90t 震動錘將鋼管樁夾住，在測量給出的樁位處將鋼管樁震動下沉至設計標高。根據設計標高與水面標高的關系，計算鋼管樁外露水面的長度，在鋼管樁上用紅油漆畫出紅線，并注意每天對水位進行測量。鋼管樁的樁位用全站儀進行定位，吊車將鋼管樁吊至樁位，進行下沉，在震動下沉工程中始終保持鋼管樁的垂直度，當發(fā)現(xiàn)傾斜時，立即進行微調，直至矯正后繼續(xù)震動下沉。 當鋼管樁下沉至所畫的紅油漆附近時， 適當減慢震動下沉量， 由測量人員對樁頂標高進行復合，當樁頂標高達到設計標高時，震動錘與鋼管樁之間脫開。如實際

28、標高于設計標高時，震動錘向下做少許震動， 直至達到設計標高。2、剪刀撐、梁系連接施工鋼管樁施打就位后（ 2根以后），開始平聯(lián)的連接。平聯(lián)的設置：鋼管樁之間處設置兩層水平聯(lián)系，均采用20a槽鋼，單樁沉放結束后，立即將其與已沉放完 畢的鋼管樁連成整體，先施工下層平聯(lián)，防止單樁在潮流作用發(fā)生偏位，連接方式按設計要求進行，具體施工方法如下：由于鋼管樁在沉放過程中與設計施工圖存在偏差，加之平臺的斜樁較多， 平聯(lián)與鋼管樁之間的下料弧度不太容易控制，所以采用斜接頭。 鋼管樁之間的連接分為斜樁與斜樁、斜樁與直樁、直樁與直樁三種方式，斜樁與斜樁之間的連接，兩端均采用斜接頭；斜樁與直樁之間的連接，在斜樁端采用斜接

29、頭； 直樁與直樁之間的連接，不設置斜接頭。所有鋼管之間的橫向連接均要求在后場下料，現(xiàn)場安裝。斜樁與斜樁之間的平聯(lián)按照比安裝標高處兩鋼管之間的凈距還要短30cm的尺寸下料， 兩端均加工成垂直斷面；斜樁與直樁之間、 直樁與直樁之間的平聯(lián)， 將直樁一端按照平聯(lián)與鋼管樁的斜度要求下好料， 另一端加工成垂直斷面。 斜接頭均按照平聯(lián)與鋼管樁之間的相貫線放好大樣后加工。橫向連接的具體連接方式與棧橋橫向連接方式相同。工字鋼每段橫縱梁長 12m,每段梁采用焊接連接， 采用揣手接頭處理方式， 工字鋼采用間斷焊，焊口長度為10cm40c。m具體焊接要求如下：焊接前要清除鋼板焊接部位表面上的銹斑油污、雜物等。焊縫寬度

30、 10cm、間距 20cm,全部采用電弧焊。工字鋼連接時中間要加設綴板，工字鋼橫梁與縱梁連接時要用拐子筋固定。工字鋼縱向拼接時，之間蒙板進行連接，鋼板尺寸為500mm 300mm。 3、靠泊樁施工靠泊樁的位置必須嚴格按照設計要求施工，既不能太遠以妨礙施工船從碼頭向下吊裝材料， 又不能太近以至于船在靠近靠泊樁時對碼頭間接撞擊，致使碼頭構件變形。（三）、臨時碼頭穩(wěn)定性計算1、荷載組合水流流速： 2m/s，風速： 26.7m/s ，碼頭堆載： 20KN/m2，履帶吊荷載按 65t考慮。 65t 履帶吊定點進行吊裝，最大起重力矩為600KNm，履帶吊最大單位壓力為180KN/m2。最大起重力矩為 16

31、00KNm，空載每條履帶單位壓力80KN/m2。履帶著地面積：812 5000mm，履帶行走中心距 2.85m，履帶起重中心距 3.85m，空載每條履帶單位壓力 80KN/ m2。作業(yè)時履帶最大接地比壓0.18Mpa。2、結構形式碼頭上部結構從上而下結構形式如下面板Q235B8m厚m鋼板20a槽鋼56b工字鋼雙拼40b工字鋼下部結構D609鋼管，壁厚 12mm，共計 102根， 20a槽鋼剪刀撐 3、荷載分析計算系纜力計算作用在船舶上的風荷載按9級風速船舶系纜考慮 V=22m/sFxw Fxw73.649.010Axw Vx-5-510Axw VxlogAxwlogAvw Axw Ayw1.0

32、-0.036-0.107 78.47m32.28m0.742log DW0.621ogDW當風速作用為橫向時 Fxw=28KN，F(xiàn)yw=0當風速作用為縱向時 Fxw=0，F(xiàn)yw=7.6KN水流力計算采用水流與船舶縱軸線平行或流向角?165，水流對船舶作用產生的船首橫向分力和船尾橫向分力FxscFxmcCxsc0V 2 B20.041 242119.2538.16KNlogB 0.4840.621log（ DW）按運輸船計算B119.25m 2水流對船舶作用產生的縱向分力按下式計算FycCycV 2 S238.9KNCyc0.046Re-0.134bReVLvb0.00441.524910-41

33、.2910 6Fyc38.9KN系纜力計算KFxFyNnsincoscossin取兩個系船柱實際受力n2, K1.2作用方向30 ，0當風速作用方向為橫向時Fx2838.1666.16 KN， Fy38.9KN , N106KN當風速作用方向為縱向時船舶擠靠力Fx42.93KN，F(xiàn)y7.638.946.5KN , N78KNF jKjfFxn1.366.16328.66KN船舶沖擊力采用上海回力橡膠護舷 H-300（沈陽普利司通 DA-300H），有效沖擊能量E22MV n14.4KJ ，計算其反力為20.05t水流力前排靠泊樁F xscCwV 2 A 20.730.6091.21122230

34、.681.054.2KN按三角荷載計算標準值： q3.53KN/m，設計值5.30KN /m后排裝Fw=0.82 54.2=44.4KN按三角荷載計算標準值：q=3.53KN/m，設計值 5.30KN/m、碼頭堆載碼頭堆載去 20KN/m2 4、上部結構計算面板內力計算有效板寬計算k1.0B / l 00.9B / l 02.53.250.77bkl 0cb1h0.770.280.20.010.426m0.80.1l 0 / x0.80.12工況一：堆載使用下計算荷載考慮自重均布荷載： q11.20.4260.0178.50.4KN/m堆載： q11.2200.42610.2KN /m施工及人

35、群荷載：不考工況二：履帶作用下計慮與堆載同時作用算荷載考慮自重均布荷載： q11.20.4260.0178.50.4KN/m堆載： q11.41800.426107.35KN /m施工及人群荷載：不考從上分析，面板受履帶慮與堆載同時作用吊荷載控制q107.35KN/mMmax1.212KNmW7.1M/W10 -6 m 3170MPaf215MPa滿足要求縱向分配梁內力工況一：濾掉 -65t （空載） 計算荷載考慮：自重均布荷載： q11.2（0.010.378.50.142）0.453KN/m空載時 65t履帶吊輪壓 q2計算結果1.4800.333.6KN/mq34.05KN /mMmax

36、9.85KNm選用56b工字鋼M/W9.58/0.133114MPa215MPa自重均布荷載 q11.2（0.010.278.50.142） 0.359KN / m空載時 65t履帶吊輪壓q21.41800.250.4KN / m計算結果為q50.759KN / mMmax14.28KNM滿足強度要求工況二：履帶- 56t（重載定點起吊）縱向分配梁間距為45cm，計算荷載為選用56b工字鋼M/W14.28/0.133147MPaf215MPa雙拼40b橫梁穩(wěn)定性計算 工況一: 履帶65t 空載時自重均布荷載 q1 65t履帶吊輪壓1.2 （0.011.57.850.1421.514/ 2.62

37、50.42）3.28KN /m履帶吊按履帶 0.812m作用于跨中時考慮q2801.51.416KNMmax78.5KN m，經過計算186MPaf215MPa，滿足要求工況二：履帶 -65t （定點起吊加密至 750mm間距）（計算寬度取 0.75m，計算跨度2.625m）自重均布荷載 q1 65t履帶吊輪壓1.2 （0.011.57.850.1420.7514/ 2.6250.42）1.89KN /m履帶吊按履帶 0.812m作用于跨中時考慮q21800.751.4189KNMmax86.76 KNm，經過計算197MPaf215MPa，滿足要求5、單樁承載力分析計算樁基各工況下的計算系數

38、如下表所示。VdMd樁徑FrcHr1590132011.260002.723工況一工況二控制拉應力工況三工況四工況五控制壓應力水流力 1.5 、系纜力 1.4 、自重 1.2 、無堆載水流力 1.5 、系纜力 1.4 、自重 1.2 、無堆載、履帶吊水流力 1.5 、撞擊力 1.5 、自重 1.2 、無堆載水流力 1.5 、系纜力 1.5 、自重 1.2 、堆載 1.2水流力 1.5 、系纜力 1.5 、自重 1.2 、堆載 1.2 、履帶到1.0工況六水流力、撞擊力、自重、堆載樁基承載力分析樁基抗壓力抗壓計算樁樁FrcspU2Rcr徑長抗壓承載力0260000.0770.4324711.86

39、160.68.6090樁基水平抗剪計算水平力作用下計算嵌巖深度不小于 1.5 倍嵌巖樁徑經過計算滿足施工要求。（四）、質量保證措施1、常規(guī)質量保證措施定期進行質量教育，使全體員工從思想上樹立“質量是企業(yè)生命”的觀念。嚴格實行“質量一票否決權”制度。嚴格做好施工前的技術交底工作，要求每個施工人員都了解施工流程、施工方法。加強施工過程控制，層層落實崗位責任制，把責任落實到人。堅持“三檢”制度，不放過任何質量漏洞。2、鋼管打入質量措施平臺打樁施工應選擇在天氣情況較好，風浪、流速均較小的時段進行。振動錘安裝應有足夠的精度，防止過大的偏心振動造成定位船偏位，影響鋼管樁的質量和施工安全。已沉放好的樁應按設

40、計要求及時連接，盡量縮短單樁抗流時間。已沉放好的鋼管樁應按設計要求與已沉鋼管樁及時連接。嚴格按測量指令辦事，控制鋼管樁施沉質量要求。3、焊接措施在平臺開工前，進行焊接工藝試驗，優(yōu)化焊接工藝，保證焊接的可靠性。對持證上崗的焊工進行考試評定，不合格的堅決淘汰， 并同時實行末位淘汰制度。嚴格控制平聯(lián)焊縫質量要求，對每道焊縫進行檢查， 不符合要求的堅決要求返工。4、臨時碼頭施工質量保證措施臨時碼頭應嚴格按設計要求組織施工。 鋼管樁沉樁偏位控制在設計范圍內， 以保證結構受力可靠，以及避免與工程樁位、 承臺沖突， 臨時碼頭施工每跨的各種構件安裝可靠后，才能上重載。每排鋼管樁施打完畢，立即進行樁間連接，鋼聯(lián)

41、撐焊接質量可靠以保證樁的穩(wěn)定性。打樁船必須拋足夠大、可靠的錨、纜固定樁船，以防涌潮來臨時，走錨、纜斷。大風來臨時，船舶停止作業(yè)，六級以下大風可就地避潮，六級以上大風必須遠離作業(yè)區(qū)至安全水域避潮。三、水中墩船舶施工本工程主要機械設備是打樁船、混凝土攪拌船、浮吊和運輸駁船等。但最關鍵的設備還是打樁船和混凝土攪拌船。（一）、打樁船選用樁架高 80m，單鉤吊重 80t 的“天威”號旋轉式多功能打樁船，該船使用 GPS定位系統(tǒng)定位，靠錨錠停泊，自身具有一定的抗風浪能力，在一定的風浪范圍內可正常作業(yè)，樁架有一定的可傾度并能多方向轉動。（二）、混凝土攪拌船本標段混凝土作業(yè)，按每次混凝土連續(xù)作業(yè)要求選擇額定生

42、產能力為100m3/h 的攪拌船可以滿足需要 , 攪拌船擬定為自制。其主要性能如下： 1、船體性能：長46 m；寬 22；深 4m；滿載吃水 3.1 m 。2、混凝土攪拌性能：生產能力100m3/h；細骨料 360 m3；粗骨料 640 m3；水泥 100 2t 。3、混凝土輸送方式： 液壓布料桿輔助混凝土輸送泵運輸；極限泵送高度 45m； 水平最大距離 35 m。（三）、其他主要船只1、“天威”號旋轉式多功能打樁船1艘施打 80m以下樁2、打樁船 1 艘臨時工程3、混凝土攪拌船3000t 2艘生產能力 100m3/h4、起重船 250t5艘5、起重船 60t3艘6、運輸駁船 2000t 2艘

43、運樁專用7、運輸駁船 2000t 2艘材料運輸專用8、拖航 1964kw 2艘起重船、運輸駁船拖航用9、交通船5艘10、拋錨船5艘11、油料補給船 1000t 1艘自航、油料補給用12、淡水補給船 1000t 1艘自航、淡水補給13、生活補給船 1000t 1艘自航、生活用品補給14、履帶起重機 50t7臺在工作駁船上16、泥漿運輸船5艘17、靠幫船5艘15、汽車起重機 20t3輛陸地上卸料、裝料現(xiàn)場人員辦公及其它船舶?？康诙隆⒁龢蚴┕ひ?、引橋樁基施工（一）、施工平臺搭設形式及基本結構1、平臺搭設基本形式由于橋位處海域潮差大（可達56 米）、流速大、波浪高，每年又受臺風襲擊，鉆孔樁施工比較困

44、難， 所以要設計抗風能力、 抗流力、抗波浪力強的大直徑、高樁施工鋼平臺。 本工程設計的作為結構及防護用的鋼護筒入土深度較深（最高可達 44m），可以利用大直徑的鋼管樁及鋼護筒共同作為鉆孔施工鋼平臺的支撐， 以滿足在浪高、流急的條件下單樁以及整個平臺的穩(wěn)定。首先在鉆孔平臺下游側搭設一個剛度較大的起始平臺，利用起始平臺及錨固在平臺上的移動懸臂式定位導向架導向沉放鋼護筒，控制鋼護筒下沉過程中的垂直度及水平偏位； 鋼護筒自下游向上游逐排下沉到位后，逐排與起始平臺及周圍的鋼護筒連接成整體，逐步形成較大的平臺，待所有鋼護筒下沉到位后，沉放上游平臺及剩余的鋼管樁， 最終形成一個剛度強大的施工平臺。利用鋼護筒

45、作為鉆孔施工平臺的主要承力構件， 有助于減小平臺在水平荷載作用下的位移，提高 結構的整體穩(wěn)定性， 對于保證鉆孔樁施工質量和安全是十分有利的。結構簡圖如圖2-12 所示。圖 2-12 ：鉆孔平臺布置簡圖2、平臺搭設基本結構本次鋼平臺計劃分為四個部分，即下游起始平臺、上游輔助平臺、鋼護筒區(qū)平臺以及兩側的輔助樁。 而每個部分又可以分為下部結構、上部結構以及上下層平聯(lián)。、起始平臺起始平臺在整個施工鋼平臺中是非常重要的結構，是鋼護筒沉放時最初的支撐結構，所以應該具有足夠的強度及剛度。下部結構采用 14 根 ?150016mm以及 1 根 ?200018mm鋼管樁支撐，樁頂標高+7.0m，其中作為桅桿吊基

46、礎的3 根樁（ 1 根 ?200018mm，2 根 ?150016mm）待移動懸挑式導向架全部走出起始平臺后，要求接高至+17.0m。 1500 16mm 鋼管樁的底標高為 -50.0m ， 200018mm鋼管樁的底標高為 -50.0m ，樁尖持力層為淤泥質亞粘土或亞粘土層， 在鋼管樁施打過程中可以根據沉樁的實際情況進行適當調整。上、下層平聯(lián)的中心標高分別為+5.0m和-1.0m ，均采用 ?80010mm 鋼管；在樁頂采用雙肢HM588300 型鋼通過牛腿與鋼管樁焊接連接，其中作為 導向架支撐的三根雙肢HM588 300 型鋼懸挑出鋼管樁4.0m，然后在距離端部1.0m 的位置用 4268

47、mm鋼管作為斜撐，撐在鋼管樁上；為了增加安裝了斜撐的鋼管樁的剛度， 在斜撐點附近的鋼管樁內澆注C20的混凝土。 上部結構待移動懸挑式導向架全部走出起始平臺后再行安裝，結構形式為：貝雷架、I25a工字鋼和 6mm厚的花紋鋼板構成。 起始平臺的最終頂標高為+9.30m，其結構形式如圖2-13 、2-14 所示。5:1EFDEF圖 2-13 ：起始平臺平面結構圖-圖面剖F-F-圖面剖E-E-Dm13m02-5-圖 2-14 ：起始平臺立面結構圖、上游輔助平臺上游輔助平臺的結構形式與下游起始平臺的結構形式基本相同。、鋼護筒區(qū)平臺護筒區(qū)平臺利用?3100 20mm永久鋼護筒作為支撐結構，護筒頂標高 7.

48、0m。單根鋼護筒下沉到位后，標高-1.0m 處的 ?80010mm的下層平聯(lián)鋼管及頂標高+7.0m 處的雙肢 HM588300mm型鋼構成的上層平聯(lián)與周圍的鋼護筒或鋼管樁剛性連接起來， 護筒區(qū)鋼護筒全部下沉到位后，即形成剛度強大的護筒區(qū)施工平臺。、兩側的輔助樁兩側的輔助樁規(guī)格為?1500 16mm，共計 18 根，樁頂標高為 +7.0m，樁尖標高為-40.0m ，每根樁通過上下層平聯(lián)與周圍的鋼護筒或鋼管樁剛性連接。為了防止施工船舶系靠對輔助樁以及整個鋼平臺造成的影響，采取如下措施保證施工期間的安全：a、在輔助樁上掛設橡膠輪胎作為船舶擠靠時的消能裝置。嚴禁施工船舶直接撞擊平臺，應先行拋錨，然后再

49、向平臺靠攏。施工船舶與平臺之間應留有1.0m 左右的距離，通過連接爬梯與平臺相連， 作為人員上下平臺的施工通道。出現(xiàn)天氣異常情況時， 施工船舶停止作業(yè)， 通過絞錨離開平臺一定的安全距離。施工船舶的拋錨定位方法：船舶進入平臺附近的區(qū)域時，首先在水流方向的上游拋錨。然后用錨艇將水流方向上游的另外一只錨拖至預定位置拋入水中。調整錨纜， 將船沿水流方向向下游溜放，同時用錨艇將下游方向的兩只錨分別按照預定位置拋入水中。調整四根錨纜，將船舶調整至平臺附近，然后在平臺上帶兩根擺渡纜。利用兩根擺渡纜將船舶慢慢的向平臺靠攏至二者之間的距離約1.0m 左右的距離，收緊所有的錨纜，搭設船舶到平臺頂的臨時爬梯。移船時

50、先拆除臨時爬梯，放松擺渡纜及靠近平臺的錨纜，收緊外側的錨纜， 將船舶拉離平臺，然后再解開擺渡纜，按照順序起錨。（二）、鉆孔樁平臺搭設施工1、鉆孔鋼平臺施工工藝流程鉆孔鋼平臺施工工藝流程如圖2-15 所示。海力 801 打樁船拋錨定位運樁船就位導向架制作沉放起始平臺鋼管樁樁間連接形成起始平臺懸臂式定位導向架安裝、定位起重船就位沉放第一排鋼護筒及護筒間連接鋼護筒制作、運輸導向架前移及精確定位海底拋填維護安裝下游側桅桿吊沉放下一排鋼護筒及護筒間連接搭設上游側施工平臺及兩側輔助樁安裝上游側桅桿吊整體鋼平臺的形成平臺上設施設備安裝調試鉆孔樁施工圖 2-15 ：鉆孔施工鋼平臺施工工藝流程圖2、起始平臺施工

51、起始平臺位于鉆孔平臺下游側，其主要作用是為沉放鋼護筒，安裝移動懸臂式定位導向架， 提供具有足夠剛度的工作平臺。起始平臺作為鋼護筒沉放工作平 臺時的頂標高為 +7.0m，以后再通過貝雷架、型鋼接高至+9.3m，其中作為桅桿吊基礎的 3 根樁（ 1 根 200018mm，2 根 150016mm）要求接高至 +17.0m。上、下層平聯(lián)的中心標高分別為+5.0m 和-1.0m ，均采用 ?800 10mm鋼管；在樁頂采用雙肢 HM588300 型鋼通過牛腿與鋼管樁焊接連接，上部結構由貝雷架、I25a工字鋼和 6mm厚的花紋鋼板構成。起始平臺的鋼管樁利用海力801 多功能打樁船施打， 受水深及水流條件

52、、 管樁設計長度、下沉定位方式等因素的制約，為提高作業(yè)效率和沉樁質量，52m長的鋼管樁整根沉放。而作為桅桿吊基礎的200018mm的鋼管樁，則分成兩節(jié)后利用振動錘沉放，水上接高。、起始平臺施工工藝流程施工準備海力 801 打樁船就位運樁船就位沉放起始平臺鋼管樁測量控制焊接上、下層平聯(lián)安裝桅桿吊基礎沉放導向架第一節(jié)桅桿吊基礎沉放第二節(jié)桅桿吊基礎安裝第二節(jié)桅桿吊基礎沉放鋼管樁內澆注混凝土安裝導向架支撐梁及斜撐圖 2-16 ：起始平臺施工工藝流程圖、鋼管樁施工鋼管樁加工與運輸鋼管樁采用 Q235A鋼板在專業(yè)鋼結構加工廠制作，焊縫采用螺旋焊縫， 要求達到二級焊縫標準。根據本工程的要求， 鋼管樁整根沉放

53、， 所以在裝船運輸之前必須按照設計要求長度將鋼管樁焊接成整根，然后再利用吊機按照沉放順序裝船運輸至施工現(xiàn)場。、起重設備及施打設備起始平臺單根鋼管樁長52.0m，重 30.8 噸，采用海力801 多功能打樁船自帶的起重系統(tǒng)起吊入樁架并施打。海力 801 號多功能打樁船性能指標： 船長 80m、船寬 30m、型深 6m、吃水 2.8m，配 86m18m高的樁架 ; 打樁架可上下自由升降各 18m；配置有四根 1.5 1.5 30m的定位樁；船上配備GPS沉樁定位系統(tǒng)；并 配置有自動移動裝置，在沒有外部動力的情況下，可在一定范圍內移動；配備先進的雙作用 IHCS-280 液壓錘（荷蘭）；配備海上救生

54、平臺。、鋼管樁吊耳設置鋼管樁長度為 52m，重量為 31.2t ，準備采用 3 點吊。吊點的布置及吊耳的結構形式見圖 2-17 。47000530008000260003100013000吊耳布置圖C1610105020010050BB211005R1001212A53AR3 571R1583651161155521001001220012CA-AB-BC-C吊耳1大樣圖圖 2-17 ：吊點布置及吊耳結構圖、鋼管樁沉放鋼管樁沉放施工工藝流程施工準備海力 801 打樁船就位運樁船拋錨定位吊裝鋼管樁進入龍口測量、調整樁架傾斜度、平面扭角及樁位沉放鋼管樁樁位及垂直度監(jiān)測校核沉樁至設計標高移走打樁船鋼

55、管樁之間上、下層平聯(lián)連接移船至下一沉樁樁位就位施打圖 2-18 ：鋼管樁沉放施工工藝流程圖、鋼管樁沉放鋼管樁沉入施工與棧橋及碼頭鋼管樁施工方式相同，在此不再贅述。桅桿吊基礎樁施工桅桿吊基礎樁共 3 根，其中 4 根 260016 的鋼管樁沉放方法與起始平臺的支撐樁相同，而對于其中的 6 根 2600 18 的鋼管樁，則采用振動下沉的方法施工。通過該樁的下沉情況取得一些經驗， 以便對鋼護筒的下沉施工起指導作用。、起重設備的配置260018 的鋼管樁長 57.0m，重 51.2 噸，分兩節(jié)沉放，水上接高。第一節(jié)長度為 37.0m，重量為 33.4t ，第二節(jié)長度為 20.0m，重量為 17.8t

56、，采用起重能力為 1000kN 的全旋轉起重船“魯日海起重03”，性能指標見表5-1 。在吊幅 15.0m 時，吊重 77.0t ，吊高 38.2m，吊索長度按照3.5m 計算（則高度為3.5 sin60 =3.0m），鋼管樁垂直吊起時，底口有1.8m 在水中，而高平潮時水深約16.0 18.0m，所以仍可以將鋼管樁從側面吊入導向架。如圖2-19 所示。03鋼管樁05002733081061圖 2-19 ：桅桿吊基礎樁起吊示意圖、振動錘的配置根據橋涵施工手冊（上冊） P324 頁中式（ 6-5 ）、（6-6 ），以及表 6-34 計算可知：摩阻力 FR=fiLi式中： fi土單位面積的動摩阻力

57、，kN/m2，按表 6-34 估算。對于粘性土標貫擊數 24 時， f=15 kN/m2 ；標貫擊數 48 時， f=20 kN/m2鋼管樁周邊長度， U=6.28m。Li鋼管樁在不同土層中的入土深度，見表2-10 。FR=1.56.28 (15.65-11.7)+2.06.28 (50.0-15.65)=4687 kN因此，采用兩臺ICEV360型液壓振動錘并聯(lián)使用，滿足實際施工要求?！棒斎蘸Ｆ鹬?03”船性能表船體尺寸及機組性能總長船體尺度（ m）型寬型深58.0018.03.5吊幅（ m）起重性能 ( 主鉤) 3530211815最大起重量（ t ）49.555.568.072.577.

58、0起升高度（鉤頭至水面）（m）20.529.036.037.238.2單臺 ICEV360振動錘性能表ICEV360振動錘基本參數動力柜外形尺寸振動錘外形尺寸（ mm）（mm）重量（ kg）長寬高長寬高振動錘動力柜液壓頭3607660251547242083244016363110001700機械性能偏心力矩最大激振力最大上拔力系統(tǒng)振幅功率150kg.m3600kN16363N2.1mm990HP/2100RPM、鋼管樁的吊耳設置桅桿吊基礎的 250018 鋼管樁長 57 米，重 51.2 噸，根據 1000KN浮吊的性能，起吊采用三點吊。吊耳的設置： 在鋼管樁頂口對稱地割 2 個吊裝孔在作為

59、吊耳， 由于鋼管樁壁厚只有 18mm，而每個吊點承重 17.1t ，所以需要在吊裝孔處局部用 20mm厚的鋼板加強。另外在鋼管樁兩端距離端部 11.8m 的位置再各設置一個吊耳。 吊耳在樁身上的具體布置及尺寸見圖 2-20 所示。27000370001000020000150005000第一節(jié)第二節(jié)C162005010050吊耳孔及吊耳板立面布置圖1010BB100125R100R35AA40R390121212715 R53R8551661310255100100C A-AB-B吊耳1大樣圖1220012C-C2大樣1218 12圖 2-20 ：桅桿吊基礎樁吊耳布置及結構圖、具體施工方法當起

60、始平臺的 14 根 150016 的鋼管樁沉放完畢， 并將 200018 的鋼管樁周圍的上下層平聯(lián)完成后， 利用這些上下層平聯(lián)安裝沉放鋼管樁的定位架。 定位架具體形式如圖 2-21 所示。6550655013501350BB600 2100 60006706012AA0613100B-B剖面圖A-A剖面圖圖 2-21 ：桅桿吊基礎鋼管樁沉放導向架示意圖首先分別在頂層梁系及下層平聯(lián)上放出該樁的平面位置控制點，然后定位構成“井”字型結構；然后利用“魯日海起重03”（ 100t 全旋轉起重船）吊起第一節(jié)鋼管樁， 從側面進入定位架， 再利用多功能作業(yè)駁上的起重設備吊起一根雙肢 HM588 300 的