常德沅水大橋計(jì)算書#

1、方案比選設(shè)計(jì)簡況本課題設(shè)計(jì)的橋系湖南省澧縣至常德公路上跨越湘江的常德沅水特大橋5 號(hào)橋左幅主橋施工圖設(shè)計(jì)；平曲線：本橋平面首先由直線到樁號(hào) K104+629.378 開始為半徑 R=5600M 的右 轉(zhuǎn)圓曲線，縱斷面經(jīng)過兩個(gè)變坡點(diǎn)，第一個(gè)變坡點(diǎn)樁號(hào)為K102+675，變坡點(diǎn)高程為37.699，豎曲線半徑為 20000M ，本段豎曲線為凹曲線，前坡為-0.329%，后坡為2.0%；第二個(gè)變坡點(diǎn)樁號(hào)為 K103+687， 變坡 點(diǎn)高 程為 61.938， 豎曲線半徑為 20000M，本段豎曲線為凸曲線，前坡為 2%，后坡為 -2.0%。地理位置：沅水特大橋起于白鶴山鄉(xiāng)粟里崗村，經(jīng)柳葉湖內(nèi)湖，跨馬家

2、吉和， 經(jīng)李家村至蘆狄山鄉(xiāng)，跨沅水至鼎城區(qū)石門橋鎮(zhèn)邱家崗村。沅水特大橋 5 號(hào)橋地段范 圍內(nèi) K103+350 104+400 段為橋梁跨沅水，橋梁軸線走向方向與河流流向近于垂 直。主要設(shè)計(jì)指標(biāo)設(shè)計(jì)荷載：公路 I，人群 2.6kN/m2。橋面組成： 1.75M 人行道+0.5M 防撞欄+凈 12.5M+0.5M 防撞欄=15.25M，單向橫 坡 2% 。設(shè)計(jì)洪水頻率： 1/300.結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)： 1.1.方案比選主要依據(jù)安全、適用、經(jīng)濟(jì)和美觀的原則，其中以安全和經(jīng)濟(jì)為重。橋梁美觀主 要依據(jù)經(jīng)濟(jì)與環(huán)境條件。方案一：預(yù)應(yīng)力混凝土剛構(gòu)連續(xù)體系梁橋。/ 921）孔跨布置： 75m+5 130m+75

3、m，總長 800m見下圖）。圖 1.1 剛構(gòu)連續(xù)梁橋型布置示意圖 單位： cm）2）力學(xué)特點(diǎn)：梁體連續(xù)，剛構(gòu)部分，墩、梁、基礎(chǔ)三者固結(jié)成一個(gè)整體共同受 力。在恒載作用下，剛構(gòu)連續(xù)梁橋與連續(xù)梁橋在跨中彎矩和豎向位移基本一致，但在 采用雙肢薄壁墩的連續(xù)剛構(gòu)橋中，墩頂截面的恒載負(fù)彎矩要較相同跨徑連續(xù)梁橋小， 其次，因?yàn)槎樟汗探Y(jié)共同參與工作，剛構(gòu)連續(xù)梁橋由活載引起的跨中正彎矩較連續(xù)梁 要小，因而可以降低跨中區(qū)域的梁高，并使恒載內(nèi)力進(jìn)一步降低。因此，連續(xù)剛構(gòu)的 主跨徑可以比連續(xù)梁橋的設(shè)計(jì)大一些。并且，剛構(gòu)連續(xù)梁橋在縱向地震波的作用下， 各橋墩可以一起參與受力，提高了橋梁的抗震能力。3）結(jié)構(gòu)構(gòu)造：主梁：采

4、用單箱單室變截面混凝土箱梁，配置橫向、縱向和豎向預(yù)應(yīng)力。主梁具 體尺寸見下圖。圖1.2 主梁截面尺寸圖 單位： cm）/ 92橋墩：連續(xù)梁段采用圓柱形墩，剛構(gòu)梁段采用矩形的雙肢薄壁墩，具體尺寸見附 圖。承臺(tái)：參見以往建橋經(jīng)驗(yàn)，本橋采用矩形承臺(tái)，具體尺寸見附圖。樁基礎(chǔ)：采用 220cm的圓柱形端承樁 鉆孔灌注樁），布置形式見附圖。4）施工方案：采用懸臂澆筑施工方法，懸臂施工法是以橋墩為中心向兩岸對(duì)稱 逐節(jié)懸臂接長的施工方法，懸臂施工法的施項(xiàng)目序：澆注橋墩在主墩上懸臂澆注混 凝土邊跨合龍中跨合龍拆除合龍段掛藍(lán)上二期恒載。方案二：矮塔斜拉橋。1）力學(xué)特點(diǎn)：一方面。通過水平方向的分力形成偏心彎矩來幫助

5、梁體受力，起 到預(yù)應(yīng)力筋的作用；另一方面 ,通過豎直方向的分力抵消了梁體的重力，在梁體上形成 了許多彈性支點(diǎn)，減小了梁體的“跨度”。矮塔斜拉橋以梁的受彎、受壓和索的受拉 來承受豎向荷載。因橋塔較矮，其剛度相對(duì)較大，塔頂水平位移沒有斜拉橋大，邊跨 可以有較大的無索區(qū)段。與斜拉橋相比，因?yàn)橹髁痪哂幸欢ǖ膭偠?，無論是主孔或邊 孔，梁體上的無索區(qū)段比較長，除了主孔跨中和邊孔端部的無斜索區(qū)段之外，部分斜 拉橋還具有較明顯的塔旁無斜索區(qū)段，斜拉索對(duì)稱布置在邊跨跨中及中跨1/3 左右。2）使用效果：橋面連續(xù)，橋梁中間無伸縮縫，行車條件好；橋型線條簡潔明 快；但如果橋墩的水平抗推剛度較大，則因主梁的預(yù)應(yīng)力張拉

6、、收縮、徐變、溫度等 因素引起的變形受到橋墩的約束后，將會(huì)在主梁內(nèi)產(chǎn)生較大的次應(yīng)力，并對(duì)橋墩也產(chǎn) 生較大的水平推力。3）孔跨布置： 115m+3 190m+115m，總長 800m。主梁：采用單箱單室變截面混凝土箱梁，需配置橫向、縱向和豎向預(yù)應(yīng)力。主梁 具體尺寸見附圖。索塔：采用寶石型混凝土結(jié)構(gòu)索塔，共四塔，橋面以上高度為30m，橋面以下為35m，采用塔墩固結(jié)、塔梁分離、半漂浮體系。塔截面采用空心矩形，采用環(huán)向預(yù)應(yīng)力 束來平衡斜拉索力產(chǎn)生的彎矩和軸力。斜拉索：索塔采用雙索面扇形布置，每個(gè)索面張拉 10 對(duì)拉索，索距 12m。所有拉 索一端錨固在主梁梁肋處，另一端錨固在主塔上。/ 92承臺(tái)：采用

7、鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，主墩承臺(tái)的尺寸見附圖。主塔樁基礎(chǔ)：采用圓柱形端承樁 鉆孔灌注樁），主塔群樁基礎(chǔ)的尺寸為 200， 施工方法使用鋼圍堰法。4）施工方法：主塔采用爬模施工，主梁采用掛藍(lán)懸臂澆注，從塔根部向跨中懸 臂施工，采用前支點(diǎn)掛藍(lán)，掛藍(lán)每一移動(dòng)一段，張拉錨固一對(duì)斜拉索，邊跨不能平衡 澆注的梁段采用支架現(xiàn)澆施工。表 1-1 各方案橋型主要優(yōu)缺點(diǎn)比較表方案序號(hào)剛構(gòu)連續(xù)梁橋矮塔斜拉橋適用性1. 橋梁中間橋面連續(xù)，取消 伸縮縫，使行車平順2. 剛構(gòu)部分墩梁固結(jié)，取消 支座3. 橋梁主跨 130M ，高墩，滿 足通航凈空要求1. 主橋單跨 190M ，滿足通航凈空的要求2. 橋面連續(xù)，取消伸縮縫，使行車

8、平順安全性1. 主 梁采用 變截面 箱形 斷 面，抗扭和抗彎性能都較好2. 施懸臂澆注3. 運(yùn)營養(yǎng)護(hù)成本較低4.中間無伸縮裝置，行車較 平順舒適1.主橋采用變截面箱形截面，因?yàn)椴捎玫男崩?索，通過索的大偏心作用給主梁施加預(yù)應(yīng)力，截 面相對(duì)于梁橋小些2. 主橋后期的營運(yùn)和養(yǎng)護(hù)費(fèi)用較高3. 施工時(shí)調(diào)索麻煩經(jīng)濟(jì)性經(jīng)濟(jì)需要配置斜拉索，經(jīng)濟(jì)性較差美觀性采用變截面箱梁，主梁線性較美觀1.采用變截面箱梁，主梁線性較美觀2.采用豎琴型斜拉索，美觀，且氣勢(shì)宏偉力學(xué)性能支點(diǎn)截面形成巨大的負(fù)彎 矩，支座上腹板剪力過大，易 形成斜向裂縫因?yàn)槔鞯拇嬖?，部分斜拉橋在連續(xù)梁的基礎(chǔ) 上使墩頂?shù)呢?fù)彎矩和主跨的正彎矩得到大大的

9、改 善墩頂負(fù)彎矩改善，這正好解決了連續(xù)梁橋在支 座處梁高需要大大增加的缺點(diǎn)結(jié)論首選棄用/ 92經(jīng)過適用性、安全性、經(jīng)濟(jì)性、美觀性四個(gè)方面的綜合考慮，以及考慮到斜拉橋 后期運(yùn)營養(yǎng)護(hù)等費(fèi)用大、施工難度大，淘汰方案二。方案一的剛構(gòu)連續(xù)梁橋經(jīng)濟(jì)性 好、施工方便，受力簡單明確，因此最終確定采用方案一?；驹O(shè)計(jì)資料設(shè)計(jì)特點(diǎn)及受力特點(diǎn)設(shè)計(jì)特點(diǎn)本橋上部結(jié)構(gòu)為七跨預(yù)應(yīng)力混凝土剛構(gòu)連續(xù)梁橋，采用分段懸臂澆筑的方法施 工，預(yù)應(yīng)力混凝土剛構(gòu)連續(xù)梁橋采用懸臂施工法，在連續(xù)梁段需在施工中進(jìn)行體系轉(zhuǎn) 換，經(jīng)過一系列施工階段逐漸形成最終的剛構(gòu)連續(xù)梁橋。在各個(gè)階段，具有不同的靜 定、超靜定體系，其中包括安裝掛藍(lán)、安裝單元、養(yǎng)護(hù)

10、、轉(zhuǎn)移錨固，拆除掛藍(lán)、綁扎 鋼筋等工況，因此恒載內(nèi)力計(jì)算時(shí)必須精確模擬各個(gè)施工階段。橋梁恒載內(nèi)力由各個(gè) 施工階段的內(nèi)力疊加而成，顯然對(duì)用不同的施工方法，橋梁恒載內(nèi)力有很大區(qū)別。而 汽車荷載、人群荷載等作用在成橋以后才發(fā)生，與施工方法無關(guān)。因?yàn)閼冶凼┕ど婕?很多施工工況，且要進(jìn)行體系轉(zhuǎn)換使預(yù)加力和徐變產(chǎn)生的次內(nèi)力計(jì)算變得非常復(fù)雜， 故設(shè)計(jì)時(shí)必須借助計(jì)算機(jī)輔助計(jì)算才能完成，本設(shè)計(jì)中采用橋梁博士進(jìn)行設(shè)計(jì)計(jì)算。受力特點(diǎn)采用懸臂施工的剛構(gòu)連續(xù)梁橋，懸澆過程中，連續(xù)梁段，梁和墩先形成臨時(shí)固結(jié)，在懸澆過程中形成“ T ”構(gòu)。連續(xù)剛構(gòu)段，梁和雙肢薄壁墩固結(jié)，也形成“T”構(gòu)，此時(shí)結(jié)構(gòu)是靜定的。對(duì)于不對(duì)稱的部分梁

11、段則采用有支架現(xiàn)澆施工，合龍后形成 剛構(gòu)連續(xù)梁橋。因?yàn)楹蠑n段較短，其產(chǎn)生的內(nèi)力一般較小，故采用懸臂施工的剛構(gòu)連 續(xù)梁橋以“ T”構(gòu)的受力狀態(tài)為主要部分。對(duì)懸臂施工的剛構(gòu)連續(xù)梁橋，合龍后墩頂負(fù) 彎矩很大，而中跨跨中恒載正彎矩很小。因此，截面尺寸擬定時(shí)，應(yīng)根據(jù)以上彎矩分 布特點(diǎn)，增大主梁墩頂附近的抗彎剛度。橋型布置圖跨徑布置： 75m+5 130m+75m，橋型里面布置圖見下圖 :/ 92圖 2.1 橋型里面布置圖 單位： cm)主梁橫斷面尺寸圖主梁采用單箱單室箱型截面 ,梁高由跨中的 3.5m 變化到支點(diǎn)截面的 9.5m。其他的 具體尺寸見下圖 :圖 2.2 主梁橫斷面尺寸圖 單位： cm)主要

12、材料混凝土強(qiáng)度等級(jí)主梁 ： C55墩身、承臺(tái)： C40/ 92樁基： C25預(yù)應(yīng)力束型號(hào)縱向預(yù)應(yīng)力束 ：ASTM A416-97a 標(biāo)準(zhǔn)的低松弛鋼絞線 17 標(biāo)準(zhǔn)型），抗拉強(qiáng)度 標(biāo)準(zhǔn)值 fpk =1860MPa，抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fpd=1260MPa，公稱直徑 15.24mm，公稱面積 139mm2，彈性模量 E=1.95 105 MPa。豎向預(yù)應(yīng)力束：低松弛的精軋螺紋鋼筋 JL32），抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值 fpk = 930MPa， 抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fpd = 770 MPa，公稱直徑 32mm，公稱面積 804mm2，彈性模量 2.0 105 MPa。普通鋼筋： R235、HRB335 鋼筋。鋼

13、材：均采用 A3 鋼，技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)必須符合 GB700-79 的規(guī)定，選用的焊接材料應(yīng) 符合 GB1300-77或 GB981-76 的要求，并與所采用的鋼材材質(zhì)和強(qiáng)度相適應(yīng)。錨具：采用 OVM 夾片式群錨，并采用與其配套的千斤頂。預(yù)應(yīng)力管道：采用預(yù)埋金屬波紋管成型。支座：采用 GPZII）系統(tǒng)支座。主要材料性能指標(biāo)見表 2-3。表 2-1 材料性能表名稱項(xiàng)目符號(hào)單位數(shù)據(jù)主梁混凝土立方體強(qiáng)度f cuMPa55彈性模量EcMPa3.55x104軸心抗壓標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度f ckMPa35.5軸心抗拉標(biāo)準(zhǔn)恰偶f tkMPa2.74軸心抗壓設(shè)計(jì)強(qiáng)度f cdMPa24.4軸心抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度f tdMPa1.89短期

14、壓應(yīng)力限值0.7f ckMPa22.37狀態(tài) 拉應(yīng)力限值1.15f ,tkMPa2.847 / 92主梁混凝土持久壓應(yīng)力限值0.5f ckMPa17.75狀態(tài)主壓應(yīng)力限值0.6f ckMPa21.3短期效應(yīng)組合下拉應(yīng)力限值fp -0.8 pc 0MPa0短期效應(yīng)組合主拉應(yīng)力限值0.4f tkMPa1.096長期效應(yīng)組合拉應(yīng)力限值lt - pcMPa015.2 鋼絞線標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度f pkMPa1860彈性模量EpMPa1.95x10 5抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度f pdMPa1260最大控制應(yīng)力 con0.75f pkMPa1395持久狀態(tài)應(yīng)力0.65f pkMPa1209注：f ck,f tk分別為鋼束張拉時(shí)混

15、凝土的抗壓、抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值，本設(shè)計(jì)考慮混凝土強(qiáng)度達(dá)到設(shè)計(jì) 強(qiáng)度的 90%時(shí)開始張拉預(yù)應(yīng)力鋼束，因此 f ck=31.95MPa，f tk =2.47MPa。設(shè)計(jì)依據(jù)公路項(xiàng)目技術(shù)標(biāo)準(zhǔn) JTG B01-2003）；公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范 JTG D60-2004）；公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范 JTG D62-2004）；公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范 。截面單元?jiǎng)澐旨懊孛鎺缀翁匦杂?jì)算結(jié)構(gòu)單元?jiǎng)澐纸Y(jié)構(gòu)自重效應(yīng)采用平面桿系有限元程序橋梁博士計(jì)算，單元的劃分應(yīng)盡量與箱梁 的施工階段劃分一致，即每一個(gè)施工階段自然的劃分為一個(gè)單元，另外考慮到支點(diǎn)截 面、跨中截面、以及四分之一截面等截面的效應(yīng)相對(duì)其

16、他截面更大，屬于控制截面， 所以在相應(yīng)的截面處設(shè)立單元，同時(shí)考慮到掛藍(lán)自重與最大懸澆段的自重相關(guān)，以及 單元相對(duì)越多計(jì)算越精確的原則。全橋一共劃分為 302 個(gè)單元和 303 個(gè)節(jié)點(diǎn)。對(duì)于墩 頂處，內(nèi)力復(fù)雜，單元長度相對(duì)較小設(shè)為 21+21.5+21m，其余部分由支點(diǎn)到跨 8 / 92中單元?jiǎng)澐譃?42m+143m+33.5m，中間合攏段設(shè)為 2m 的單元。因?yàn)閷?duì)稱性，下 面只給出一部分結(jié)構(gòu)離散圖，如下：9 / 92圖 2.4 主跨結(jié)構(gòu)離散10 / 92毛截面幾何特性計(jì)算毛截面幾何特性是計(jì)算結(jié)構(gòu)內(nèi)力、配預(yù)應(yīng)力鋼筋、普通鋼筋及變形計(jì)算的前提。 在項(xiàng)目設(shè)計(jì)中，毛截面的幾何特性多采用分塊數(shù)值求和法進(jìn)

17、行，其計(jì)算式為全截面面 積：全截面重心至梁頂?shù)木嚯x：AAi2 1)Ai yiyuAi i22)全截面對(duì)重心軸的慣性矩：I I x I i本設(shè)計(jì)采用橋梁博士計(jì)算毛截面幾何特性，在經(jīng)過網(wǎng)格劃分后，可得出各截面毛截面幾何特性值；因?yàn)榻Y(jié)構(gòu)的對(duì)稱性，故只計(jì)算其中的一部分截面。結(jié)果見下表：表 2-2 截面及單元信息計(jì)算結(jié)果單元 號(hào)節(jié)點(diǎn) 號(hào)截面面積(mm2截面抗彎慣矩(mm4截面中性軸高度(mm單元自重(kN單元類 型718811.478521.63292.162870預(yù)砼8911.478521.63292.16829914.445259.74122.861110預(yù)砼10014.445259.74122.8

18、69611324.8835334.0414.63933預(yù)砼11424.8835334.0414.639711424.8835334.0414.63933預(yù)砼11524.8835334.0414.6311012715.706181.65953.121150預(yù)砼12815.706181.65953.1212113811.478521.63292.16287預(yù)砼13911.478521.63292.1612213911.478521.63292.16287預(yù)砼14011.478521.63292.1613214914.445259.74122.861110預(yù)砼15014.445259.74122.8

19、614416124.8835334.0414.63622預(yù)砼2324.8835334.0414.6314816524.8835334.0414.63622預(yù)砼3124.8835334.0414.631493124.8835334.0414.63622預(yù)砼16724.8835334.0414.6316017715.706181.65953.121150預(yù)砼17815.706181.65953.1217118811.478521.63292.16287預(yù)砼18911.478521.63292.1617218911.478521.63292.16287預(yù)砼19011.478521.63292.161

20、8219914.445259.74122.861110預(yù)砼20014.445259.74122.8619421124.8835334.0414.63622預(yù)砼3924.8835334.0414.631953924.8835334.0414.63622預(yù)砼21324.8835334.0414.63續(xù)上表單元號(hào)節(jié)點(diǎn)號(hào)截面面積 (mm2截面抗彎慣矩 (mm4截面中性軸高度 (mm單元自重 (kN單元類型19821524.8835334.0414.63622預(yù)砼4724.8835334.0414.6312 / 921994724.8835334.0414.63622預(yù)砼21724.8835334.04

21、14.6320922616.452995.9213.261210預(yù)砼22716.452995.9213.2622123811.478521.63292.16287預(yù)砼23911.478521.63292.1622223911.478521.63292.16287預(yù)砼24011.478521.63292.16主梁作用效應(yīng)計(jì)算結(jié)構(gòu)自重作用效應(yīng)計(jì)算懸臂澆筑施工階段的模擬定義掛藍(lán)：橋梁博士中首先需要在單元信息輸入中輸入組成掛藍(lán)的單元的材料、 截面尺寸、長度等信息，然后在施工階段的全橋掛藍(lán)編組對(duì)話框中定義所有的掛藍(lán) 組。安裝掛藍(lán)：在施工階段掛藍(lán)階段操作對(duì)話框中選擇安裝掛藍(lán)，輸入安裝掛藍(lán)編 號(hào)，以及掛藍(lán)吊

22、點(diǎn) 1 的 X 坐標(biāo)，橋博中掛藍(lán)節(jié)點(diǎn)將和最相近的橋面節(jié)點(diǎn)形成主從約 束。在下次安裝時(shí)，只需輸入掛藍(lán)調(diào)點(diǎn) 1的 X 坐標(biāo)的偏移值。安裝橋面單元：在橋梁博士中，在安裝桿件號(hào)一欄輸入本施工階段要安裝的單元 號(hào)，然后在掛藍(lán)操作對(duì)話框中的掛藍(lán)加載一欄輸入安裝的單元號(hào)，此時(shí)這些單元通過 掛藍(lán)傳遞其自重，但自身不參與結(jié)構(gòu)受力。在掛藍(lán)操作的轉(zhuǎn)移錨固后，這些單元開始 作為結(jié)構(gòu)受力，其重力不再通過掛藍(lán)傳遞，解除了掛藍(lán)的受力。拆除灌籃：這其實(shí)是一個(gè)掛藍(lán)移動(dòng)的操作，它與掛藍(lán)安裝一起組成了掛藍(lán)移動(dòng)的 操作。根據(jù)上面的模擬方法將施工階段列為下表：表 3-2 施工階段描述施工階段號(hào)施工階段描述時(shí)間t)1澆注雙肢薄壁墩100

23、2澆注 0、1 號(hào)塊11213 / 923施工支點(diǎn)橫隔板1134張拉 0、1 號(hào)塊預(yù)應(yīng)力鋼筋1145安裝掛藍(lán)及 2 號(hào)塊立模1166澆注 2 號(hào)塊及養(yǎng)護(hù)1267張拉 2 號(hào)塊預(yù)應(yīng)力鋼筋127續(xù)上表8移動(dòng)掛藍(lán)至 3 號(hào)塊并立模1299澆注 3 號(hào)塊并養(yǎng)護(hù)13910張拉 3 號(hào)塊預(yù)應(yīng)力鋼筋14011-61重復(fù) 8-10 步，依次澆注 4-20 號(hào)塊32762移動(dòng)掛藍(lán)至 21 號(hào)塊并立模32963澆注 21 號(hào)塊并養(yǎng)護(hù)33964張拉 21 號(hào)塊預(yù)應(yīng)力鋼筋34065卸載掛藍(lán)34166支架現(xiàn)澆邊跨不平衡梁段36167安裝邊跨合龍吊架并壓重36368邊跨合龍，卸載壓重36569拆除邊跨支架并張拉底板預(yù)應(yīng)力

24、鋼筋38070張拉邊跨頂板預(yù)應(yīng)力鋼筋38571安裝中跨合龍段吊架并壓重39572中跨合龍，卸載壓重40073張拉中跨合龍段底板預(yù)應(yīng)力鋼筋43074張拉中跨合龍段頂板預(yù)應(yīng)力鋼筋46075上二期恒載60076完成收縮、徐變3650內(nèi)力計(jì)算結(jié)構(gòu)自重作用 結(jié)構(gòu)重力包括結(jié)構(gòu)物自身重力及橋面鋪裝、附屬設(shè)施等外加重力。它們可按結(jié)構(gòu) 物的實(shí)際體積或設(shè)計(jì)擬定的體積乘以材料的重力密度計(jì)算。單元自重采用橋梁博士軟件計(jì)算而得，其結(jié)果參見表 2-1。/ 92橫隔梁自重 主梁橋墩 =55.8m22m25kN/ m3=2800kN邊跨橋墩 =23.8m21.5m25kN/ m3=900kN跨中=23.8m2 0.5m25k

25、N/ m3 =300kN 二期恒載以均布荷載的形式加上，荷載集度為橋面鋪裝、人行道、欄桿等的自重 之和。橋面鋪裝采用 10cm 瀝青混凝土鋪裝，鋪裝層寬為橋面寬度 15.25m，瀝青混凝土 重度為 24kN/m3。一側(cè)護(hù)欄按每 M0.5kN/m 計(jì)，本橋是橋面分離式斷面的左幅斷面 ,橋面有 2 排護(hù) 欄。人行道板 （局部構(gòu)件 按標(biāo)準(zhǔn)值 4.0kN/m2 的均布荷載計(jì)算。 綜上所述，二期恒載為：G=24x15.25x0.1+0.5x2+1.75x4=44.6kN/m 但是考慮到已建橋梁的經(jīng)驗(yàn)值，以及還有若干其他二期恒載沒考慮，比如管線， 燈柱等。所以最終偏于安全考慮，本橋每延 M 主梁承擔(dān)的二期

26、恒載作用為： 60kN/m。結(jié)構(gòu)自重內(nèi)力計(jì)算 本橋采用懸臂澆筑施工，施工過程為：在主梁上懸臂澆筑混凝土 邊跨合龍 中 跨合龍 拆除合龍段掛藍(lán) 上二期恒載，五個(gè)階段，因?yàn)樵谡麄€(gè)懸臂澆筑的過程中， 支點(diǎn)截面都是承受負(fù)彎矩的作用，并且，跨中合龍段只有2m，相對(duì)于橋梁的跨徑很小，對(duì)跨中產(chǎn)生正彎矩很小，這樣各個(gè)施工階段的內(nèi)力進(jìn)行疊加，勢(shì)必在支點(diǎn)截面產(chǎn) 生巨大的負(fù)彎矩，而跨中的正彎矩相對(duì)較小。內(nèi)力計(jì)算結(jié)果如下表所示。從表中可以看出，采用懸臂施工的剛構(gòu)連續(xù)體系梁 橋，其恒載彎矩，在支點(diǎn)截面的負(fù)彎矩絕對(duì)值遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于跨中正彎矩，這與理論是相吻 合的。因?yàn)槠邢?，以下只列出結(jié)構(gòu)一部分的關(guān)鍵節(jié)點(diǎn)內(nèi)力計(jì)算結(jié)果：表3-

27、2 結(jié)構(gòu)自重效應(yīng)使用階段內(nèi)力/ 92單元號(hào)節(jié)點(diǎn)號(hào)剪力 71884.05E+030續(xù)上表單元號(hào)節(jié)點(diǎn)號(hào)剪力 89-5772.31E+048299-1.94E+04-2.40E+051002.18E+04-3.02E+0596113-5.05E+04-1.43E+061145.15E+04-1.50E+06971145.17E+04-1.50E+06115-5.07E+04-1.42E+061101272.45E+04-3.63E+05128-2.20E+04-2.94E+0512113813.63.91E+041393333.89E+04122139-3333.89E+041406803.84E+

28、04132149-2.03E+04-2.51E+051502.27E+04-3.15E+05144161-5.00E+04-1.37E+06235.07E+04-1.42E+06145233.79E+03-1.41E+06163-3.10E+03-1.40E+061481651.06E+03-1.40E+0631-377-1.40E+06149315.05E+04-1.41E+06167-4.98E+04-1.36E+061601772.50E+04-3.84E+05178-2.25E+04-3.13E+051711884473.31E+04189-1003.34E+041721891003.

29、34E+041902473.33E+04182199-1.99E+04-2.43E+052002.23E+04-3.07E+05194211-4.96E+04-1.34E+06395.03E+04-1.39E+06195391.20E+03-1.39E+06213-516-1.39E+06198215-1.53E+03-1.39E+06472.21E+03-1.39E+06199475.04E+04-1.40E+06217-4.97E+04-1.35E+062092262.75E+04-4.58E+05續(xù)上表單元號(hào)節(jié)點(diǎn)號(hào)剪力 / 92227-2.49E+04-3.80E+05221238352

30、3.43E+04239-5.473.45E+042222395.473.45E+042403413.43E+04圖3.1 結(jié)構(gòu)自重彎矩圖 單位： kN m)圖 3.2 結(jié)構(gòu)自重剪力圖 單位： kN)汽車荷載及人群荷載作用效應(yīng)計(jì)算沖擊系數(shù)汽車沖擊系數(shù)按規(guī)范要求計(jì)算：對(duì)于連續(xù)梁橋： f1 13.6126 EI c 1.357Hz2 l 2 mxf1 23.652 1 EIc 2.357Hz1 2 l 2mc式中 l 結(jié)構(gòu)的計(jì)算跨徑 (m：E結(jié)構(gòu)材料的彈性模量 (N/m2：/ 92Ic結(jié)構(gòu)跨中截面的截面慣矩 (m4：mx 結(jié)構(gòu)跨中處單位長度質(zhì)量 (kg/m，當(dāng)換算為重力計(jì)算時(shí)，其單位應(yīng)為22(Ns

31、/m ：G結(jié)構(gòu)跨中處每延 M 結(jié)構(gòu)重力 (N/m 。沖擊系數(shù) 0.1767Inf 0.0157(1.5 f 14Hz則正彎矩沖擊系數(shù) 1 0.0697負(fù)彎矩沖擊系數(shù) 2 0.1672車道荷載和人群荷載據(jù)規(guī)范車道荷載由均布荷載和集中荷載組成。本設(shè)計(jì)荷載等級(jí)為公路 1 級(jí)，均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值 qk =10.5kN/m，因?yàn)闃蛄禾卣饔?jì)算 跨徑為 130m，所以 Pk=360kN；計(jì)算剪力效應(yīng)時(shí)，上述集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值 Pk 應(yīng)乘以 1.2 的系數(shù)。當(dāng)橋梁計(jì)算跨徑小于或等于 50m 時(shí)，人群荷載標(biāo)準(zhǔn)值為 3.0kN/m2； 當(dāng)橋梁計(jì)算跨徑等于或大于 150m 時(shí)，人群荷載標(biāo)準(zhǔn)值為 2.5kN/m2；當(dāng)橋梁計(jì)算

32、 跨徑在 50m 150m 之間時(shí)，可由線性內(nèi)插得到人群荷載標(biāo)準(zhǔn)值。當(dāng)跨徑不等的連續(xù)結(jié) 構(gòu)，以最大計(jì)算跨徑為準(zhǔn)。本橋人群荷載取 2.6kN/m2。橫向分布調(diào)整系數(shù)對(duì)于整體式箱梁，其汽車橫向分布調(diào)整系數(shù)就是其所承受的汽車總列數(shù)，考慮縱 橫向折減、偏載后的修正值。對(duì)于本設(shè)計(jì)一個(gè)跨度為 130M 的橋面 3 車道的整體箱梁驗(yàn) 算時(shí)，其橫向分布系數(shù)應(yīng)為 30.78三車道的橫向折減系數(shù)) 1.15偏載系數(shù)) 1 大跨徑的縱向折減系數(shù)) =2.691。汽車的橫向分布系數(shù)已經(jīng)包含了汽車車道數(shù)的影 響。而人群荷載橫向分布系數(shù)取 1。/ 92汽車及人群荷載內(nèi)力計(jì)算主梁汽車荷載效應(yīng)和人群荷載效應(yīng)的橫向分布調(diào)整系數(shù)

33、確定之后，將汽車荷載效 應(yīng)和人群荷載效應(yīng)分別乘以相應(yīng)的橫向分布調(diào)整系數(shù)后，在主梁內(nèi)力影響線上最不利 布載，可分別求得主梁最大汽車荷載效應(yīng)和人群荷載效應(yīng)。對(duì)于汽車荷載，將集中荷載直接布置于內(nèi)力影響線數(shù)值最大的位置，均布荷載布 置在所有正的或負(fù)的影響線面積內(nèi)，其計(jì)算公式為：S (1 ) (mqqmq pk yi ) 31)對(duì)于人群荷載，則計(jì)算公式為：S mrqr 32) 式中： S截面的彎矩或剪力；m汽車荷載的沖擊系數(shù)；荷載橫向折減系數(shù)；mq,mr 汽車、人群荷載橫向分布系數(shù)；qk 汽車車道荷載中，每延 M 均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值；pk 車道荷載中的集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值；qr 縱向每延 M 人群荷載標(biāo)準(zhǔn)值；yi

34、 沿橋跨縱向與荷載位置對(duì)應(yīng)的內(nèi)力影響線坐標(biāo)值；彎矩、剪力影響線的面積。因?yàn)槠邢?，一下只列出結(jié)構(gòu)一部分的關(guān)鍵節(jié)點(diǎn)內(nèi)力計(jì)算結(jié)果：表3-3 汽車荷載效應(yīng)內(nèi)力單元號(hào)節(jié)點(diǎn)號(hào)最大剪力 最小剪力 71882.13E+030-774089-1.65E+031.61E+04800082996482.95E+04-1.65E+03-2.92E+04100-5782.85E+041.75E+03-2.92E+0419 / 92961131379.74E+03-2.83E+03-6.58E+04114-1369.88E+032.84E+03-6.58E+04971143.01E+039.88E+03-222-6.

35、87E+04115-2.98E+039.59E+03222-6.87E+041101272.06E+031.75E+04-433-1.93E+04128-1.96E+031.86E+04477-1.93E+041211381.02E+032.61E+04-1.21E+03-6.47E+03139-9912.59E+041.23E+03-6.47E+031221399912.59E+04-1.23E+03-6.33E+03140-9652.57E+041.26E+03-6.33E+031321494221.54E+04-2.17E+03-1.89E+04150-3871.47E+042.26E+

36、03-1.89E+041441613311.62E+04-3.17E+03-8.31E+0423-3311.65E+043.19E+03-8.31E+04145239.16E+031.61E+04-8.10E+03-8.44E+04163-9.14E+031.55E+048.11E+03-8.44E+041481659.10E+031.38E+04-8.16E+03-7.61E+0431-9.09E+031.42E+048.17E+03-7.61E+04149313.13E+031.53E+04-293-8.12E+04167-3.11E+031.50E+04293-8.12E+0416017

37、72.29E+031.57E+04-405-2.63E+04178-2.19E+031.63E+04440-2.63E+041611782.19E+031.63E+04-443-2.21E+04179-2.09E+031.69E+04482-2.21E+041711881.19E+032.30E+04-1.11E+03-5.83E+03189-1.16E+032.30E+041.14E+03-5.83E+031721891.16E+032.30E+04-1.14E+03-5.69E+03190-1.13E+032.30E+041.17E+03-5.69E+031821995151.72E+04

38、-2.07E+03-1.74E+04200-4751.67E+042.17E+03-1.74E+041942113521.65E+04-3.09E+03-7.69E+0439-3521.68E+043.10E+03-7.69E+04195397.93E+031.46E+04-7.94E+03-7.59E+04213-7.91E+031.43E+047.95E+03-7.59E+041982157.87E+031.45E+04-7.99E+03-7.44E+0447-7.86E+031.50E+048.01E+03-7.44E+04續(xù)上表單元號(hào)節(jié)點(diǎn)號(hào)最大剪力 最小剪力 199473.08E+03

39、1.39E+04-278-7.79E+04217-3.06E+031.36E+04278-7.79E+042092262.34E+031.41E+04-350-2.88E+04227-2.24E+031.47E+04382-2.88E+042212381.14E+032.32E+04-1.09E+03-5.52E+03239-1.11E+032.32E+041.11E+03-5.52E+032222391.11E+032.32E+04-1.11E+03-5.43E+03240-1.08E+032.32E+041.14E+03-5.43E+03/ 92圖3.3 汽車荷載彎矩包絡(luò)圖 單位： kN

40、m)圖3.4 汽車荷載剪力包絡(luò)圖 單位： kN)表3-4 人群荷載效應(yīng)內(nèi)力單元號(hào)節(jié)點(diǎn)號(hào)最大剪力 最小剪力 71881500-75.6089-1101.28E+0379.60829938.32.52E+03-138-3.06E+03100-342.44E+03146-3.06E+0396113131.01E+03-260-7.47E+03114-131.02E+03263-7.47E+03續(xù)上表單元號(hào)節(jié)點(diǎn)號(hào)最大剪力 最小剪力 971142871.02E+03-21.3-7.86E+03115-28499121.3-7.86E+031101271731.30E+03-32.8-2.07E+0312

41、8-1631.39E+0335.4-2.07E+0312113877.22.23E+03-87.2-735139-75.22.21E+0389.4-73512213975.22.21E+03-89.6-732140-73.42.19E+0391.8-73213214938.71.29E+03-183-2.14E+03150-36.81.27E+03194-2.14E+0314416128.61.59E+03-313-9.24E+0323-28.61.62E+03315-9.24E+03/ 92145239531.65E+03-839-9.65E+03163-9501.65E+03840-9.6

42、5E+031481659441.64E+03-847-9.21E+0331-9421.64E+03850-9.21E+03149313071.74E+03-29.9-9.31E+03167-3041.71E+0330-9.31E+031601771991.42E+03-38.2-3.10E+03178-1881.43E+0340.1-3.10E+0317118892.81.91E+03-84.4-714189-90.61.91E+0386.4-71417218990.61.91E+03-86.6-707190-88.41.91E+0388.6-70718219948.21.50E+03-172

43、-2.07E+03200-461.50E+03183-2.07E+0319421136.31.87E+03-300-8.69E+0339-36.31.91E+03302-8.69E+03195398241.70E+03-827-8.76E+03213-8211.71E+03828-8.76E+031982158151.75E+03-835-8.88E+0347-8131.76E+03838-8.88E+03199472991.52E+03-27.5-8.75E+03217-2961.49E+0327.4-8.75E+032092262021.28E+03-33.8-3.25E+03227-19

44、11.29E+0335.4-3.25E+0322123884.71.95E+03-80.4-676239-82.51.95E+0382.4-67622223982.51.95E+03-82.6-675240-80.31.95E+0384.6-675圖3.5 人群荷載彎矩包絡(luò)圖 單位： kNm)/ 92圖3.6 人群荷載剪力包絡(luò)圖 單位： kN)支座不均勻沉降計(jì)算支座不均勻沉降應(yīng)根據(jù)各墩處地質(zhì)情況以及基礎(chǔ)布置形式和支座反力大小按有關(guān) 規(guī)范的規(guī)定來計(jì)算，這里考慮奇數(shù)墩組合和偶數(shù)墩組合最不利，故計(jì)算這兩種沉降組 合，令奇數(shù)墩整體下沉 2cm為變位 1 工況，偶數(shù)段整體下沉 2cm為變位 2 工況。具

45、體各個(gè)工況的內(nèi)力計(jì)算結(jié)果見下表。因?yàn)槠邢?，以下只列出結(jié)構(gòu)一部分的 關(guān)鍵節(jié)點(diǎn)內(nèi)力計(jì)算結(jié)果：表3-5 變位1效應(yīng)內(nèi)力單元號(hào)節(jié)點(diǎn)號(hào)剪力 kN)彎矩 kN m)7188479089-4794.79E+0382994791.89E+04100-4792.03E+04續(xù)上表單元號(hào)節(jié)點(diǎn)號(hào)剪力 kN)彎矩 kN m)961134793.52E+04114-4793.59E+0497114-5443.59E+041155443.51E+04110127-5441.98E+041285441.82E+04121138-5441.07E+03139544531122139-544531140544-13.113

46、2149-544-1.55E+04150544-1.71E+04144161-544-3.29E+0423544-3.35E+04/ 9214523191-3.30E+04163-191-3.28E+04148165191-3.22E+0431-191-3.20E+0414931508-3.19E+04167-508-3.14E+04160177508-1.82E+04178-508-1.66E+04171188508-604189-508-95.6172189508-95.6190-5084131821995081.49E+04200-5081.64E+041942115083.11E+04

47、39-5083.16E+0419539-81.93.14E+0421381.93.13E+04198215-81.93.11E+044781.93.10E+0419947-5003.13E+042175003.08E+04209226-5001.93E+042275001.78E+04221238-500609239500109續(xù)上表單元號(hào)節(jié)點(diǎn)號(hào)剪力 kN)彎矩 kN m)222239-500109240500-391圖 3.6 基礎(chǔ)沉降工況一彎矩圖 單位： kNm)/ 92圖3.7 基礎(chǔ)沉降工況一剪力圖 單位： kN)表3-5 變位 2效應(yīng)內(nèi)力單元號(hào)節(jié)點(diǎn)號(hào)剪力 kN)彎矩 kN m)7188

48、-259089259-2.59E+038299-259-1.02E+04100259-1.10E+0496113-259-1.91E+04114259-1.95E+0497114333-1.95E+04115-333-1.90E+04110127333-9.62E+03128-333-8.62E+031211383331.88E+03139-3332.21E+03續(xù)上表單元號(hào)節(jié)點(diǎn)號(hào)剪力 kN)彎矩 ：梁高 H 等于或大 于 400mm 時(shí)， A=300mm?；炷辽喜拷Y(jié)構(gòu)的豎向日照反溫差為正溫差乘以 -0.5。圖 3.10 豎向溫度梯度 T2( C混凝土鋪裝256.750mm 瀝青混凝土鋪裝2

49、06.7100mm 瀝青混凝土鋪裝145.5溫差作用效應(yīng)計(jì)算公式：1. 簡支梁溫差應(yīng)力Nt=Ayty cEc 33)M tAyty c Ecey 正溫差應(yīng)力A0Mt0I0y ty cEc 負(fù)溫差應(yīng)力， 3 3)、 34)35)內(nèi) ty取負(fù)值，按 35)式計(jì)算/ 92式中 Ay截面內(nèi)的單位面積；ty 單位面積 A y內(nèi)溫度差梯度平均值，均以正值代入；c 混凝土線膨脹系數(shù)，按公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范 JTG D60 2004的規(guī)定采用； Ec 混凝土彈性模量； y計(jì)算應(yīng)力點(diǎn)至換算截面重心軸的距離，重心軸以上取正值，以下取負(fù)值； ey 單位面積 Ay 重心至換算截面重心軸的距離，重心軸以上為正值，以下為

50、負(fù)值； A0、I 0 換算截面面積和慣性矩。2. 連續(xù)梁溫差應(yīng)力尚應(yīng)計(jì)入溫度作用次彎矩 M t ，此時(shí)公式 3 5)右邊第二項(xiàng)內(nèi)彎矩 應(yīng)加上溫度作用次彎矩。令截面正溫差為非線性溫度 1 工況，截面負(fù)溫差為非線性溫度 2 工況。 本橋具體計(jì)算采用橋梁博士軟件，其內(nèi)力計(jì)算結(jié)果見下表，因?yàn)槠邢?，一?只列出結(jié)構(gòu)一部分的關(guān)鍵點(diǎn)內(nèi)力計(jì)算結(jié)果：表3-7 非線性溫度 1次內(nèi)力單元號(hào)節(jié)點(diǎn)號(hào)剪力 kN)彎矩 kN m)7188355089-3553.55E+0382993551.40E+04100-3551.51E+04961133552.61E+04114-3552.66E+0497114-1132.66

51、E+041151132.65E+04110127-1132.33E+041281132.29E+04121138-1131.94E+041391131.93E+04122139-1131.93E+041401131.92E+04132149-1131.59E+041501131.56E+04144161-1131.23E+04231131.22E+04145231.45E+039.39E+03163-1.45E+031.08E+041481651.45E+031.52E+0431-1.45E+031.67E+04/ 9214931621.35E+04167-621.36E+0416017762

52、1.45E+04178-621.47E+04續(xù)上表單元號(hào)節(jié)點(diǎn)號(hào)剪力 kN)彎矩 kN m)171188621.63E+04189-621.64E+04172189621.64E+04190-621.65E+04182199621.85E+04200-621.87E+04194211622.12E+0439-622.13E+0419539-7.572.00E+042137.572.00E+04198215-7.571.99E+04477.571.99E+04199475.04E-031.84E+04217-5.04E-031.84E+042092265.04E-031.75E+04227-5.0

53、4E-031.74E+042212385.04E-031.69E+04239-5.04E-031.69E+042222395.04E-031.69E+04240-5.04E-031.69E+04圖3.11 非線性溫度 1彎矩圖 單位： kN m)/ 92圖3.12 非線性溫度 1剪力圖 單位： kN)表 3-8 非線性溫度 2次內(nèi)力單元號(hào)節(jié)點(diǎn)號(hào)剪力 kN)彎矩 kN m)7188-178089178-1.78E+038299-178-7.01E+03100178-7.55E+0396113-178-1.30E+04114178-1.33E+049711456.7-1.33E+04115-56.

54、7-1.32E+0411012756.7-1.16E+04128-56.7-1.15E+0412113856.7-9.69E+03139-56.7-9.63E+0312213956.7-9.63E+03140-56.7-9.58E+0313214956.7-7.96E+03150-56.7-7.79E+0314416156.7-6.15E+0323-56.7-6.09E+0314523-726-4.70E+03163726-5.42E+03148165-726-7.60E+0331726-8.33E+0314931-31-6.76E+0316731-6.79E+03160177-31-7.27

55、E+0317831-7.34E+03續(xù)上表單元號(hào)節(jié)點(diǎn)號(hào)剪力 kN)彎矩 kN m)171188-31-8.17E+0318931-8.20E+03172189-31-8.20E+0319031-8.23E+03/ 92182199-31-9.23E+0320031-9.35E+03194211-31-1.06E+043931-1.06E+04195393.78-9.99E+03213-3.78-9.98E+031982153.78-9.97E+0347-3.78-9.97E+0319947-2.52E-03-9.19E+032172.52E-03-9.19E+03209226-2.52E-03

56、-8.75E+032272.52E-03-8.71E+03221238-2.52E-03-8.46E+032392.52E-03-8.46E+03222239-2.52E-03-8.46E+032402.52E-03-8.46E+03圖3.13 非線性溫度 2彎矩圖 單位： kN m)圖3.14 非線性溫度 2剪力圖 單位： kN)內(nèi)力組合公路橋涵結(jié)構(gòu)采用以可靠度理論為基礎(chǔ)的概率極限狀態(tài)設(shè)計(jì)法設(shè)計(jì)。該設(shè)計(jì)體系 規(guī)定了橋涵結(jié)構(gòu)的兩種極限狀態(tài)：承載能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)。/ 92根據(jù)橋涵在施工和使用過程中面臨的不同情況，橋涵結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)分為持久狀態(tài)作用持續(xù)時(shí)間很長的狀況）、短暫狀況 承受臨時(shí)性

57、作用的狀況）和偶然狀況 使用過程中 偶然遇到的狀況）。其中持久狀況必須進(jìn)行承載能力和正常使用兩種極限狀態(tài)設(shè)計(jì)； 短暫狀況一般只作承載能力極限狀態(tài)設(shè)計(jì)，必要時(shí)才作正常使用極限狀況設(shè)計(jì)；偶然 狀況要求作承載能力極限狀態(tài)設(shè)計(jì)，不考慮正常使用極限狀況設(shè)計(jì)。在進(jìn)行預(yù)應(yīng)力鋼束的估算，在不考慮預(yù)應(yīng)力引起的結(jié)構(gòu)次內(nèi)力及混凝土收縮徐變 次內(nèi)力的前提下。按公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范JTG D60-2004）第 4.1.6 條和第4.1.7 條的規(guī)定，根據(jù)可能出現(xiàn)的荷載進(jìn)行第一次內(nèi)力組合，各內(nèi)力分項(xiàng)系數(shù)按規(guī)范規(guī) 定取值。承載能力極限狀態(tài)內(nèi)力組合公路橋涵結(jié)構(gòu)按承載能力極限狀態(tài)設(shè)計(jì)時(shí)，應(yīng)采用以下兩種作用效應(yīng)組合：基本 組合和

58、偶然組合。本橋不考慮碰撞、地震等偶然作用的影響，故只采用基本組合?；窘M合是永久 作用的設(shè)計(jì)值效應(yīng)與可變作用設(shè)計(jì)值效應(yīng)想組合，其效應(yīng)組合表達(dá)式為：mn0Sud0 (Gi SGikQ1SQ1kcQj SQjk ) 36)i 1 j 2mn0Sud0(SGid SQ1dcQj SQjd ) 37)i 1 j 2式中 Sud 承載能力極限狀態(tài)下作用基本組合的效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值；0 結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，按公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范 JTG D60-2004） 表 1.0.9 規(guī)定的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)安全等級(jí)采用，對(duì)應(yīng)于設(shè)計(jì)安全等級(jí)一級(jí)、 二級(jí)和三級(jí)分別取 1.1、1.0 和 0.9；Gi 第 i 個(gè)永久作用效應(yīng)的分項(xiàng)系數(shù)，應(yīng)

59、按公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范 JTGD60-2004）表 4.1.6 的規(guī)定采用；SGik 、SGid 第 i個(gè)永久作用效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)值和設(shè)計(jì)值；Q1汽車荷載效應(yīng) 含汽車沖擊力、離心力）的分項(xiàng)系數(shù)，取Q1 1.4。當(dāng)/ 92 某個(gè)可變作用在效應(yīng)組合中其值超過汽車荷載效應(yīng)時(shí)，則該作用取 代汽車荷載，其分項(xiàng)系數(shù)應(yīng)采用汽車荷載的分項(xiàng)系數(shù)；SQ1k、 SQ1d 汽車荷載效應(yīng) 含汽車沖擊力、離心力）的標(biāo)準(zhǔn)值和設(shè)計(jì)值；Qj 在作用效應(yīng)組合中除汽車荷載效應(yīng) 含汽車沖擊力、離心力）、風(fēng)荷載外的其他第 j 個(gè)可變作用效應(yīng)的分項(xiàng)系數(shù)，取 Qj =1.4，但風(fēng)荷載 的分項(xiàng)系數(shù)取 Qj =1.1；SQ1k、SQ1d 在作用效應(yīng)

60、組合中除汽車荷載效應(yīng) 含汽車沖擊力、離心力）外的其 他第 j 個(gè)可變作用效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)值和設(shè)計(jì)值；c 在作用效應(yīng)組合中除汽車荷載效應(yīng) 含汽車沖擊力、離心力）外的 其他可變作用效應(yīng)的組合系數(shù)，當(dāng)永久作用與汽車荷載和人群荷載 或其他一種可變作用）組合時(shí)，人群荷載 或其他一種可變作用）的 組合系數(shù)取 c =0.80；當(dāng)除汽車荷載效應(yīng) 含汽車沖擊力、離心力） 外尚有兩種其他可變作用參與組合時(shí)，其組合系數(shù)取c=0.70；尚有三種可變作用參與組合時(shí) ,其組合系數(shù)去 c =0.60：尚有四種及多于 四種的可變作用參與組合時(shí)，取 c=0.50。因?yàn)椴豢紤]偶然作用，故只需進(jìn)行承載能力狀態(tài)下的基本組合，橋梁博士中將結(jié)