單臥軸式混凝土攪拌機(jī)的設(shè)計(jì)

1、圖書分類號： 密 級：畢業(yè)設(shè)計(jì) （ 論文 ）單臥軸式混凝土攪拌機(jī)的設(shè)計(jì)THE DESIGN OF SINGLE HORIZONTAL SHAFT CONCRETE MIXER學(xué)生姓名班級 學(xué)院名稱專業(yè)名稱指導(dǎo)教師畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）I畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）I學(xué)位論文原創(chuàng)性聲明本人鄭重聲明： 所呈交的學(xué)位論文，是本人在導(dǎo)師的指導(dǎo)下，獨(dú)立進(jìn)行 研究工作所取得的成果。除文中已經(jīng)注明引用或參考的內(nèi)容外，本論文不含 任何其他個(gè)人或集體已經(jīng)發(fā)表或撰寫過的作品或成果。對本文的研究做出重 要貢獻(xiàn)的個(gè)人和集體，均已在文中以明確方式標(biāo)注。本人完全意識到本聲明的法律結(jié)果由本人承擔(dān)。論文作者簽名： 日期： 年 月 日學(xué)位論文版

2、權(quán)協(xié)議書本人完全了解關(guān)于收集、保存、使用學(xué)位論文的規(guī)定，即：本校學(xué)生在 學(xué)習(xí)期間所完成的學(xué)位論文的知識產(chǎn)權(quán)歸所擁有。有權(quán)保留并向國家有關(guān)部 門或機(jī)構(gòu)送交學(xué)位論文的紙本復(fù)印件和電子文檔拷貝，允許論文被查閱和借 閱?？梢怨紝W(xué)位論文的全部或部分內(nèi)容，可以將本學(xué)位論文的全部或部分 內(nèi)容提交至各類數(shù)據(jù)庫進(jìn)行發(fā)布和檢索，可以采用影印、縮印或掃描等復(fù)制 手段保存和匯編本學(xué)位論文。論文作者簽名： 導(dǎo)師簽名：日期： 年 月 日 日期： 年 月 日畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 摘要 隨著市場對于泡沫混凝土需求的不斷增加， 高質(zhì)量混凝土攪拌機(jī)的研究也刻不 容緩，本文中的混凝土攪拌機(jī)正是近些年逐步發(fā)展起來的新

3、式混凝土攪拌機(jī)。 通過 不斷地研究， 新式的強(qiáng)制式混凝土攪拌機(jī)具有很多非常突出的優(yōu)點(diǎn)， 即實(shí)際生產(chǎn)效 率高、混凝土攪拌質(zhì)量好、 電機(jī)能耗低等優(yōu)點(diǎn)， 并且針對泡沫混凝土物料在結(jié)構(gòu)上 做了一些優(yōu)化。攪拌機(jī)的傳動(dòng)系統(tǒng)首先是通過電動(dòng)機(jī)輸出扭矩， 然后通過傳動(dòng)帶， 再由減速器 通過聯(lián)軸器將扭矩傳遞到攪拌軸上， 最后攪拌軸上的葉片帶動(dòng)混凝土旋轉(zhuǎn)從而實(shí)現(xiàn) 攪拌的動(dòng)作。本文中的混凝土攪拌機(jī)對原有的攪拌機(jī)葉片磨損問題和軸端密封問題 提出了進(jìn)一步的研究解決方案， 延長了攪拌機(jī)的工作壽命并且提高了混凝土的攪拌 質(zhì)量。關(guān)鍵詞 混凝土攪拌機(jī)；泡沫混凝土；傳動(dòng)系統(tǒng)；葉片；軸端密封AbstractWith the incr

4、easing requirements of the foam concrete,the research of concrete mixer of high quality is also urgently needed,andt he concrete mixer in this article is gradually developed new concrete mixer in the recent years.Through continuous research, the new compulsory concrete mixer has a lot of very promin

5、ent advantages, namely the high efficiency of actual production, the good quality of concrete mixing, the low electrical energy consumption and so on and it makes some optimization of the structures to adapt the foam concrete materials.First through the motor output torque, and then through the belt

6、, again by the speed reducer through coupling transferring torque on the stirring shaft, the final blade on the stirring shaft turns the concrete so as to realize the mixing action. In this article, concrete mixer put forward further research solutions on the original mixer blade wear and tear probl

7、em and the problem of shaft end seal, prolonging the life of the mixer and improving the quality of concrete mixing.Keywords concrete mixer foam concrete transmission blade shaft seal目錄 TOC o 1-5 h z 摘 要 1目 錄 3 HYPERLINK l bookmark6 o Current Document 緒論 5 HYPERLINK l bookmark8 o Current Document 1.

8、1泡沫混凝土的性能以及前景 5 HYPERLINK l bookmark10 o Current Document 1.2混凝土攪拌機(jī)發(fā)展的前景與研究的目的 6 HYPERLINK l bookmark12 o Current Document 1.3攪拌實(shí)現(xiàn)的任務(wù) 6 HYPERLINK l bookmark14 o Current Document 1.4當(dāng)下混凝土攪拌機(jī)的發(fā)展趨勢 6 HYPERLINK l bookmark16 o Current Document 1.5設(shè)計(jì)內(nèi)容 7 HYPERLINK l bookmark18 o Current Document 攪拌機(jī)的總體設(shè)計(jì)方

9、案 8混凝土攪拌機(jī)的主要技術(shù)參數(shù) 錯(cuò). 誤！未定義書簽。整體結(jié)構(gòu)原理的確定 錯(cuò). 誤！未定義書簽。主要的結(jié)構(gòu)尺寸的確定 錯(cuò). 誤！未定義書簽。攪拌機(jī)的主要組成裝置 錯(cuò). 誤！未定義書簽。攪拌裝置 錯(cuò). 誤！未定義書簽。2.4.2傳動(dòng)系統(tǒng) 錯(cuò). 誤！未定義書簽。2.4.3上料系統(tǒng) 錯(cuò). 誤！未定義書簽。2.4.4卸料機(jī)構(gòu) 錯(cuò). 誤！未定義書簽。混凝土攪拌機(jī)葉片參數(shù)的選擇 錯(cuò). 誤！未定義書簽。攪拌機(jī)工作原理的簡介 錯(cuò). 誤！未定義書簽。葉片大小及葉片角度的選擇 錯(cuò) 誤！未定義書簽。容積利用系數(shù)的分析 錯(cuò). 誤！未定義書簽。確定驅(qū)動(dòng)電機(jī)的型號 錯(cuò). 誤！未定義書簽。確定傳動(dòng)比以及軸性能參數(shù) 錯(cuò).

10、誤！未定義書簽。攪拌機(jī)傳動(dòng)比的計(jì)算 錯(cuò). 誤！未定義書簽。高速軸動(dòng)力參數(shù)的計(jì)算 錯(cuò). 誤！未定義書簽。確定減速器型號以及傳動(dòng)帶相關(guān)參數(shù) 錯(cuò) 誤！未定義書簽。減速器的選擇 錯(cuò). 誤！未定義書簽。首先要計(jì)算出所需的額定功率 錯(cuò) 誤！未定義書簽。檢驗(yàn)減速器熱平衡許用功率 錯(cuò) 誤！未定義書簽。帶的計(jì)算 錯(cuò). 誤！未定義書簽。確定計(jì)算功率 錯(cuò). 誤！未定義書簽。選擇帶型 錯(cuò). 誤！未定義書簽。確定傳動(dòng)帶的基準(zhǔn)直徑 錯(cuò). 誤！未定義書簽。校核帶的速度 錯(cuò). 誤！未定義書簽。計(jì)算從動(dòng)輪的基準(zhǔn)直徑 錯(cuò). 誤！未定義書簽。計(jì)算中心距以及基準(zhǔn)長度 錯(cuò) 誤！未定義書簽。校核主動(dòng)輪上的包角 錯(cuò). 誤！未定義書簽。確定

11、傳動(dòng)帶的根數(shù) 錯(cuò). 誤！未定義書簽。確定攪拌軸、聯(lián)軸器和鍵的尺寸型號 9 TOC o 1-5 h z HYPERLINK l bookmark22 o Current Document 7.1攪拌軸的設(shè)計(jì) 9 HYPERLINK l bookmark24 o Current Document 7.2聯(lián)軸器的選擇 10 HYPERLINK l bookmark26 o Current Document 7.3鍵的選擇 11 HYPERLINK l bookmark28 o Current Document 7.3.1選擇鍵聯(lián)接的類型和尺寸 11 HYPERLINK l bookmark30 o

12、Current Document 7.3.2校核鍵的連接強(qiáng)度 11 HYPERLINK l bookmark32 o Current Document 攪拌軸位置的確定以及受力分析與校核 13 HYPERLINK l bookmark34 o Current Document 位置的確定 13 HYPERLINK l bookmark36 o Current Document 攪拌軸受力情況分析 13 HYPERLINK l bookmark38 o Current Document 8.3攪拌軸上彎矩和扭矩分析 14 HYPERLINK l bookmark40 o Current Docu

13、ment 8.4 核軸的強(qiáng)度 18 HYPERLINK l bookmark42 o Current Document 攪拌臂的受力計(jì)算和校核計(jì)算 19 HYPERLINK l bookmark44 o Current Document 9.1 攪拌臂的受力分析 19 HYPERLINK l bookmark46 o Current Document 攪拌臂的受力設(shè)計(jì)以及校核計(jì)算 19 HYPERLINK l bookmark48 o Current Document 確定攪拌臂上連接螺栓的參數(shù) 21 HYPERLINK l bookmark50 o Current Document 軸承的受

14、力分析以及校核 22 HYPERLINK l bookmark52 o Current Document 軸端密封裝置的改進(jìn) 25 HYPERLINK l bookmark54 o Current Document 12.1 早期的開式迷宮密封 25 HYPERLINK l bookmark56 o Current Document 閉式密封 25 HYPERLINK l bookmark58 o Current Document 改進(jìn)型軸端密封 25 HYPERLINK l bookmark60 o Current Document 安裝.使用.維護(hù)和說明 26 HYPERLINK l bo

15、okmark62 o Current Document 13.1安裝說明 26 HYPERLINK l bookmark64 o Current Document 13.2使用說明 26 HYPERLINK l bookmark66 o Current Document 13.3操作要點(diǎn) 26 HYPERLINK l bookmark68 o Current Document 13.4維護(hù)保養(yǎng) 27 HYPERLINK l bookmark70 o Current Document 結(jié)論 28 HYPERLINK l bookmark72 o Current Document 致謝 29 HY

16、PERLINK l bookmark74 o Current Document 參考文獻(xiàn) 291 緒論1.1泡沫混凝土的性能以及前景近些年來隨著很多城市建筑大樓火災(zāi)事故的頻發(fā)， 國家開始致力于研究新型的 混凝土材料， 能夠擁有更多優(yōu)良的性能。 泡沫混凝土應(yīng)運(yùn)而生， 泡沫混凝土是一種 兼具隔音、輕質(zhì)、保溫、耐火等多種特性一種多功能新型材料，它在建筑節(jié)能防火 領(lǐng)域充當(dāng)?shù)慕巧絹碓街匾?到目前為止，市場上銷售最為廣泛的泡沫混凝土中有 一些比較重要的組成部分，比如有泡沫劑、水泥、粉煤灰、和水等等這些。在有些 建筑物有特別的要求的時(shí)候， 比如對保溫效果有特別的嚴(yán)格的標(biāo)準(zhǔn)， 我們可以適時(shí) 改變它的一些主

17、要的成分， 比如可以在攪拌的過程之中加入一些有機(jī)高分子聚合物 來使得混凝土物料實(shí)現(xiàn)更加優(yōu)良的性能。 泡沫混凝土的制造工藝流程主要是： 將泡 沫劑與水成比例混合在一起， 然后通過混凝土發(fā)泡機(jī)制造出大量的泡沫， 隨即將這 些泡沫與原本混凝土攪拌機(jī)內(nèi)的物料進(jìn)行混合攪拌即可， 最后在經(jīng)由剩下的一系列 工序加工制造出內(nèi)部是多孔狀的混凝土。因?yàn)樗婢吒粢簟⑤p質(zhì)、保溫、耐火等眾 多顯著的優(yōu)點(diǎn)，目前泡沫混凝土的市場正在逐步擴(kuò)大 1。1.2混凝土攪拌機(jī)發(fā)展的前景與研究的目的在當(dāng)今世界， 水泥生產(chǎn)行業(yè)中國可以說是首屈一指， 近些年更是隨著國內(nèi)建筑 行業(yè)的不斷興起， 每年都會有數(shù)以億噸的水泥被用于社會的生產(chǎn)實(shí)踐當(dāng)中

18、去。 并且 每年很多特大城市幾乎都會有建筑發(fā)生火災(zāi)， 因此對于一種具有防火、 保溫、隔音 等等優(yōu)點(diǎn)的建筑材料的研究刻不容緩。 泡沫混凝土隨即出現(xiàn)， 泡沫混凝土兼具了以 上所說的諸多特點(diǎn)， 它在建筑領(lǐng)域的影響也越來越大， 但是在泡沫混凝土的生產(chǎn)裝 備技術(shù)方面以及相關(guān)的尖端應(yīng)用領(lǐng)域， 我們國家仍然落后于很多西方發(fā)達(dá)國家非常 大的一段距離。 混凝土攪拌機(jī)是泡沫混凝土制品不可或缺的生產(chǎn)設(shè)備， 研究出兼具 性能穩(wěn)定、工作效率高、電機(jī)功耗小等優(yōu)點(diǎn)的細(xì)石混凝土攪拌機(jī)，是刻不容緩的， 并且這種新型的混凝土攪拌機(jī)對于加速推廣泡沫混凝土在建筑行業(yè)的應(yīng)用具有非 常重要的意義 2 。攪拌實(shí)現(xiàn)的任務(wù)1.4當(dāng)下混凝土攪拌

19、機(jī)的發(fā)展趨勢在最初研究發(fā)展攪拌機(jī)的時(shí)候， 建筑行業(yè)比較認(rèn)可的還是自落式的攪拌機(jī)。 隨 著人們對于混凝土攪拌質(zhì)量以及攪拌效率要求的不斷提高， 又慢慢研制出了很多其 余類型的攪拌機(jī)。 比如：強(qiáng)制式攪拌機(jī)。 同時(shí)強(qiáng)制式攪拌機(jī)還被進(jìn)一步地進(jìn)行了更 細(xì)的劃分， 按照它們軸的安裝方向的不同， 又分為了立軸與臥軸這兩種分類。 截止 到目前為止，國際上的強(qiáng)制式的還都是按照這種方法進(jìn)行劃分的。臥軸式攪拌機(jī)是近些年來新興發(fā)展的攪拌機(jī)型。 因?yàn)樵摍C(jī)型葉片耐磨性好， 攪 拌效果優(yōu)良， 葉片運(yùn)轉(zhuǎn)速度較低， 電機(jī)能耗低， 并且能夠加工制造成出料量較大的 攪拌機(jī)。通過近些年不斷地研究發(fā)展， 我國自行研制出了多種型號的臥軸式

20、混凝土 攪拌機(jī)，并且它們的技術(shù)和相關(guān)參數(shù)都已經(jīng)基本完善。強(qiáng)制式單臥軸攪拌機(jī)具有很多顯著的優(yōu)點(diǎn)， 即實(shí)際生產(chǎn)效率高、 混凝土攪拌質(zhì) 量好、電機(jī)能耗低等優(yōu)點(diǎn)。 另外強(qiáng)制式混凝土攪拌機(jī)如果按結(jié)構(gòu)區(qū)別劃分的話， 有 單、雙臥軸式的區(qū)分。 雖然兩者在結(jié)構(gòu)上有所區(qū)別， 但是二者的攪拌原理及功能特 點(diǎn)卻是十分相似的 4 。1.5設(shè)計(jì)內(nèi)容2 攪拌機(jī)的總體設(shè)計(jì)方案。確定攪拌軸、聯(lián)軸器和鍵的尺寸型號攪拌軸的設(shè)計(jì)軸的結(jié)構(gòu)沒有一些固定標(biāo)準(zhǔn)的形式， 在一般的工作條件之下， 軸的結(jié)構(gòu)尺寸應(yīng) 該滿足以下的一些條件：（1）軸本身的加工制造工藝應(yīng)該相對來說簡單一點(diǎn)，與此同時(shí)軸上所安裝的 零件應(yīng)該要比較方便裝卸； 另外，軸的各個(gè)

21、部分的受力要均勻， 否則工作狀況將不 會穩(wěn)定；同時(shí)，軸上所安裝的零件定位一定是唯一可靠的；（2）攪拌軸在工作當(dāng)中，主要承受的還是是扭矩對其所產(chǎn)生的作用，因此在 初步計(jì)算軸的直徑的時(shí)候， 我們只需按照扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度的條件進(jìn)行校核計(jì)算見式 （7.1 ）即：T T 3 TW 0.2d3 T式中 W 攪拌軸的抗扭截面模量，它的單位為 mm3d 攪拌軸計(jì)算截面處軸的直徑，它的單位 mmT 扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力，單位 MPaT 軸所受的扭矩，單位 N mmT 許用扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力，單位為 MPa 加工制造的材料選用 45 鋼， T 30 40MPa ，取 T 40MPa 然后將這些數(shù)據(jù)代入公式可得：90.31mm3 4361.

22、33 0.95 1030.2 40軸上有鍵聯(lián)接，因此需要增加軸徑的 4% 5% ，選取 d1 95mm ，該尺寸即為 攪拌軸軸頭的直徑大小。然后再根據(jù)其余的幾個(gè)長度條件，選取軸的第一截處的長度大小為 l1 170mm。（3）由于軸的正常工作運(yùn)轉(zhuǎn)的時(shí)候速度不是很高，并且在軸線方向上還受到 周期性的軸向力的作用， 所以在這些現(xiàn)實(shí)的工作狀況之下， 我們初步?jīng)Q定使用圓錐 滾子軸承，它的國家標(biāo)準(zhǔn)型號為 32122 ，并且該種型號軸承的內(nèi)徑尺寸大小為 95mm，根據(jù)這個(gè)條件緊靠著的第二截的軸徑尺寸大小應(yīng)為 d2 110mm, 同時(shí)根據(jù) 軸上其余零件的一些尺寸要求，選取 l2 125mm。（4）根據(jù)加工制造

23、以及裝配過程中的工藝性的一些要求，為了使得分布安裝 在軸上的零件的安裝和拆卸變得更加的方便， 應(yīng)該將軸的尺寸大小設(shè)計(jì)成由正中間 向軸的兩端逐漸越來越小。選取 d3 120mm， l3 1496mm 。（ 5）根據(jù)上述選用型號的軸承的內(nèi)徑的一些要求，初步選取 d4 110mm，選 取 l 4 75mm。具體情況見圖 7-1。圖 7-1 攪拌軸聯(lián)軸器的選擇查閱資料可得到聯(lián)軸器計(jì)算轉(zhuǎn)矩的建議使用公式見式 （7.2） 。TC KT 9550 K PW 7020 K pH Tn式（7.2）nn式中 TC 聯(lián)軸器的計(jì)算轉(zhuǎn)矩 N mT 聯(lián)軸器的理論轉(zhuǎn)矩 N mTn 聯(lián)軸器的公稱轉(zhuǎn)矩 N mPw 驅(qū)動(dòng)功率 k

24、wPH 驅(qū)動(dòng)功率 kwn 聯(lián)軸器的工作轉(zhuǎn)速 r /minK 聯(lián)軸器的工作情況系數(shù) 在攪拌機(jī)聯(lián)軸器理論轉(zhuǎn)矩的整個(gè)計(jì)算過程之中， 效率值得大小取值為 0.90 。T iT1 0.90 16 302.87 4361.33N m再查閱表格，得工作情況系數(shù) K 1，則Tc KT 1.75 4361.33 7632.83N m由于在生產(chǎn)實(shí)踐之中， 混凝土攪拌機(jī)會受到?jīng)_擊載荷的一系列影響， 因此它在 正常工作的時(shí)候， 狀態(tài)也不是很穩(wěn)定的， 在查閱標(biāo)準(zhǔn)手冊之后， 綜合考慮這些影響 因素，覺得選用彈性柱銷齒式聯(lián)軸器更加適合。因?yàn)樵摲N類型的聯(lián)軸器具有下列一些顯著的特點(diǎn)： 它主要被用于將兩個(gè)相同軸 線的傳動(dòng)軸系聯(lián)系

25、在一起， 并且同時(shí)它還能夠自動(dòng)根據(jù)兩個(gè)軸之間相對偏移進(jìn)行相 應(yīng)的變動(dòng)和也具備減少震動(dòng)的能力。工作環(huán)境的溫度大致為 20 c 70 c ，能夠傳 遞的公稱轉(zhuǎn)矩范圍為 100 2500000 N m 。由于它能傳遞一個(gè)較大的扭矩并且同時(shí) 該種型號的聯(lián)軸器的占用空間比較小， 另外在更換聯(lián)軸器上的彈性元件的時(shí)候也非 常的簡單，因此選用該種型號的聯(lián)軸器。選用 ZL7 型號的聯(lián)軸器完全可以滿足上述的條件，并且它的參數(shù)見表 7-1。表 7-1 聯(lián)軸器的參數(shù)型號公稱轉(zhuǎn)矩許用轉(zhuǎn)速軸孔直徑軸孔長度DB質(zhì)量轉(zhuǎn)動(dòng)慣 量Y 型J1型ZL710000N / m2900r / min95,110LL126011366.30

26、.56216167鍵的選擇7.3.1選擇鍵聯(lián)接的類型和尺寸在正常的情況下我們都選擇使用平鍵聯(lián)接， 因此在本文中也選擇使用正常的圓 頭普通平鍵。與上文中所用型號的聯(lián)軸器這兩者之間相互配合的軸的直徑尺寸大小為 d 95mm ，并且從機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ)一書的表格中可以查詢得知圓頭普通平鍵截 面處 的各個(gè) 尺 寸大小分別 為：鍵 的寬度 大小為 b 28mm ，鍵 的高度大小為 h 16mm， ZL7型號的聯(lián)軸器的軸孔長度大小為 L1 167mm，同時(shí)綜合考慮這些 條件因素，最終選取鍵的長度尺寸大小為 : L 140mm 。7.3.2校核鍵的連接強(qiáng)度查閱相關(guān)資料，可以知道許用擠壓應(yīng)力的取值范圍大致為： p

27、100 120MPa ，我們從中選取一個(gè)中間值 p 110MPa ，并且根據(jù)上文中 畢業(yè)設(shè)計(jì)(論文)得出的鍵的長度尺寸，可以求出鍵有效的工作長度大小見式 (7.3) 。l L b 140 28 112mm式 (7.3)上文中所選取的鍵與 ZL7 型號的聯(lián)軸器的鍵槽這兩者之間的接觸高度尺寸大 小見式 (7.4) 。k 0.5 h 0.5 16 8mm式 (7.4)再將這些結(jié)果代入下面關(guān)系中，具體見式 (7.5)2T 103kld求得:3102.47 MPap 110MPa2 4361.33 1038 112 95因此上文中所選取型號的的圓頭平鍵的各項(xiàng)性能參數(shù)都滿足工作強(qiáng)度的要求。 該型號的鍵的標(biāo)

28、記為：鍵 28 16 GB / T1096 1979 。畢業(yè)設(shè)計(jì)(論文)攪拌軸位置的確定以及受力分析與校核位置的確定根據(jù)葉片的尺寸參數(shù) y 125mm，其中側(cè)葉片與端板這兩者之間的距離大小為 L1 125 cos34 103.6mm ，但是同時(shí)還需要想到攪拌筒的內(nèi)壁的耐磨層也是有一 定的厚度以及側(cè)葉片在正常的工作過程當(dāng)中與端板之間不能有碰觸， 因此確定其尺 寸為 L1 105mm 。所以它的形心與端板耐磨層這兩者之間的距離大小應(yīng)該為 L2 105 12 117mm。其次攪拌葉片的分布一定是均勻?qū)ΨQ的，因?yàn)槿绻~片分 布不均勻， 那么攪拌機(jī)將受力不均勻。 根據(jù)攪拌機(jī)葉片的對稱性， 各自在內(nèi)部的空

29、 間都是一樣的，又因?yàn)閿嚢铏C(jī)的總長度為 L 1560mm ，所以每組葉片各占據(jù) 780mm 。將側(cè)葉片所占的距離去掉之后還剩下 780 117 663mm ，再按照在生產(chǎn) 現(xiàn)實(shí)中的工作情況再分配其余兩個(gè)葉片距離端板之間的距離大小， 中間葉片的距離 大小為 L3 380mm ，剩下的一塊葉片的距離大小為 L4 660mm。攪拌軸受力情況分析T 4361.33 N m 4362N m根據(jù)上文可得，回轉(zhuǎn)中心處的半徑大小為 R 376.33mm ，取整得 R 380mm則攪拌軸受力大小為：F 4362 1000 11479N380考慮到攪拌機(jī)的在生產(chǎn)實(shí)踐中的一些因素， 設(shè)計(jì)在安裝的時(shí)候?qū)讉€(gè)攪拌臂之

30、間按照 90 分布。并且當(dāng)只有四個(gè)葉片受到力的作用的時(shí)候，攪拌軸上作用的力的 大小是最巨大的，并且這個(gè)時(shí)候也最容易出現(xiàn)故障。 即在這個(gè)時(shí)候 1 , 2 , 5 , 6 號 葉片會參與到攪拌工作當(dāng)中去，這時(shí)采用下面的近似計(jì)算見式 (8.1)。圖 8.1 攪拌軸受力情況分析圖Ft1 F2t Ft5 Ft6 11479N式 (8.1)其中內(nèi)葉片 2 ， 5 大小尺寸皆相同，并且還對稱分布； 1 ， 6 也是大小畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）2 畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 尺寸相同，并且以攪拌的中心截面為對稱平面分布。所以顯然可知：F2t F5t ， F1t F6t并且 1 2 所兩個(gè)葉片關(guān)系見式（ 8.2）。Ft1 S1

31、84000 1.0256式 （8.2）Ft2 S2 81900式中： Ft1， Ft2， Ft5 ， Ft6 分別對應(yīng)軸上分布的葉片受到的切向力 因此Ft1 Ft6 2906NFt2 Ft5 2833N側(cè)葉片受力：Fa1 Ft1 sin45 2906 tan34 1960N ， Fa1 Fa6 1960N中間葉片受力情況：Ft2 Ft5 2833N8.3攪拌軸上彎矩和扭矩分析根據(jù)實(shí)際的情況安排，支撐點(diǎn)與端板內(nèi)壁這兩者之間的距離取L5 38mm ，并且軸上幾個(gè)葉片處的各個(gè)作用力的情況見圖 8-2。圖 8.2 各個(gè)葉片處的受力情況 對上圖中的幾個(gè)作用力的方向假定如下：首先設(shè)定平行于軸的方向?yàn)?Z

32、軸方 向，垂直于平面并且指向外面的方向?yàn)?X 坐標(biāo)軸的正向，分別與上述的兩根坐標(biāo) 軸相垂直的方向?yàn)?Y 軸正方向，則受力分析圖見圖 8-3。圖 8.3 1、2 葉片作用力的分解情況Ft1yFt1xF1 cos45 2906 2 2055N2Ft2yFt2xFt2 cos45 2833 2 2003N2圖 8.4 5 、 6 葉片作用力的分解情況Ft5y Ft5x Ft5 cos45 2833 2 2003N2Ft6y Ft6xFt6 cos45 2906 2 2055N對左右這兩個(gè)支承點(diǎn)各自進(jìn)行力矩平衡與力平衡計(jì)算：F1Y 1636 Ft1Y 1598 117 Fa1 380 Ft 2Y 15

33、98 380Ft5Y 418 Ft6Y 155 Fa6 380Ft1Y 1481-Ft2Y 1218 Ft5Y 418 Ft6Y 155 686N1636FY 0F2Y 686NF1X 1636 Ft1x 1598 117Fa1 380 Ft2X1598 380Ft5X 418 Ft6X 155 Fa6 380F1XFt1X 1481 Ft2X 1218 Ft5X 418 Ft6X 1551636FX 0 F2X Ft1X Ft2 X Ft5X Ft6X 4056 4060N根據(jù)上文得出的數(shù)據(jù)對這四個(gè)地方的彎矩和扭矩進(jìn)行計(jì)算：A 點(diǎn)：M Ax F1y 155 686 155 106330N m

34、mM Ay F1x 155 -4060 155 -629300N mmTA T 4362N mB 點(diǎn)：M Bx F1y 418 Ft1y 263 Fa1 380686 418 2055 263 1960 380491083N mmM By F1x 418 Ft1x 263 Fa1 3804060 418 2055 263 1960 380411815 N mmTB T FAt 470 4362 103 2906 380 3257720 N mmC 點(diǎn)：M CX F2Y 418 Ft6Y 263 Fa6 380畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） #畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 6 86 41 8 20 55 26 3 1 9

35、6998517 N mmM CY F2x 418 Ft6y 263 Fa6 3804060 418 2055 263 1960 380411815 N mmTC T FAt 380 FBt 3800 4362 103 2906 380 2833 3802181180 N mmD 點(diǎn)：M DX F2y 150 686 155 106330 N mmMDyF2x 155 4060 155 6 2N9 3m0m0TD T FAt 470 FBt 470 FCt 47034362 103 2906 380 2833 380 2833 380 1104640N mm應(yīng)為本文中研究的軸所受到的扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力是

36、一個(gè)脈動(dòng)循環(huán)的變應(yīng)力， 因此選取 折合系數(shù)0.6 。A：M A M Ax 2 MAy1063302 6293002 6.38 105 N mmMA 2TA 26380002 0.6 4362000 2 6.90 105N mmB：M B M Bx 2 M By 24910832 4118152 6.41 105N mmMB 2TB 26410002 0.6 3257720 2 2.06 106 N mmC：M CMCx 2 MCy9985172 4118152 1.08 106N mmMC 2TC 210800002 0.6 2181180 2 1.70 106N mmD： 畢業(yè)設(shè)計(jì)(論文)M

37、 DM Dx 2 M Dy1063302 6293002 6.38 105N mmMD 2TD 26380002 0.6 1104640 2 9.20 105 N mm核軸的強(qiáng)度根據(jù)第三強(qiáng)度理論，有關(guān)系見式 (8.3)與(8.4)。caM2WT24WW0.d1332上式聯(lián)立可得如下關(guān)系，見式(3M0. d1 1222 T 28.5)式(8.3)式(8.4)式(8.6)根據(jù)上面的數(shù)據(jù)可以知道， B 點(diǎn)的計(jì)算彎矩 M 2 T 2 是四個(gè)點(diǎn)之中最大 的，參考機(jī)械設(shè)計(jì)一書中的表 15 1可得 1 65MPa 。代入上式可得：30.1d362.06 10665即：d 88.18mm因?yàn)閿嚢栎S輸入端連接聯(lián)

38、軸器需要開鍵槽， 所以軸徑需要增加 4% 5% ，攪拌 軸上尺寸最小的直徑為 dmin 95mm ，則明顯可知攪拌軸的強(qiáng)度滿足標(biāo)準(zhǔn)。畢業(yè)設(shè)計(jì)(論文)攪拌臂的受力計(jì)算和校核計(jì)算攪拌臂的受力分析根據(jù)攪拌臂在實(shí)際得生產(chǎn)實(shí)踐中的工作情況， 可畫出如下所示的受力分析見圖 9-5。圖 7.5 攪拌臂受力分析 如圖所示彎矩對攪拌臂影響是最為巨大的，關(guān)系見式 (9.1)。M F x Ft l 式(9.1)式中 M 攪拌臂上所受到的彎矩作用Ft 攪拌臂所受到的切向作用力l 切向作用力與受力端這兩者之間的距離攪拌臂的受力設(shè)計(jì)以及校核計(jì)算攪拌臂所受到的彎矩作用大小求解見式( 9.2)M max Ft R式(9.2)

39、當(dāng) 3 與 4 兩只葉片同時(shí)作用的時(shí)候，攪拌臂受到最大的切向作用力，同時(shí) 所受到的彎矩也是最大的。明顯可得：Ft3F 11479225739.5 N可順勢求出攪拌臂上所作用的最大彎矩大小為畢業(yè)設(shè)計(jì)(論文)M max 5739.5 0.38 2181.01N m選取b與h關(guān)系系見式 (9.3)。式(9.2)b1h6M max 2181.01 maxbh26式(9.3)選取加工制造攪拌臂的材料為Q235 ，另外它的彎曲疲勞極限值大小為1 170MPa 。170h 3 2181.01 36 103 77.3mm再留取一段安全距離長度 10mm ，取整可得 h 90mm ，那么：90b 15mm6畢業(yè)

40、設(shè)計(jì)（論文） 畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 確定攪拌臂上連接螺栓的參數(shù)在實(shí)際的工作實(shí)踐當(dāng)中，螺栓組還會受到一個(gè)切向力 F 的作用，那么這時(shí)這 一組螺栓主要將會受到一個(gè)傾翻力矩 M 的作用。Mmax 2181.01N m那么這個(gè)時(shí)候螺栓受到的最大力 Fmax 見式 （10.1 ）FmaxMLmax4Li2i122181.012 150 10 37270N式(10.1)因此受到的軸向工作載荷的大小為 F Fmax 7270N ，還需要滿足兩個(gè)相互連 接的平面之間不發(fā)生滑移的現(xiàn)象， 即公式 fFaZ KsF ，即需要滿足關(guān)系見式 （10.2）F0KsFfz1.2 727014540 N0.15 4式(10.2)

41、這里取 Ks 1.2 ， f 0.15 。 根據(jù)上面的計(jì)算，選取 F0 14540N 。 則螺栓所受到的總拉力為： 取Cm 4Cb ，則Cb1F2 F0b F 14540 7270 15994 N2 0 CB Cm5螺栓上最危險(xiǎn)地方的直徑所需滿足的關(guān)系見式（ 10.3 ）。式(10.3)d1 4 1.3F2查表取180MPa ，則有：4 1.3 15994d112.127mm1 180同時(shí)還考慮螺栓在使用過程之中的安全性與它的壽命， 因此選用螺紋公稱直徑 為 d 16mm 的螺栓。軸承的受力分析以及校核由于混凝土攪拌軸的運(yùn)轉(zhuǎn)速度不是很快， 并且作用在其上的軸向力還是有規(guī)律 的，因此根據(jù)這些生產(chǎn)

42、實(shí)踐中的實(shí)際情況，初步確定為 32022 圓錐滾子軸承。受力 情況見圖 11-1。葉片 3 與 4 的分別單獨(dú)作用的效果是一致的，并且這個(gè)時(shí)候所產(chǎn)生的軸向 作用力是最大的， 顯然也是也最危險(xiǎn)的， 因此只需考慮這一種情況是安全的便可以 了。根據(jù)上文的計(jì)算數(shù)據(jù)可以知道：Ft 4 14540NFa4 Ft4 tan34 14540 tan34 9807NFt 4x Ft4y Ft4 sin45 14540 sin45 10281N垂直方向上的支反力為：FRV1 1560 76Fa4 380 Ft4y660 38FRV19807 380 10281 698 4386N1636Fy 0FRV2 Ft4

43、y F R1V 10281 4386 58N95水平支反力：FRH1 1560 76Fa4 380 Ft4y 660 38FRH19807 380 10281 69816362108NFX0FR H2 F t4 x F R1H 10281 2108 81N73合成支反力：Fr1FRV12 FRH1243862 21082 4866NFr2FRV22 FRH2258952 81732 10077N根據(jù)機(jī)械設(shè)計(jì)書，可以得到 Y 1.4， Cr 245 103 N ，則Fr14866Fd11738N2Y2 1.4Fr210077Fd2r23599N2Y2 1.4軸承 1、2 軸向力：Fa1 max

44、Fd1,Fd 2 Fa4max 1783,3599 9807 13406NFa2 Fd 2 3599N其次計(jì)算當(dāng)量動(dòng)載荷 P1與 P2這兩個(gè)量的大小，查閱資料，得 e 0.36 ，代入可 知：Fa1 13406Fr148662.755 ea2Fr23599100770.357 e參考資料，徑向與軸向的兩個(gè)載荷系數(shù)大小分別為：對軸承 1X1 0.4 ， Y1 1. 4對軸承 2X2 1，Y2 0由于軸承在實(shí)際的工作過程之中承受的是中等的沖擊載荷，查閱資料可以知 曉：f p 1.2 1.8，取 f p 1.5 則P1 f p X1Fr1 Y1Fa11.5 0.4 4866 1.4 13406 31

45、072.2NP2fp X2Fr 2 Y2Fa21.5 1 10077 0 3599 15115.5N依據(jù)此數(shù)據(jù)來計(jì)算軸承的壽命，因?yàn)?P1 P2， P P1 31072.2N ，則106 C10660n P 60 3510245 103 331072.2464616 L10h符合設(shè)計(jì)的要求 12軸端密封裝置的改進(jìn)早期的開式迷宮密封在最初的時(shí)候， 組合式的密封結(jié)構(gòu)運(yùn)用的比較廣泛， 這種密封結(jié)構(gòu)也被叫做開 式迷宮密封。 另外定動(dòng)間隙和潤滑油是這種密封方法的核心技術(shù)。 首先依靠非常小 的定向間隙， 這樣就已經(jīng)可以直接妨礙物料進(jìn)入到其中。 同時(shí)潤滑油是一種液態(tài)的 流體，但是它有一定的粘度，也可以妨礙物

46、料進(jìn)入 13。閉式密封閉式密封事實(shí)上就是在上述的定動(dòng)間隙間加入一種材料， 即黃膠。因?yàn)辄S膠的 耐磨性較好并且柔性非常的好， 所以它能夠與鎖軸器的主體貼合得非常的緊密， 這 樣能夠使得原先的定動(dòng)間隙變得越來越小，甚至在這個(gè)地方的大小變?yōu)榱?。改進(jìn)型軸端密封新型的軸端密封事實(shí)上也沒有什么太大的變化， 只是在輔助密封這一方面做了 一些變動(dòng)，一個(gè)重要的方面就是增加了氣動(dòng)密封。從管道中所施加的氣體可以把已經(jīng)進(jìn)入到定向間隙中的物料從中擠出， 可以使 得軸端密封的使用年限得到很大的擴(kuò)大。 另外，氣動(dòng)密封是一種創(chuàng)新的思想， 把原 先的妨礙物料進(jìn)入變化為積極將物料擠出。事實(shí)上，后者雖然已經(jīng)大大延長了密封壽命和提高

47、了密封效果， 但是如果不能 夠及時(shí)地對密封裝置進(jìn)行維護(hù)和檢查， 久而久之也還是會有軸端泄露的問題。 另外， 在加工制造的過程中也不完全能夠使得定動(dòng)間隙充分勻稱， 這樣的話， 密封的效果 也會大打折扣。同時(shí)，在長期的使用過程中，定動(dòng)元件慢慢也會被磨損，那么之間 的間隙就會變大， 而且物料的受力情況非常復(fù)雜， 工作時(shí)間長了之后一定會進(jìn)入到 定動(dòng)間隙之中去， 并且非常有可能使得氣孔被它給堵住， 這樣主密封的效果也會受 到影響。因此還需要定期對密封裝置進(jìn)行檢查和維護(hù)。安裝. 使用. 維護(hù)和說明安裝說明在開始安裝的時(shí)候，對有公差配合的一些零部件，它們的外表面必須要加 大清潔力度，然后再用專用的潤滑油對其

48、進(jìn)行進(jìn)一步護(hù)理 14。在設(shè)有墊片和氈圈的地方，不能夠出現(xiàn)有漏油的狀況。在工作的過程中，將其余零部件固定的部件，一定更要得到準(zhǔn)確的固定， 在使用期間不能夠出現(xiàn)晃動(dòng)。軸承在軸肩上必須得到準(zhǔn)確的定位。在安裝上料架時(shí)，相互平行的兩條支架之間的平行度絕對不能超過5mm ，在 R50 處要有平滑的過度。在安裝完成之后，即將開始運(yùn)作時(shí)，要觀察一下有沒有一些阻礙運(yùn)動(dòng)的東 西。在開動(dòng)之后，查看機(jī)器的工作是不是很平穩(wěn)。使用說明根據(jù)施工組織設(shè)計(jì)總平面圖確定攪拌機(jī)的安裝放置位置，并應(yīng)根據(jù)季節(jié)情 況搭設(shè)攪拌機(jī)工作棚，棚外應(yīng)按有排除清洗攪拌機(jī)廢水的溝道 ,經(jīng)常保持操作工作 場地的整潔。機(jī)器的安裝的位置一定要是在一個(gè)不易變

49、形的地方， 并且受力一定要均勻。 另外為了阻止機(jī)器被氧化受損， 最好要木板把機(jī)器與地面隔離開， 同時(shí)能夠防止攪 拌機(jī)外側(cè)下沉。定期查看防護(hù)罩有沒有晃動(dòng)的現(xiàn)象，組成鋼絲繩的各股小鐵絲有沒有出現(xiàn) 斷裂的情況，最為關(guān)鍵的是各個(gè)聯(lián)結(jié)處是不是依然很牢固。4 . 每班工作前要先進(jìn)行空車試運(yùn)轉(zhuǎn)， 檢聽各部分運(yùn)轉(zhuǎn)聲音是否正確 , 檢查離合 器，制動(dòng)器工作是否可靠， 待確認(rèn)無誤后在攪拌筒加清水?dāng)嚢?3 分鐘，然后將水放 出，再正式投料攪拌 15。操作要點(diǎn)在操作攪拌機(jī)時(shí)，工作人員一定要站在規(guī)定的木板上，這樣可以有效地防 止出現(xiàn)觸電事故。 機(jī)器在運(yùn)轉(zhuǎn)的過程之中， 操作人員不能將任何物體探入到攪拌筒 內(nèi)。骨料的規(guī)格必

50、須要在混凝土攪拌機(jī)的許可范圍之內(nèi)，如果不在許可范圍之 內(nèi)，那么不得使用該骨料。 機(jī)器在運(yùn)轉(zhuǎn)過程中絕對不能中途停機(jī)， 或者不能在滿負(fù) 荷的情況下起動(dòng)混凝土攪拌機(jī)。料斗升起時(shí)，嚴(yán)禁在下方工作或穿行，料坑底部要墊草墊，落下料斗時(shí)要 輕放，以免損壞機(jī)件，清理料坑時(shí)，或平時(shí)休息時(shí)，應(yīng)須將料斗用鏈條扣牢。工作人員要時(shí)刻關(guān)注攪拌機(jī)的工作狀況，如果一旦發(fā)生事故以致于機(jī)器不 能夠繼續(xù)正常運(yùn)轉(zhuǎn)的時(shí)候， 應(yīng)該迅速地切斷電機(jī)電源， 先將攪拌筒打掃干凈， 主要 是為了防止物料凝結(jié)在壁上，最后再修理機(jī)器。機(jī)器在正常工作過程中，如過突然斷電，先切斷開關(guān) ,然后立即出料，另外 還需要對攪拌筒進(jìn)行清洗。每天完成任務(wù)后，首先切斷開關(guān)，開關(guān)箱一定要鎖上。在正常的作業(yè)過程當(dāng)中，不能進(jìn)行檢修。在平時(shí)維護(hù)機(jī)器的時(shí)候，絕對不 能使任何雜物掉到傳動(dòng)機(jī)構(gòu)當(dāng)中去