乙烯裝置典型事故案例匯編

1、乙烯裝置典型事故案例匯編進料系統(tǒng)案例1石腦油中含帶氯雜質(zhì)事故經(jīng)過2001 年 9 月 15 日，某裝貍新、老區(qū)的工藝水、急冷水系統(tǒng) PH 伯均出現(xiàn)人幅 度波動。初步判斷 裂解原料硫含憤高，對部分原料進行隔離。原因分析：對隔 離 的石 腦 油 取 樣 分 析 ，結(jié) 果 顯示 ， 硫含荒不高，氯含憑高達 0. 7%。后 經(jīng) 調(diào) 查 發(fā)現(xiàn) ， 外購石腦油含有氯雜質(zhì)。整改措施：1 、 增 加 裂解 原料 硫 、 氯 含 范 的 分 析 頻 次， 嚴 把 原料 進 廠 質(zhì) 范 關(guān)。2、改造急冷水系統(tǒng)注堿方式和急冷水 PH 伯在線分析， 當急 冷水 PH 伯突 然降 低時， 可以分區(qū)城多 點同 時注毅，

2、以便 PH 伯迅速得到有效控制。案例2廢堿竄入原料石腦油罐事故經(jīng)過2002 年 2 月 5 日白班，某裝置當班操作工接到外送廢堿的指令后，于12 時 30 分，現(xiàn)場啟動廢 堿輸 送泵 ( GA24 0 ) 。 由于 開 泵前 未仔 細 檢 查流程 ， 致使氮氣吹掃閥沒有及時關(guān)閉。當啟動泵并打開進、出口閥后，在泵出1 1 0. 5 MPa 壓力下，廢堿沿著低壓氮氣封管線竄入石腦油原料罐 ( FB1302 )。至 2002 年 2 月 6 日 8 時 30 分， GA240 停 泵 ，廢 毅竄料 才停止， 共10 0 多噸廢堿進入 1B130 2 罐， 造成石腦油原料污染， 污染的石 腦油進 入

3、BAll O、 10 3、 1 05 等 3 臺 裂解爐， 3 臺裂解 爐的部分 爐管出現(xiàn) 堵寒， 被迫停爐消理。原因分析 ：主 要 原 因 一 是操 作 工經(jīng) 驗 不 足 ， 協(xié)任心不 強： 二 是管 線 設(shè) 計 本 身 存 在 缺陷 ，低 壓密封氮管線作 為廢 堿管線吹掃氣源，設(shè)計存在不合理的地方； 三 是 培 訓(xùn) 工作 不 到位 ，新職工獨立操作能力不強。整改措施：1 、 加 強操 作 工崗 位 培 訓(xùn) ， 堅待實行 崗位 操作工每周一題培訓(xùn)考核。2、加強崗位操作工交接管理，實行崗位交接班列隊對口交接， 井對交接班記錄、崗位記錄進行考核，杜絕崗位交接不消的情況發(fā)生。3、針對吹掃氮管線設(shè)計

4、不合理的問題，將 低壓氮 氣源改為中壓氮， 井在吹掃管線上加設(shè)單向閥， 杜絕事故再次發(fā)生。4、對全裝萱氮氣用戶進行全面普查，對設(shè)計存在缺陷的地方進行全而整改。5、對全裝置日常操作及重點操作部位樹立警示牌，標注主要操作步驟，防止誤操作事故再次發(fā)生。點評：原 料 污染 事故 在 其 它裴置上也有發(fā)生，比如，外購石腦油中摻雜有化工副產(chǎn)品、其它化工廢料或腐蝕性組分，對裂解爐以 及 急冷 系統(tǒng)的設(shè)備造成嚴重影響，并引發(fā)生產(chǎn)運行上的波動。為避免此類事故發(fā)生，一方面要嚴把原料進廠質(zhì)量關(guān)，嚴格對外購原料中進廠檢驗分析，同時注意原料的切水另一方面要嚴格規(guī)范操作，杜 絕竄料情況的發(fā)生裂解爐案例1急冷油竄入燒焦線外

5、泄打故經(jīng)過：199 7 年 11月 1 7 日 11 時 35分 ， 某裝置按計劃停車。11 時 35 分，2 裂解爐 ( BA1 02 )2由 汽 油分 饋 塔 ( DA101 )塔 切 出后 ， 不 久即 發(fā) 現(xiàn) DA1 0 1 塔 荼 液位 下降 ， 室 內(nèi) 人 員聯(lián) 系 補 調(diào)質(zhì)油 。 11 時 55 分 ， 室 外 操 作 人 員 發(fā) 現(xiàn) BA102 的 清 焦 罐 上 有急 冷 油飄 出， 立即采取緊急措施。將 BA10 2 稀 釋 蒸 汽 由 放 空狀 態(tài) 切入 DA101 塔內(nèi)，但此時已有少拫急冷油飄落在 BA102 廢熱鍋爐 ( TLE )上 ， 由于 TLE 溫度較高， 引

6、起 急冷油的燃燒， 立即通知消防 人員緊急處理， 將火撲滅。在這段時間內(nèi)雖然及時補入調(diào)質(zhì)油，但 DA10 1 塔 盆 液位 仍 由 50 降至 6%。原 因分 析 ：從 消 焦罐 冒 出的 急 冷油 來 源 可以 有 兩 個 ， 一 是 從 裂解氣管線倒竄，即急 冷油從裂解氣切換閥 ( XV- 10 2- 5 1 ) 的 塔側(cè)返回至爐側(cè)， 由于當時各裂 解爐均已退料， 且 雙10 2- 51 的閥體內(nèi)是正壓，即使 反竄也應(yīng)是竄裂解氣，因此這種可能 性極 小，予 以排除。另一來源是從急冷油電動閥 ( XV- 10 2- 30 ) 線 上 流 出 至 急 冷器 ， 這條線上 有一個電動閥 ( XV

7、- 1 02 - 30 ) 、 一 個 手閥、兩個并行的急冷器出1_l 溫度調(diào)節(jié)閥 ( r c 102- 1、r c 102- 2 )。查操作記錄， r c 10 2- 1、r c 10 2- 2 于 11 時 32 分關(guān)閉， 但調(diào)節(jié)閥 內(nèi)漏可能 性非常大 ； 雙 1 02 - 30 控 制 室 內(nèi) 的 信 號 顯 示 此 閥 在 切 爐 開 始 即 被 關(guān) 閉 ， 但 跑 油 后 現(xiàn) 場 檢 查 發(fā) 現(xiàn)雙 1 02 - 30 仍 有 20 的開度， 該電動閥本身存 在問題。操作規(guī)程明確規(guī)定電動閥關(guān)閉后 ，仍要將手閥關(guān)閉。如果手閥關(guān)閉，不可 能出 現(xiàn)如此大的急冷 油泄淄。因 此，操作人員未按操

8、作規(guī)程進行操作是發(fā)生事故的主要原因。此外，室內(nèi)操作人員 不細心，判斷事故能力 欠缺。根 據(jù)當時生產(chǎn)狀況： DA101 塔 爸 液位 下降 迅 速 ； BA102 急冷 器 出 1 1溫度偏低（正 常）立350 C 左右，但當時低千 2oo c )，應(yīng)該能判斷出有異常情 況發(fā)生， 如及 時正確 處理， 可以將此次事 故降 低到最 低限度。3整改措施：1 、 操 作 人員一定要嚴格執(zhí)行操作規(guī)程， 精心操作。2、加強對設(shè)備、儀表的維護，及時發(fā)現(xiàn)并排除設(shè)備、儀表故陌。點評： 裂解 爐 燒焦 過程 中 ， 由 于操作人 員沒有嚴格執(zhí)行操作規(guī)程，確 認流程， 關(guān)閉相關(guān)閥門，或是閥門不能嚴密切斷，有內(nèi)漏等原

9、因，急冷油或裂解氣竄入燒焦線，引發(fā)閃爆 著火，在幾套裴置上都曾發(fā)生過為此，一方面要嚴格規(guī)范操作，另一方面要加強對設(shè)備、儀表的維護，并在開車前做好室內(nèi)外儀表閥位的校對工作案例2 裂解爐外部閃爆事故經(jīng)過1994 年 5 月 11 日 19 時 15 分，某乙烯裝置 BA- 101 裂解爐燒焦氣切入燒焦罐后，燒 焦氣排出約 5 分鐘，有一小股油氣噴出，噴到 BA- 11 0 爐頂部區(qū) 域，在BA- 11 0 爐外 部發(fā)生閃爆，10 分鐘后將火撲滅。原因分析：急 冷油返回閥設(shè)計上有誤 ，本 應(yīng)選 用 300 磅的閥 門，卻錯 用了 1 50 磅的閥門， 使用時間 長后，閥門 關(guān)不嚴。超高壓蒸汽 ( S

10、S) 汽包切出系統(tǒng)經(jīng)消音器放空造成沖洗油氣化。BA- 11 0 爐負 壓操作，將油氣引爆。整改措施：1 、 更換急冷油返回閥2、BAl Ol 、 10 2 爐 燒焦 排 空線 改 到 10 3 、 1 0 4 爐燒 焦排空線上。3、燒焦罐入1 1下方加倒淋， 每次燒焦前消罐，建立消罐確認卡。4、裂解爐停進料后， 現(xiàn)場確認急冷油根部閥及返回閥完全關(guān)閉案例3 燒焦罐蒸汽帶油引發(fā)裂解爐著火事故經(jīng)過：20 02 年 9 月 2 2 日 ，某裝 置裂解 爐 切換操作。準備將 BA- 10 2 切出系統(tǒng)燒焦，BA- 11 1 已燒 焦完畢投用。上午8 點 30 分， 開始 停 BA- 10 2, 儀表人

11、員摘聯(lián)鎖， 室內(nèi)降溫降 員， 室外主操打開燒 焦罐排液，打開閥門 10 分鐘后見沒 有液體流出，將導(dǎo)淋閥關(guān)閉。上午10 點，BA- 1 0 2 停爐，處于燒 焦狀態(tài)，室外人員關(guān)閉原料根部閥，開原料 吹掃線進 行吹掃 ； 同 時 關(guān) 急冷油根部閥， 急冷油線倒空后，吹掃 急冷汕線。10 點 42 分，原料、急冷油線吹掃完畢，關(guān)閉吹掃線閥門，室外開始將 BA- 10 2DS 切出系統(tǒng)。11 點，BA- 10 2 燒 焦線閥門打開 1/ 3 時，燒焦罐冒出的蒸汽帶油， 由于風(fēng)向吹向 BA- 10 1 爐 ， 立即引起爐外著火， 班長、操作人員迅速救火，4并聯(lián)系消防 車。室內(nèi)人員對BA- 10 1、B

12、A- 102、BA- 103、BA- 10 4 按 PB停車按鈕緊急停車，現(xiàn)場關(guān)閉原料、急冷油、燃料氣根部閥。現(xiàn)場火勢被撲滅后，室外人員及時恢復(fù) BA- 103 、BA- 10 4 點火， BA- 101 爐 由 于 緊急停爐，準備將原和、急冷油線吹掃干凈后， 切出 DA- 110 1 燒 焦， 吹掃過程 中發(fā) 現(xiàn)煙 即冒煙， 立即 停止吹掃。BA- 10 2 及時點火升溫， 進行燒焦。原因分析：B A- 102 稀釋 蒸 汽 切出系統(tǒng)，燒焦罐蒸 汽帶 油， 主要原因：1 、 BA- 10 1 、BA- 10 2 14 燒焦閥存在內(nèi)漏，正常 運行期間向燒焦罐系統(tǒng)漏裂解氣， 冷凝形成部分輕油，雖

13、然燒焦罐在8 月份進行了清理，燒焦罐排液線設(shè)計不合理，位置比較低， 排液線出現(xiàn)堵紐，停爐前操作人員雖然打開閥門進行過排放，但沒有將罐內(nèi)液體排干凈。2、 由于燒焦罐下部沒有彈簧吊架，操作人 員無法判斷 排液 是否干凈，造成 切換過 程中蒸汽帶油引起著火。3、 BA- 10 1 著 火后 室內(nèi) 按 全而停車按鈕停車，切斷原料、燃料氣， 風(fēng)機聯(lián)鎖 停車。停車引起對流段最上層原料預(yù)熱管線受應(yīng)力拉裂，物料漏出著火，將風(fēng)機燒壞。緊急停車造成原料預(yù)熱線拉裂的原因主要有：聯(lián)鎖系統(tǒng)設(shè)計不合理，全而連鎖后風(fēng)機也要聯(lián)鎖停車， 造成煙氣分 布不 均勻， 管線應(yīng)力拉裂。對流段上部預(yù)熱段管線支撐架制作達不到要求，管線在熱

14、脹冷縮過程中不能平行滑動， 造成 應(yīng)力拉裂，從現(xiàn) 場情況看，斷裂基本發(fā)生在支撐架處。e對流段上部預(yù)熱段管線為不銹鋼材質(zhì)，對氯離子腐蝕較為明顯， 去年原料 帶氯可能對對流 段上部預(yù)熱段管線已造成損傷， 致使在本次緊急停爐后， 爐管 發(fā)生 斷裂。dBA- 1 01 風(fēng) 機是變頻電機，風(fēng) 機入 1 1沒 有擋板 ， 緊急停車過程中無法將風(fēng)機與煙氣系統(tǒng)隔開以保護風(fēng)機，致使風(fēng)機葉輪損壞。整改措施：1 、定 期 對燒 焦罐進行清理。2、在燒焦罐中部位置增加一條排液管線，保證排液暢 通。3、裂解爐捎設(shè)煙道擋板的同時， 加強 維護， 防止擋 板出現(xiàn)卡澀。異常情況下可關(guān)閉煙道擋板，降低裂解爐降溫速度。案例 4裂

15、解氣大閥處著火事故經(jīng)過：2003年 1 月 1 0 日 18時 55分，某裝置 BA- 107 裂解爐燒焦過程中，32 裂觥氣人閥處突然著火。發(fā)現(xiàn)火情后，迅速撲滅。原因分析：5火焰 撲滅后，對 32 “ 人閥 進行 檢查，確認其處于完全關(guān)閉狀態(tài)，閥 位指 示也顯 示完 全關(guān)閉。將大閥讓蘭脫開后發(fā)現(xiàn)，32” 大閥有少范內(nèi)涌。燒焦過程中，燒 焦空氣直通燒焦罐， 與人氣相通， 此時 3 2“人閥閥前壓力低， 裂解氣倒 竄入燒焦氣中 ， 遇燒 焦空氣發(fā)生燃燒， 引燃了管內(nèi)的焦層，焦層燃燒最終造成管子破裂，引起著火。推斷燃燒發(fā)生在在線燒焦的廢 熱鍋爐燒焦階段， 此時， 稀釋蒸汽 ( DS )流 范 只

16、有 3 00kg / h. co i l ,空 氣 ( PA )流 員26 00N m3 / h. c o i l 左右 ， 燒焦氣中 氧氣 濃度高。整改措施：1 、 適當提高廢熱鍋爐燒焦階段的 DS 流 熾 ， 由 300 kg/ h. c o i l 修改為 500kg/ h. co過。2、改變 BA106/107 燒 焦時 水噴淋溫度，原控制溫度低 于 400 C時不自動打開水噴淋， 現(xiàn)修改 為 350C ,確保噴淋閥有一定的開度，以稀釋燒焦氣中氮氣濃度。3、在 BA1 07 人閥前峭配一個 2 甩頭，今后 BA107 燒 焦時，從甩 頭配入沁或蒸 汽，以稀釋燒焦氣中領(lǐng)氣濃度。點評：可在

17、裂解氣大閥附近設(shè)置熱偶，進行監(jiān)測，如發(fā)現(xiàn)異常，及時采取措施，避免發(fā)生著火事故案例 5急冷油外泄引發(fā)急冷器著火事故經(jīng)過：19 92年 2 月 6 日 ， 某裝置 BA- 1 07 裂解爐 急冷 器突 然起火，燒 毀部分儀表電纜，操作工在切32 、14” 閥時，人熾 QO 從燒焦罐中噴 出，險 些釀成惡性事故。原因分析：BA- 1 0 7 爐 急冷器調(diào)節(jié)閥由于焦粉沖刷造成磨損，出現(xiàn)裂紋，致使閥內(nèi)的急冷油外泄， 遇爐子明火燃燒。操作工處理時，由于火勢較人，沒 能關(guān)閉現(xiàn)場兩道急冷油閘閥，只從 室內(nèi)關(guān)閉急冷油調(diào)節(jié)閥，由于此時急冷油調(diào)節(jié)閥控制電纜被燒毀，室內(nèi)無法控制，該閥（氣關(guān)） 實際上處于全開位置。而操

18、作工經(jīng)驗不足， 誤以為該閥關(guān)閉，物料已經(jīng)切斷，在進行32”、14閥切換時，人獲的急冷油從燒焦罐中噴出。整改措施：、 停爐后，對調(diào) 節(jié)閥閥體進行檢查，避免因閥門磨損出現(xiàn)裂紋，導(dǎo)致急冷汕泄漏；、 在 急 冷油總管上較安全的部位再加一道閘閥， 一且發(fā)生類似情況，可緊急處理。案例 6鍋爐給水調(diào)節(jié)閥故障導(dǎo)致全裝置停車事故經(jīng)過：2001年 5月 1 2日 20時 11分， 某裝 置室內(nèi)操作人員發(fā)現(xiàn) BA- 106爐 汽包液位 高報6( LI CA1060 1 PV=73. 1%），當 時 液 而 調(diào)節(jié)閥處于自動調(diào)節(jié)狀態(tài)。20 時 14 分，汽包液而高高報 ( LICA1060 1 PV=80. 2%），當

19、班人員立即現(xiàn)場確認汽包液而，同時室內(nèi)發(fā)現(xiàn)鍋爐給水流憑達到 32455. 3KG/ H, 儀 表 狀 態(tài) 開 路 。20 時 1 6 分 ，汽 包 液 而 105. 9%，現(xiàn)場 發(fā)現(xiàn)汽包玻璃板 液而 100%, 鍋 爐 給 水 進料調(diào)節(jié)閥現(xiàn)場全開。在當班人員現(xiàn)場關(guān)閉該閥下游閥的過程中，BA- 106 出 口 高壓 蒸汽 溫 度下 降 。 20 時 28 分 ， 室內(nèi) 人員發(fā)現(xiàn)丙烯 壓縮機 ( GB- 501 ) 和裂解氣壓縮機( GB- 201 ) 的驅(qū)動透平 ( GT- 501 / GT- 201 ) 軸位移上升。20 時 31 分， GT- 201 軸位移聯(lián)鎖停車。20 時 32 分， GT

20、- 501 軸位移聯(lián)鎖停車。GB- 501 停車后， 乙烯 制冷壓 縮機 ( GB- 601 ) 及分離系統(tǒng)相繼停 車。 21 時 40 分， 新、 老區(qū) 裂解 爐全部停 止進 料。原因分析：BA- 106 爐鍋 爐 給 水 調(diào)節(jié)閥 FCV- 10 6- 26 閥 門 信 勺 線 發(fā) 生 故障 ， 引起 汽包液而滿， SS 蒸汽帶 水， 導(dǎo)致 總管 SS 溫度降 低， 致使 GT-501 / GT- 201 軸位移高聯(lián)鎖停車。整改措施：1 、 加 強 聯(lián)鎖管理，投用新裂解爐全部聯(lián)鎖。2、加強職工培訓(xùn)，提高職工應(yīng)急應(yīng)變處理能力。點評：裂解爐、大型壓縮機組等關(guān)鍵設(shè)備的聯(lián)鎖保護是確保裝置安全生產(chǎn)，避

21、免發(fā)生設(shè) 備事故的重要屏障特別是一些新上、改造的設(shè)備在聯(lián)鎖保護的設(shè)計上更為完善，也更趨復(fù)雜，一定要在深入研究、仔細領(lǐng)會其聯(lián)鎖設(shè)計意圖的基礎(chǔ)上，認真執(zhí)行聯(lián)鎖管理制度、程序，堅持對聯(lián)鎖的嚴格管理可考慮設(shè)計上在 SS總管適當位置設(shè)置溫度監(jiān)測點案例 7汽包出口擋板變形引起對流段盤管燒壞事故經(jīng)過2003 年 5 月 13 日，某裝置6卉裂 觥 爐 升 溫 至 高 備 狀態(tài)， 7 : 00 內(nèi)操人員 發(fā)現(xiàn) SS 溫度 待續(xù)升高，加 大減溫水質(zhì)也無 濟于市，SS 待續(xù)升 高至 裂解 爐聯(lián)鎖。爐子聯(lián)鎖后，SS 溫度仍上升， 7 : 40 爐子出現(xiàn) 爆破聲并有明火，隨 即全部切 斷爐 子， 滅火。 隨后訂購 爐

22、管、更換損壞的裂解 爐爐管和 SS 管線。 7 月 14 日在對裂解爐緩 慢升溫過程中，發(fā)現(xiàn) SS 沒流預(yù)，緊急將裂解爐 6降溫 處 理。原 因分 析 ：經(jīng) 打 開汽 包 徹 底 檢 查后 認 為 ， 造成 SS 管線損 壞的原因是： 爐 子 停 車過 程 ， 操 作 不 當 ， 造成由于裂解爐汽包 SS 出口擋板 變形，導(dǎo)致 出口 受阻，造成 SS 流憑瞬間 下降 ，在管 子保 護介質(zhì)沒有的情 況下，加 上爐膛 溫度 過高，SS 管線溫度上升。 而 SS 測溫點因在裂觥爐外部卻不能正確 指示其溫升 ， 達聯(lián)鎖溫度后，SS 管線已承受較長時間的高溫， 超過材 質(zhì)的限制而爆管。SS 管線爆管后

23、，大員減溫水外涌，噴射到原料 管線上，導(dǎo)致高達 670C的原料管線突然收縮而破裂。爐子聯(lián)鎖后，由于爐管破裂，壓力下降 ，以至于從裂解氣人閥泄涌的裂解氣7倒串進入對流段爐管中，與空氣 混合后在高 溫下發(fā)生 爆炸而損壞，爆管后的裂解 氣進入對流段導(dǎo)致對流段著火。整改措施：、 檢 修 期 間 ， 應(yīng) 加 大 對 各 設(shè) 備的檢查力度， 特 別是對平時不注意的死角部分更應(yīng)加以重視；、 加 強操 作 法 培 訓(xùn)， 嚴格執(zhí)行操作規(guī)程；、 提 高 操 作 人 員處理 市 故 的 應(yīng) 急 能 力 、 判 斷 能力， 使損失減 少到最 低程度 。點評：裂解 爐發(fā) 生 爐 管 于燒 或 汽 包干 鍋 ，導(dǎo) 致 設(shè)

24、 備嚴 重 受損 為 避 免此 類 事 故 的發(fā) 生 ， 一方面對爐子的各種操作要嚴格執(zhí)行操作規(guī)程，同時加強現(xiàn)場巡檢，以便及早發(fā)現(xiàn)和處理 儀表、設(shè)備及管線方面出現(xiàn)的故障，迅速采取應(yīng)對措施； 另 一 方 面要丑化對儀表、設(shè)備的日常維護管理一旦出現(xiàn)這類事故，必須待降溫后，方 可恢復(fù) 供水案例 8裂解爐爆管事故經(jīng)過1995 年 3 月 30 日，某裝置 3索裂解爐 ( Fl 003) 在稀釋蒸汽中斷停車后， 重新投油過程中， 多根爐管爆 裂， 被迫緊急停 車檢修 ， 更換部分 爐管。原因分析：脫 珅 系 統(tǒng) 投 用 后 ， 因工藝本 身存 在一定問題， 大憑含 沁 催化劑粉塵隨油帶入 爐管， 導(dǎo)致加

25、速結(jié)焦； 裂解爐因稀釋蒸汽流熾低低聯(lián)鎖 ( l OFSL Ll Ol ) 動 作 停 車 而 急劇 降 溫 ， 爐管內(nèi)焦層脫落， 堵寂爐管，再次投油時爐管爆裂整改措施：、 停 脫眒 系 統(tǒng)。、 裂 解 爐 發(fā) 生 緊 急 停 車 后 ， 應(yīng) 先 燒 焦 ， 才能再次投油開車， 以防止焦層 脫落后堵紐爐管。3 、 清焦期間 ， 監(jiān)控每一階段燒焦情況。 爐子投油前確認每組進 料壓力及閥 開度、 爐管溫度分布情 況， 確保力無一失。4、 加強爐管測 溫案例 9汽包液面的儀表指示存在偏差引發(fā)對流段鍋爐給水管爆裂事故經(jīng)過1989 年 1 月 12 日，某裝萱 礦裂解爐處于正常操作狀態(tài)，15 時，對流段鍋

26、爐給水管爆裂， 緊急 停爐 原因分析：8該 爐超 高壓 蒸 汽 汽 包 的 鍋 爐 給 水 液 而 小 于 儀 表 指 示 液 而 ， 同 時 液 面 調(diào)節(jié) 伐 的 實際 開度小 千 儀 表指示開度，當閥門按自動要求關(guān)小到一定程度時，給水實際已 被切斷，對流段爐管過熱。而當閥門珀加開度時，鍋爐給水直接進入已經(jīng)過熱的給水管而發(fā)生冷悴，導(dǎo)致給水管 爆裂。整改 措施 ：、 鍋 爐 給 水 閥 門 檢 修回 裝 前 ， 工 藝 、 儀 表雙方應(yīng)確認供水調(diào)節(jié)閥的最小流損限位， 以避免 爐管斷水事故的發(fā)生；、超高 壓 蒸 汽 汽 包 液 而應(yīng)以 現(xiàn) 場 玻璃板 指 示 為 準 ， 操 作 工應(yīng)加 強 巡檢

27、， 及 時發(fā)現(xiàn)問題 和 解 決 問 題 。案例10停爐未燒焦導(dǎo)致爐管斷裂串故經(jīng)過1994 年 5 月 6 日 16 時 30 分，某裝 置 BA- 10 7 爐 急 冷器 調(diào) 節(jié) 閥 TI C107C 有砂眼泄涌，該爐停止投油降溫，按有 關(guān)指 令 21 時 停 DS , 以便 檢 修 該閥 ， 21 時 左 右 ， 裂 解 五 班 班 長 發(fā) 現(xiàn) 該爐 第 一 組有 2 根 爐 管 斷 裂。 次口檢 查又 發(fā)現(xiàn) 第 六 組有 一 根 爐 管 斷 裂， 該爐檢 修 7 天。原因分 析：1 、 該 爐 停 爐 沒有 進行燒焦，降溫時爐管與焦塊產(chǎn)生很人的應(yīng)力， 致使爐管斷裂。2、 停爐時 降溫速度過

28、快， 最人達 13o c 1 h。整改措施：1 、 在 條 件允 許 的 情 況 下， 裂 解 爐 降 溫 前 必 須 經(jīng) 過燒焦處理。2、控制裂解爐降溫速度 1oo c ; h。點評：裂解爐只要停車，降溫前就必須燒焦，而且爐子降溫時降溫速度一定要符合操作法的要求案例11投料時溫升過快導(dǎo)致廢熱鍋爐法蘭口泄漏著火事故經(jīng)過2000 年 9 月 28 日 9:50,某裝置 F 爐燒焦完畢處于熱備用狀態(tài)，準備切入急冷油塔(C- 1210 ) 投石腦油。10:13 F 爐開始投油， B 爐退油操作， 10 :59F 爐投油完畢， B 爐開始進行管線吹掃。11:30 左右一直在現(xiàn)場巡檢的外操發(fā)現(xiàn) F 爐

29、SLE 彎管法蘭處著火， 立即報告 班長并接 N2、蒸汽膠管準備滅火。伯班班長立即向調(diào)度及車間領(lǐng)導(dǎo)報告。在車間領(lǐng)導(dǎo)的指揮下一而退油， 一而進行滅火。 11 :45 F 爐退油后， 在消防 人隊的配合下 ， 將廢熱鍋爐 ( SLE) 泄湍點的火完全撲滅。9原因分析：投油時 溫 升過快， F 爐 SLE 彎管法蘭密封面處有結(jié)焦， 燒焦后有松動，未及時熱緊。整改措施：1 、 更換 F 爐 S LE墊片，并對F 爐 SLE 處法蘭進行熱緊，對需更換墊片的給予更換。2、A-F 爐 每兩臺爐S LE 彎頭平臺處 珩設(shè)一入五、 LS 軟管站。3、加強巡檢， 投油切爐 過程中 ， 對 SLE 等關(guān)鍵 部位密切

30、觀察，保證現(xiàn)場不離人。4、投油操作過程盡可能平穩(wěn)。5、每次燒焦后投油前盡可能熱緊一遍。案例 12 儀表人員操作不當引發(fā)裂解爐燃料氣壓力高聯(lián)鎖市故經(jīng)過1997 年 4 月 8 日 9 時 55 分， 某裝置儀表人員在檢修燃料氣分子預(yù)表 ( 70AI0 0 2A/ B/ C) 時， 將三塊表同時 摘除， 造成 70 AI 0 0 2 A/B / C 及 70AI0 0 2D ( A、 B、C 平均值）同時回零， 觸發(fā)裂解 爐底 部燃料氣壓力高高聯(lián)鎖 ( 10PSHH11 3 ) ， 導(dǎo) 致 正處 于 高級控制的 3 臺裂解爐 ( Fl OOl / 3 / 5 ) 全部停 車。原 因分析 ：儀 表同

31、時摘除 70AI0 0 2 A/ B/ C, 造成熱伯計算失控， 裂觥爐 燃燒處于高 級控制狀 態(tài)下， 燃料 氣閥 迅速打開，觸發(fā)壓力高高聯(lián)鎖。整改措施：1 、儀 表檢修 時需 與 工藝溝通，檢修 此類表 時， 可根據(jù)經(jīng)驗，對 70 AI0 0 2D 鎖定 一個參考值， 參與 DCS 內(nèi) 部計算。另外，在維護 70AI 00 2A/ B/ C 時，須逐個進行。2、工藝人員再遇類似情況，應(yīng)立即摘除燃燒高級控制， 用底部及側(cè)壁燃料 氣控制 器( l OPC108 /l OPC105 )自動控制燃燒損。案例 13 高負荷運行狀態(tài)下切換裂解爐引發(fā)急冷系統(tǒng)波動事故經(jīng)過2001 年 11 月 26 日 9

32、 時 45 分，某裝置裂解工段通知當班人員，11 裂解爐與礦裂解爐切換（當時11 裂解爐已完成燒焦），當班人員接到通知后， 著手準備。10 時 40 分， 11 裂解 爐稀釋 蒸汽 ( DS ) 切入急冷新區(qū)，急冷水塔頂溫度有上升趨勢，最高達到 56C左右， 經(jīng)調(diào)整后恢復(fù)正常。11 時 20 分，6 裂解爐開始退料。之后，11 裂解爐準備投料，但外操發(fā)現(xiàn) 11 裂解爐原料截止閥通板湍，通 知機修 人員維 修， 故 11 裂解爐未能馬上投料。11 時40 分， 急冷水塔頂溫突然上升，最高達到 68. 4C，雖迅速進行調(diào)整， 但收 效不人，導(dǎo)致裂10解氣壓縮機GB- 201 高溫聯(lián)鎖， 接著 1

33、裂解 爐燃 料氣低低聯(lián)鎖，尸 裂解爐 DS 低低聯(lián)鎖。11 時 50 分，l 裂解爐重新點火升溫，至 12 時 15 分投料 結(jié)束； 1 4 時 11 裂 解爐投料，經(jīng)調(diào) 整， 系統(tǒng)逐漸恢復(fù)正常。原因分析：由 于 系 統(tǒng) 屈 于 高 負 荷運 轉(zhuǎn) ，爐 子 在 對 切時，切入的裂解爐蒸汽開車時間 過長 ( DS 犀 過人），引 起急冷 水塔頂溫突 然上升， 造成一系列的聯(lián)鎖反應(yīng)。整改措施：1 、 11 裂 觥 爐 與 其他 爐 子切 換時 需 燒 焦 的 爐 子先 下料 切 出 。2、爐子切換時，急冷系統(tǒng)）隨立之調(diào) 整， 防止超溫。3、在系統(tǒng)高負荷運轉(zhuǎn)的情況下，爐 子切換時 要格 外小心， 要

34、先出后 進。4、11 裂解爐切入急冷時，DS 憑 不 宜過 人 ，同 時 急 冷系 統(tǒng) 要 注意 觀 察 ，及時調(diào)整好新區(qū)、老區(qū) 急冷水用帶。5、裝置發(fā)生事故時，應(yīng)及時打 開 PCV一175,196,以免引起憋壓，設(shè)備因受壓而發(fā)生泄湍。點評：裂解爐的切換操作要平穩(wěn)進行，特別是裝置運行負荷高的情況下，急冷系統(tǒng)要 及時做出相應(yīng)的操作調(diào)整，避免引發(fā)下游系統(tǒng)的波動案例 14輻射段爐管斷裂事故經(jīng)過2002 年 10 月 26 日， 某裝 置老區(qū) 6裂解爐 C2 退料結(jié)束時爐管（第三組）突然爆裂，裂解 氣人獲竄至爐膛 內(nèi)， 造成爐 出口溫 度飛溫至 1050C 左右，室 內(nèi)迅速關(guān)閉燃 料氣 ( FG) 調(diào)

35、 節(jié)閥 ， 將稀釋蒸汽 ( DS ) 帶 提 至 4 0 00 k g / h ,室 外 關(guān) FG、原料 油 ( GO)截 止閥 ， 并將 DS 切 出 急冷 水塔 DA- ll 2 ,當 COT 降 至 50 0 C 時 ， 進 行 GO、 急冷 油 ( QO) 管 線 掃 線 作 業(yè) ， 確 認掃線干凈后，重新點火升溫，燒焦結(jié)束后停爐檢修。原因分析：爐 管 老 化 ； 在 退料 過 程中 ， 爐 出 1_l 溫度波動較人， COT 最低時只有 700C ,造成爐管局部應(yīng)力過大， 導(dǎo)致 爐管脹裂。整改措 施：1 、 應(yīng) 迅 速 按 P B,實施緊急停 車，提高 DS 員 以 保 護 爐 管

36、，關(guān) 閉 裂 解氣大閥，同時打開燒焦閥。2、爐子退料過程中， 要嚴 格操作， COT波動要小。II案例 15操作不當導(dǎo)致對流段鍋爐給水盤管爆裂市故經(jīng)過：20 02 年 11 月 7 日 7 時 5 5 分 ， 某裝 置老區(qū) 1 裂解爐在升溫的過程中，對 流段鍋爐給水 ( BFW) 盤 管 突 然爆 裂，室內(nèi)按 PB 緊急停車，室外關(guān)燃料氣 ( FG) 、BFW 截 止 閥 ， 降 低 稀釋 蒸 汽 ( DS ) 進料范，復(fù)位后關(guān)小煙道擋板， 控制降溫速度 不要過快。原因分析 ：老 區(qū) 1 裂 解 爐 在 升 溫 過程 中 ，排煙溫度過高， 連續(xù)排污 ( CB) 開度 太小，使 對流段熱犀不能及

37、時 移走， 致使 BF W 對 流 段盤管超溫爆裂。整改措施：爐 子 升 、降 溫 及 燒 焦 過 程 中 ，嚴 格控制排煙溫度，開 人連續(xù)排污、間 斷排污， i曾大鍋爐給水進水范。案例16聯(lián)鎖管理不嚴導(dǎo)致爐膛爆燃事故經(jīng)過：1 9 8 8 年 9 月 1 日 1 0 時 13 分 ，某裝置BA- 109 爐送風(fēng)機（底部、側(cè)壁燒嘴空氣輸送設(shè)備） 在正常運行中突然停車。操作工重新啟動送風(fēng)機后，爐膛內(nèi)發(fā)生爆燃，部份爐墻被炸塌。半 月后修復(fù)投用。原因分析：送 風(fēng) 機 停 運 停 爐 聯(lián) 鎖 MAK一 10 9一 1 未投 用 ， 當 送 風(fēng) 機 突 然停 車時 ， 聯(lián)鎖未動作，因而未切斷燃料供給。而送

38、風(fēng)機停運后，燃料氣進爐未斷，造成燃料 燃燒不完全。短時間 內(nèi)啟動送風(fēng)機， 由于爐 膛內(nèi)高溫 ， 燃料氣及大憑新鮮空氣 的進入造成了這次爆 燃。整改措 施：加 強 聯(lián)鎖管理，無特殊情況， 聯(lián)鎖必須全部投用。點評： 一定 要 嚴 格 聯(lián) 鎖 管 理 ，對 聯(lián)鎖 的 摘 、 掛 必須 按 照相 關(guān) 的 制度 和 程 序 執(zhí) 行 ， 特 別是 對 摘 除 的聯(lián) 鎖 要 上 墻公 告 ， 并在 相 關(guān)崗位 的交接 班記錄中予以特別提示，避免出現(xiàn)緊急情況時，造成安全事故和設(shè)備損壞突發(fā)故障停運后，在重新啟動之前，一定要對相關(guān)的 流程 進行全 面的現(xiàn)場檢查、確認案例 17漏加原料盲板導(dǎo)致爆燃事故經(jīng)過1990

39、年 4 月 14 日 22 時， 某裝貍 7并爐 開 始 用 DS 吹 掃 爐 管 ，（原爐 管 被 焦 塊 堵 嫘） 蒸汽 由 該 爐 廢 熱鍋 爐入 1 1 法蘭LI排 出， 吹 掃 工作 進 行 到十五口零時二十五分，轟 的一聲巨 PAGE 21響， 7 爐自上而下被人火包圍， 5 分鐘后被消防隊員撲滅，人火燒 毀 16 只高溫熱電偶 7 并、 8打裂解爐風(fēng)機電纜線等物。原因分析：該爐在停車以后，湍加石腦油根部伐的盲板，而僅將此伐關(guān)閉，但未曾注意到此根部伐是不能嚴密切斷的，致使石腦油從根部伐泄湍到爐管中，數(shù)天以后，整個爐管內(nèi)積滿了油， 當引入DS時， 石腦油被吹出，并迅速汽化， 遇裂解爐

40、的明火而引起爆燃。整改措施：裂解 爐 在停運之后，必須添加必要的盲板， 并認真檢查是否遺湍。案例 18裂解爐裂解氣大閥處著火事故經(jīng)過2002 年4 月10 日 19 時 24 分，某裝置 BA- 107爐處 于 燒 焦狀態(tài)，當時燒焦程序進行到第 37 步（純空氣燒焦），空氣流熾每組FIC- 10 761 65 為 4750KG/ H,COT 為 850C ,純空氣燒焦己運行 24. 5 小時。這時正在室外巡檢回來的當班人員發(fā)現(xiàn)裂解爐大閥處有火光，立即與另一當班人員跑近礎(chǔ)認為 BA- 1 07 人閥處著火。兩人立即通知班組及室內(nèi)人員，室內(nèi)操作人員立即將BA- 107 聯(lián)鎖停車。當班人員和班長爬上

41、還在泄漏著裂解氣的人閥處，兩人手動壓下 36 洛裂 解氣人閥。19 時 30 分，將 火熄 滅。原因分析：8 日 1 4 時 6 分， 裂解爐BA- 10 7 與 BA- 11 2 切換，開始停爐燒焦。15 時 21 分，當班人員將吹掃蒸汽由 DA- 101塔 切至燒焦罐， 當時現(xiàn) 場與室內(nèi)都顯示 36人閥為關(guān)閉狀態(tài)，井且現(xiàn)場操作人員手動關(guān)閉直到關(guān)不動為止。36“人閥 后熱偶 TI - 10739 顯示， 10 日 19 時 1 分，溫度由 106 . 2 c 開始緩 慢上升，19 時 24 分， 溫度 升至 125. 7C時突然開始加速，19 時 30 分，溫度 升至最高點 150. s c

42、 ,由此可以判斷 BA- 107停爐吹掃時，有 部分焦粒被蒸汽從爐管及TLE 內(nèi)吹出，吹 至 36 人閥 處沉 積在 人閥閥道凹槽內(nèi)，現(xiàn)場操作人員關(guān)閉人閥時，此部分焦粒被壓嵌在閥道凹槽內(nèi)，造成儀 表輸出 人閥完全關(guān)閉的假信勺，并且現(xiàn)場操作人員手動關(guān)閉也關(guān)不動。當裂解爐燒焦程序進行到第 37 步時，由千 COT 提至 850C , 人閥處溫度達 380 c ，在 19000 KG/ H 熱 空氣 沖刷下， 逐漸將 36刁閥閥芯與閥道凹槽間的焦粒掏空，井且由于此閥的防焦蒸汽閥后管線不通，造成裂解氣 由總管返竄，遇上高溫燒焦空氣燃燒，將閥前管線燒穿， 引發(fā) 此次事故。整改措施：1 、 將裂解 氣 人

43、閥及燒焦閥閥桿上做杯記，便于裂解爐停爐燒焦前確認是否完全關(guān)閉。2、至燒焦自動掛聯(lián)鎖時，要確認大閥完全關(guān)閉，如仍未關(guān)嚴，燒焦狀態(tài)打保待， 直至人閥能完全關(guān)閉，方可繼續(xù)燒焦。3、防焦蒸汽必須保待腸通。4、燒焦時室內(nèi)人員密切監(jiān)視各點溫度，發(fā) 現(xiàn)異常 及時處 理。案例19操作不當導(dǎo)致廢熱鍋爐泄漏事故經(jīng)過1998 年 2 月 10 日至 6 月 10 日近 4 個月的時間， 某裝置所有裂解爐的 bor s i g 廢熱鍋爐陸陸續(xù)續(xù)出現(xiàn)泄涌現(xiàn)象。相繼停爐打開 TLE 后發(fā)現(xiàn)，所有TLE 損壞部位及爐管失穩(wěn)損壞的情況基本類似，即均在距離下管板 150- 380mm 處 管 子塌陷、變形。變形的管子人部分都出

44、現(xiàn)瀝水的現(xiàn)象，在爐管外表面，即TLE 的水側(cè)有許多氧化皮，落下的領(lǐng)化皮積聚在管子與下管板的縫隙處，兒乎填滿了流道空間，甚至完全堵死。問題出現(xiàn)后，陸續(xù)將幾臺TLE 送出 更換爐管徹底修復(fù)，下管板補強，并進行了徹底化學(xué)清洗。其中一臺裂解爐的兩臺廢熱鍋爐還更 換成了 SC恤 idt 型廢熱鍋爐原因分析：1 、 由千操 作人員在開車初期操作經(jīng)驗不足， 裂解溫度時而出現(xiàn)超溫現(xiàn)象，特別是在原料切換時， 裂解爐出1 1溫 度波動 較人， COT嚴重超溫 ； 另 一方而，因B阿 中 注入的 磷酸鹽濃度控制過高、汽包沒有及時排污水、局部產(chǎn)生熱點，造成TLE 泄漏 2、 裂解爐初 次開牛前， 水側(cè)的化學(xué)清洗不徹底

45、。隨著局部超溫， 氧化腐蝕逐 步加劇而造成。整改 措施：、 廢 熱 鍋 爐 出 現(xiàn) 干 鍋，必須 待降 溫后 ， 恢復(fù) 供水；、 裂解爐的操作要盡可能平穩(wěn)，特別在原料切換過程中， 要避免出現(xiàn)超溫：、 加 強對爐 子的監(jiān)測，及 時掌握運行爐管的溫度變化趨勢；、 嚴 格控制 磷酸鹽的濃度在規(guī)定范圍內(nèi)；、 加 強汽包排污管理 ，對間 歇排污制定合理的排放頻次。案例20交接班不清導(dǎo)致對流段爐管燒壞事故經(jīng)過2001 年 11 月 12 日，某裝置裂解爐 BA1 04 與 BAll l 切換。15:00 BAl ll開始 停爐，15 : 20 原料油 停完。室外關(guān)原料油根部閥，打開 DS 跨線閥對 原料

46、管 線 吹掃 ， 井將原料油流蜇計切至旁路。17: 00 BAl ll DS 切 出 DA1 01, 由燒焦罐 放 空。 20 : 30 通 空氣 燒 焦。燒至 11 月 13 日下午 15: 00 發(fā)現(xiàn)第五組一次注汽的原料管線燒壞。立即停爐檢修，井用氮氣對原料管線掃線。11 月 16 日，BAll l 檢修完 畢。15: 30 點火，并向各組爐管通空氣。20: OOBAll l投 DS。 20 : 30 , 發(fā)現(xiàn) 二 次注 汽 的 部 分 管 線燒 壞 ， 停爐降溫處理。原因分 析：1 、 原料 汕 停 完 后 ， 內(nèi)操打開原料油調(diào)節(jié)閥 進行吹掃。為保證原料流螢計不損壞， 外操將其切至旁路。

47、為 配合室外動作，內(nèi)操就將原料 調(diào)節(jié)閥 關(guān)閉。當 時正處交接班之際，在外操動作完畢后 ，內(nèi)操未能及時 將原 料調(diào)節(jié)閥再次打開，亦未將 此情況交給下一班，致使 原料油管線吹 掃不 徹底。 在燒焦過程 中原料 油與空氣 淜合后燃燒 ， 導(dǎo)致管線燒壞。2、第二次是由于停爐后， 用氮氣對原料 油管線掃線， 未用 蒸汽掃線。 導(dǎo)致 附著在 管壁的殘油與空氣 發(fā)生燃燒。3、交接班不消， 下一班人 員未及 時發(fā) 現(xiàn)室內(nèi) 原料 油調(diào)節(jié)閥關(guān)閉4、 協(xié)任心 不夠 ， 工藝卡片簽 字后， 操作人員沒有 仔細核對 整改措施：、 加 強交 接 班管 理 ， 做到對 1 1交 接。、 加 強 工藝 卡 片 執(zhí) 行 的 管

48、 理 ， 做到有 簽字、有落實。急冷系統(tǒng)案例1急冷油泵抽空事故經(jīng)過2003 年 1 月， 某裝 置急冷油泵吸入口管線堵，無法消洗，影響正常生產(chǎn)，該泵出 1 1壓力正常為 0. 8 1Pa ，而異 常時為 0. 35 MPa，該泵正常 出口 流獄為 1800 t / hr ，而異 常時為 600 t / hr左右， 該泵流螢嚴重不足， 導(dǎo)致 急冷 油系統(tǒng)循 環(huán)不暢。 該裝 悝于 2003 年 1 月停 車消缺 ， 結(jié)果在急冷 油塔 底部發(fā)現(xiàn)了人獄焦塊， 經(jīng)消除 后， 系統(tǒng)運行良好。原因分 析：由 千 該 裝 置新開牛時，共用洋冷器噴嘴壓差偏低，噴嘴 出口 急冷 油霧化效果差 ， 造成噴嘴處結(jié)焦聚

49、合， 最終 導(dǎo)致 該塔急冷 油出和管 線堵寒。整改措施：、 在 裝 置停工檢修時，對該塔盆泵吸入1 1作 了整 改。、 共 用 洋 冷器 噴嘴 壓 力 向 設(shè) 計 上 限 靠 攏 ， 操作 上加以調(diào)整。案例 2換熱器腐蝕內(nèi)漏導(dǎo)致稀釋蒸汽帶油事故經(jīng)過2002 年 8 月 23 日15 時， 某裝置稀釋蒸汽發(fā)生器 ( EA- 11 8 ) 內(nèi) 涌 ，DS 發(fā)生系統(tǒng)帶油， 嚴覓影響 裝置安全生產(chǎn)。8 月 24 0 10 時 38 分， 6子裂 解 爐( BA10 6 )第四 組 輻 射 段爐管發(fā)生斷裂，造成 此臺 裂解爐緊急停車、搶修。于9 月7 日 BA106 恢復(fù)正常生產(chǎn)。在設(shè)備消洗后檢查發(fā)現(xiàn)，

50、 換熱器管束表面有腐蝕痕跡， 并且管束有減菏現(xiàn)象。8 月 23 日 20 時 46 分，BA106 的 廢熱 鍋爐 ( TLE) D 組出1 1溫 度升 高，現(xiàn)場滅D 組相對應(yīng)的側(cè)壁火咀，以使 TLE 出口溫度有所降低。8 月 24 日 10 時 31 分 BA106 冒黑煙，輻射段爐管發(fā)生斷裂。10 時 38 分 BA106 按 PB 緊急停車，并將裂解氣切出系統(tǒng)。停爐后，經(jīng)領(lǐng)導(dǎo)研究決定，先 對 BA106 進行消 焦，并 制定了在慢提 空氣損的 情況下， 長時間低溫消焦方案， 以保證爐管安 全。8 月 25 日 1 時 30 分 BA106 開始消焦 ， 通空氣。 8 月 26 日 20

51、時BA106 消 焦結(jié)束，裂解爐 開始降 溫。8 月 27 日 8 時 BA106 打開爐門，發(fā)現(xiàn)BA106D 組輻射段爐管斷裂， C 組中半組彎曲。8 月 27 日 14 時 TLEA、B、C、D 打開， 對 TLE 進行檢查，發(fā)現(xiàn) TLE D 上有人塊焦片， 并且 TLEA 有兩根發(fā)生泄涌。拆四組 DS 進料閥，發(fā)現(xiàn)第四組DS 進料閥完全堵紐。8 月 27 日至9 月 1 日， 更換BA106 爐管， 對 TLE 進行 修復(fù)和 水力消焦。9 月 1 日 6 時 41 分啟引風(fēng)機，BA106 開始升溫 ( 0 7 時 05 分）， 9 月 2 日 02 時BA106 至 高備狀態(tài)。在巡檢中發(fā)

52、現(xiàn)C 組中有兩根輻射段爐管發(fā)紅。經(jīng)領(lǐng)導(dǎo)研究決定，對BA106 進行 再 次消焦 ( 16 時 35 分）。9 月 2 日 22 時 41 分 BA106 第四組進和義丘里前管線發(fā)生爆管（在燒焦過程中）。9 月 3 日BA106 開始降 溫。 對 BA- 106 檢查中發(fā)現(xiàn)對流段爐管有一根出現(xiàn)漏點。9 月 4 日 換 BA- 106 對流段爐管。 9 月 7 日 7 時 4 6 分 22 秒 BA106 修復(fù)后 ，開始升溫。9 月 8 日 10 時BA106 投 料， 恢復(fù)正常生產(chǎn)。原因分析：1、因堿液中含雜質(zhì)較多，堿 泵過濾網(wǎng)堵嫘，注毅 熾產(chǎn)生波動 ，使水系統(tǒng) PH波動，造成EA-118 水

53、側(cè)腐蝕 。2、DS 帶油，加劇爐管及 TLE 的結(jié)焦。3、BA106 的 DS 管線處千 DS 總管的末端，DS 中的 急冷油都積聚在DS管末端，導(dǎo)致 BA106第四組DS中存有人憑急冷油，造成管線嚴重堵寬，直至DS 中斷，導(dǎo)致 BA106 輻射段爐管發(fā)生斷裂。4、對流段管 線吹 掃不 干凈，殘存 的急 冷油在空氣燒焦時，釋放人屈的熱員， 不能及時排出，導(dǎo) 致BA106 對流段盤管斷 裂。整 改 措 施 ：1 、 嚴 格 控 制 PH值， 避免工藝水系統(tǒng)設(shè)備發(fā)生腐蝕。2、對稀釋蒸汽中油含損進行監(jiān)測， 及 時發(fā) 現(xiàn) 設(shè)備內(nèi)湍。3、 對稀釋蒸汽發(fā)生器及其汽包定期排污。案例 3PH 值控制不好導(dǎo)致急

54、冷水換熱器泄漏市故經(jīng)過200 0 年 11 月 29 日， 某裝置 l A1 15 汽 包 壓 力 增 高，DS 系 統(tǒng) 中帶 油，后經(jīng)檢查斷定為 EA1 2 7 泄湍。經(jīng)車間研究，廠領(lǐng)導(dǎo)同意 FA11 5 汽 包 供 水 系 統(tǒng) 進 行 改 造 。將 EA1 2 7 切除， 從 工 藝水 泵 ( GAll O) 出 1 1接一管線跨過工藝水預(yù)熱器 ( EA1 2 7 ) 通 到 FA11 5 汽 包 中 。 裂 解 老區(qū)降負荷， 裂解 爐 4 臺運 行。在對 EA1 27 進行處理時發(fā)現(xiàn)工藝水預(yù)熱器 ( EA1 2 5 ) 、 稀 釋 蒸 汽 發(fā)生器 ( EA1 2 3 ) 都有泄湍現(xiàn)象，

55、車間又緊急對這兩臺換熱器進行處理。同時對造成換熱器泄漏原因進行查找， 初步斷定為裂解原料中酸性組分珀多，或裂解爐管預(yù)硫化使裂解氣中酸性物質(zhì)捎1加 導(dǎo)致急冷水 PH伯波動，最終造成管線腐蝕所致。原因分析：輕經(jīng)原料含 硫憑較高，急冷水系統(tǒng)PH伯出現(xiàn)人幅波動， 加上操作調(diào)整不夠及時， 造成設(shè)備、管線的腐蝕。整改措施：1 、 加 強對裂觥原料 的 分析 ，根 據(jù)分析結(jié)果對急冷水系統(tǒng) PH伯及時進行調(diào)整。增加對輕經(jīng)原料硫含荒、工藝水 PH 伯等項目的分析頻次。2、加強對設(shè)備、管線腐蝕的監(jiān)控力度， 有計劃 地進行更換。案例 4改造動火引燃汽油分館塔填料事故經(jīng)過：1 98 7 年 1 0 月 15日 9 :

56、 4 0 時 ， 某裝置急冷系統(tǒng)的汽油分徹塔 ( DA一 1 0 1)內(nèi) 檢修 及 改 造 用 火。濺出的火星引燃作業(yè)而下部的填料中的焦粉及經(jīng)固體自聚物。開始火苗一尺多高，用干粉滅火器打滅，后復(fù)燃， 且塔內(nèi)煙火太人，人員被迫全部撤出 10 :15 許， 消防車接火警后到場。人憑的水通過消防水帶打入塔內(nèi)， 工藝上又采取了封閉塔人孔以斷其空氣， 通入氮氣滅火等措施。直至 13 : 00 時，火才徹底救滅。原因分析：填 料 中 經(jīng) 類 固 體 自 聚 物 及 殘 存 的 焦 粉 ， 遇 施工 動火 發(fā)生燃燒。整改措施：在 動 火 部 位 下 方填和表而覆蓋石棉布， 并澆濕降溫。點評：汽油分館塔因長期

57、運轉(zhuǎn)塔內(nèi)填料之間殘存大量焦粉、炟類聚合物，交 出施工動火時發(fā)生著火事故，在幾套裝置中都曾發(fā)生過，要高度重視交出檢修之前的清洗、蒸煮和置換工作案例 5稀釋蒸汽發(fā)生塔結(jié)垢導(dǎo)致蒸汽帶液事故經(jīng)過：1998 年 3 月 7 日 開始 ， 某乙烯裝置多次發(fā)生稀釋蒸汽溫度突然下降，稀釋 蒸汽帶水， 緊接著處于稀釋蒸汽管線端頭的裂解爐對流段溫度快速下降，裂解爐稀釋蒸汽流預(yù)低低聯(lián)鎖 停車的現(xiàn)象。6 月18 日至 21 日， 裝置降至 5 臺爐低負荷運行，臨 時以 中壓蒸 汽作 為稀釋蒸汽，將稀釋蒸汽發(fā)生系統(tǒng)在線切出進行局部停車處理。打開稀釋蒸汽發(fā)生塔，發(fā)現(xiàn)除沫網(wǎng)部 分損壞，井從塔盤內(nèi)消出約 1. 5 立方米的黑

58、褐色蜂窩狀焦塊。處理完畢，稀釋 蒸汽發(fā) 生塔重新投用，系統(tǒng)恢復(fù)正常。原因分析：由于稀釋蒸汽發(fā)生塔結(jié)垢，處理能力降低，導(dǎo)致塔內(nèi)發(fā)生嚴重的汽液夾帶現(xiàn)象，水從除沫網(wǎng)損壞處帶出，進入稀釋蒸汽總管，引起處 千稀釋蒸汽管線端頭的裂解爐稀釋蒸汽流罹計測屈誤差， 引發(fā) 裂解爐稀釋 蒸汽流 憑低低聯(lián)鎖停車。整改措施：1 、 定 期 更換聚結(jié)器的濾芯。2、急冷水出現(xiàn)乳化時，要及時進行處理。案例6急冷水沉降槽界面指示失靈導(dǎo)致稀釋蒸汽系統(tǒng)帶油事故經(jīng)過：2002年 1 月 30日 ， 某 裝置老區(qū)開車過程中發(fā)現(xiàn)工藝水 ( PW) 、稀釋蒸汽 ( DS ) 系統(tǒng)中嚴重帶 油，DS 系統(tǒng) 壓力（ PICA- 1 50 )無

59、法 控制， 在 0 . 3 - 0 . 8 1Pa 之間 人幅波動，稀釋 蒸汽發(fā)生器 EA- 1 23 殼程和汽包排污閥( FV- 1 57 )排 出人 熾汽油，稀釋 蒸汽包 ( FA- 115 )安全閥 兩次起跳。原因分析 ：經(jīng)分析檢查， 發(fā)現(xiàn)急冷水沉降槽 FA- 1 20界而指示LI- 141 失靈，水液 位指 示偏 高 50%至 6 0%，造成 工藝水進料泵 GA- 1 09 吸 入汽油 ， DS 系統(tǒng) 無 讓操作 整改措施：在裝 置開車及平時操作中，要定期檢查油水界而表，發(fā)現(xiàn)偏差要及時 通知儀 表來校 正， 保證指示正確。案例 7切出急冷油循環(huán)泵出口過濾器時未開旁路事故經(jīng)過1994 年

60、 4 月 25 日 8:10,某裝置裂解乙班外操進行切出急冷油循環(huán)泵出1 1過濾器( FD- 1 0 6 ) 操 作 時， 未開 FD- 10 6 的旁路閥便 將 FD- 1 0 6 的 進出1 1閥 關(guān)閉 ， 造 成 急冷 油循 環(huán)泵 GA- 1 04A, C 出1 1憋 壓 ，GA- 1 04A 跳閘 ，GA- 10 4C 不上憑，泵出1 1壓 力（ P I A- 164 ) 為 0. 3 1Pa, GA- 1 0 4 B 自啟動， 因裂觥爐急冷器斷油，進 入 DA- 101 的 裂解 氣 溫 度 高 達 495 C , DA- 101 塔頂溫度最高達 llOC , DA- 1 0 4 頂