電場(chǎng) 吹管總結(jié)

1、一值吹管總結(jié) 2014年12月14日，一值完成了萬(wàn)州港電第一階段吹管。本班總計(jì)耗水6700t，耗油66t（啟動(dòng)爐24t，大鍋爐42t），耗煤370t。從18:13-19:25吹管系數(shù)均1，全程穩(wěn)壓共計(jì)1小時(shí)12分鐘。本次吹管采取穩(wěn)壓串吹，在保證吹管效果前提下，能有效節(jié)水節(jié)油，對(duì)輔機(jī)設(shè)備及鍋爐均是一次極好的考驗(yàn)，同時(shí)對(duì)運(yùn)行人員也是一次難得的鍛煉機(jī)會(huì)?，F(xiàn)將操作過(guò)程和操作中發(fā)現(xiàn)的問(wèn)題、操作調(diào)整心得總結(jié)如下：一：操作過(guò)程總結(jié)8:35啟動(dòng)電泵運(yùn)行，為鍋爐上水，同時(shí)做電泵大流量試驗(yàn)。此前多次帶泵試運(yùn)過(guò)程中，電泵電機(jī)驅(qū)動(dòng)端軸向振動(dòng)嚴(yán)重超標(biāo)，振幅最大達(dá)150m。經(jīng)檢查，電泵電機(jī)單轉(zhuǎn)時(shí)振動(dòng)良好，電泵和電機(jī)對(duì)中檢

2、查也正常。多方分析認(rèn)為是電泵低流量高壓力時(shí)憋泵導(dǎo)致軸向推力增加，從而傳遞至電機(jī)。經(jīng)過(guò)此次大流量上水檢驗(yàn)，發(fā)現(xiàn)電泵在55%勺管開(kāi)度以上，流量750t/h之后，振動(dòng)趨于正常（70m）。 9:11啟動(dòng)爐水循環(huán)泵運(yùn)行，檢查電除塵及脫硫具備點(diǎn)火前條件。 9:50啟動(dòng)風(fēng)煙系統(tǒng)，四臺(tái)送引風(fēng)機(jī)運(yùn)行。1A引風(fēng)機(jī)動(dòng)葉開(kāi)度20%，電流168A，1B引風(fēng)機(jī)動(dòng)葉開(kāi)度24%，電流164A，1A送風(fēng)機(jī)動(dòng)葉開(kāi)度20%，電流49A，1B送風(fēng)機(jī)動(dòng)葉開(kāi)度20%，電流50A，風(fēng)量1400t/h，負(fù)壓-100pa。 10:40接部門(mén)鍋爐專工胡小平令，進(jìn)行燃油泄漏試驗(yàn)。從之前油槍試運(yùn)的情況看，多支油槍油角閥內(nèi)漏。吹管只投運(yùn)C層及F層油槍

3、，本次燃油泄漏試驗(yàn)只開(kāi)此兩層油槍的油角閥前手動(dòng)門(mén)。其中幾只油槍在開(kāi)手動(dòng)門(mén)時(shí)有過(guò)油流聲音及出現(xiàn)油壓下降，關(guān)閉手動(dòng)門(mén)不參與燃油泄漏試驗(yàn)并做好記錄。燃油泄漏試驗(yàn)合格后，鍋爐MFT復(fù)位吹掃。11:11打通C、E層磨通道，啟動(dòng)1A、1B一次風(fēng)機(jī)運(yùn)行，動(dòng)葉開(kāi)度均17%，電流60A，一次風(fēng)壓9kpa。啟動(dòng)1A密封風(fēng)機(jī)運(yùn)行。11:25建立爐前油油循環(huán)?？紤]到燃油壓力自動(dòng)調(diào)節(jié)已經(jīng)做好（燃油泵再循環(huán)調(diào)門(mén)自動(dòng)），將燃油回油調(diào)節(jié)閥全關(guān)，直接開(kāi)進(jìn)油快關(guān)閥進(jìn)行注油。在進(jìn)油快關(guān)閥開(kāi)啟時(shí)，啟動(dòng)爐油壓至零，啟動(dòng)爐滅火。壓力恢復(fù)后通知啟動(dòng)爐點(diǎn)火。之后注油時(shí)，將燃油回油調(diào)節(jié)閥開(kāi)度30%，全關(guān)燃油供油快關(guān)閥前手動(dòng)門(mén)，打開(kāi)進(jìn)油、回油快

4、關(guān)閥后，再緩慢開(kāi)啟進(jìn)油快關(guān)閥前手動(dòng)門(mén)進(jìn)行注油，油壓平穩(wěn)無(wú)波動(dòng)。 12:25投入F2F4F5油槍，均點(diǎn)火成功。12:42鍋爐MFT，首出為“延時(shí)點(diǎn)火”。 13:00鍋爐MFT復(fù)位吹掃，啟動(dòng)1A、1B一次風(fēng)機(jī)、啟動(dòng)1A密封風(fēng)機(jī)。 13:17逐步投入F1-F8微油油槍。 13:43投入暖風(fēng)器，磨入口熱一次風(fēng)溫120，啟動(dòng)1F磨。13:50在DCS投入四、五電場(chǎng)，在就地控制柜投入第一、二、三電場(chǎng)。檢查無(wú)閃絡(luò)及其他異常。16: 00啟動(dòng)1C磨運(yùn)行，煤量30t/h。17:25給水流量1100t/h，汽泵沖轉(zhuǎn)至2650rpm，切換電泵運(yùn)行。18:02啟動(dòng)1B磨運(yùn)行，煤量30t/h。18:10停運(yùn)爐水泵運(yùn)行。

5、18:13吹管系數(shù)達(dá)到1，開(kāi)始穩(wěn)壓吹管計(jì)時(shí)。19:05穩(wěn)壓吹管時(shí)間接近一小時(shí)，準(zhǔn)備減燃料停爐，停運(yùn)1B磨。19:50儲(chǔ)水箱15m液位，啟動(dòng)爐水循環(huán)泵運(yùn)行。19:51停運(yùn)1C磨運(yùn)行。20:06停運(yùn)電泵。20:10吹空完成，停運(yùn)1F磨，鍋爐MFT。二、本次吹管的亮點(diǎn)。1、一次性順利完成1h吹管系數(shù)合格的穩(wěn)壓吹掃。穩(wěn)壓吹管對(duì)補(bǔ)水及制水能力要求較高，順利穩(wěn)壓吹管證明了萬(wàn)州港電強(qiáng)大的制水、補(bǔ)水能力。同時(shí)在酸洗后極短的時(shí)間內(nèi)，完成了六大風(fēng)機(jī)、四臺(tái)磨、漿液循環(huán)泵、電除塵、汽泵、電泵、空預(yù)器、油燃燒器等大量重要輔機(jī)的試運(yùn)，這是“港電效率”的見(jiàn)證。 2、吹管時(shí)給水的精心調(diào)整。穩(wěn)壓吹管相比降壓吹管給水調(diào)整更容易，

6、但由于輔汽壓力波動(dòng)，給水流量曾出現(xiàn)500t/h的波動(dòng)。同時(shí)主再熱汽溫調(diào)節(jié)全部手動(dòng)調(diào)節(jié)，多個(gè)減溫水調(diào)門(mén)卡澀，三臺(tái)磨運(yùn)行，燃燒工況比較惡劣，汽溫偏差大，還面臨著過(guò)熱度、儲(chǔ)水箱水位等測(cè)點(diǎn)不準(zhǔn)。在這樣的情況下，我們的運(yùn)行人員全程氣溫調(diào)節(jié)均平穩(wěn)、可控、在控。在汽泵切換電泵運(yùn)行、試吹開(kāi)關(guān)臨沖門(mén)、啟動(dòng)磨煤機(jī)時(shí)，給水調(diào)整均平穩(wěn)無(wú)波動(dòng)。 3、加強(qiáng)了汽輪機(jī)本體安全、空預(yù)器著火、鍋爐膨脹、電除塵著火、空預(yù)器動(dòng)靜摩擦等重點(diǎn)部位重點(diǎn)問(wèn)題的監(jiān)視，未發(fā)生異常。4、升溫升壓過(guò)程中，磨盤(pán)增加燃料平穩(wěn)，嚴(yán)格按照鍋爐升溫升壓曲線，控制升溫率不超標(biāo)。5、啟動(dòng)爐滅火后，快速汽泵退出軸封真空悶缸，啟動(dòng)爐點(diǎn)火后快速恢復(fù)汽泵及其他設(shè)備運(yùn)行。

7、二、存在的不足、異常及需要改進(jìn)的地方。1、水冷壁超溫16分鐘。超溫時(shí)間：18:44-18:50。具體超溫點(diǎn)：前墻螺旋水冷壁第154、76、198、220、245根，第220根最大值533度。前墻垂直水冷壁第314、362、458根，第362根最大值531度。右側(cè)墻螺旋水冷壁第15、40、65、90根超溫，第40根最大值528度。右側(cè)墻垂直水冷壁第71、173根超溫，第71根最大值523度。水平煙道底部315、363、411、510根超溫，第411根最大值501度。 超溫集中在前墻、右墻水冷壁，對(duì)側(cè)溫度水平較低。超溫的原因?yàn)槊核仁д{(diào)、監(jiān)控不到位、燃燒偏斜。DCS無(wú)報(bào)警、曲線無(wú)故消失、操作員站數(shù)

8、量不足及運(yùn)行人員警惕不夠，導(dǎo)致超溫的發(fā)現(xiàn)不夠及時(shí)。儲(chǔ)水箱水位及過(guò)熱度測(cè)點(diǎn)不準(zhǔn)影響了運(yùn)行人員對(duì)干濕態(tài)的判斷。吹管初期3套制粉系統(tǒng)運(yùn)行（B、C、F磨）是造成燃燒偏斜的主要原因。 2、油壓波動(dòng)導(dǎo)致啟動(dòng)爐熄火。1號(hào)爐爐前油系統(tǒng)充油過(guò)程中，爐前油回油調(diào)閥開(kāi)度為0，回油快關(guān)閥關(guān)閉的情況下，在開(kāi)燃油進(jìn)油快關(guān)閥過(guò)程中，供油泵出口母管壓力由3.15MPa降至0，啟動(dòng)鍋爐滅火。原因分析：在爐前油充油過(guò)程中，打開(kāi)進(jìn)快關(guān)閥時(shí)，爐前油供油母管直徑較大（133），管內(nèi)大量空氣被大幅壓縮，同時(shí)爐前油系統(tǒng)回油調(diào)閥可能存在內(nèi)漏，供油泵再循環(huán)調(diào)門(mén)（再循環(huán)管103）自動(dòng)調(diào)節(jié)能力有限，導(dǎo)致油泵出口母管油壓大幅下降。后來(lái)在爐前油系統(tǒng)充

9、油時(shí)關(guān)閉爐前油供油快關(guān)閥前手動(dòng)門(mén)，再打開(kāi)進(jìn)油快關(guān)閥和回油快關(guān)閥，緩慢開(kāi)啟手動(dòng)門(mén)注油，油壓不再出現(xiàn)波動(dòng)。3、在12:42鍋爐MFT，首出為“延時(shí)點(diǎn)火”（鍋爐MFT復(fù)位吹掃30min后，不能建立起燃料記憶，觸發(fā)MFT）。此次啟動(dòng)爐熄火主要原因：我廠油槍油角閥內(nèi)漏嚴(yán)重，考慮到鍋爐的安全，油槍均未開(kāi)啟角閥前手動(dòng)門(mén)備用，投入油槍前需一支一支油槍開(kāi)啟手動(dòng)門(mén)，增加操作時(shí)間。在12:15集控主值提醒調(diào)試莫維明，已經(jīng)復(fù)位吹掃15分鐘，若在15分鐘內(nèi)C層不能建立油燃燒器記憶將MFT。莫工聯(lián)系熱控強(qiáng)制邏輯。但從結(jié)果來(lái)看，工程師站并未對(duì)邏輯進(jìn)行強(qiáng)制。4、三臺(tái)磨及一層油槍運(yùn)行，燃料量超過(guò)120t，熱一次風(fēng)溫及熱二次風(fēng)溫

10、低均不足160。從鍋爐點(diǎn)火前到投入三套制粉，熱一次風(fēng)溫從62僅升高至153。磨入口風(fēng)溫低，出口風(fēng)溫不足60，最低時(shí)僅49。熱一次風(fēng)溫低，易導(dǎo)致磨干燥出力不足堵磨、燃燒不充分、粉管粘結(jié)沉降堵粉管、粉管自燃、燃燒不充分尾部煙道著火、著火延遲后部受熱面超溫等問(wèn)題。目前空預(yù)器提升裝置還未調(diào)試，處在提升上限位，可能是熱一次風(fēng)溫度較低的主要原因，同時(shí)空預(yù)器可能存在其他問(wèn)題，否則溫度水平不會(huì)這么低。5、油角閥內(nèi)漏嚴(yán)重，正常運(yùn)行時(shí)油槍不能正常備用，是一個(gè)嚴(yán)重安全隱患。6、DCS操作員站缺光字牌報(bào)警，趨勢(shì)曲線無(wú)故消失，自動(dòng)出現(xiàn)截屏，電腦運(yùn)行卡，大屏幕不能正常投運(yùn)、沒(méi)有固化的永久性趨勢(shì)線，趨勢(shì)曲線擋住畫(huà)面影響監(jiān)盤(pán)

11、，這些因素均嚴(yán)重影響監(jiān)盤(pán)質(zhì)量。7、油槍著火差，投油時(shí)配風(fēng)還有待優(yōu)化，不同的配風(fēng)方式下，油槍火檢模擬量差別很大。需要進(jìn)行調(diào)整試驗(yàn)，找到最佳的配風(fēng)方式，尤其需把握二次風(fēng)與爐膛差壓，粉管一次風(fēng)速對(duì)油槍燃燒的影響。二次風(fēng)壓與爐膛差壓測(cè)點(diǎn)不準(zhǔn)，也影響油槍的投運(yùn)； 8、大量模擬量控制無(wú)法投入自動(dòng)，包括減溫水、磨冷熱風(fēng)調(diào)門(mén)、氧量、給水量等。9、爐水循環(huán)泵易過(guò)流，360閥65%開(kāi)度時(shí)，爐水循環(huán)泵已接近額定電流。10、磨煤機(jī)液壓加載力未調(diào)試好，投入自動(dòng)時(shí)壓力波動(dòng)大，跟蹤差；在手動(dòng)調(diào)整時(shí)，不同磨相同比例溢流閥開(kāi)度下加載油壓差別大。11、在未進(jìn)行任何操作，工況很穩(wěn)定時(shí)，爐膛負(fù)壓波動(dòng)幅度大，呈周期性鋸齒形，范圍-20

12、0pa至+50pa，懷疑空預(yù)器有部分換熱板堵塞，在空預(yù)器轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí)導(dǎo)致周期性負(fù)壓波動(dòng)或者引風(fēng)機(jī)自動(dòng)調(diào)節(jié)未做好。12、大量測(cè)點(diǎn)不準(zhǔn)，如空預(yù)器入口煙溫、小機(jī)軸封母管壓力、爐膛煙溫、磨煤機(jī)加載油壓、磨煤機(jī)入口風(fēng)溫等。13、部分重要調(diào)門(mén)存在線性差和卡澀或者內(nèi)漏，如鍋爐上水調(diào)閥調(diào)節(jié)線性差、除氧器加熱調(diào)門(mén)卡澀、小機(jī)凝結(jié)水出口母管調(diào)門(mén)內(nèi)漏嚴(yán)重、開(kāi)式水供小機(jī)潤(rùn)滑油調(diào)門(mén)內(nèi)漏嚴(yán)重。14、爐膛燃燒不良、燃燒偏斜?？赡艿脑蛴幸韵拢喝_(tái)磨運(yùn)行無(wú)對(duì)沖、風(fēng)粉溫度低、煤粉細(xì)度不夠細(xì)、爐膛溫度水平低、爐膛動(dòng)力場(chǎng)不夠均勻、風(fēng)箱左右側(cè)未完全調(diào)平、磨一次風(fēng)粉管風(fēng)速未完全調(diào)平、配風(fēng)不佳等，具體原因還需分析和驗(yàn)證。15、在鍋爐MFT吹掃后

13、，進(jìn)行OFT試驗(yàn)耗時(shí)接近1個(gè)小時(shí)，這段時(shí)間爐膛進(jìn)入大量冷風(fēng)，降低了爐膛溫度，對(duì)鍋爐燃燒不利。在爐膛溫度水平較高時(shí)，應(yīng)盡量晚啟風(fēng)煙系統(tǒng)，復(fù)位吹掃后盡快投油點(diǎn)火。16、磨煤機(jī)一次風(fēng)流量及一次風(fēng)速較高，風(fēng)量控制在140-150t/h，風(fēng)速在26-30m/s區(qū)間，相對(duì)于30t/h的給煤量，這個(gè)風(fēng)量偏大，風(fēng)速偏高。直接帶來(lái)的危害是降低風(fēng)粉濃度，不利于著火。一次風(fēng)剛性過(guò)強(qiáng)，也會(huì)影響微油槍與煤粉的充分接觸和混合。同時(shí)一次風(fēng)溫較低，過(guò)多的風(fēng)量進(jìn)入，還會(huì)降低燃燒器區(qū)域及爐膛的溫度。可以考慮下次吹管，低煤量下控制一次風(fēng)速20-23m/s,磨風(fēng)量控制在130t/h以下。17、三臺(tái)磨運(yùn)行，前二后一，總煤量130t/h，每臺(tái)磨43t/h。帶來(lái)以下三個(gè)危害：有一層燃燒器沒(méi)有對(duì)沖，低熱負(fù)荷下不利于穩(wěn)燃；前強(qiáng)熱負(fù)荷高，局部超溫；在熱一次風(fēng)溫低的情況下，三臺(tái)磨時(shí)每臺(tái)磨煤量較多，相比四臺(tái)磨（每臺(tái)33t/h），降低了磨的溫度水平。18、磨煤機(jī)出力低。在分離器8