控制爆破基本原理課件

1、第二章 控制爆破基本原理1控制爆破的特點(diǎn)1、爆破對(duì)象和材質(zhì)多種多樣2、爆破區(qū)周圍環(huán)境復(fù)雜3、爆破技術(shù)比常規(guī)爆破要復(fù)雜2控制爆破的定義 根據(jù)工程要求和爆破環(huán)境、規(guī)模、對(duì)象等具體條件，通過精心設(shè)計(jì)、施工與防護(hù)等技術(shù)措施，嚴(yán)格控制炸藥爆炸能量的釋放過程和介質(zhì)的破碎過程，既要達(dá)到預(yù)期的爆破效果，又要將爆破的影響范圍和危害作用嚴(yán)格地控制在允許限度之內(nèi)，這種對(duì)爆破效果和爆破效應(yīng)同時(shí)加以控制的爆破。稱控制爆破。3爆破對(duì)象爆區(qū)環(huán)境工程要求爆破設(shè)計(jì)設(shè)計(jì)原理？4基本原理自然科學(xué)和社會(huì)科學(xué)中具有普遍意義的基本規(guī)律。是在大量觀察、實(shí)踐的基礎(chǔ)上，經(jīng)過歸納、概括而得出的。既能指導(dǎo)實(shí)踐，又必須經(jīng)受實(shí)踐的檢驗(yàn)。52.1等能原

2、理根據(jù)被爆破物狀況、環(huán)境條件及工程要求，優(yōu)選爆破參數(shù)，正確計(jì)算每個(gè)炮孔內(nèi)的裝藥量，以使每個(gè)炮孔內(nèi)炸藥爆炸釋放出的能量與該孔周圍介質(zhì)達(dá)到預(yù)期爆破效果所需的能量相等，而無多余的能量造成爆破危害。這一原理稱為等能原理。 62.1 等能原理公式公式表述 E= B E= B/E炸藥爆炸釋放出的能量；能量利用率B介質(zhì)破碎所需要的能量。 炸藥爆炸對(duì)介質(zhì)的破壞過程十分復(fù)雜，因此，迄今為止還沒有能在理論上研究清楚。計(jì)算機(jī)技術(shù)的發(fā)展，對(duì)某種介質(zhì)爆炸破壞時(shí)的部分能量在理論上估算是可能的，但是達(dá)到精確的定量計(jì)算則是十分困難。72.2裝藥量計(jì)算公式的導(dǎo)出 假定重為Q的藥包埋在w深處爆炸后形成一個(gè)半徑為r的爆破漏斗。如下

3、圖所示。8可以是不同的藥包形狀91.2.1公式的導(dǎo)出 W=Constant Qr，n=r/W ，n裝藥量Q是爆破作用指數(shù)f(n)的函數(shù). 函數(shù)f(n)在標(biāo)準(zhǔn)爆破漏斗時(shí)fs(n)應(yīng)為1102.2.1公式的導(dǎo)出 漏斗形狀n = ConstantQW、rQ是W的函數(shù)。Q=fs(W)由上述兩點(diǎn)，每孔裝藥量是爆破作用指數(shù)n和最小抵抗線W的函數(shù): Q=f(n).fs (W) 為一般形式的藥量計(jì)算公式與經(jīng)驗(yàn)無關(guān)112.2.1公式的導(dǎo)出對(duì)于一般工程爆破，有f(n)=0.4+0.6n3f(w)=k2W2+k3w3+k4w4 K2W2 炸藥克服介質(zhì)粘結(jié)力形成斷裂面所需能量；K3W3 使介質(zhì)破碎所需能量；K4W4

4、使介質(zhì)重心移動(dòng)一定距離所需能量。 122.2.1公式的導(dǎo)出 Q=(0.4+0.6n3 ) (k2w2+k3w3+k4w4 )蘭格弗爾斯使用狄納米特35%N.G炸藥，在花崗巖中進(jìn)行梯段鉆孔標(biāo)準(zhǔn)松動(dòng)爆破(n=1)時(shí)其藥量計(jì)算公式為： Q=70 w2+350w3+4w4 引入比裝藥量，即破碎單位體積介質(zhì)所需要的炸藥用量: q=Q/w3 =70/w+350+4w13Q=70w2+350w3+4w4 q=Q/w3 =70/w+350+4w畫出w-q曲線 142.2.1公式的導(dǎo)出當(dāng) 1.4mW15m 時(shí)，q400g 在臺(tái)階爆破和W15m的硐室爆破中計(jì)算裝藥量公式： Q=qW3=qVq=Q/w3 =70/w

5、+350+4w152.2.1公式的導(dǎo)出當(dāng)W15m時(shí) q=Q/w3 =70/w+350+4w70/w=70/15=4.75g，W15m的爆破，忽略70/w，采用 K3W3+K4W4 公式計(jì)算藥量。我國爆破界，在計(jì)算Q時(shí)常用體積公式，而巖石的拋擲問題則用爆破作用指數(shù)f(n) 表示。162.2.1公式的導(dǎo)出當(dāng)w1.4m時(shí) q=Q/w3 =70/w+350+4w第三項(xiàng)4W5.6g對(duì)比裝藥量的貢獻(xiàn)不大，去掉。隨著 w的降低，炸藥單耗急劇增加，上式的第一項(xiàng)起重要作用。藥量計(jì)算的面積體積公式： Q= k2W2+k3w317182.2.2 面積體積公式Q= k2W2+k3W3 w只是表達(dá)被爆破體幾何尺寸的一個(gè)

6、特征尺寸。如梯段爆破中的臺(tái)階高度H和孔距a，可用H/W和a/W來表示。同理，W2 和W3 也可用被爆破體的剪切面積A和破碎體積V來表征。再將式中的K2和K3分別用q1和q2 來代替，則藥量計(jì)算公式變成下式:Q=(q1A+q2V).f192.2.2 面積體積公式 Q=(q1A+q2V).fQ 單孔裝藥量，(g); A 被爆破體的剪切面積，(m2);V 被爆破體的破碎體積，(m3) ; q1 面積系數(shù)，(g/m2); q2 體積系數(shù)，(g/m3); f 自由面系數(shù)。20自由面對(duì)炸藥單耗的影響炸藥單耗 0.1 kg/m3炸藥單耗 0.5 kg/m3炸藥單耗 1.0 kg/m321 自由面系數(shù)的確定

7、自由面數(shù)系數(shù) f11.1521.0030.8540.75Q=(q1A+q2V).f22 剪切面積A和破碎體積V 爆破體為方形或矩形: A = W H= b H (m2) V = W H a=a b H (m3)Q=(q1A+q2V).f23 剪切面積A和破碎體積V 梁、柱炮孔布置在中心線上:A = B H (m2) V = B H a (m3) Q=(q1A+q2V).f24體積系數(shù) q2Q=(q1A+q2V).f按裝藥量與被破碎介質(zhì)的體積成正比來確定。被爆體材質(zhì)相同、所用炸藥相同，q2 值是一個(gè)常數(shù)。砼和鋼砼只炸碎砼而不炸斷鋼筋，兩者的q2相同磚砌體強(qiáng)度低于砼，其q2值應(yīng)該小于砼石砌體的巖石

8、強(qiáng)度較高，相應(yīng)的q2值應(yīng)比砼的略大。天然巖石的強(qiáng)度、風(fēng)化程度、節(jié)理裂隙發(fā)育程度變化較大，其q2值相應(yīng)波動(dòng)較大。W1m、采用2號(hào)巖石炸藥25材 質(zhì) q2 /g.m-3 適用范圍與介質(zhì)破碎效果砼 或 鋼 筋 砼150小型條形截面構(gòu)件，要求嚴(yán)格控制碎塊飛出砼 150砼體破碎，R在510m以內(nèi)一般布筋的鋼砼150砼破碎脫離鋼筋,R在510m以內(nèi)布筋粗密的鋼砼150砼破碎脫離鋼筋,個(gè)別碎塊散落在1015m內(nèi)重型布筋的鋼砼150砼破碎，主筋變形, 少量碎塊飛散在20m內(nèi)漿 砌 磚 體 100砌體塌散，少量飛石散落在1015m以內(nèi)漿砌片石或料石200砌體破裂，漿縫炸松, 飛石散落在1015m內(nèi)天 然 巖 石

9、150250巖石破碎松動(dòng)，少量碎塊拋落在520m以內(nèi) 表2-5 體積系數(shù)表p2426(4)面積系數(shù)q1Q=(q1A+q2V).f面積系數(shù)的規(guī)律：q與W成反比(q=70/W);介質(zhì)相同，面積系數(shù)不是常數(shù)，但它與最小抵抗線的乘積接近一個(gè)常數(shù)C1， q1 W C1 或 q1 C1/WC1值與介質(zhì)的抗拉、抗剪強(qiáng)度有關(guān)，與材料的整體性有關(guān); 與被控制物的破碎程度、碎塊飛散的遠(yuǎn)近有關(guān)，所以C1值有一個(gè)波動(dòng)范圍。面積系數(shù)q1的確定見下表27表2-5 面積系數(shù)表p24282.2.3 體積公式 Q=q V V為被爆破體體積，m3 。q為單位用藥量系數(shù)，g/m3；q與炸藥、材質(zhì)、爆破效果有關(guān)，是W的函數(shù)。29 壁

10、厚/cmq / g.m-3Q.V-1 / g.m-337/1.5塊磚210025002000240049/2塊磚135014501250135062/2.5塊磚88095084090075/3塊磚64069060065089/3.5塊磚440480420460101/4塊磚340370320350114/4.5塊磚270300250280表2-6磚煙囪爆破單位用藥量q表p2630壁厚/cmq / g.cm-3 Q.V-1/ g.m-3253000350030003500301800250015002300401200150010001300509001000700800606607305305

11、807048053038042080410450330360表2-6鋼筋砼煙囪爆破單位用藥量q表p2631其他爆破單位用藥量表不同材質(zhì)的炸藥單耗見表2-7（p2627) 鋼筋混凝土梁柱爆破單耗見表2-8(p27)驗(yàn)證：322.3 兩個(gè)藥量計(jì)算公式的比較Q=(q1A+q2V).f Q=q V 兩個(gè)公式均是經(jīng)大量的爆破試驗(yàn)總結(jié)出來的經(jīng)驗(yàn)公式。 兩者都注意到了，W1.4m時(shí)，Wq，公式中用不同方式反映出來。 面積體積公式的物理意義較明確，體積公式計(jì)算簡單方便。332.3 兩個(gè)藥量計(jì)算公式的比較 設(shè)計(jì)思想體積公式。設(shè)計(jì)思想是多打孔少裝藥，以控制飛石、振動(dòng)，確保爆破安全。公式中的炸藥單耗與材質(zhì)、自由面數(shù)

12、量、最小抵抗線大小和破碎程度有關(guān)。面積、體積公式?？拙W(wǎng)參數(shù)比體積法大，鉆孔量較少，爆破成本較前者低。計(jì)算較復(fù)雜。計(jì)算結(jié)果是經(jīng)驗(yàn)公式，有系數(shù)，有時(shí)用兩個(gè)公式計(jì)算出的結(jié)果偏差較大。34 2.4 控制爆破中藥量確定步驟 根據(jù)爆區(qū)環(huán)境、被爆物結(jié)構(gòu)形狀、尺寸大小和安全要求，用查表法或工程類比法，初定炸藥單耗、計(jì)算每孔裝藥量; 在防護(hù)條件下，小規(guī)模試爆，根據(jù)試爆情況調(diào)整并確定炸藥單耗和每孔裝藥量; 爆破條件發(fā)生變化，經(jīng)工程師同意，可調(diào)整裝藥量；工程師也應(yīng)根據(jù)爆破條件隨時(shí)改變裝藥量。 爆破后總結(jié)提高，積累工程經(jīng)驗(yàn)。35例1 鋼筋混凝土立柱藥量計(jì)算正常布筋的鋼筋混凝土立柱截面尺寸：0.5m0.4m孔 距： a

13、=0.5m試進(jìn)行藥量計(jì)算。解：A=BH=0.50.4=0.2m2V=Bha=0.50.40.5=0.1m3q1=(26-32)/w=(26-32)/0.2=130-160kg/m2q2=150kg/m3 ( 表2-5 P24）q=80420 (表2-8 P27)Q=(q1A+q2V)f=(1500.2+1500.1) 0.75=3035gQ=qV=(380420) 0.1=3842g用35g試爆36例2.鋼筋混凝土橋臺(tái)帽W=b=0.4 m； a=0.4m H=1.5m鋼筋混凝土橋臺(tái)帽，介質(zhì)為一般布筋的砼用兩種公式求前排中孔裝藥量解:A=0.41.5=0.6m2V =0.40.41.5 =0.2

14、4m337例2.鋼筋混凝土橋臺(tái)帽A=0.6m2;V =0.24m3q1=(26-32)/W= (26-32) /0.4=65-80g/m2q2=150g/m3 (p24)Q=(65-800.6+1500.24)1=75 84gq=360440g/m3 (P26)Q中 = qV =360 4400.24=87106 g可用85g或90g試爆。The end38第三節(jié) 緩沖原理與裝藥結(jié)構(gòu)3.1 緩沖原理3.2 不耦合裝藥3.3 控制爆破中的裝藥結(jié)構(gòu)3.4 分層裝藥結(jié)構(gòu)393.1 緩沖原理選擇適宜的炸藥品種或合理的裝藥結(jié)構(gòu)，緩和爆轟波峰值壓力對(duì)介質(zhì)的沖擊作用，使爆炸能量得到合理的分配和利用，以期達(dá)到

15、減少爆破危害、改善爆破效果的目的，這一原理稱為緩沖原理。 403.2不耦合裝藥不耦合裝藥結(jié)構(gòu)：徑向不耦合 體積不耦合體積不耦合裝藥：間斷不耦合 底部、中部、上部不耦合不耦合介質(zhì)可以是水也可以是空氣。413.2不耦合裝藥不耦合裝藥可分為徑向不耦合、體積不耦合，體積不耦合裝藥結(jié)構(gòu)中又可分為間斷不耦合、底部、中部、上部不耦合裝藥結(jié)構(gòu)。不耦合介質(zhì)可以是水也可以是空氣。42炮孔壓力-時(shí)間曲線t1-藥包爆轟反應(yīng)歷時(shí);t2-爆炸氣體膨脹作用時(shí)間;p2-爆轟壓力;p3-膨脹后的爆炸壓力研究表明：隨著不偶合系數(shù)的增加，孔壁及介質(zhì)中的應(yīng)力峰值下降，作用時(shí)間增加，當(dāng)k從1增至2.67時(shí)，應(yīng)力峰值下降34倍，作用時(shí)間

16、增加815倍。P2高，曲線陡，能量利用率越低；t2越長爆轟壓力作用時(shí)間越長，爆壓可使已形成的初始裂縫擴(kuò)展越充分，爆炸能利用率越高。43硝銨炸藥30kg，不耦合系數(shù)分別為1、1.5、2.0、2.3、3.0，充填介質(zhì)分別為空氣、水和沙土。爆破振動(dòng)速度的影響444546結(jié)論47不耦合裝藥 不耦合裝藥特點(diǎn)：不耦合裝藥明顯延長爆轟氣體對(duì)孔壁作用時(shí)間，降低炮孔周圍介質(zhì)中的壓應(yīng)力，且不耦合系數(shù)越大，壓力降低越大 降低爆破地震效應(yīng)。爆破地震效應(yīng)隨不耦合系數(shù)的增大而降低，但是，當(dāng)不耦合系數(shù)大于2時(shí)降振效應(yīng)不明顯。在破碎爆破中的應(yīng)用：采用較小不偶合系數(shù)。作用于孔壁上的爆壓分布均勻，降低介質(zhì)過粉碎區(qū)，改善破碎效果，

17、減少飛石。在控界爆破中的應(yīng)用：采用較大的不偶合系數(shù)。不耦合裝藥的目的是降低作用于孔壁上的爆壓，減少爆破對(duì)孔壁從而對(duì)巖體的損傷，提高半孔率和控界質(zhì)量。483.3控制爆破中的裝藥結(jié)構(gòu)臺(tái)階爆破裝藥結(jié)構(gòu)畫圖；為什么要講裝藥結(jié)構(gòu)？ 密實(shí)裝藥結(jié)構(gòu)； 分層或分段密實(shí)裝藥結(jié)構(gòu)； 導(dǎo)爆索藥串裝藥結(jié)構(gòu)； 導(dǎo)爆索密實(shí)裝藥結(jié)構(gòu)； 小藥包空腔裝藥結(jié)構(gòu)； 導(dǎo)爆索聯(lián)結(jié)的分層裝藥結(jié)構(gòu)； 導(dǎo)爆索空腔裝藥結(jié)構(gòu)、導(dǎo)爆索水孔裝藥結(jié)構(gòu)； 細(xì)藥卷空腔裝藥結(jié)構(gòu)、細(xì)藥卷密實(shí)裝藥結(jié)構(gòu)等49 密實(shí)裝藥結(jié)構(gòu)50 空腔裝藥結(jié)構(gòu)圖51 分層裝藥結(jié)構(gòu)圖52 導(dǎo)爆索聯(lián)接的裝藥結(jié)構(gòu)圖53 串珠裝藥結(jié)構(gòu)圖54 導(dǎo)爆索捆綁裝藥結(jié)構(gòu)55 導(dǎo)爆索+空腔裝藥/水孔裝

18、藥56 細(xì)藥卷空腔裝藥結(jié)構(gòu)57空腔裝藥583.4分層裝藥 1) L1.6W 分層裝藥2) q10g3) L1 0.9w1.1w; 200mmL21.2w593.4分層裝藥孔 深分層數(shù)藥 量 分 配/%上 層中 層下 層L1.5W11001.6WL2.5W240602.6WL3.7W3303040L3.7W4603.4 分層裝藥注意事項(xiàng) 保證堵孔長度為0.9至1.1，以防出現(xiàn)飛石。 孔內(nèi)分藥包中心距不小于200mm，不大于1.2。 分層藥包重不小于10g。 導(dǎo)爆索聯(lián)接藥包時(shí)，導(dǎo)爆索藥量折算為2025/m巖石炸藥。(5) 藥包在孔內(nèi)的分層數(shù)一般不大于4層。藥量在孔內(nèi)的分配原則是上少下多。若不滿足上

19、述條件可重新調(diào)整分層數(shù)和每層藥量。61第一節(jié) 微分原理與孔網(wǎng)參數(shù)1.1微分原理 將爆破介質(zhì)所需要的總裝藥量，均勻分散地分布在被爆破介質(zhì)中，形成多點(diǎn)分散的布藥形式，并分次逐段起爆，使炸藥能量釋放的時(shí)間分開，防止能量過于集中，從而達(dá)到減少爆破危害、爆破效果好的目的。這一設(shè)計(jì)原理稱為微分原理。 在城鎮(zhèn)控制爆破中，由于被爆破體所處環(huán)境條件的不同，對(duì)被爆破體破碎塊度的要求不同，從保證安全角度考慮，針對(duì)某一實(shí)際爆破對(duì)象，為達(dá)到預(yù)期的工程目的，要用微分原理的設(shè)計(jì)理念，合理地布置炮孔，正確的確定孔網(wǎng)參數(shù)。621.2孔網(wǎng)參數(shù)的確定孔網(wǎng)參數(shù)（Borehole pattern） ：最小抵抗線W（ Burden of

20、 hole ）、孔距a（ Borehole space ）、排距b（ Row span ）、孔深L、炮孔直徑d、裝藥段長度、堵塞段長度等控制爆破中孔網(wǎng)參數(shù)的確定要考慮被爆體材質(zhì)情況、幾何尺寸、清渣情況、環(huán)境情況等多種因素影響。 631.2.1 最小抵抗線W的確定 裝藥重心到自由面的距離為最小抵抗線W 。最小抵抗線的確定方法：根據(jù)結(jié)構(gòu)物形狀、尺寸的不同確定W根據(jù)結(jié)構(gòu)物材質(zhì)的不同確定W在拆除爆破中，常用鉆孔直徑為40mm641.2.1 最小抵抗線W的確定 結(jié)構(gòu)物形狀與尺寸的不同最小抵抗線也不同:塊體垂孔板梁、柱弧形薄壁結(jié)構(gòu)65塊體垂孔第1排、第n排垂直炮孔的W起爆方式：從左向右逐排起爆。66板中斜

21、孔的W67梁柱68梁?69弧形薄壁結(jié)構(gòu)W按0.5B計(jì)算 70根據(jù)材質(zhì)的不同確定W對(duì)于40炮孔：鋼筋混凝土 0.30.5m 混凝土體 0.40.6m 漿砌塊石 0.50.7m 天然巖石 0.50.9m 要綜合考慮被爆體的形狀、材質(zhì)、幾何尺寸、清渣、環(huán)境、孔徑等多種因素確定w。711.2.2孔距a排距b的確定 孔距a： a = m W 排距b b = (0.61.0) a b= (0.60.9)a 齊爆 b= (0.81.0)a 排間微差或逐排起爆 m -炮孔臨近系數(shù)。不同材質(zhì)和不同結(jié)構(gòu)物的m值見表2-1（p18)。 72表2-1 炮孔臨近系數(shù)經(jīng)驗(yàn)值爆破介質(zhì)炮孔臨近系數(shù)m混凝土塊體1.01.3鋼筋

22、混凝土塊體0.71.0鋼筋混凝土梁柱1.22.0漿砌磚墻1.23.6漿砌塊石1.01.5巖石(硬巖取小值)0.81.5a = m W 73a、b取值原則a、b取值要合理。a、b取值過大破碎塊度也大，不利于安全。a、b取值過小成本提高或沿孔間貫穿出現(xiàn)大塊，或先響孔將后響孔內(nèi)的炸藥壓死或帶出。對(duì)于40炮孔，a、b通常大于0.2m。741.2.3 孔徑d與孔深L的確定 孔徑d選擇炮孔直徑時(shí)，要考慮安全要求，環(huán)境條件，工程規(guī)模等因素。在城鎮(zhèn)爆破一般采用小孔徑炮孔d，即孔徑d=3842mm。 孔深L計(jì)算式: L =c H H 為被拆除物一次爆除的厚度;c 為邊界條件系數(shù), 見下表。 75 邊界條件系數(shù)邊

23、 界 條 件系數(shù)c爆裂面底部有0.60.9爆裂面位于變截面上0.91.0爆裂面位于等截面上1.0爆裂面有伸縮縫、施工縫0.70.8761.2.4孔位的確定 孔位：垂直孔、水平孔、傾斜孔垂直孔：鉆孔容易，便于裝藥和孔口堵塞，若條件允許應(yīng)優(yōu)先采用。水平孔：裝藥、堵孔速度較慢，無法鉆豎孔的梁、柱、墻爆破施工。傾斜孔，鉆孔困難，主要用于特殊結(jié)構(gòu)物的控制爆破施工。 77第四節(jié)失穩(wěn)原理與臨界炸毀高度 4.1 失穩(wěn)原理4.2 失穩(wěn)原理應(yīng)用4.3 鋼砼立柱臨界炸毀高度的計(jì)算4.4 鋼砼立柱最小炸毀高度的計(jì)算4.5 作業(yè)784.1失穩(wěn)原理分析被拆除物受力狀態(tài)，爆除結(jié)構(gòu)物的某些關(guān)鍵承重部位，使之失去承載力，結(jié)構(gòu)物

24、整體失去穩(wěn)定性和剛性，在自重作用下坍塌或傾倒，稱這一設(shè)計(jì)思路稱為失穩(wěn)原理。 失穩(wěn)方法：不同爆高、不同時(shí)差、重心移出法7980樓房爆破應(yīng)用失穩(wěn)原理81南寧一待售房爆破后未倒塌成“樓歪歪”據(jù)新華社電2011. 4.1 18時(shí)左右，廣西南寧市一小區(qū)一棟6層新樓爆破后傾而未倒，呈40度角傾斜，隨即該樓照片開始在網(wǎng)上流傳，被稱為廣西“樓歪歪”。82重心未移出，結(jié)構(gòu)物的剛度破壞不足83鋼筋砼立柱臨界炸毀高度84鋼筋砼立柱臨界炸毀高度85臨界炸毀高度的計(jì)算材力中：知壓桿的材料、形狀、支承狀況和長度，求臨界荷載p。是壓桿穩(wěn)定問題。失穩(wěn)中：知鋼筋的材料、形狀、支承情況和荷載大小，求鋼筋失穩(wěn)時(shí)的最小高度，簡稱為臨

25、界炸毀高度。864.3鋼筋砼立柱臨界炸毀高度荷載P的粗算 在進(jìn)行臨界炸毀高度的計(jì)算時(shí)，需對(duì)立柱所承受的荷載進(jìn)行粗算。一般算法是粗略計(jì)算立柱上部建筑物內(nèi)磚砌體、砼、鋼筋混凝土等建筑材料的體積，再乘以材料容重即可求出荷載P 87名稱容重kg/m3名稱容重kg/m3水泥砂漿2200硅酸鹽磚1700-1900石灰砂漿1700礦渣磚1400-1600混合砂漿1700水泥磚1600-2400素混凝土2400水泥花磚1980泡沫混凝土300-900土坯磚1400-1500鋼筋混凝土2500碎磚1100耐火磚1900-2100水泥1200輕質(zhì)空心磚600-1200水泥散裝14502012 公路造價(jià)師考試大綱88要計(jì)算臨界炸毀高度，首先確定所有立柱的受力狀況，計(jì)算所選立柱豎向鋼筋(主筋) 上的垂直荷載，判別受力鋼筋屬于那種類型的壓桿，采用相應(yīng)公式進(jìn)行計(jì)算。 鋼筋的拉壓試驗(yàn)89e比例極限 s屈