深基坑專項施工方案(專家論證帶鋼板樁驗算)

1、. 勞動動力計劃劃6.1項目目管理人人員本工程實行行項目經(jīng)經(jīng)理責(zé)任任制。由由項目經(jīng)經(jīng)理、項項目技術(shù)術(shù)負(fù)責(zé)人人、施工工員、專專職質(zhì)檢檢員、材材料員、試試驗員、安安全管理理小組組組成管理理班子。為為保障本本工程順順利進(jìn)行行，我公公司決定定選派強強有力的的管理班班子承擔(dān)擔(dān)該項目目施工管管理。項目管理人人員組織織機(jī)構(gòu)如如下：項目經(jīng)理項目經(jīng)理項目技術(shù)負(fù)責(zé)人項目技術(shù)負(fù)責(zé)人 試驗員 材料員 質(zhì)檢員 施工員 試驗員 材料員 質(zhì)檢員 施工員 安全員 土方組 打井組 土方組 打井組 模板組混凝土組 模板組混凝土組 鋼筋組 外架組項目部管理理人員配配置如下下表：崗位姓名職稱職責(zé)項目經(jīng)理周海波高級工程師師全面領(lǐng)導(dǎo)施施

2、工，抓抓好現(xiàn)場場管理，是是質(zhì)量、安安全、文文明施工工的直接接負(fù)責(zé)人人。項目技術(shù)負(fù)負(fù)責(zé)人顧利珍助理工程師師工程施工技技術(shù)、施施工質(zhì)量量的技術(shù)術(shù)責(zé)任人人，組織織對新技技術(shù)、新新工藝的的開發(fā)和和實施，疑疑難技術(shù)術(shù)問題攻攻關(guān)。施工員丁志峰工程師實施施工組組織設(shè)計計方案和和技術(shù)開開發(fā)，調(diào)調(diào)度各工工序的銜銜接，負(fù)負(fù)責(zé)軸線線放樣定定位。施工員季玉斌助理工程師師實施施工組組織設(shè)計計方案和和技術(shù)開開發(fā)，調(diào)調(diào)度各工工序的銜銜接，負(fù)負(fù)責(zé)軸線線放樣定定位。質(zhì)檢員王青松助理工程師師負(fù)責(zé)對工序序、設(shè)備備安裝質(zhì)質(zhì)量的檢檢查、監(jiān)監(jiān)督、指指導(dǎo)，負(fù)負(fù)責(zé)質(zhì)量量管理制制度的實實施。安全員殷芹工程師設(shè)備的安全全使用，完完善安全全設(shè)施，

3、實實施有關(guān)關(guān)安全管管理制度度，按時時呈報有有關(guān)安全全資料報報表。材料員盧春玉工程師負(fù)責(zé)材料購購置及輔輔助設(shè)備備的采購購，保證證采購計計劃的及及時、完完整、準(zhǔn)準(zhǔn)確、有有效實施施。6.2作業(yè)業(yè)人員勞力組織布布置由公公司工程程部配合合項目經(jīng)經(jīng)理部負(fù)負(fù)責(zé)組織織，依據(jù)據(jù)施工進(jìn)進(jìn)度要求求的勞動動力計劃劃報表，選選拔組織織熟練程程度高、能能信任分分項工程程質(zhì)量要要求的技技術(shù)工人人，及時時辦理勞勞力進(jìn)場場和退場場，并作作好施工工現(xiàn)場新新工人的的進(jìn)場三三級教育育。勞動動力可按按照施工工情況分分批進(jìn)場場，并可可根據(jù)實實際施工工情況進(jìn)進(jìn)行調(diào)整整。作業(yè)人員安安排見下下表：序號工種工人數(shù)量備注1土方組15人負(fù)責(zé)機(jī)械挖挖

4、土、運運土。2后勤保障6人負(fù)責(zé)清土、排排水溝、截截水溝施施工，抽抽水等勤勤雜工、安安全文明明施工。3污水管道施施工組12人負(fù)責(zé)污水管管道主體體施工。4電工、電焊焊工各1人負(fù)責(zé)施工用用電、焊焊接5降水組2人負(fù)責(zé)降水井井的施工工。6鋼板樁施工工組6人負(fù)責(zé)拉森鋼鋼板樁的的施工。7. 計算算書及相相關(guān)圖紙紙本工程污水水管道總總長12262米米，其中中W18-WW31段段（長9982mm）污水水管道溝溝槽開挖挖深度（6.565.4m）均超過5m，槽底平均高程高程-2.68m。本工程深基坑管材采用D600鋼筋砼預(yù)應(yīng)力管，管道基礎(chǔ)采用鋼筋砼管。本次深基坑專項方案的計算書以W18W20段管道基坑為例（此段基坑

5、最深），基坑尺寸為長100m寬17.3m，基坑底標(biāo)高為-3.07m,基坑深度為6.37米，本基坑放坡采用二級放坡，上層吹填土按1：1放坡，下層粉砂土采用拉森鋼板樁支護(hù)后直槽開挖。本工程超過5m的基坑均按此方案進(jìn)行放坡。7.1基坑坑邊坡穩(wěn)穩(wěn)定驗算算（采用用同濟(jì)啟啟明星邊邊坡穩(wěn)定定分析計計算軟件件計算）7.1.11計算參參數(shù)土質(zhì)技術(shù)參參數(shù)表層號土層名稱重度r粘聚力c內(nèi)摩擦角彈性模量EE孔隙比土層厚度KN/m33kPa0CMPam1-2沖填土18.54411.928.510.6550.85776.52-1粉質(zhì)黏土夾夾粉土18.03381.00332.53粉土18.51113.226.612.3220

6、.87004.64淤泥質(zhì)粉質(zhì)質(zhì)黏土夾夾粉土17.9281.03222.45粉土夾粉砂砂18.61110.925.512.2330.839947.1.22計算基基本原理理：用瑞典條分分法分析析土坡穩(wěn)穩(wěn)定，是是基于對對失穩(wěn)土土坡現(xiàn)場場觀測得得知土坡坡失穩(wěn)時時的滑動動曲面呈呈圓弧形形，如下下（圖11-1）所所示，分分析時假假定1mm長條的的土體AACD繞繞圓心OO轉(zhuǎn)動（即即沿ACC弧滑動動時），用用極限平平衡狀態(tài)態(tài)來判別別土坡是是否失穩(wěn)穩(wěn)。7.1.33計算基基本方法法：1.按比例例繪制土土坡剖面面（圖11-1），假假設(shè)滑弧弧通過坡坡腳，任任選一圓圓心O、半徑徑為R的圓弧弧AC，并并將圓弧弧分為若若干

7、個垂垂直的土土條，并并編號。2.將每個個土條的的重力GGi(GGi=rriHibbi)，沿沿圓弧分分解成切切向力HHi和垂垂直圓弧弧的法向向力Vii，即Hi=GiisinnaiVi=Giicossai分析時不計計土條兩兩側(cè)面的的法向力力和剪切切力的影影響（誤誤差約為為10%-155%）。3.分別計計算滑動動土體的的滑動力力矩MOOV和抗抗滑力矩矩Mr(均對滑滑動圓心心取力矩矩)，應(yīng)等等于：第i條滑弧弧處土的的內(nèi)摩擦擦角；第i條滑弧弧處土的的黏聚力力；第i條滑弧弧長度；第i條中線線處法線線與鉛直直線的夾夾角。4.計算邊邊坡穩(wěn)定定安全系系數(shù)K5.根據(jù)建建筑施工工土石方方工程安安全技術(shù)術(shù)規(guī)范(JGJ

8、120-2012)Kmin大于1.25時為穩(wěn)定邊坡。7.1.44、坡頂頂有動載載情況下下的邊坡坡進(jìn)行安安全穩(wěn)定定系數(shù)驗驗算。本次主要對對上層土土的邊坡坡進(jìn)行穩(wěn)穩(wěn)定性驗驗算。動動載主要要考慮污污水管道道施工的的材料運運輸車輛輛的荷載載，以及及施工機(jī)機(jī)械行走走通過便便道時的的荷載。荷荷載為225Kppa的均均布荷載載，范圍圍距基坑坑邊27米。具具體驗算算見下圖圖：7.1.55邊坡穩(wěn)穩(wěn)定系數(shù)數(shù)驗算結(jié)結(jié)論：經(jīng)用“同濟(jì)濟(jì)啟明星星邊坡穩(wěn)穩(wěn)定性分分析計算算軟件”進(jìn)進(jìn)行驗算算，基坑坑邊坡頂頂部邊緣緣2m以外有有車輛動動載情況況下對邊邊坡穩(wěn)定定安全系系數(shù)沒有有影響；計算得得出本方方案基坑坑邊坡穩(wěn)穩(wěn)定安全全系數(shù)K

9、K=2.211.225，符符合建建筑施工工土石方方工程安安全技術(shù)術(shù)規(guī)范(JGJ120-2012)的要求。7.2降水水計算7.2.11涌水量量計算本工程巖土土工程勘勘察報告告中，勘勘探深度度內(nèi)未揭揭示有不不透水層層，故按按潛水無無壓非完完整井進(jìn)進(jìn)行設(shè)計計。見下圖1、計算參參數(shù)：降水設(shè)計技技術(shù)參數(shù)數(shù)表層號土層名稱重度r粘聚力c內(nèi)摩擦角滲透系數(shù)KK土層厚度KN/m33kPa0Ccm/sm1-2沖填土18.54411.928.52.16EE-0446.52-1粉土夾粉砂砂18.5119.528.32.36EE-04402-2粉質(zhì)黏土夾夾粉土18.518EE-0552.53粉土18.6333EE-044

10、4.64淤泥質(zhì)粉質(zhì)質(zhì)黏土夾夾粉土17.928EE-0552.45粉土夾粉砂砂18.61110.925.52.36EE-0444根據(jù)勘察報報告采用用各土層層的滲透透系數(shù)根根據(jù)土層層厚度進(jìn)進(jìn)行加權(quán)權(quán)計算如如下：K=（6.52.11610-4+22.51.66810-4+44.61.99310-4+22.42.88810-5+442.33610-4）/20=1.67710-4cm/ss=0.1444m/dd降水曲線坡坡度i=0.11原地面標(biāo)高高：3.3m地下水位標(biāo)標(biāo)高：33.0mm基坑底標(biāo)高高：-33.077m基坑尺寸：長1000m,寬17.3m（以上數(shù)值值見基坑坑開挖斷斷面圖）深水井井徑徑d=00

11、.4mm，r=00.2mm深水井濾管管長度ll取值6m2、降水區(qū)區(qū)等效半半徑按建筑基基坑支護(hù)護(hù)技術(shù)規(guī)規(guī)程(JGJJ1200-20012)附錄E：r0=0.29(a+bb)=00.299（17.33+100) =334m3、基坑水水位降深深式中：s要求求降低的的水位（m）；D基坑坑開挖深深度（mm），D取6.377m；dw地地下水位位埋深（m），為0.3m； sw降下后后的水位位與基坑坑底距離離（m）為0.5m。計算得s=6.557m4、含水層層厚度的的確定由于南通地地區(qū)降水水影響深深度內(nèi)沒沒有不透透水層，按按建筑筑施工計計算手冊冊表44-144：計算算有效含含水層厚厚度H0上表中地下水水位位至

12、濾管管上端距距離s= iiL/22+S=5/2*0.11+6.57=6.882m由s/（s+l）=6.882/(6.882+6)=00.544（內(nèi)插插法上表表）得含水層有有效深度度式中：L深水水井至基基坑中心心的距離離,取5m；S基坑坑水位降降深,取6.557；i降水水曲線坡坡度取值值0.11。H0=1.72（s+l）=1.772*（6.882+6）=22.1m5、抽水影影響半徑徑的確定定按建筑基基坑支護(hù)護(hù)技術(shù)規(guī)規(guī)程(JGJJ1200-20012)7.33.111-1，故故抽水影影響半徑徑：R0=2SS(H00K) 1/22=2*6.557*(22.1*00.1444) 1/22=233.44

13、4m6、降水區(qū)區(qū)總涌水水量按建筑與與市政降降水工程程技術(shù)規(guī)規(guī)范（JGJ/T111-98）6.4.4-1： QQ=LKK（H02-hm2）/ RR0L條狀基基坑長度度；K滲透系系數(shù)；Hm抽水水前與抽抽水時含含水層厚厚度的平平均值；R0抽水水影響半半徑。降水后含水水層厚度度h= H0-S=22.1-66.577=15.5m，降水前后含含水層平平均厚度度hm=(222.1+15.5)/2=118.88m，則Q =1000*00.1114*（22.12-18.82）/23.44=82.9m33/d7.2.22井群涌涌水量驗驗算按建筑與與市政降降水工程程技術(shù)規(guī)規(guī)范（JGJ/T111-98）6.4.4-2

14、：Q1=n Q1=n(K(22H0-S)SS/(lln(dd/r)+ R0/2 dd）)式中d為為井間距距之半，即即d=155/2=7.55m=6*（33.144*0.1444*（2*222.1-6.557）*6.57/(ln(10/33.144*0.2)+ 3.14*23.44/2*110）)=108.3 mm3/ddQ=822.9mm3/dd符合要要求7.2.33降水水水位驗算算按建筑與與市政降降水工程程技術(shù)規(guī)規(guī)范（JGJ/T111-98）6.5.2-5：Sx= HH0-（h2+( H022-h2)X/ R00）1/22 =222.11-(122.222+(222.122-12.22)*5

15、/23.44) 1/2 =77.222mS=66.577m由2、3可可知，深深水井按按間距220m布置滿滿足本工工程降水水要求。7.2.44深水井井埋置深深度按建筑與與市政降降水工程程技術(shù)規(guī)規(guī)范（JGJ/T111-98）6.3.2： HwHHw1Hw22Hw33Hw44Hw55Hw66式中 Hww管管井的埋埋設(shè)深度度(m) Hw11基基坑深度度取6.377m Hw22基基坑槽中中央最深深挖掘面面至降水水曲線點點的安全全距離(m)取取0.55m Hw33降降水曲線線坡度取取1/110 Hw44降降水期間間的地下下水位變變幅，取取2.22米 Hw55 降水井井過濾器器長度(m)取取6.0 Hw66

16、 沉沙管管長度（m）取2m Hw6.3770.556.661/1102.22+6+2=17.73mm ，為為了確保保降水效效果取220m。7.2.55設(shè)計結(jié)結(jié)論本深基坑采采用深水水井降水水，深水水井間距距20m，井管管選用dd4000無砂砼砼井管，埋埋置深度度20m，井底底沉淀管管長度22m，查建建筑施工工計算手手冊表表3-113，選選用QYY-255型深井井水泵，其其流量為為25mm3/hh，揚程程30mm，電機(jī)機(jī)功率22.0KKW。為縮短短降水周周期、增增強降水水效果在在溝槽西西側(cè)拉森森鋼板樁樁內(nèi)側(cè)增增設(shè)一排排輕型井井點，立立管間距距1.00米、立立管高55米。7.3鋼板板樁穩(wěn)定定性驗算算

17、基坑計算采采用排樁樁擋土支支護(hù)模型型，利用用理正深深基坑77.0程程序模擬擬計算，開開挖最大大深度為為6.337m，拉森森樁止水水支護(hù)鋼鋼板樁形形成懸臂臂擋土結(jié)結(jié)構(gòu)，基基坑等級級按二級基坑坑設(shè)計，選選用國國家行業(yè)業(yè)標(biāo)準(zhǔn)建筑基基坑支護(hù)護(hù)技術(shù)規(guī)規(guī)程(JJGJ1120-20112)進(jìn)進(jìn)行設(shè)計計計算，計計算中不不考慮拉拉錨設(shè)計計影響，施施工中可可適當(dāng)采采取拉錨錨等措施施加強，以以提高安安全系數(shù)數(shù)。程序序默認(rèn)原原地面標(biāo)標(biāo)高為計計算深度度0.000m，即即基坑頂頂標(biāo)高33.3m作為計計算起點點0m，坑坑底標(biāo)高高-3.007m作為基基坑底，計算深度6.37m，拉森鋼板樁的長度為9m，入土深度5.23米，實際

18、深度和計算深度一致。溝槽頂按150KN.M超載荷載予以考慮。土層情況見下表。土質(zhì)技術(shù)參參數(shù)表層號土層名稱重度r粘聚力c內(nèi)摩擦角彈性模量EE孔隙比土層厚度KN/m33kPa0CMPam1-2沖填土18.54411.928.510.6550.85776.52-1粉質(zhì)黏土夾夾粉土18.03381.00332.53粉土18.51113.226.612.3220.87004.64淤泥質(zhì)粉質(zhì)質(zhì)黏土夾夾粉土17.9281.03222.45粉土夾粉砂砂18.61110.925.512.2330.83994 支護(hù)方方案 排樁支護(hù) 基本信信息 規(guī)范與規(guī)程程建筑基坑坑支護(hù)技技術(shù)規(guī)程程 JJGJ 1200-20012

19、內(nèi)力計算方方法增量法支護(hù)結(jié)構(gòu)安安全等級級三級支護(hù)結(jié)構(gòu)重重要性系系數(shù)000.90基坑深度hh(m)6.3700嵌固深度(m)5.2300樁頂標(biāo)高(m)-2.6000樁材料類型型鋼板樁每延米截截面面積積A(ccm2)236.000每延米慣慣性矩II(cmm4)396000.000每延米抗抗彎模量量W(ccm3)2200.00抗彎f(Mpaa)215有無冠梁無防水帷幕無放坡級數(shù)1超載個數(shù)1支護(hù)結(jié)構(gòu)上上的水平平集中力力0 放坡信信息 坡號臺寬(m)坡高(m)坡度系數(shù)13.00002.60001.0000 超載信信息 超載類型超載值作用深度作用寬度距坑邊距形式長度序號(kPa,kN/m)(m)(m)(m

20、)(m)1150.00000.00007.00007.0000條形 附加水水平力信信息水平力作用類型水平力值作用深度是否參與是否參與序號(kN)(m)傾覆穩(wěn)定整體穩(wěn)定 土層信信息 土層數(shù)3坑內(nèi)加固土土否內(nèi)側(cè)降水最最終深度度(m)8.0000外側(cè)水位深深度(mm)15.0000內(nèi)側(cè)水位是是否隨開開挖過程程變化否內(nèi)側(cè)水位距距開挖面面距離(m)彈性計算方方法按土土層指定定彈性法計算算方法內(nèi)力計算時時坑外土土壓力計計算方法法主動 土層參參數(shù) 層號土類名稱層厚重度浮重度黏聚力內(nèi)摩擦角與錨固體摩摩(m)(kN/mm3)(kN/mm3)(kPa)(度)擦阻力(kkPa)1素填土6.5018.511.9002

21、8.50060.02粉土2.5017.910.017.116.260.03粉土4.6019.39.313.20026.60060.0層號黏聚力內(nèi)摩擦角水土計算方法m,c,KK值不排水抗剪剪水下(kPPa)水下(度)強度(kPPa)1m法4.6820.0033.000分算m法18.488345.00015.000合算m法7.50 土壓力力模型及及系數(shù)調(diào)調(diào)整 彈性法土壓壓力模型型:經(jīng)典法法土壓力力模型:層號土類水土水壓力外側(cè)土壓力力外側(cè)土壓力力內(nèi)側(cè)土壓力力內(nèi)側(cè)土壓力力名稱調(diào)整系數(shù)調(diào)整系數(shù)11調(diào)整系數(shù)22調(diào)整系數(shù)最大值(kkPa)1素填土合算1.00001.00001.0000100000.0000

22、2粉土分算1.00001.00001.00001.0000100000.00003粉土合算1.00001.00001.0000100000.0000 工況信信息 設(shè)計參參數(shù) 整體穩(wěn)定計計算方法法瑞典條分法法穩(wěn)定計算采采用應(yīng)力力狀態(tài)有效應(yīng)力法法穩(wěn)定計算合合算地層層考慮孔孔隙水壓壓力條分法中的的土條寬寬度(mm)0.40剛度折減系系數(shù)K0.8500工況工況深度支錨號類型(m)道號1開挖2.60002開挖6.3700 設(shè)計結(jié)結(jié)果 結(jié)構(gòu)計計算各工況：內(nèi)力位移包包絡(luò)圖：地表沉降圖圖： 截面計計算 截面參參數(shù) 彎矩折減系系數(shù)0.85剪力折減系系數(shù)1.00荷載分項系系數(shù)1.25 內(nèi)力取取值 段內(nèi)力類型彈性法

23、經(jīng)典法內(nèi)力內(nèi)力號計算值計算值設(shè)計值實用值基坑內(nèi)側(cè)最最大彎矩矩(kNN.m)23.2660.0022.24422.2441基坑外側(cè)最最大彎矩矩(kNN.m)22.95592.43321.95521.955最大剪力(kN)23.49956.50026.43326.433 截面驗驗算 基坑內(nèi)側(cè)抗抗彎驗算算(不考慮慮軸力)nei = MMn / Wxx= 22.2422/(222000.0000*110-66)= 10.1100(MPPa) ff = 2155.0000(MMPa) 滿足基坑外側(cè)抗抗彎驗算算(不考慮慮軸力)wai = MMw / Wxx= 21.9466/(222000.0000*11

24、0-66)= 9.9976(MPaa) 11.255, 滿滿足規(guī)范范要求。 抗傾覆覆穩(wěn)定性性驗算 抗傾覆(對對支護(hù)底底取矩)穩(wěn)定性性驗算:Mp被被動土壓壓力及支支點力對對樁底的的抗傾覆覆彎矩, 對于于內(nèi)支撐撐支點力力由內(nèi)支支撐抗壓壓力決定;對于于錨桿或或錨索，支支點力為為錨桿或或錨索的的錨固力力和抗拉拉力的較較小值。Ma主主動土壓壓力對樁樁底的傾傾覆彎矩矩。工況1：Kov = 9.8388 = 1.1500, 滿滿足規(guī)范范要求。工況2：Kov = 1.2388 = 1.1500, 滿滿足規(guī)范范要求。安全系數(shù)最最小的工工況號：工況22。最小安全KKov = 11.2338 = 11.1550,

25、滿足規(guī)規(guī)范要求求。 抗隆起起驗算 1) 從支支護(hù)底部部開始，逐逐層驗算算抗隆起起穩(wěn)定性性，結(jié)果果如下：支護(hù)底部，驗驗算抗隆隆起：Ks=(119.00195.22306.9930+29.100015.6122)/(18.5877(3.7700+5.2300)+1107.2799)=44.1665Ks = 4.1165 1.4000，抗隆隆起穩(wěn)定定性滿足足。 嵌固深深度構(gòu)造造驗算 根據(jù)公式: 嵌固固構(gòu)造深深度=嵌固構(gòu)構(gòu)造深度度系數(shù)基坑深深度=0.80006.3370=5.0096mm嵌固深度采采用值55.2330m = 5.0096mm,滿足足構(gòu)造要要求。 嵌固段段基坑內(nèi)內(nèi)側(cè)土反反力驗算算 工況1

26、：Ps = 4611.3996 Epp = 20669.9953，土土反力滿滿足要求求。工況2：Ps = 4744.6336 Epp = 13663.9907，土土反力滿滿足要求求。工況3：Ps = 4722.7662 Epp = 8533.6446，土土反力滿滿足要求求。式中：Ps為作用用在擋土土構(gòu)件嵌嵌固段上上的基坑坑內(nèi)側(cè)土土反力合合力（kkN）；Ep為作用用在擋土土構(gòu)件嵌嵌固段上上的被動動土壓力力合力（kN）。結(jié)論：綜上上所述本本次鋼板板樁設(shè)計計方案能能滿足建建筑基坑坑支護(hù)技技術(shù)規(guī)程程JGJJ1200-20112的的要求的的。7.4降水水造成地地面沉降降的估算算根據(jù)上述計計算可知知本基坑

27、坑的降水水影響半半徑為223.444m,在此影影響范圍圍內(nèi)道路路西側(cè)江江堤距離離距離降降水井的的距離為為56.5米23.44MM，本深深基坑的的降水對對江堤影影響較小小?，F(xiàn)對降水影影響半徑徑為233.444m的臨界界值進(jìn)行行地面沉沉降估算算。由于本次降降水范圍圍內(nèi)地下下水位以以下均以以粉砂土土為主，沉沉降量計計算公式式如下：式中，S 計算沉沉降量（cm）；P 水位變變化施加加于土層層的附加加應(yīng)力（Mpa）;H為為計算土土層的厚厚度（ccm）；E土的的彈性模模量，根根據(jù)勘測測報告取取第一層層土層的的彈性模模量E=10.65。計算點點處的水水位下降降值；H含水水層厚度度，取值值22.1m；S 基基

28、坑水位位降深,取值6.57m；R 基基坑降水水影響半半徑,取值233.444m；r0基基坑仿大大井半徑徑,取值344m；hw井井點降水水穩(wěn)定水水頭值； hww=H-S- i*rr0=222.11-6.57- 6.66*0.1=114.998mr 取取23.44mm。距離基坑最最近處（r1=23.44m）地基沉降量計算如下：=0.3335m=0.333510=0.00034MppaS=0.003446/10.65=0.0023ccm很小小江堤位于零零介點西西側(cè)333.066米，降降水井對對江堤的的影響更更小。所所以深井井降水對對江堤的的影響未未超出建筑地地基基礎(chǔ)礎(chǔ)設(shè)計規(guī)規(guī)范（GBB500007-

29、20111）允許值值。由于于該江堤堤屬于一一道江堤堤非常重重要，為為了確保保江堤萬萬無一失失，在江江堤內(nèi)側(cè)側(cè)距坡腳腳2米處每每50米施施打一口口觀測井井，每天天進(jìn)行嚴(yán)嚴(yán)密觀測測地下水水位，一一旦該處處的地下下水降幅幅超過11米就對對其進(jìn)行行地下水水回灌。7.5基坑坑管涌穩(wěn)穩(wěn)定性驗驗算7.5.11管涌發(fā)發(fā)生的機(jī)機(jī)理及處處理措施施在滲透水流流作用下下，土中中的細(xì)顆顆粒在粗粗顆粒形形成的孔孔隙中移移動，以以至流失失；隨著著土的孔孔隙不斷斷擴(kuò)大，滲滲透速度度不斷增增加，較較粗的顆顆粒也相相繼被水水流逐漸漸帶走，最最終導(dǎo)致致土體內(nèi)內(nèi)形成貫貫通的滲滲流管道道，造成成土體塌塌陷，這這種現(xiàn)象象稱為管管涌?？煽?/p>

30、見，管管涌破壞壞一般有有個時間間發(fā)展過過程，是是一種漸漸進(jìn)性質(zhì)質(zhì)的破壞壞。土是是否發(fā)生生管涌，首首先取決決于土的的性質(zhì)，管管涌多發(fā)發(fā)生在砂砂性土中中，其特特征是顆顆粒大小小差別較較大，往往往缺少少某種粒粒徑，孔孔隙直徑徑大且相相互連通通。無粘粘性土產(chǎn)產(chǎn)生管涌涌必須具具備兩個個條件：幾何何條件：土中粗粗顆粒所所構(gòu)成的的孔隙直直徑必須須大于細(xì)細(xì)顆粒的的直徑，這這是必要要條件，一一般不均均勻系數(shù)數(shù)100的土才才會發(fā)生生管涌；水力力條件：滲流力力能夠帶帶動細(xì)顆顆粒在孔孔隙間滾滾動或移移動是發(fā)發(fā)生管涌涌的水力力條件，可可用管涌涌的水力力梯度來來表示。但但管涌臨臨界水力力梯度的的計算至至今尚未未成熟。對對于重大大工程，應(yīng)應(yīng)盡量由由試驗確確定。位位于透水水地基上上的水工工建筑物物，在水水位差作作用下地地基產(chǎn)生生承壓滲滲流。它它與作用用水頭的的大小，地地基滲徑