污水處理廠設(shè)計計算書

第二篇設(shè)計計算書1.污水處理廠處理規(guī)模 1.1處理規(guī)模污水廠的設(shè)計處理規(guī)模為城市生活污水平均日流量與工業(yè)廢水的總和:近期1。0萬m3/d,遠期2。0萬m3/d。1.2污水處理廠處理規(guī)模 污水廠在設(shè)計構(gòu)筑物時，部分構(gòu)筑物需要用到最高日設(shè)計水量.最高日水量為生活污水最高日設(shè)計水量和工業(yè)廢水的總和。Q設(shè)=Q1+Q2=5000+5000=10000總變化系數(shù)：KZ=Kh×Kd=1.6×1=1。62.城市污水處理工藝流程污水處理廠CASS工藝流程圖3。污水處理構(gòu)筑物的設(shè)計3。1泵房、格柵與沉砂池的計算3.1.1泵前中格柵格柵是由一組平行的的金屬柵條制成的框架，斜置在污水流經(jīng)的渠道上，或泵站集水井的井口處，用以截阻大塊的呈懸浮或漂浮狀態(tài)的污物。在污水處理流程中,格柵是一種對后續(xù)處理構(gòu)筑物或泵站機組具有保護作用的處理設(shè)備。3.1.1。1(1）柵前水深0。4m，過柵流速0.6~1。0m/s,取v=0.8m/s,柵前流速（2）柵條凈間隙，粗格柵b=10～40mm,取b=21mm（3）柵條寬度s=0。01m；(4）格柵傾角45°～75°，取α=65°,漸寬部分展開角α1=20°；（5）柵前槽寬B1=0。82m，此時柵槽內(nèi)流速為0。55（6）單位柵渣量：W1=0。05m3柵渣/103.1。(1)柵條的間隙數(shù)n，個式中，－最大設(shè)計流量，；－格柵傾角,(°）；b－柵條間隙，m；h－柵前水深，m；v－過柵流速，m/s；（2）柵槽寬度B，m取柵條寬度s=0.01mB=S（n－1)＋bn（3）進水渠道漸寬部分的長度L1,m式中，B1－進水渠寬，m;α1－漸寬部分展開角度，（°);(4）柵槽與出水渠道連接處的漸窄部分長度L2，m(5)通過格柵的水頭損失h1，m式中：ε—ε=β（s/b)4/3；h0—計算水頭損失，m；k-系數(shù)，格柵受污物堵塞后，水頭損失增加倍數(shù)，取k=3;ξ—阻力系數(shù)，與柵條斷面形狀有關(guān)；設(shè)柵條斷面為銳邊矩形斷面，β＝2.42v2—過柵流速，m/s；α—格柵安裝傾角,(°）;（6）柵后槽總高度H，m取柵前渠道超高（7)柵槽總長度L，m式中，H1為柵前渠道深，，m（8）每日柵渣量W，m3/d式中，－為柵渣量,(污水），格柵間隙為16～25mm時為0。1～0.05，格柵間隙為30～50mm時為0。03～0.01；KZ－污水流量總變化系數(shù)3。1。采用兩座粗格柵池一個運行，一個備用。（1)格柵間隙數(shù)n,個=（個）；（2）柵槽寬度B，mB=0。01(26—1）+0。02126+0。2=1。01m校核槽內(nèi)流速：Vc=m/s,在0.4～0。9m/s范圍之內(nèi)，符合.（3)進水渠道漸寬部分長度L1，mL1(4）柵槽與出水渠連接的漸窄部分長度L2，mL2(5）過柵水頭損失h1，m設(shè)柵條斷面為銳邊矩形斷面β＝2。42h1（6)柵后總高度H,m=0。4+0。3+0。08=0.78≈0。8m（7)柵槽總長度L，mL=0。26+0。13+0。5+1。0+=2.22（8）每日柵渣量W,m3/dW宜采用機械清渣。（9)計算草圖如下：3.1.1。4設(shè)備選型中格柵選用BLQ型格柵除污機，兩共四臺。3。1。13.1.2進水泵房的確定3.1.2設(shè)計流量:最大設(shè)計流量為20000m3/d，平均日設(shè)計流量為13.1。23。1.33.(1）柵前水深0.4m,過柵流速0.6~1。0m/s，取v=0。8（2)柵條凈間隙，中格柵b=3～10mm，取b=10mm（3）柵條寬度s=0。01m；（4)格柵傾角45°~75°，取α=65°，漸寬部分展開角α1=20°;(5）柵前槽寬B1=0.8m，此時柵槽內(nèi)流速為(6）單位柵渣量：W1=0。1m3柵渣/103.（1）格柵的間隙數(shù)n,個（個）（2）格柵的建筑寬度B,m取柵條寬度s=0。01m校核槽內(nèi)流速：Vc=m/s,在0。4～0.9m（3)進水渠道漸寬部分長度L1,m(4）柵槽與出水渠道連接處的漸窄部位長度L2，mL2（5)通過格柵的水頭損失h1，m取柵條斷面為銳邊矩形斷面（6）柵后槽總高度H,m取柵前渠道超高(7）柵槽的總長度L,m（8）每日柵渣量W,m3/d取污水宜采用機械清柵.（9)計算草圖如下:3。1.1細格柵選用TGS型回轉(zhuǎn)式格柵除污機，型號TGS—800，電機功率0.75kW，格柵間隙10mm，共兩臺。3。1.13。2調(diào)節(jié)池的設(shè)計計算3。2.為了保證后續(xù)處理構(gòu)筑物或設(shè)備的正常運行，需對廢水的水量和水質(zhì)進行調(diào)節(jié)，常用的水量調(diào)節(jié)池進水為重力流，出水用泵提升,池中最高水位不高于進水管的設(shè)計水位，有效水位一般為2～3m，最低水位為死水位。此外，酸性廢水和堿性廢水還可以在調(diào)節(jié)池內(nèi)混合以達到中和的目的,短期排出的高溫廢水也可以利用調(diào)節(jié)池來降低水溫。因此，調(diào)節(jié)池具有下列功能：a減少或防止沖擊負荷對處理設(shè)備的不利影響；b使酸性廢水和堿性廢水得到中和；c調(diào)節(jié)水溫;d當(dāng)處理設(shè)備發(fā)生故障時，可起到臨時的事故貯水池的作用。欲曝氣可以有效地去除一定的COD、BOD等。調(diào)節(jié)池在結(jié)構(gòu)上可分為磚石結(jié)構(gòu)、混凝結(jié)構(gòu)、鋼結(jié)構(gòu)。目前常用的是利用調(diào)節(jié)池特殊的結(jié)構(gòu)形式進行差時混合，即水利混合。主要有對角線出水調(diào)節(jié)池和折流調(diào)節(jié)池。對角線出水調(diào)節(jié)池，其特點是出水槽沿對角線方向設(shè)置，同一時間流入池內(nèi)的廢水，由池的左、右兩側(cè)，經(jīng)過不同時間流到出水槽.從而達到自動調(diào)節(jié)、均和調(diào)節(jié)、均和的目的。折流調(diào)節(jié)池,池內(nèi)設(shè)置許多折流隔墻，使廢水在池內(nèi)來回折流。配水槽設(shè)于調(diào)節(jié)池上，通過許多孔口溢流投配到調(diào)節(jié)池的各個折流槽內(nèi),使廢水在池內(nèi)混合、均衡。[11］3.2.2設(shè)計參(1）調(diào)節(jié)池有效水深為2.0～5.0m，取h=4.0m；(2）調(diào)節(jié)池停留時間4～8小時，取T=5h;(3)調(diào)節(jié)池保護高度0.3～0.5m，取h′=0。3m;（4）設(shè)計流量Q=3000m3/d=125m（5）超高部分：h1=0.3m;(6）設(shè)池底為正方形，即長寬尺寸相等;3。2.3池體設(shè)計（1)池體容積V(m3）V=(1+k）?Qmax×T式中：k—池子擴充系數(shù)，一般為10~20%，本設(shè)計池子擴充系數(shù)采用20%V———-——-—調(diào)節(jié)池容積，m3T————-—-—調(diào)節(jié)池中污水停留時間,取5h池容積為：V=(1+20%）×416.7×5=2500池面積為:A=V/h=2500/3=625m式中:V---——---調(diào)節(jié)池的有效容積,m3A—----——-調(diào)節(jié)池面積，m2h--——---—有效水深,m，取4。0m(2）設(shè)調(diào)節(jié)池1座，采用方形池，池長L與池寬B相等，則池長：L===25m，池長取L=25m池總高度：H=h+h′=4+0.3=4式中H-————--—調(diào)節(jié)池總高,mh———---——有效水深,m，取3。0mh1-—-—-—-—保護高，m（3)池子總尺寸為：L×B×H=25×25×4(4)在池底設(shè)集水坑，水池底以i=0。01的坡度坡向集水坑。3.3平流沉砂池的設(shè)計目前，應(yīng)用較多的陳沙遲池型有平流沉砂池、曝氣沉砂池和鐘式沉砂池。本設(shè)計中選用平流沉砂池,它具有顆粒效果較好、工作穩(wěn)定、構(gòu)造簡單、排沙較方便等優(yōu)點。3。3。1設(shè)計參數(shù)(1）按最大設(shè)計流量設(shè)計,Qmax=0.185m3/s(2）設(shè)計流量時的水平流速:最大流速為0。3m/s，最小流速0。15m/s，取v=0。20（3）最大設(shè)計流量時，污水在池內(nèi)停留時間不少于30s一般為30—60s，取t=30s；（4)設(shè)計有效水深不應(yīng)大于1。2m一般采用0.25—1。0m每格池寬不應(yīng)小于0.6m取b=0.8m；（5）沉砂量的確定，城市污水按每10萬立方米污水砂量為3立方米，沉砂含水率60%，容重1。5t/立方米，貯砂斗容積按2天的沉砂量計，斗壁傾角55—60度，取600；(6）沉砂池超高不宜小于0。3m,取h1=0.3m；（7)沉砂池不應(yīng)小于兩個，并按并聯(lián)系列設(shè)計,以便可以切換工作.當(dāng)污水流量較少時，可考慮一個工作，一個備用。當(dāng)污水流量大時兩個同時工作，本設(shè)計取兩座；3.3.2（1）沉砂池水流部分的長度L，m沉砂池兩閘板之間的長度為流水部分長度:式中，L—水流部分長度，mV——最大流速，m/st-—最大流速時的停留時間，s(2）水流斷面積A，式中，——單個池體最大設(shè)計流量,A-—水流斷面積，3）池總寬度B，m設(shè)n=2，每格寬b=0.8B=nb=20。8=1.6介于0.25—1m之間(合格式中，——設(shè)計有效水深4）沉砂斗容積設(shè)排砂間隔時間為2日，城市污水沉砂量=，T=2日，式中，——城市污水含沙量，——流量總變化系數(shù)，1。65)沉砂室所需容積V‵，m設(shè)每分格有2個沉砂斗V‵=6）沉砂斗各部分尺寸設(shè)斗底寬=0。4m，斗壁水平傾角60，斗高=沉砂斗上口寬,m沉砂斗容積V0，m=0。17m〉0.157）沉砂室高度h3，m采用重力排砂，設(shè)池底坡度為0.06，坡向排砂口式中：——斗高，mL2-—由計算得出8)沉砂池總高度-—超高，0.3m9）驗算最小流量在最小流量時，用一格工作，按平均日流量的一半核算符合流速要求3.3.3沉砂池設(shè)計計算草圖見圖3.3圖3。4沉砂池設(shè)計計算草圖3.4CASS池（1）CASS工藝是將序批式活性污泥法(SBR）的反應(yīng)池沿長度方向分為兩部分，前部為生物選擇區(qū)也稱預(yù)反應(yīng)區(qū)，后部為主反應(yīng)區(qū)。在預(yù)反應(yīng)區(qū)內(nèi)，微生物能通過酶的快速轉(zhuǎn)移機理迅速的吸附污水中大部分可溶性有機物，經(jīng)歷一個高負荷的基質(zhì)快速積累過程，這對進水水質(zhì)、水量、PH和有害物質(zhì)起到較好的緩沖作用，同時對絲狀菌的生產(chǎn)起到抑制作用，可有效防止污泥膨脹;在主反應(yīng)區(qū)后部安裝了可升降的潷水裝置，實現(xiàn)了連續(xù)進水間歇排水的周期循環(huán)運行，集曝氣、沉淀、排水于一體.每一個工作周期微生物處于好氧-缺氧周期性變化之中.在主反應(yīng)區(qū)經(jīng)歷一個較低負荷的基質(zhì)降解過程.因此,CASS工藝具有有效的脫氮效果。(2）工藝簡圖3。4.1（1）一般生活污水Ne=0。05—1。0［kgBOD5/（kgMLSS·d）］，在本設(shè)計中取Ne=0.15[kgBOD5/（kgMLSS·d）］；（2）一般來說城市污水廠的SVI值范圍是50-150mg/l，取SVI=75mg/l；（3)一般CASS池的活性污泥濃度Nw控制在2.5-4。0kg/m3范圍內(nèi)，污泥指數(shù)SVI值大時取下限，反之取上限，在設(shè)計中取Nw=3。5kg/m3（4)每組流量為10000m3/d（4)超高0.5m;(5）氧的半速常數(shù):2.0mg/L；（6）考慮格柵和平流沉砂池可去除部分有機物，取去除30%此時進水水質(zhì)：CODcr=300mg/L×（1-30％)=210mg/L，BOD5=200mg/L×（1-30%)=140mg/L，SS=240mg/L×（1-30%)=168mg/L（7）出水水質(zhì)：BOD5≤10mg/LSS≤10mg/LCOD≤60mg/L（8）進水最高水溫30℃，最低水溫203。3.1設(shè)計計算3。3。1.1CASS池容積，（m3）采用容積負荷法計算:式中:Q—城市污水設(shè)計水量，m3/d；Q=10000m3Nw—混合液MLSS污泥濃度（kg/m3），一般為2。5—4.0kg/m3,本設(shè)計取3。5kg/m3Ne—BOD5污泥負荷(kgBOD5/kgMLSS·d），一般為0。05-0。2(kgBOD5/kgMLSS·d)，設(shè)計取0.15kgBOD5/kgMLSS·d；Sa-進水BOD5濃度（kg/L)，本設(shè)計Sa=140mg/L;Se—出水BOD5濃度（kg/L），本設(shè)計Se=20mg/L；f—混合液中揮發(fā)性懸浮固體濃度與總懸浮固體濃度的比值，一般為0.7-0。8，本設(shè)計取0。75;則:，取31設(shè)計為池子個數(shù)N1＝4（個）（一期建設(shè)兩個，二期建設(shè)兩個）則單池容積為3100÷4＝775m33。3。1.2CASS池容積負荷CASS池工藝是連續(xù)進水，間斷排水，池內(nèi)有效容積由變動容積（V1）和固定容積組成，變動容積是指池內(nèi)設(shè)計最高水位至潷水機最低水位之間的容積，固定容積由兩部分組成，一是活性污泥最高泥面至池底之間的容積（V3)，另一部分是撇水水位和泥面之間的容積，它是防止撇水時污泥流失的最小安全距離決定的容積(V2）。依經(jīng)驗取循環(huán)周期T=4h，2h進水與曝氣，1h沉淀，1h排水。（1）CASS池總有效容積V（m3):V＝n1×（V1＋V2＋V3）式中：n1—CASS池個數(shù)，為實現(xiàn)連續(xù)排水，取n1=4個;V-CASS池總有效容積,m3；V1-變動容積，m3；V2—安全容積，m3;V3—污泥沉淀濃縮容積，m3；（2）單格CASS池平面面積A（m2）：式中：n1—CASS池個數(shù)，為實現(xiàn)連續(xù)排水,在本設(shè)計中，取n1=4個；H-池內(nèi)最高液位H（m），一般H=H1+H2+H3=3-5m，本設(shè)計取H=4。0則（3）池內(nèi)設(shè)計最高水位至潷水機排放最低水位之間的高度,H1（m）；式中：n2—一日內(nèi)循環(huán)周期數(shù)，本設(shè)計取池內(nèi)周期4h；則（4）潷水結(jié)束時泥面高度，H2（m)；H2=H×Nw×SVI×10—3式中:Nw—池內(nèi)混液污泥濃度(g/L)，本設(shè)計取Nw=3。5g/LSVI-污泥體積指數(shù),SVI=75則H2=4.0×3。5×75×10—3=1.05（5）撇水水位和泥面之間的安全距離，H3（m)；H3=H-（Hl+H2)則：H3=H—（Hl+H2）=4.0-（2。15+1.05）=0。8校核:滿足H2≥H—（Hl+H2)，符合條件。3。3。1.3CASS池外形尺寸（1)式中:B—池寬,m，B:H=1—2，取B=6m,6/4=1。5L—池長，m，L：B=4—6,A/B=194/6=32。3，32。3/6=5.4，滿足要求；（2）CASS池總高H0（m)；H0=H＋0。5＝4。5m（3）微生物選擇區(qū)L1,（m）CASS池中間設(shè)1道隔墻，將池體分隔成微生物選擇區(qū)和主反應(yīng)區(qū)兩部分。靠進水端為生物選擇區(qū)，其容積為CASS池總?cè)莘e的10％左右，另一部分為主反應(yīng)區(qū)。選擇器的類別不同，對選擇器的容積要求也不同。L1＝10﹪L=10％32。3=3。2m3。4連通孔面積A1（m2）;式中：H1-設(shè)計最高水位至潷水機排放最低水位之間的高度，2。15v—孔口流速（20-50m/h），取v=40m/hn3—在厭氧區(qū)和好氧區(qū)的隔墻底部設(shè)置連通孔。連通預(yù)反應(yīng)區(qū)與主反應(yīng)區(qū)水流，因單格寬6m，本設(shè)計取連通孔個數(shù)n3=2（個L1-選擇區(qū)的長度，(m）；則:（4）孔口尺寸設(shè)計孔口沿墻均布，孔口寬度取0。8m，孔高為0。99/0。8=為:0。8m×3。3.1。5需氧量O2=a′＊Q*（Sa—Se）+b′*V＊Xv（2。10）其中：a′—活性污泥微生物對有機污染物氧化分解過程的需氧率，即活性污泥微生物每代謝1kgBOD所需要的氧量，kg；生活污水中一般取0。42—0。53,取a′=0.48kgO2/kgBOD5；b′—活性污泥微生物通過內(nèi)源代謝的自身氧化過程的需氧量，即1kg活性污泥每天自身氧化所需要的氧量，kg；生活污水中一般取0.11—0。188,取b′=0。155kgO2/kg污泥。O2—混合液需氧量，kgO2/d。Xv=f＊Nw=0。75*2。5=1。875kg/m3；由式（2.10）有：O2=a′*Q*（Sa-Se)+b′*V*Xv=0.48*10000＊（0.090-0.020)+0.155*4000*1.875=1498.5kgO2/d=62。44kgO2/h⑨供氣量Qt=21*（1-EA)/［79+21*(1-EA)］（2。11）式中：Qt-氣泡離開地面時，氧的百分比，％EA—空氣擴散裝置的氧轉(zhuǎn)移效率，取水下射流式擴散器，其的轉(zhuǎn)移效率是25％Qt=21＊（1—EA)/[79+21*（1-EA）]=21＊（1—25%）/［79+21＊（1—25％）]=16.62％Csb=Cs＊（Pb/(2。066*105）+Qt/42）（2。12）式中:Csb—CASS池內(nèi)曝氣時溶解氧飽和度的平均值，mg/l；Cs—在大氣壓力條件下氧的飽和度，Cs=9.17mg/l；（水溫20℃）Pb-空氣擴散裝置出口處的絕對壓力，Pb=P+9.8＊103H;H—擴散裝置的安裝深度，H=3。5m；P—大氣壓力，P=1.013*105Pa；Csb=Cs*(Pb/（2.066＊105）+Qt/42）=9.17*［（101300+9800＊3。5)/206600+16。62/42]=9.65mg/lp=Pa/1.013＊105式中：Pa-當(dāng)?shù)卮髿鈮?，Pa=1.013*105Pa。P=Pa/1。013＊105=1R0=RCs(20）/{a［bpCs（T）—C]＊1.024(T-20)｝（2。13）式中:R0-水溫20℃時,氣壓1.013*105Pa時，轉(zhuǎn)移到曝氣池混合液的總氧量,kg/h；R-實際條件下轉(zhuǎn)移到曝氣池混合液的總氧量，kg/h;Cs(20）—水溫20℃時，大氣壓力條件下氧的飽和度，mg/l；a-污水中雜質(zhì)影響修正系數(shù)，取a=0.90；b—污水含鹽量影響修正系數(shù)，取b=1；p-氣壓修正系數(shù)；C-混合液溶解氧濃度，取C=2mg/l.R0=RCs（20）/{a［bpCs（T)—C］*1.024（T—20)}=62。44＊9.17/｛0.9＊［1*1＊9。65—2]＊1.024（20-20)}=83.16kg/h空氣擴散裝置的供氣量為：G=R0/（0.3＊EA)（6.14）=83。16/（0。3*25％)=1108.8m3=18。48m33。1.6CASS池運行模式設(shè)計CASS池運行周期設(shè)計為4h，其中曝氣120min，沉淀40-60min，潷水40min,閑置20min，正常的閑置期通常在潷水器恢復(fù)待運行狀態(tài)4min后開始。池內(nèi)最大水深4.0m，換水水深0。8m，存泥水深2.1m，保護水深1.1m,進水開始與結(jié)束由水位控制，曝氣開始由水位和時間控制，排水結(jié)束由水位控制。主反應(yīng)區(qū)即好氧區(qū)，是去除營養(yǎng)物質(zhì)的主要場所，通?？刂芆RP在100—150mV，溶解氧0-2。5mg/L。運行過程中通常將主反應(yīng)區(qū)的曝氣強度加以控制使反應(yīng)區(qū)內(nèi)主體溶液處于好氧狀態(tài)，完成降解有機物的過程，而活性污泥內(nèi)部則基本處于缺氧狀態(tài),溶解氧向污泥絮體內(nèi)的傳遞受到限制而硝態(tài)氮由污泥內(nèi)向主體溶液的傳遞不受限制，從而使主反應(yīng)區(qū)中同時發(fā)生有機污染物的降解以及同步硝化和反硝化作用。⑩主要設(shè)備⑴水下射流曝氣機在次設(shè)計中，選用GSS型潛水自吸式射流曝氣設(shè)備。根據(jù)水深4.5m，池面積是31。78m＊7m*4，預(yù)反應(yīng)區(qū)長2。54m，及GSS型潛水自吸式射流曝氣機的規(guī)格和主要性能參數(shù)，可選用GSS-4.0型曝氣機，4個預(yù)反應(yīng)區(qū)每區(qū)一臺，主反應(yīng)區(qū)沒池3臺，共16臺。分布見CASS池平面圖。GSS-4。0型潛水自吸式射流曝氣機技術(shù)參數(shù):電機功率4.0Kw,供氧量5kgO2/h,適宜水深2。625m,重量90kg。⑵潷水器根據(jù)該設(shè)計要求：分4池，潷水深度是1.875m，池面面積是222。22㎡，潷水時間為1h，潷水量為:V4=222.22＊1.875=416.70m3XBS-5000型旋轉(zhuǎn)式潷水器技術(shù)參數(shù)：長5000mm，功率0。75Kw.潷水深度1.875m.3.1。7排水系統(tǒng)設(shè)計為了保證每次換水水量及時排除以及排水裝置運行需要，將排水口設(shè)在最低水位以下0。6m，最高水位以下1。4m處，設(shè)計池內(nèi)底埋深1。0m，則排水口相對地坪標高為1.6m，最低水位相對地面標高為2.2m.單池每周期排水量為:6×27×0.8=130m排水時間設(shè)計為40min每池設(shè)一個潷水器,潷水器流量為:130÷（40÷60）=195m3選擇排水管管徑為DN200潷水器排水過程中能隨水位的下降而下降，使排出的上清液始終是上層清液.為防止水面浮渣進入潷水器被排走，潷水器排水口一般都淹沒在水下一定深度。3.2中間水池本設(shè)計中中間水池的作用主要是貯存、調(diào)節(jié)CASS池排出的水量,以便后續(xù)三級深度處理能順利進行。CASS池每個周期為4小時，每個周期潷水器在40min鐘內(nèi)排出的水量為:4×6×27×0.8=518m后續(xù)中水平均處理流量為:518÷4=130m3/h,設(shè)計為150m中間水池所需最小容積為:518－150×（40÷60)=418m設(shè)計中間水池的容積為：500m設(shè)計為兩個池，一期一座,二期增建一座。采用圓形地下水池,池內(nèi)并設(shè)置噴泉，以形成水景。有效水深為3.2m,則池子直徑D為：9。5m地面超高0.3m，池總深度3.5m。3。1.5接觸消毒池與加氯間1.設(shè)計說明設(shè)計流量Q=50000m3/d=2083。3m2。設(shè)計計算a設(shè)置消毒池一座池體容積VV=QT=2083。3×0。5=1041。65m消毒池池長L=30m,每格池寬b=5.0m,長寬比L/b=6接觸消毒池總寬B=nb=3×5.0=15.0m接觸消毒池有效水深設(shè)計為H1=4m實際消毒池容積V`為V`=BLH1=300×15。0×4=600m滿足要求有效停留時間的要求。b加氯量計算設(shè)計最大投氯量為5.0mg/L；每日投氯量為W=250kg/d=10。4kg/h。選用貯氯量500kg的液氯鋼瓶，每日加氯量為0。5瓶,共貯用10瓶。每日加氯機兩臺，一用一備；單臺投氯量為10~20kg/h。配置注水泵兩臺，一用一備，要求注水量Q3～6m3/h，揚程不小于20mH2C混合裝置在接觸消毒池第一格和第二格起端設(shè)置混合攪拌機兩臺.混合攪拌機功率No為No=μQTG2/100式中QT——混合池容，m3；μ——水力黏度，20℃時μ=1。06×10-4kg。s/mG——攪拌速度梯度，對于機械混合G500s-1。No=1.06×10—4×0。58×30×500×500/(3×5×100）=0.30kw實際選用JBK—2200框式調(diào)速攪拌機,攪拌器直徑∮2200mm,高度H2000mm，電動機功率4。0KW。液氯消毒設(shè)計說明設(shè)計說明設(shè)計流量Q=20000m3/d＝833.3m3/h；水力停留時間T=0.5h設(shè)計計算加氯量GG=0。001×7×833。3=5.83儲氯量WW=15×24×G=15×24×5。83=2098。8加氯機和氯瓶采用投加量為0~20kg/h加氯機3臺，兩用一備，并輪換使用。液氯的儲存選用容量為400kg的綱瓶，共用6只。加氯間和氯庫加氯間與氯庫合建。加氯間內(nèi)布置3臺加氯機及其配套投加設(shè)備，兩臺水加壓泵.氯庫中6只氯瓶兩排布置，設(shè)3臺稱量氯瓶質(zhì)量的液壓磅秤。為搬運方便氯庫內(nèi)設(shè)CD1-26D單軌電動葫蘆一個，軌道在氯瓶上方,并通到氯庫大門外。氯庫外設(shè)事故池，池中長期貯水，水深1.5米。加氯系統(tǒng)的電控柜，自動控制系統(tǒng)均安裝在值班室內(nèi)。為方便觀察巡視，值班與加氯間設(shè)大型觀察窗機連通的門。加氯間和加氯庫的通風(fēng)設(shè)備根據(jù)加氯間、氯庫工藝設(shè)計，加氯間總?cè)莘eV1＝4。5×9。0×3。6=145。8（m3),氯庫容積V2＝9。6×9×4。5=388.8(m3）.為保證安全每小時換氣8～12次。加氯間每小時換氣量G1＝145。8×12=1749。6（m3)氯庫每小時換氣量G2＝388。8×12＝4665.6(m3）故加氯間選用一臺T30－3通風(fēng)軸流風(fēng)機，配電功率0。4kw，并個安裝一臺漏氯探測器，位置在室內(nèi)地面以上20cm。2.污泥濃縮池因本設(shè)計采用CASS工藝，污泥產(chǎn)量很少,采用間歇式污泥濃縮池;半地下式，豎流式濃縮池;周邊進水，中心排泥的運行方式，每8h排泥一次，每天排泥三次。為方便檢修,設(shè)池數(shù)為兩座。其設(shè)計計算如下：①污泥量的計算剩余活性污泥量以揮發(fā)性固體（VSS）計：由BOD—污泥負荷率（COD—污泥負荷率）與污泥增長率的關(guān)系:△X=Y*(Sa—Se)*Q—Kd＊V*Xv（2.15）△X-每日增長（排放）的揮發(fā)性污泥量（VSS）,kg/d；Y-產(chǎn)率系數(shù)，即微生物每代謝1kgBOD所合成的MLVSSkg數(shù)；生活污水取值為0.5—0。7,取0.70kgBOD/kgMLVSS；Kd—活性污泥的自身氧化率亦稱衰減系數(shù)，1/d；生活污水取值0。04-0。1,取0.05/d；Q—每日處理污水量，m3/d;Sa—經(jīng)預(yù)處理后，進入曝氣池污水含BOD的濃度，kg/m3;Se—經(jīng)生化處理后，處理水中殘留的BOD的濃度,kg/m3；V-CASS池的有效容積，m3；Xv—混合液中揮發(fā)性懸浮固體量（MLVSS）,kg/m3。由（2.15)可得:△X=Y*（Sa-Se）*Q-Kd*V*Xv=0。70＊（0。090-0.020）＊10000—0.05＊4000＊0.70＊2.5=140kgVSS/d剩余污泥量以懸浮固體（SS)計：Pss=△X/f（2.16）f—VSS/SS值，取f=0.70Pss=△X/f=140/0。70=200kgSS/d②污泥濃縮池的計算對于活性污泥，污泥固體負荷取25kg/㎡＊d,污泥濃縮后含水率為97％,污泥的固體濃度是5kg/m3（含水率99.5％)。濃縮池總面積為：A=5＊200/25=40㎡取圓