高大模板及結構轉換層施工方案

TOC\o"1-5"\h\z\o"CurrentDocument"1編制依據及工程概況 2\o"CurrentDocument"1.1編制依據 2\o"CurrentDocument"1.2工程概況 2\o"CurrentDocument"2施工環(huán)境及條件 2\o"CurrentDocument"3模板支撐系統(tǒng)及高支撐模板系統(tǒng)的構造 2\o"CurrentDocument"4施工順序 6\o"CurrentDocument"5模板安裝施工技術措施 66混凝土澆注施工措施 11\o"CurrentDocument"7模板支架的拆除 13\o"CurrentDocument"8模板支撐計算書 138.1梁模板支撐計算書 138.2板模板支撐計算書 388.2.1厚度200mm板模板支撐 388.2.2厚度150mm板模板支撐 518.2.3厚度120mm板模板支撐 538.3下部樓板強度的（加固處理）計算 55\o"CurrentDocument"9施工過程監(jiān)控措施 57\o"CurrentDocument"10高支模事故應急救援預案 5810.1項目應急組織機構： 5810.2高支模突發(fā)事故處理 6010.3急救措施 6210.4事故應急與救援 631編制依據及工程概況1.1編制依據本施工方案是依據本工程設計圖紙、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ130-2001及J43-2000、《混凝土結構工程施工質量驗收規(guī)范》GB50204-2002、《建筑施工手冊》、《施工組織設計》及相關規(guī)范標準編制。1.2工程概況本工程地下二層、地上31層，其中裙樓2層，結構轉換層位于二層頂即三層梁板結構，自3層(轉換層以上)分為3棟塔樓。本工程負二層層高為4.2m,頂板較大梁斷面尺寸為300X800,最大梁斷面為400X900,板厚非人防為150mm,人防區(qū)為200mm。負一層層高為5.0m,頂板較大梁斷面為300X800、300X900,最大梁斷面為300X1250,板厚為160mm。1層層高為6.3m,頂板最大梁斷面尺寸為300X800,樓板用度為100^120mmO二層層高為5.65m,結構轉換層樓板厚度180mm,梁斷面尺寸分別為1400X1800>800X2000、600X2000、600X1800、500X1900、500X1800、400X1800.1000X1500、500X1500、500X1200、350X1000、500X800、400X800、350X700以及其它尺寸較小的梁。3層以上為標準層，層高3.0m,梁斷面尺寸小，不屬于高大支模范圍。混凝土強度等級：墻柱為C50、轉換層梁板為C40,其余層為C25。2施工環(huán)境及條件、大型施工機械配置為：1臺QTZ6015塔吊，1臺QTZ80A塔吊，2臺HBT60輸送泵,其滿負載泵送能力為40k/小時；、現場施工道路滿足施工要求，可供車輛通行至輸送泵處。、塔吊作業(yè)半徑能覆蓋轉換層平面。、轉換層彼釆用商品彼，支模系統(tǒng)均采用普通鋼管、扣件、頂托、木紡、層板組成。、工程緊鄰一棟住宅樓，夜間施工受到較大限制，應提前辦好夜間施工許可證。3模板支撐系統(tǒng)及高支撐模板系統(tǒng)的構造、高支模是指高度大于或等于4.5米的模板及其支撐系統(tǒng)，又因為本工程裙樓以下樓板厚度大及存在結構轉換層，故本工程需編制高支撐模板系統(tǒng)專項施工方案。2） 、地下室負一、負二層頂板、裙樓一層頂板、結構轉換層（二層頂板）梁板模板支撐系統(tǒng)均釆用鋼管扣件式滿堂腳手架體系，所用腳手鋼管的壁甲不得小于3.Omm。模板面板均釆用18響厚膠合板。3） 、地下二層、地下一層頂板由于厚度大，分別為150~200響厚，一層層高大，負二層頂板到一層頂板梁斷面除個別較大外均為通常尺寸，故必須確保樓板部分支撐系統(tǒng)的承載能力和穩(wěn)定性。除轉換層大梁和其它層的400X900.300X1250的個別斷面較大的梁外其它部分的支撐系統(tǒng)按以下要求進行布置：梁底立桿橫向間距1.0m,縱向間距1.0m；個別較大斷面的梁底立桿橫向間距0.8nTlin,縱向間距0.5m,見表二中數據。板底立桿縱橫向間距根據不同的樓板厚度和釆用的水平支撐大龍骨種類進行安裝，詳見表一中數據，施工中立桿間距不得超過表一中的數值。支撐體系雙向設置水平桿，水平桿步距1.5m,掃地桿距地0.3m,頂部水平桿距立桿頂部的高度不大于0.5m,并按規(guī)定設置豎向剪刀撐和水平剪刀撐。板底立桿頂部宜釆用可調頂托，頂托上鋪設雙鋼管作為大龍骨；如果板底立桿頂部采用雙扣件固定水平支撐單鋼管作為大龍骨時，板底縱橫向立桿間距按表一中相應數值取用，梁底水平支撐鋼管（大龍骨）與立桿連接處為雙扣件，以滿足抗滑力要求。梁、板底模下小龍骨采用60X80木方，中距0.3m。梁側橫小龍骨采用60X80方木，水平設置，中-中300均勻布置，梁側大龍骨采用中48*3.5雙鋼管，豎向設置，大龍骨間距500mm,髙度700mm'1200mm的梁沿豎向按間距300mm設置M12對拉螺桿。各種板厚支撐系統(tǒng)表（表）板厚（mm）立桿縱橫間距（mm）大龍骨為單鋼管雙扣件大龍骨為頂托雙鋼管2008001000140~1809001100130以內100012004）、結構轉換層（二層頂板）梁底（最大尺寸梁1400X1800）支撐立桿橫向間距0.40m,梁底排5根立桿，縱向間距0.5m,梁底模板下小龍骨平行于梁斷面設置，梁底大龍骨垂直（沿梁跨）于梁斷面設置，大龍骨為雙鋼管，間距等于立桿橫向間距，安裝在立桿頂部設置的可調頂托上,小龍骨為60X80木方,平行于梁斷面（垂直于梁跨）放置,對于1.8~2.0m高的梁木方中距為150mm（必須保證），1.5m梁高木方間距為250mm,梁高1.Om以下的木方間距為300mm。其它梁底支撐立桿數量及梁側模板對拉螺桿數量見下表（表3-5-2）O梁側橫小龍骨釆用60X80木紡，水平設置，中-中300均勻布置，梁側大龍骨采用中48*3.5雙鋼管，豎向設置，大龍骨間距500mm,高度700mm以上的梁沿豎向按間距300mm設置M12對拉螺桿，但對于梁高度為1.8~2.Om的轉換層大梁對拉螺桿為M14,對拉螺桿設置數量見下表所示。不同斷面尺寸的大梁梁底支撐立桿數量表（表二）斷面尺寸（mm）梁底增加立桿數立桿橫縱間距（mm）橫桿步距（mm）對拉螺桿直徑（mm）對拉螺桿排數（排距）對拉螺桿縱向間距（大龍骨、雙鋼管）1400X18004400X5001500146(300)300800X20003400X5001500146(300)300600X20002400X5001500146(300)300600X18002400X5001500145(350)400400?500X1800~19002400X5001500145(350)4001000X15003400X5001500124(350)500500X15002400X5001500124(350)500500X12002400X5001500123(350)500350X1000>300X12500800X5001500123(350)500500X800、400X90001000X5001500122(350)500400X800^350X7000800X10001500122(350)500其它0800X100015000(500)注：梁兩側立桿距梁側面（彼面）250顧。

轉換層梁支模示意圖(1400X1800)、結構轉換層板底支撐架子立桿縱橫向雙向間距均為1.0m,以和大梁下立桿間距相匹配，在底部20cm處設置雙向掃地桿，水平桿步距為1.5m。、高支撐系統(tǒng)剪刀撐的布設為：滿堂模板支架四邊與中間每隔四排支架應設置一道豎向剪刀撐，由底至頂連續(xù)設置；剪刀撐布設時，梁底和板跨中部位必須布設剪刀撐；高支撐模板支架，其兩端與中間每隔4排立桿從頂層開始向下每隔兩步設置一道水平剪刀撐。剪刀撐的布設應符合下列規(guī)定：每道剪刀撐寬度不應小于4跨，且不應小于6m,斜桿與地面的傾角宜在45°?60°之間；剪刀撐的接長宜釆用搭接，搭接長度不應小于lm,應采用不少于2個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端不應小于100mm；剪刀撐跨越立桿根數宜按下表的規(guī)定確定。剪刀撐斜桿與地面的傾角(a)45°50°60°剪刀撐跨越立桿的最多根數(n)765、跨度大于4m梁起拱2/1000o、結構轉換層下樓板冋頂(加固)處理：由于結構轉換層梁截面大，在結構施工過程中對下面的承載樓板產生很大荷載，又因樓板厚度大，荷載大，需考慮支撐樓板的承載能力。經計算在施工結構轉換層時其下層塔樓范圍內（首層）的頂板模板支撐均不得拆除，對斷面高度為1.0m以上的梁處，需對該梁下范圍的首層頂板進行加固處理。為此,塔樓范圍內一層頂板的模板支撐架均不得拆除，且在澆注結構轉換層混凝土前對一層頂板對應結構轉換層l.0m以上高度的大梁范圍按結構轉換層大梁底設置的立桿間距進行加固，以保證轉換層大梁荷載的分擔和傳遞。其它截面較小的梁和樓板下不需進行特殊處理。9）、回頂系統(tǒng)支設方法：橫向不少于3根，縱向對于梁高1.5m以上的為0.5m,梁高1.5m以下的為Im,回頂系統(tǒng)底部設掃地桿，水平桿雙向設置，步距1.5m,立桿頂部設置可調頂托，頂托上設雙鋼管或雙方木。經計算按上述方法進行加固處理后是安全的，計算過程見計算書內容。4施工順序普通樓層：放線一柱墻筋焊接綁扎驗收（梁板支模架搭設）一梁、板模板一梁筋綁扎（柱模支設）板筋（驗柱模）梁板筋驗收柱佐一梁板砕澆筑一彼養(yǎng)護結構轉換層：放線一柱墻筋焊接綁扎驗收（梁板支模架搭設）一梁底模一部分板模一梁底筋就位、梁筋綁扎一梁側模、板模、柱模一板筋（柱模驗收）一上層柱墻插筋一梁板筋驗收一柱彼一梁板於澆筑一彼養(yǎng)護5模板安裝施工技術措施5.1進場模板質量標準模板要求：（1） 技術性能必須符合相關質量標準（通過收存、檢査進場木膠合板出廠合格證和檢測報告來檢驗）。（2） 外觀質量檢査標準（通過觀察檢驗）任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。不得有板邊缺損、起毛。每平方米單板脫膠不大于0.001m2。每平方米污染面積不大于0.005m2（3） 規(guī)格尺寸標準厚度檢測方法：用鋼卷尺在距板邊20mm處，長短邊分別測3點、1點，取8點平均值；各測點與平均值差為偏差。長、寬檢測方法：用鋼卷尺在距板邊100頗處分別測量每張板長、寬各2點，取平均值。對角線差檢測方法：用鋼卷尺測量兩對角線之差。翹曲度檢測方法：用鋼直尺量對角線長度，并用楔形塞尺（或鋼卷尺）量鋼直尺與板面間最大弦高，后者與前者的比值為翹曲度。5.2模板安裝施工豎向結構鋼筋等隱蔽工程驗收完畢、施工縫處理完畢后準備模板安裝。安裝柱模前，要清除雜物，焊接或修整模板的定位預埋件，做好測量放線工作，抹好模板下的找平砂漿。模板組裝要嚴格按照模板配板圖尺寸拼裝成整體，模板在現場拼裝時，要控制好相鄰板面之間拼縫，兩板接頭處要加設卡子，以防漏漿，拼裝完成后用鋼幺幺把模板和豎向鋼管綁扎牢固，以保持模板的整體性。拼裝的精度要求如下：1） 、兩塊模板之間拼縫＜12） 、相鄰模板之間高低差＜13） 、模板平整度W24） 、模板平面尺寸偏差±35.2.1模板定位當底板或頂板混凝土澆筑完畢并具有一定強度（\1.2MPa）,即用手按不松軟、無痕跡，方可上人開始進行軸線投測。首先根據樓面軸線測量孔引測建筑物的主軸線的控制線，并以該控制線為起點，引出每道細部軸線，根據軸線位置放出細部截面位置尺寸線、模板500（mm）控制線，以便于模板的安裝和校正。當混凝土澆筑完畢，模板拆除以后，開始引測樓層500mm標高控制線，并根據該500mm線將板底的控制線直接引測到墻、柱上。5.2.2梁、板模板安裝順序及技術要點模板安裝順序模板定位、垂直度調整一模板加固一驗收一混凝土澆筑一拆模技術要點安裝梁、板模板前，要首先檢査梁、板模板支架的穩(wěn)定性。在穩(wěn)定的支架上先根據樓面上的軸線位置和梁控制線以及標高位置安置梁、板的底模。根據施工組織設計的要求，待鋼筋綁扎校正完畢，且隱蔽工程驗收完畢后，再支設梁的側?；虬宓闹苓吥０?。并在板或梁的適當位置預留方孔，以便在混凝土澆筑之前清理模板內的雜物。模板支設完畢后，要嚴格進行檢查，保證架體穩(wěn)定，支設牢固，拼縫嚴密，澆筑混凝土時不漲模,不漏漿。梁模板安裝時注意以下幾點：鋼管排架搭設橫平豎直，縱橫連通，上下層支頂位置一致，連接件需連接牢固，水平拉撐連通；根據梁跨度，決定頂板模板起拱大?。篤4不考慮起拱，4WLV6起拱10mm,N6的起拱15mm；梁側設置斜向支撐，釆用鋼管+U型托，對稱斜向加固（盡量取45°）5.3模板安裝質量要求必須符合《混凝土結構工程施工及驗收規(guī)范》（GB50204-2002）及相關規(guī)范要求。即"模板及其支架應具有足夠的承載能力、剛度和穩(wěn)定性，能可靠地承受澆筑混凝土的重量、側壓力以及施工荷載〃。（1） 主控項目1） 安裝現澆結構的上層模板及其支架時，下層樓板應具有承受上層荷載的承載能力，或加設支架；上下層支架的立柱應對準，并鋪設墊板。檢查數量：全數檢查。檢驗方法：對照模板設計文件和施工技術方案觀察。2） 在涂刷模板隔離劑時，不得沾污鋼筋和混凝土接槎處。檢查數量：全數檢查。檢驗方法：觀察。（2） ??般項目1） 模板安裝應滿足下列要求：模板的接縫不應漏漿；在澆筑混凝土前，木模板應澆水濕潤，但模板內不應有積水;模板與混凝土的接觸面應清理干凈并涂刷隔離劑；澆筑混凝土前，模板內的雜物應清理干凈；檢査數量：全數檢査。檢驗方法：觀察。2） 對跨度不小于4m的現澆鋼筋混凝土梁、板，其模板應按要求起拱。檢査數量：按規(guī)范要求的檢驗批（在同一檢驗批內，對梁，應抽查構件數量的10%,且不應少于3件；對板，應按有代表性的自然間抽查10%,且不得小于3間。）檢驗方法：水準儀或拉線、鋼尺檢查。

3）固定在模板上的預埋件、預留孔洞均不得遺漏，且應安裝牢固其偏差應符合附表1的規(guī)定;模板安裝允許偏差和檢驗方法 酎表1項次項 目傘規(guī)范標渣允許備差（mm）檢查方法1繼位移住、増、梁5量尺2底模上袤面標高±5水準儀或拉雄、尺重3截面祺內尺寸基礎±10尺里桂、墻、梁X,54層高垂直度居高不大于5m6經緯儀或控緩、尺置層高大于5m85相錨兩板表面高低差2Rs6表面平整度5礬尺、塞尺7陰陽角方正..秘、塞尺垂直8預埋鐵件中C、線位移投線、尺重9預埋管、蝶檢中心殺位移3拉姉、尺童螺柱外相長度+10.-010中心線位移?10拉線、尺量尺寸?10.-011iism中心線位移姫線、尺篁寬、高對角線—12插筋中心銭位移5外露長度+10.-0檢查數量：按規(guī)范要求的檢驗批（對梁、柱，應抽査構件數量的10%,且不應少于3件；對墻和板，應按有代表性的自然間抽査10%,且不得小于3間）。檢驗方法：鋼尺檢查。（3） 現澆結構模板安裝的偏差應符合表1的規(guī)定。檢查數量：按規(guī)范要求的檢驗批（對梁、柱，應抽查構件數量的10%,且不應少于3件：對墻和板，應按有代表性的自然間抽查10%,且不得小于3間）?，F澆結構模板安裝允許偏差和檢驗方法見表1：（檢驗方法：檢査同條件養(yǎng)護試塊強度試驗值。檢査軸線位置時，應沿縱、橫兩個方向量測，并取其中的較大值。）（4） 模板垂直度控制1） 對模板垂直度嚴格控制，在模板安裝就位前，必須對每塊模板線進行復測，無誤后，方可模板安裝。2） 模板拼裝配合，工長及質檢員逐一檢査模板垂直度，確保垂直度不超過3mm,平整度不超過2mm；3） 模板就位前，檢查頂模棍位置、間距是否滿足要求。（5） 頂板模板標高控制每層頂板抄測標高控制點，測量抄出混凝土墻上的500線，根據層高2900mm及板厚，沿墻㈱邊彈出頂板模板的底標高線。（6） 模板的變形控制1） 墻模支設前，豎向梯子筋上，焊接頂模棍（墻厚每邊減少1mm）。2） 澆筑混凝土時，做分層尺竿，并配好照明，分層澆筑，層高控制在500以內，嚴防振搗不實或過振，使模板變形。3） 門窗洞口處對稱下混凝土；4） 模板支立后，拉水平、豎向通線，保證混凝土澆筑時易觀察模板變形，跑位；5） 澆筑前認真檢查螺栓、頂撐及斜撐是否松動；6） 模板支立完畢后，禁止模板與腳手架拉結。（7） 模板的拼縫、接頭模板拼縫、接頭不密實時，用塑料密封條堵塞；鋼模板如發(fā)生變形時，及時修整。（8） 窗洞口模板在窗臺模板下口中間留置2個排氣孔，以防混凝土澆筑時產生窩氣，造成混凝土澆筑不密實。（9） 清掃曰的留置樓梯模板清掃口留在平臺梁下口，清掃口50X100洞，以便用空壓機清掃模內的雜物，清理干凈后，用木膠合板背訂木方固定。（10） 跨度小于4m不考慮，4?6m的板起拱10mm；跨度大于6m的板起拱15mm。（ID與安裝配合合模前與鋼筋、水、電安裝等工種協(xié)調配合，合模通知書發(fā)放后方可合模。（12）混凝土澆筑時，所有墻板全長、全高拉通線，邊澆筑邊校正墻板垂直度，每次澆筑時，均派專人專職檢查模板，發(fā)現問題及時解決。（13）為提高模板周轉、安裝效率，事先按工程軸線位置、尺寸將模板編號，以便定位使用。拆除后的模板按編號整理、堆放。安裝操作人員應釆取定段、定編號負責制。5.4其他注意事項在模板工程施工過程上中，嚴格按照模板工程質量控制程序施工，另外對于一些質量通病制定預防措施，防患于未然，以保證模板工程的施工質量。嚴格執(zhí)行交底制度，操作前必須有單項的施工方案和給施工隊伍的書面形式的技術交底。（1） 膠合板選統(tǒng)一規(guī)格，面板平整光潔、防水性能好的。（2） 進場木方先壓刨平直統(tǒng)一尺寸，并碼放整齊，木方下口要墊平。（3） 模板配板后四邊彈線刨平，以保證墻體、柱子、樓板陽角順直。（4） 墻模板安裝基層找平，并粘貼海綿條，模板下端與事先做好的定位基準靠緊,以保證模板位置正確和防止模板底部漏漿，在外墻繼續(xù)安裝模板前，要設置模板支撐墊帶，并校正其平直。<5）墻模板的對拉螺栓孔平宜相對，穿插螺栓不得斜拉硬頂。內墻穿墻螺栓套硬塑料管，塑料管長度比墻厚少2~3響。（6） 門窗洞口模板制作尺寸要求準確，校正陽角方正后加固，固定，對角用木條拉上以防止變形。（7） 支柱所設的水平撐與剪刀撐，按構造與整體穩(wěn)定性布置。5.5脫模劑及模板堆放、維修（1） 木膠合板選擇水性脫模劑，在安裝前將脫膜劑刷上，防止過早刷上后被雨水沖洗掉。鋼模板用油性脫模劑，機油:柴油=2:8。（2） 模板貯存時，其上要有遮蔽，其下墊有墊木。墊木間距要適當，避免模板變形或損傷。（3） 裝卸模板時輕裝輕卸，嚴禁拋擲，并防止碰撞，損壞模板。周轉模板分類清理、堆放。（4） 拆下的模板，如發(fā)現翹曲，變形，及時進行修理。破損的板面及時進行修補。6混凝土澆注施工措施結構轉換層墻柱混凝土強度等級為C50,梁板混凝土強度等級為C40,為了防止產生溫度和收縮裂紋，梁板混凝土中摻入8%左右HEA膨脹劑進行補償混凝土的收縮。施工順序：以施工縫為界分三次澆注結構轉換層混凝土，每個區(qū)?次連續(xù)澆注完成,中間不留施工縫，先澆墻柱混凝土再澆注梁板混凝土。本工程釆用柱墻和梁板?次性澆筑，在砕澆筑時，應先澆筑柱墻佐，待柱墻砕下沉基本穩(wěn)定后砕初凝前澆筑梁板彼。、碓澆筑順序柱墻砕澆筑時，釆用逐根退行澆筑,四周閉合墻徑以一點為起點分兩個班組各沿順、逆時針方向呈階梯形向前推進，不閉合的墻砕從一端向另一端呈階梯形向前推進。每根柱和墻體碓要求一次澆筑完成?？蚣苤倪M料及振搗，通過框架梁下部鋼筋上提后的空間放料，插入式振動棒插入振搗。梁板佐澆筑時，采用兩臺布料機分層循環(huán)澆筑。因框支梁最大高度達2000mm，所以要求斜面分層澆筑，每層甲度不超過300mm。彼澆筑應連續(xù)進行，如必須間歇，其間歇時間應盡量縮短，控制在2小時以內，并應在下層位初凝之前將上層砕澆筑完畢。澆搗上層彼時，要插入下層已搗彼50,確保分層界面結合緊密，樓板則采用平板振動器搗實。、施工要點、在澆筑工序中，應控制佐的均勻性和密實性。砕拌合物運至澆筑地點后，應立即澆注入模。在澆筑過程中，如發(fā)現彼拌合物的均勻性和稠度發(fā)生較大的變化，應及時處理。、振搗時，振動棒不得打、撬安裝埋管，并盡量不要碰撞鋼筋。提棒操作應采取快插慢抽，拔出時電機不能停轉；每振點的振搗時間控制在20?30S,以不再出現氣泡、表面砂漿不再沉陷為止，并且在20-30min后對其進行二次復振。、振動棒插點間距以不大于振動棒作用半徑的1.25倍為宜(一般為400mm左右)；距離模板不應大于作用半徑的％;佐分層厚度不大于振動棒作用長度的1.25倍。加強結點處、轉角處、鋼筋密集處振搗，此部位可釆用小直徑振動棒振搗，保證棒能落實到位。當發(fā)現砕有不密實等現象，應立即采取措施。、澆筑人員應隨時注意鋼筋的位置和保護層的厚度。設專人負責檢査模板、支撐架、鋼筋、預埋件和預留孔洞等是否變形移位，同時防止下料不均和漏振。當發(fā)現有變形、移位時，應立即停止?jié)仓?，并應在已澆筑的彼凝結前修整完好。、佐養(yǎng)護佐澆筑完畢后，要避免曝曬，并在澆筑完畢后的12h以內開始連續(xù)養(yǎng)護。樓面彼終凝后宜覆蓋一層塑料薄膜自養(yǎng)或澆水養(yǎng)護；柱墻宜帶模澆水養(yǎng)護；轉換梁體積較大，為避免裂縫產生，要求加草袋覆蓋養(yǎng)護，使其始終保持濕潤狀況，同時減緩佐表面散熱速度。養(yǎng)護時間不少于14d。7模板支架的拆除、模板拆除根據現場同條件的試塊試壓強度，符合設計要求的百分率后，由技術人員發(fā)放拆模通知書后，方可拆模。、模板及其支架在拆除時混凝土強度耍達到如下要求。在拆除側模時，混凝土強度要達到1.2MPa(依據拆模試塊強度而定)，保證其表面及棱角不因拆除模板而受損后方可拆除?；炷恋牡啄＃浠炷翉姸缺仨毞舷卤硪?guī)定后方可拆除。、拆除模板的順序與安裝模板順序相反，先支的模板后拆，后支的先拆。樓板模板拆除時，先調節(jié)頂部支撐頭，使其向下移動，達到模板與樓板分離的要求,保留養(yǎng)護支撐及其上的養(yǎng)護木方或養(yǎng)護模板，其余模板均落在滿堂腳手架上。拆除板模板時要保留板的養(yǎng)護支撐。、模板拆除吊至存放地點時，模板保持平放，然后用鏟刀、濕布進行清理。支模前刷脫模劑。模板有損壞的地方及時進行修理，以保證使用質量。、模板拆除后，及時進行板面清理，涂刷隔離劑，防止粘結灰漿。、安全措施：、拆除前應全面檢查支架的扣件連接、支撐系統(tǒng)等是否符合構造要求拆除作業(yè)必須由上而下進行，嚴禁上下同時作業(yè)、模板應隨支架的拆除逐塊拆下，禁止成片撬落、拆除區(qū)域應圍起警戒，禁止其他人員進入、拆下的模板和扣件等禁止高空拋落、模板的拆除要搭設操作平臺、拆下的模板、木紡應及時除掉上面的鐵釘防止扎傷。、底模拆除時混凝土的強度必須達到GB50204-2002中表4.3.1的規(guī)定方可拆模,否則應釆取可靠的冋頂及加固措施并應通過計算確定。8模板支撐計算書8.1梁模板支撐計算書(一)、斷面1400X1800梁計算書：、編制依據：高支撐架的計算依據《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范XJGJ130-2001).

《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010-2002、《建筑結構荷載規(guī)范》(GB50009-2001)、《鋼結構設計規(guī)范》(GB50017-2003)等規(guī)范編制。單位：(mm)剖面圖 側面圖多根承重立桿,方木支撐平行梁截面剖面圖 側面圖多根承重立桿,方木支撐平行梁截面、參數信息.模板支撐及構造參數梁截面寬度B(m):1.40；梁截面高度D(m):1.80混凝土板厚度(mm):180.00；立桿梁跨度方向間距La(m):0.50；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.10；立桿步距h(m):1.50；梁支撐架搭設高度H(m)：3.80：梁兩側立柱間距(m):1.80；承重架支設:梁底4根承重立桿(橫向一排6根立桿)，方木支撐平行梁截面；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m):1.00：釆用的鋼管類型為0)48x3；扣件連接方式:雙扣件，考慮扣件質量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載力折減系數:1.00；.荷載參數模板自重(kN/m2):0.35；鋼筋自fi(kN/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.5；新澆混凝土側壓力標準值(kN/蛆):18.0；傾倒混凝土側壓力(kN/m2):2,0；振搗混凝土荷載標準值(kN/m2):2.0.材料參數木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2):1.7；面板類型：膠合面板；面板彈性模量E(N/mm2)：9500.0：面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；.梁底模板參數梁底方木截面寬度b(mm)：60.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底模板支撐的間距(mm)：150.0；面板厚度(mm)：18.0；.梁側模板參數主楞間距(mm)：300：次楞根數：6；穿梁螺栓水平間距(mm)：300；穿梁螺栓豎向根數：5；穿梁螺栓豎向距板底的距離為：200mm,300mm,300mm,350mm,350mm；穿梁螺栓直徑(mm)：M14；主楞龍骨材料：鋼楞；截面類型為圓鋼管48X3.5；主楞合并根數：2；次楞龍骨材料：木楞，，寬度60mm,高度80mm；、梁模板荷載標準值計算(1).梁側模板荷載強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。按《施工手冊》，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值:F=0.22yct耶2而 F=yH其中y一混凝土的重力密度，取24.OOOkN/虻;t一新澆混凝土的初凝時間，可按現場實際值取，輸入0時系統(tǒng)按200/（T+⑸計算，得5.714h；T一混凝土的入模溫度，取20.000°C；V一混凝土的澆筑速度，取1.500m/h：H一混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m；Pr-外加劑影響修正系數，取1.200；P2-混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別為50.994kN/m2>18.000kN/m2,取較小值18.000kN/m2作為本工程計算荷載。4）、梁側模板面板的計算面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷裁；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。次楞（內龍骨）的根數為6根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。3Z43Z4面板計算簡圖（單位：nun）（1）.強度計算跨中彎矩計算公式如下:[u[u)l=1.296mm,滿足要求!其中，a--面板的彎曲應力計算值(N/mm2);M~面板的最大彎距(N.mm)；W—面板的凈截面抵抗矩，W=30X1.8X1.8/6=16.2cm3；[f]一面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按以下公式計算面板跨中彎矩：M=0Aql2其中，q一作用在模板上的側壓力，包括：新澆混凝土側壓力設計值:q,=1.2X0.3X18X0.9=5.83kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值:q2=1.4X0.3X2X0.9=0.76kN/m；q=qi+q2=5.832+0.756=6.588kN/m；計算跨度(內楞間距)：1=324mm；面板的最大彎距M=0.1X6.588X3242=6.92X10*N.mm；經計算得到，面板的受彎應力計算值：a=6.92x104/1.62x104=4.269N/mm2；面板的抗彎強度設計值：[f]=13N/mm2；面板的受彎應力計算值o=4.269N/mm2小于面板的抗彎強度設計值[幻=13巧血，滿足要求！(2).撓度驗算0.677gf40.677gf4100政<[^]=//250q一作用在模板上的側壓力線荷載標準值：q=18X0.3=5.4N/mm；1一計算跨度(內楞間距)：1=324mm；E一面板材質的彈性模量：E=9500N/mm2：I—面板的截面慣性矩:I=30X1.8X1.8X1.8/12二14.58cm“面板的最大撓度計算值：co=0.677x5.4x3244/(100x9500x1.46x105)=0.291mm：面板的最大容許撓度值：[U)]=I/250=324/250=1.296mm；面板的最大撓度計算值3=0.291mm小于面板的最大容許撓度值5)、梁側模板內外楞的計算(1).內楞計算內楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，龍骨釆用1根木楞，截面寬度60mm,截面高度80mm,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=60X802Xl/6=64cm3；I=60X803XI/12=256cm'；內楞計算簡圖①.內楞強度驗算強度驗算計算公式如下：其中，a~內楞彎曲應力計算值(N/mm2)；M—內楞的最大彎距(N.mm)；W-內楞的凈截面抵抗矩；[f]-內楞的強度設計值(N/mm2)o按以下公式計算內楞跨中彎矩："=0.10/2其中，作用在內楞的荷載,q=(1.2X18X0.9+1.4X2X0.9)X0.324=7.12kN/m；內楞計算跨度(外楞間距):1=300mm；內楞的最大彎距:M=0.1X7.12X300.002=6?40XIONmm；最大支座力:R=l.1X7.115X0.3=2.348kN；經計算得到，內楞的最大受彎應力計算值a=6.40x104/6.40x104=1.001N/mm2：

內楞的抗彎強度設計值：[f]=17N/mm2；內楞最大受彎應力計算值1.001N/mrr?小于內楞的抗彎強度設計值[f]=17N/mm2,滿足要求?、?內楞的撓度驗算a)=a)=0.677g/4100El<[^]=l/250其中E—面板材質的彈性模量：10000N/nun2；q—作用在模板上的側壓力線荷載標準值：q=18.00X0.32=5.83N/mrn；1—計算跨度(外楞間距)：1=300mm；1一面板的截面慣性矩：I=5.12X10W；內楞的最大撓度計算值：co=0.677x5.83x3004/(100x10000x5.12x106)=0.006mm；內楞的最大容許撓度值：[3]=300/250=1.2mm；內楞的最大撓度計算值u)=0.006mm小于內楞的最大容許撓度值[3]=1.2mm,滿足要求！(2).外楞計算外楞(木或鋼)承受內楞傳遞的集屮力，取內楞的最大支座力2.348kN,按照集中荷載作用下的迎續(xù)梁計算。本工程中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面類型為圓鋼管48X3.5；外鋼楞截面抵抗矩W=10.16cm3；350尸等外鋼楞截面慣性矩I=24.38cm1350尸等；324IL324I,324I,324I,324I，,-1,I“1300300350外楞計算簡圖[3]=0.875mm,[3]=0.875mm,滿足要求!外楞彎矩圖(kN.m)外楞變形圖(mm)①.外楞抗彎強度驗算其中外楞受彎應力計算值(N/mnDM~外楞的最大彎距(N.mm)；W-外楞的凈截面抵抗矩;[f]一外楞的強度設計值(N/mm2)o根據連續(xù)梁程序求得最大的彎矩為M=0.47kN.m外楞最大計算跨度：1=350mm；經計算得到，外楞的受彎應力計算值:a=4.70x105/1.02x104=46.22N/mm2；外楞的抗彎強度設計值：[f]=205N/mmz；外楞的受彎應力計算值o=46.22N/mm2小于外楞的抗彎強度設計值[f]=205N/mm2,滿足要求！②.外楞的撓度驗算根據連續(xù)梁計算得到外楞的最大撓度為0.253mm外楞的最大容許撓度值：[間=350/400=0.875mm；外楞的最大撓度計算值3=0.253mm小于外楞的最大容許撓度值6）、穿梁螺栓的計算驗算公式如下:N<[7V]=fxA其中N其中N-穿梁螺栓所受的拉力;穿梁螺栓有效面積（mn）‘）；穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mrn.抗彎強度驗算.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算:查表得:穿梁螺栓的直徑：14nun；穿梁螺栓有效直徑：11.55mm；穿梁螺栓有效面積：A=105mm2：穿梁螺栓所受的最大拉力：N=18X0.3X0.35=1.89kN。穿梁螺栓最大容許拉力值：[N]=170X105/1000=17.85kN；穿梁螺栓所受的最大拉力N=l.89kN小于穿梁螺栓最大容許拉力值[N]=17.85kN,滿足要求！7）、梁底模板計算面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小，按支撐在底撐上的三跨連續(xù)梁計算。強度驗算?？紤]模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩1和截面抵抗矩W分別為:W=1400X18X18/6=7.56X10W；1400X18X18X18/12=6.80X10W；I5U15U15UI5U15U15U

其中，a一梁底模板的彎曲應力計算值(N/mm2)；M-計算的最大彎矩(kN.m)；1—計算跨度(梁底支撐間距)：1=150.00mm；q-作用在梁底模板的均布荷載設計值(kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：q,:1.2X(24.00+1.50)X1.40X1.80X0.90=69.40kN/m；模板結構tl重荷載：q2:1.2X0.35X1.40X0.90=0.53kN/m；振搗混凝土時產生的荷載設計值：q3:1.4X2.00X1.40X0.90=3.53kN/m；q=ql+q2+q3=69.40+0.53+3.53=73.46kN/m；跨中彎矩計算公式如下：M=0Aql2Mmax=0.10X73.458X0.152=0.165kN.m；a=0.165x106/7.56x104=2.186N/mm2：梁底模面板計算應力。=2.186N/mm?小于梁底模面板的抗壓強度設計值[f]=13N/mm2,滿足要求！(2).撓度驗算根據《建筑施工計算手冊》剛度驗算釆用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下：0.677q/410QF70.677q/410QF7<[d>]=//250其中，q—作用在模板上的壓力線荷載：q=((24.0+1.50)X1.800+0.35)XI.40二64.75KN/m；1—計算跨度(梁底支撐間距)：1=150.00mm；E一面板的彈性模量：E=9500.ON/mm2；面板的最大允許撓度值：[3]=150.00/250=0.600mm；面板的最大撓度計算值：0>=0.677x64.75x150。(100x9500x6.80x10pmI0.280m 0.280mI0.280m 0.280mI0.280m0.2m)=0.034mm:pmI0.280m 0.280mI0.280m 0.280mI0.280m0.2m面板的最大撓度計算值：co=0.034mm小于面板的最大允許撓度值：=150/250=0.6mm,滿足要求！、梁底支撐木方的計算.荷載的計算：A、 鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q戶(24+1.5)XI.8X0.15=6.885kN/m：B、 模板的自重荷載(kN/m)：q2=0.35X0.15X(2X1.8+1.4)/1.4=0.188kN/m；C、 活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN/m):經計算得到，活荷載標準值P.=(2.5+2)X0.15=0.675kN/m；.木方的傳遞集中力驗算：靜荷載設計值q=l.2X6.885+1.2X0.188=8.487kN/m；活荷載設計值P=l.4X0.675=0.945kN/m；荷載設計值q=8.487+0.945=9.432kN/m。本工程梁底支撐采用方木，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=6X8X8/6=6.40X10*cm3；1=6X8X6X8/12=2.56X102cm4：.支撐方木驗算：最大彎矩考慮為連續(xù)梁均布荷載作用下的彎矩，計算簡圖及內力、變形圖如下:q?9.432kN/m0.1430.1430.1430.143彎矩圖(kN.m)剪力圖(kN)變形圖(mm)方木的邊支座力N1二N2R.473KN,中間支座的最大支座力N=3.837KN;方木最大應力計算值：a=0.143x10、梁跨度方向鋼管的計算/64000=2.232N/mm2；、梁跨度方向鋼管的計算方木最大剪力計算值：T=3X3.837X1000/(2X60X80)=1.199N/mm2：方木的最大撓度：3=0.08mm：方木的允許撓度：［3］=0.2x1C)3/250=0.8mm；方木最大應力計算值2.232N/mm2小于方木抗彎強度設計值［f］=17.000N/nn?,滿足要求！方木受剪應力計算值1.199N/mm?小于方木抗剪強度設計值［T］=1.700N/mn^滿足要求！方木的最大撓度3=0.080mm小于方木的最大允許撓度［31=0.800mm,滿足要求！

作用于支撐鋼管的荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等，通過方木的集中荷我傳遞。(1).梁兩側支撐鋼管的強度計算:支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中力p=0.473KX.jULjlJUjlJL支撐鋼管計算簡圖jULjlJUjlJL支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管計算彎矩圖(kN.m)0.0570.057支撐鋼管計算變形圖(mm)0.700.408 0.4080.065 |00650.537 ^370.700.408 0.4080.065 |00650.537 ^371.011.019070902^6 02360.2360.7090.7091.011.010[^7 0.5370.005_0.065

~|t0.408 0.408123G支撐鋼管計算剪力圖(kN)最大彎矩Mmax=0.08kN.m；最大變形Vnax=0.057mm；

最大支座力Roax=1.719kN；最大應力a=0.08x106/(4.49x1()3)=1772N/mm2；支撐鋼管的抗壓強度設計值[f]=205N/nim2；支撐鋼管的最大應力計算值17.72N/mm?小于支撐鋼管的抗壓強度設計值205N/mm2,滿足要求！支撐鋼管的最大撓度Vmax=0.057nm小于500/150與10皿,滿足要求!(2).梁底支撐鋼管的強度計算：支撐鋼管按照集中荷裁作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中力P=3.837KX.jULjlJUjlJL支撐鋼管計算簡圖jULjlJUjlJL支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管計算彎矩圖(kN.m)0.4610.461支撐鋼管計算變形圖(mm)3.313 3.3130.524 |o.5244.361 613.313 3.3130.524 |o.5244.361 618.1988.1985.7555.75519l|8 1.9181.919 [L91!l5.7565.7568.1998.1994同2 4.362詞5_0.525~|t3.312 3.312支撐鋼管計算剪力圖(kN)最大彎矩Mmax=0.646kN.m；最大變形Vnax=0.461mm；最大支座力=13.955kN；最大應力a=0.646x106/(4.49x103)=143.844N/mm2；支撐鋼管的抗壓強度設計值[f]=205N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值143.844N/mm?小于支撐鋼管的抗壓強度設計值205N/m?,滿足要求！支撐鋼管的最大撓度Vmax=O.461mn小于500/150與10mm,滿足要求！、扣件抗滑移的計算：按照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范培訓講座》劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.OOkN,按照扣件抗滑承載力系數1.00,該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為16.00kN(實際施工時梁底立桿頂部釆用可調頂托，雙鋼管大龍骨，承我能力大于雙扣件)?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5):RWRc其中Rc-扣件抗滑承載力設計值，取16.00kN；R-縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，根據前面計算結果得到R=13.955kN；R<16.00kN,所以雙扣件抗滑