頂升模架體系施工方案

1.1頂升模架體系施工方案1.1.1核心筒概況(a)核心筒墻體變化情況核心筒墻體變化情況口口LLjjI0j上］ifTnH--HLL1j外墻厚度1200、1400內墻厚度 400外墻厚度1200內墻厚度 400墻體變化墻體變化說明 ――、工口 Q1內收200,變?yōu)?200墻厚說明層高 6.00、6.20層高 3.50、4.30、8.50L01-L02L03-L14P?口「m■4LL］」CLIj外墻厚度1100 內墻厚度 400外墻厚度1050內墻厚度400墻體變化墻體變化Un Q1內收100,變?yōu)?100墻厚說明?r Q1內收50,變?yōu)?050墻厚說明4.24、4.26、4.30、4.36、5.17、層高6.00層高 4.30L15-L33L34-L43

SB1 ；nol I ，JI廣——、r4nL _JTLJ1匚LJJLld外墻厚度950內墻厚度400外墻厚度850內墻厚度400墻體變化說明Q1內收100,變?yōu)?50墻厚墻體變化說明QI內收100,變?yōu)?50墻厚層高4.30層高4.26、4.30、5.17、6.00L44-L53L54-L64.Q1「tQ1 QI Q1LJ.J1[111d寸JLJ.J111外墻厚度700內墻厚度400外墻厚度700內墻厚度400墻體變化說明Q1內收150,變?yōu)?00墻厚墻體變化說明外墻取消四角層高4.30層高4.30L65-L73L74-L77

rL -i°尸r士上^jp匕AI.1■ 國^ 1 , ^225l 1斗11外墻厚度500內墻厚度400外墻厚度500內墻厚度400墻體變化說明Q1內收200,變?yōu)?00墻厚墻體變化說明內墻局部取消層高4.30、6.00層高6.00L78-L85L86-T0P(b)施工準備核心筒施工體量大、結構高度高，核心筒單層面積最大為668nlM墻體內收后，單層面積為583m\核心筒結構施工高度為397.25m,核心筒剪力墻上安裝多種施工設備，包含內爬式塔吊、施工電梯、混凝土泵管、模架體系等設備。布置范圍有限，層高變化多。本工程中，立面層高變化多，共計14種層高。層數(shù)層高層數(shù)層高B043.25B033.70B025.50B015.40L016.30L026.0L0310.25L041.75L05-L304.30L314.26L3210.34L336.0L314.26L32、L32M5.17L336.0L34~L594.30L604.26L61>L61M5.17L626.00L63'L834.30L84~T0P6.00——(c)核心筒墻體分段多、墻體厚度變化幅度大核心筒墻體分段多、不連續(xù)；核心筒剪力墻外墻厚度由1400mm分次內收至500mm,累積收縮900mm□(d)核心筒內鋼構件較多本工程核心筒內鋼構件多，主要包括鋼板剪力墻內的鋼板、勁性柱、水平鋼梁、鋼樓梯、組合樓板所用的鋼筋桁架樓承板；剪力墻鋼構件吊裝影響區(qū)域多。構件較大，對核心筒模架體系設計和施工帶來較高要求。1.1.2低位頂升鋼平臺模架體系介紹(a)低位頂升鋼平臺模架體系原理低位頂升鋼平臺模架體系采用大行程(5m?6m)、高能力(可高達450t)液壓油缸和支撐立柱、箱梁作為模架的頂升與支撐系統(tǒng)，通過在核心筒預留的洞口處低位頂升其上部的鋼桁架平臺帶動模板和掛件整體上升，完成豎向混凝土結構施工。(b)低位頂升鋼平臺模架體系施工原理介紹低位頂升鋼平臺模架體系施工原理介紹初始狀態(tài)一 狀態(tài)二 狀態(tài)三 狀態(tài)四澆筑完混凝土，模板退離墻面，刷脫模劑，豎向鋼筋接長等。鋼筋綁扎，預埋件埋設，驗收等。掛架翻板翻起，上支撐小牛腿回收，頂升圓管柱，進而帶動鋼平臺、掛架及模板等整個體系一起上升。上支撐頂升到位，小牛腿伸出固定，總頂升高度為一個常規(guī)樓層高度(不超過5m)o狀態(tài)五狀態(tài)六狀態(tài)七狀態(tài)八

低位頂升鋼平臺模架體系施工原理介紹號■心〃心心〃巾、，LJii_J _Ji i|_WIII'X!, 山「31-■1- /Ilkl-L~|rrH-一等-_■■臟iU:xIfMLrTi11ttf■王Mi上支撐固定后，將下下支撐頂升到位，小支撐箱梁的牛腿回牛腿伸出固定，總提掛架翻板翻下，合模拆模，一個流程完收，開始提升下支升高度為一個樓層澆筑混凝土。成。重復狀態(tài)一。撐。高度。L3210.34L336.0L314.26L32、L32M5.17L336.0L34?L594.30L604.26L61、L61M5.17L626.00L63?L834.30L84?TOP6.00——1.1.3低位頂升鋼平臺模架體系方案設計(a)核心筒施工部署概況本工程核心筒為長方形，縱、橫墻體把內部分隔成九個方筒，從剪力墻結構設計情況分析適合采用四支點低位頂升鋼平臺模架體系解決核心筒豎向結構施工。剪力墻內部布置一臺M1280D塔吊，剪力墻外側布置兩臺M440D塔吊；核心筒內電梯井處布置兩臺單籠施工電梯與頂模銜接，滿足作業(yè)人員的上下交通。由于核心筒墻體內有鋼板剪力墻及鋼骨柱，為此頂模系統(tǒng)的設計需優(yōu)先考慮鋼板剪力墻的吊裝，盡可能不影響鋼結構的施工。(b)頂模體系功能分區(qū)頂模的功能分區(qū)主要包括鋼平臺頂部的平面分區(qū)及模架整體豎向功能分區(qū)。平面功能分區(qū)

氧氣＜；乙煥:庫TrTrV?:危險?品倉堆場休息室、雜物間；簿1J罐鋼筋堆放小型機械設茗堆放鋼筋氧氣＜；乙煥:庫TrTrV?:危險?品倉堆場休息室、雜物間；簿1J罐鋼筋堆放小型機械設茗堆放鋼筋HE放平臺頂部除了作為材料堆場外，也是各種施工機械的附著體，同時還設置有一些生活及消防設施（如移動廁所、消防水箱等）。在劃分功能分區(qū)時需要區(qū)別各類功能的主次，合理安排區(qū)域位置、大小，綜合考慮施工方便、安全、高效的因素，同時避免核心區(qū)域的浪費。另外，頂模系統(tǒng)的重心必須處于各個支腿的內部以防頂模傾覆，同時增加頂?？箓饶芰ΑＴ诓贾霉δ芊謪^(qū)時應盡量將荷載較大的分區(qū)安排在支點內側，平臺的懸挑區(qū)域不要布置大的荷載。根據以上原則布置鋼平臺頂部平面分區(qū)如上圖所示。豎向功能分區(qū)*rr?f*rr?f頂模系統(tǒng)豎向功能分區(qū)圖模架豎向功能分區(qū)主要包括鋼筋預留區(qū)、鋼筋綁扎區(qū)、模板封閉區(qū)、混凝土養(yǎng)護預埋件清理區(qū)，根據這樣的分區(qū)在掛架設計時往往使其跨越3~4個標準樓層。需要注意的是，由于外墻需要處理預埋件及洞口，因此外掛架高度必須大于或等個三個分區(qū)高度，設為7步。根據以上原則模架的豎向布置如下圖所示：(c)模架各系統(tǒng)設計支撐與頂升系統(tǒng)：支撐與頂升系統(tǒng)為主要受力構件，將鋼平臺上所有荷載通過支撐與頂升系統(tǒng)傳遞至剪力墻上。支撐系統(tǒng)格構式支撐立柱、上下支撐箱梁以及箱梁上的伸縮牛腿。頂升系統(tǒng)包括32套支腿伸縮油缸、4套頂升油缸、1套現(xiàn)地控制柜、液壓泵站以及液壓管道及附件等。其中泵站一控四配置。液壓泵站設備包括1套油箱總成、2套液壓泵電動機組(互為備用)、1套調壓控制閥組，4套同步控制閥組。鋼平臺系統(tǒng)設計：本工程塔樓為勁性鋼板混凝土剪力墻核心筒，勁性構件尺寸較大，為了便于勁性構件施工，鋼桁架平臺在核心筒墻體部位應盡量預留更大的空間以便勁性構件可分層整體吊裝?？紤]到平臺堆載以及變形的要求，將鋼平臺支點放在四個角部的筒體內。鋼平臺由一級、二級桁架、面外撐桿及掛架梁組成，各級桁架由H型鋼或工字鋼組合焊接而成。桁架布置如下圖所示：

掛架及安全防護系統(tǒng)設計：掛架利用鋼平臺下掛設的吊架梁作為掛架的吊點及滑動軌道，懸掛7步掛架作為鋼筋和模板工程的操作架。掛架系統(tǒng)包括可移動滑輪、吊桿、水平連系桿、吊桿接頭、踏板、可翻轉踏板、兜底防護和上下樓梯等。當墻體截面變化時，通過移動滑輪實現(xiàn)掛架沿軌道梁滑移，調整掛架與墻體間的距離，保證施工質量與安全。在正常施工中，可翻轉踏板處于打開狀態(tài)；當模架頂升時，將可翻轉踏板收起，使其與墻體之間保持一定距離，為退模留出一定空間，并留出清理面板的作業(yè)空間，同時避免掛架被墻體拉扯而發(fā)生危險。掛架首層高度為2.7m,其余各層掛架高度均為2m。外掛架總高度為15.2m,內掛架總高度為10.7m。架體骨架采用標準方鋼管，其中豎桿通長，從頂部直達底部，豎桿上設置定型接頭搭接順墻橫桿和垂直橫桿。掛架布置時盡量保證豎桿間距為1.2m,從而使整個掛架桿件規(guī)格大都保持一致。外掛架與墻體保留1300mm的距離以方便伸臂桁架伸出墻體時對模架頂升的影響。四面長墻部位外吊架為可調節(jié)機構，可以隨變截面墻進行滑動。掛架組成示意圖安全防護包括掛架外立面防護、水平防護、鋼平臺臨邊防護、爬梯安全防護、電線電纜防護、液壓裝置油路防護等。掛架外側立面與鋼平臺四周臨邊采用直徑1.5mm,網眼不大于10mm的鋼板網封閉防護，水平及豎向防護均采用角鋼骨架加鋼板網的形式，保證使用耐久性的同時，避免火災隱患；鋼平臺內臨邊采用焊接方管護欄桿防護；液壓裝置油路固定在工字鋼或槽鋼內側進行防護。模板系統(tǒng)設計：

本工程樓層層高主要有4.3m、6.0m兩種樓層，模板配置要適應樓層高度，按照2400X4000+2400X300為標準進行配置，下部施工4.5m層高樓層時，模板標準高度為4.3m。標準模板加工圖標準模板效果圖角模1.WIW-標準模板加工圖標準模板效果圖角模1.WIW-(d)墻體變截面處理墻體變截面時，將變截面處的模板支座卸掉，將模板直接安裝在變截面處(澆筑混凝土時，變截面處的混凝土面按設計澆低20cm,提升模板之前使用砂漿找平至設計標高)，未收掉一側則直接將模板提升100,再次提升模板又按原即可。墻體變截面位置模板處理大樣如下圖所示:模板固定

模板固定墻體變截面處理(e)模板脫模器大樣模板設置脫模器，在支模時脫模器頂緊模板，拆模時往墻體方向擰，頂緊墻體，以脫開模板。雌翻開魏悔 恭就育脫模器大樣雌翻開魏悔 恭就育脫模器大樣(f)模板拼縫措施模板企口裝置模板底部防漏漿處理大樣模板企口裝置模板底部防漏漿處理大樣LL4頂模體系安裝(a)頂模體系安裝部署根據本工程總體施工部署，核心筒施工完5層結構以后安裝頂模架，計劃15天安裝、調試完畢。安裝流程如下:施工準備測量放線臨時操作架搭設測量放線一級桁架組裝地面拼裝——二級桁架組裝一三級桁架組裝提升系統(tǒng)安裝主撐立柱安裝分時架裝

部臨托安高空一級桁架組裝邊全護臨安圍強栓接高螺連(b)頂模體系安裝頂模體系安裝安裝支撐體系

頂模體系安裝安裝鋼平臺一級桁架鋼平臺二級桁架安裝安裝吊架梁及內外掛架頂模體系安裝安裝鋼平臺一級桁架鋼平臺二級桁架安裝安裝吊架梁及內外掛架面外支撐及鋼平臺面板安裝鋼平臺防護安裝系統(tǒng)的各輔助設施安裝調試驗收1.1.5頂模體系施工(a)頂模施工流程(b)頂模爬升步距總體規(guī)劃爬升規(guī)劃總體原則為滿足結構樓層施工的需求，每次頂升高度按各層高度的需要進行同步一次頂升到位，但是樓層超高6m以上時，可以進行調整分2~3次進行爬升。首次安裝樓層高度為3層，共頂升85次。標準層4.30m按樓層層高作為單個爬升步距即可，非標準層如4.24m、4.26m、4.36m>

5.17m也按樓層層高作為單個爬升步距即可，但非標準層6.00m層高需分兩次爬升方能實現(xiàn)，每次爬升步距均為4.30m。樓層總體爬升規(guī)劃表如下：序號樓層結構標高（m）樓層高度（m）一次頂升高度（m）預留洞標高（m）1L00524.154.30—19.752L00628.454.304.3024.053L00732.754.304.3028.354L00837.054.304.3032.655L00941.354.304.3036.956L01045.654.304.3041.257L01149.954.304.3045.558L01254.254.304.3049.859L01358.554.304.3054.1510L01462.854.304.3058.4511L01567.154.304.3062.7512L01671.454.364.3067.0513L01775.814.244.3071.3514L01880.054.304.3075.6515L01984.354.304.3079.9516L02088.654.304.3084.2517L02192.954.304.3088.5518L02297.254.304.3092.8519L023101.554.304.3097.1520L024105.854.304.30101.4521L025110.154.304.30105.7522L026114.454.304.30110.0523L027118.754.304.30114.3524L028123.054.304.30118.6525L029127.354.304.30122.9526L030131.654.304.30127.2527L031135.954.264.30131.5528L032140.215.174.30135.8529L032M145.385.174.30140.15

序號樓層結構標高（m）樓層高度（m）一次頂升高度（m）預留洞標高（m）30L033150.556.004.30144.45314.30148.7532L034156.554.304.30153.0533L035160.854.304.30157.3534L036165.154.304.30161.6535L037169.454.304.30165.9536L038173.754.304.30170.2537L039178.054.304.30174.5538L040182.354.304.30178.8539L041186.654.304.30183.1540L042190.954.304.30187.4541L043195.254.304.30191.7542L044199.554.304.30196.0543L045203.854.304.30200.3544L046208.154.304.30204.6545L047212.454.304.30208.9546L048216.754.304.30213.2547L049221.054.304.30217.5548L050225.354.304.30221.8549L051229.654.304.30226.1550L052233.954.304.30230.4551L053238.254.304.30234.7552L054242.554.304.30239.0553L055246.854.304.30243.3554L056251.154.304.30247.6555L057255.454.304.30251.9556L058259.754.304.30256.2557L059264.054.304.30260.5558L060268.354.264.30264.8559L061272.615.174.30269.1560L061M277.785.174.30273.4560L062282.956.004.30277.75

序號樓層結構標高（m）樓層高度（m）一次頂升高度（m）預留洞標高（m）614.30282.0562L063288.954.304.30286.3563L064293.254.304.30290.6564L065297.554.304.30294.9565L066301.854.304.30299.2566L067306.154.304.30303.5567L068310.454.304.30307.8568L069314.754.304.30312.1569L070319.054.304.30316.4570L071323.354.304.30320.7571L072327.654.304.30325.0572L073331.954.304.30329.3573L074336.254.304.30333.6574L075340.554.304.30337.9575L076344.854.304.30342.2576L077349.154.304.30346.5577L078353.454.304.30350.8578L079357.754.304.30355.1579L080362.054.304.30359.4580L081366.354.304.30363.7581L082370.654.304.30368.0582L083374.954.304.30372.3584L084379.256.004.30376.6585L085385.256.00——86L086391.256.00——87ROOF397.25———（c）頂模與鋼結構的施工配合鋼板剪力墻中勁性鋼板按長度進行分段每段長度根據需要進行合理分割，在鋼平臺桁架布置時合理考慮與勁性鋼板的位置，根據勁性鋼板分段，鋼平臺上設置吊裝孔，根據分段長度，吊裝方案分為二種：第一種：直接吊裝就位；第二種：在鋼平臺桁架下弦設置滑道，構件從吊裝孔下降至預定高度，與滑道上的滑輪連接，構件在滑道上水平移動至安裝部位。(d)施工人員上下通道核心筒內布置圖兩臺單籠施工電梯能直接上到掛架，再通過掛架上的樓梯上到鋼平臺頂和掛架各層操作面。為保證模架在頂升過程中和頂升完成后，施工電梯與掛架始終銜接，掛架最下一層標準節(jié)處跳板翻開，掛架標準節(jié)部分升入掛架。電梯上平臺立面圖上平臺電梯平面布置

（e）特殊節(jié)點施工措施支撐箱梁的安裝：頂模系統(tǒng)支撐箱梁通過梁端的牛腿，把荷載傳到核心筒墻體上，核心筒墻體上需預留洞，如下圖所示，洞口尺寸為：400（寬）X800（高）X400（深），為避免與鋼板剪力墻鋼板相碰撞，所以洞口深度取400mm,西側的兩根支撐箱在15層以下均適用該情況。墻體留洞墻體收截面模板和掛架處理：內墻體單邊收窄厚度在100之內，模板可不作處理，相應部位處的掛架只需作兜底防護處理即可；但外墻厚度變化較大，從首層1400mm變化至500mm,掛架及模板擬每200滑動一次，具體變化如下表所示：序號外墻體收窄部位收窄后厚度收窄量備注13層以下1400023?14層1200200外側收窄200315?33層1100100外側收窄100434?43層105050外側收窄50544?53層950100外側收窄100654?64層850100外側收窄100765?77層700150外側收窄150878?TOP500200外側收窄200掛架內收示意圖II/7LL6系統(tǒng)設計計算書

（a）建模準備本工程鋼桁架平臺系統(tǒng)由主桁架、次桁架以及面外撐桿組成，支撐系統(tǒng)包括支撐鋼柱與支撐梁，鋼桁架平臺布置如下圖所示。其中，立柱高度19m,平臺平面尺寸為34.3mX34.5m,支撐箱梁跨度3m。鋼平臺最大跨中長度16.5m,最長懸挑端部9.6m。模架結構部分三維線框圖如下圖所示：模架三維線框圖模架結構部分主要構件材料均為Q345B鋼，構件截面如下表所示:組件名稱桿件名稱截面尺寸（mm）主桁架弦桿H型鋼440X300X11X18豎腹桿圓鋼管140X12斜腹桿雙角鋼90X10（間距16mm）次桁架弦桿18b雙槽鋼（間距80mm）豎腹桿8#槽鋼斜腹桿8#槽鋼斜腹桿加強方鋼100X80X6面外撐桿撐桿10#雙槽鋼（間距80mm）支撐鋼柱肢件焊接H型鋼320X300X12X16綴條等邊角鋼100X10支撐箱梁焊接箱梁800X400X20X30模架結構部分效果圖如下圖所示:

模架三維效果圖(b)荷載取值根據所提供荷載資料，結構分析取以下幾種荷載：恒荷載：恒荷載包括自重、掛架恒荷載、模板恒荷載及其他固定設備設施荷載。其中，掛架恒荷載及模板恒荷載按照實際情況簡化為線荷載形式，并按設計位置加載，掛架為7kn/m,模板為5.5kn/mo混凝土布料機按10t集中荷載考慮?；詈奢d：活荷載包括鋼平臺上的施工荷載(L5kN/m2)、堆載(10kN/m2),以及懸吊走道活荷載(1.5kN/m2,按照兩層考慮)。鋼平臺頂部各區(qū)域荷載取值下圖所示：鋼平臺功能分區(qū)圖風荷載：采用本模架的寫字樓地上88層，高428米，位于東莞市。風荷載根據《建筑結構荷載規(guī)范》50009-2001的有關規(guī)定選取?；撅L壓取為0.75kN/m2?？紤]到掛架頂部與鋼平臺滑梁采用滑輪連接，不能完全傳遞水平力，取受風面積為平臺高度的4倍。桁架及掛架的擋風系數(shù)取為0.3。風荷載體形系數(shù)按下圖選取。核心筒墻體施工過程中，模板的荷載直接傳遞到墻體上，對模架的影響很小；模架頂升時，掛架與模板均與墻體脫開，風荷載對模架的影響較大。(c)工況分析分析工況包括施工與頂升兩個階段。施工階段模架上下支撐箱梁的牛腿均支撐在核心筒上，承載能力較高，但模架平臺頂部的堆載與施工荷載等活荷載也較大；頂升階段模架僅下支撐箱梁牛腿支撐在核心筒上，油缸打開，下箱梁與鋼平臺之間通過為頂升柱與活塞桿傳力，此時需要考慮風荷載的作用。上圖是施工與頂升階段支撐與頂升系統(tǒng)的約束示意圖。工況及荷載組合項次如下表所示:結構狀態(tài)工況項次荷載組合內容施工階段11.2D+1.4L+0.6X1.4W21.35D+0.7X1.4L+0.6X1.4W頂升階段31.2D+1.4W41.35D+0.6X1.4W注：提升階段的工況不包括活荷載，施工階段不包括風荷載支撐柱及平臺驗算有限元模型采用MidasGenver7.80對模架進行有限元分析及設計驗算，采用平面單元傳遞鋼平臺表面與側面的均布荷載與風荷載。掛架與模板以及掛架上的施工荷載均折算成桁架下弦處的集中線荷載。鋼平臺主、次桁架的有限元模型如下圖所示。支撐及頂升系統(tǒng)的有限元模型及約束示意圖如前圖所示。

整體模型如下圖所示:分析結果工況1和工況2恒荷載作用下位移結果:平臺構件及其節(jié)點Z向位移最大發(fā)生在平臺北側懸挑端，以該部位作為參照進行評估。支撐柱頂部作為起點，其位移為6.7mm,角部懸挑部位作為終點，其位移為34.66mm,撓度為28.96mm。施工階段模架承受的水平荷載較小，模架的水平位移很小，在恒載作用下，鋼平臺x方向位移峰值出現(xiàn)在西北側（次桁架上），x方向峰值為-5.58mm,y方向位移峰值出現(xiàn)在南北兩側（次桁架上），y方向為10.56mm。如下圖所示：midMG?nPOST-PROCESSORDISPlACCENTCBS:SLC813MAX:1168MINi3476*C>mmBg07/05/20X2一」力電X243Zi0.2S9模架整體合位移峰值示意圖鋼平臺與支撐系統(tǒng)在恒荷載作用下位移如下圖所示:24X)9i沖“便：m班鋼平臺位移圖midMGenPOST-PROCESSOR1?00006*000midMGenPOST-PROCESSOR1?00006*000CBS:M.C813MAX:1S5MIN:3476N倚天?也immB?h07/DS/2012我承?方安Zi0.259支撐系統(tǒng)位移圖支撐系統(tǒng)中箱梁跨度較小，撓度小于1.25mm,變形極小;支撐立柱合位移峰值13.80mm。本模架體系高度（自上箱梁計算）為21m,根據《鋼結構設計規(guī)范》，允許的立柱水平位移為21m/1250=0.0168m=16.8mm,滿足要求。鋼平臺各區(qū)域及支撐系統(tǒng)的豎向位移值如下圖所示:工的關日熱-一方電

鋼平臺各部分豎向位移值圖活荷載作用下位移圖平臺構件及其節(jié)點z向位移最大發(fā)生在平臺北側懸挑端，以該部位作為參照進行評估。支撐柱頂部作為起點，其位移為10.12mm,角部懸挑部位作為終點，其位移為40.99mm,撓度為30.87mm。在活載作用下，x方向位移峰值與恒載作用下位移峰值是同一個點（次桁架上），x方向峰值為7.78mm,y方向位移峰值出現(xiàn)在東南側（次桁架上），y方向為10.51mm。如下圖所示:midasGen

POST?PROCESSORDISPLACEMENT分柝於累42.1536.3234.49TOC\o"1-5"\h\z[—I 30.66一[ 2682~~I 22.99LJ- 19.16. 15.33M- ll.SO息I 7.663^30.00系敷=4.3638E+O01CBS:sLCBllMAX:1168MIN:3476文件：天單位:mm日富：07/05/2012--方國X-LZt0.259模架整體合位移峰值示意圖鋼平臺與支撐系統(tǒng)在恒荷載作用下位移如下圖所示：支撐系統(tǒng)中箱梁跨度較小，撓度小于1.25mm,變形極小;支撐立柱合位移峰值13.80mmo

ALLCOMBINATIONALLCOMBINATION文用夫內模架整體設計應力比midasG?nPOST■PROCESSOR，■■遇，■■遇ST屈DESIGN

il合（■大值）0.800.730.660.580.510.440.370,300.220.150.080Q1ALLCOMBINATIONMAX:7112MIN:7139才偉I天單性：日縱07/05/2012雙示一方"WZ:0.2S9支撐系統(tǒng)設計應力比文松期丁-方電Zi0.523主桁架設計應力比；次桁架設計應力比模架整體的設計應力比峰值為0.80<1,滿足要求，出現(xiàn)在立柱部分豎桿及斜撐。超過80%桿件的設計應力比均在0.5以下。主桁架中心區(qū)域局部桿件設計應力比峰值為0.78；次桁架設計應力比峰值出現(xiàn)在中心堆載區(qū)，約為0.78。均小于1,滿足規(guī)范要求。支反力工況1和工況2兩種情況下，兩種情況的支反力如下圖所示（圖中反力單位為kN）：

支反力情況工況1結構支反力midasGen

POST~PROCESSORREAEONFORCE內力?Z轂小反力，點=3486FZ:201.35?大曳力3503FZ:1488.64CSS:SLC811MAXi3503MIN:3486文仔：天$11715-705ae：1日XU：07/05/2012家承一-一iZ:0.508工況2結構支反力兩種工況下，支反力均以豎向力為主。工況1情況下，支反力峰值約為1488.64kN,出現(xiàn)在西南側支撐箱梁內側。箱梁兩側反力卻存在較大差異，另外一側支反力僅為1037kN左右。偏差產生主要原因主要為風荷載，背風側較大。工況2的情況與工況1類似，支反力峰值約為1325.9kN?分析驗算結論綜合以上分析結果可以得到以下結論：施工階段模架的設計應力比低于1.0,結構承載能力滿足要求；施工階段桁架的最大變形約為42.15mm,工況1中工況2中該部位懸挑長度為10.2m,根據《鋼結構設計規(guī)范》附表A要求，允許位移為10200*2/400=51mm,滿足要求。支撐立柱位移在模架體系靜止狀態(tài)下位移峰值為13.80mm,本模架體系高度（自上箱梁計算）為21m,根據《鋼結構設計規(guī)范》，允許的立柱水平位移為21m/1250=0.0168m=16.8mm,滿足要求。該模架支撐系統(tǒng)在本項目中支撐箱梁跨度較小，撓度極小，承載力充分。支撐系統(tǒng)的局部支點反力接近1500KN,應采用加大牛腿與支撐墻體接觸面的方式以滿足要求。工況3和工況4恒荷載作用下位移結果：該兩種工況為頂升階段，該工況下，上箱梁支撐點與墻體分離，平臺整體向上頂升；運動過程中，頂升階段平臺頂部不堆載，不考慮活荷載。模架體系頂升過程中考慮不考慮風荷載作用時，鋼平臺水平位移變化不大，x方向位移峰值為-4.95mm,y方向位移峰值為3.66mm。平臺構件及其節(jié)點Z向位移最大發(fā)生在平臺北側懸挑端，以該部位作為參照進行評估。支撐柱頂部作為起點，其位移為10.08mm，角部懸挑部位作為終點，其位移為36.36mm，撓度為26.32mm。mld?sGanPOST-PROCESSORDISPLACEMB4T分析結果36.9633^030.24268823.5220.1616^013.441086.723.36084.9767E*001ST:dMAXl1130MIN:3484文金：天31174單?。簃m口用：07/06/2012我承-才PXH).483Zt0.259模架整體合位移峰值示意圖鋼平臺與支撐系統(tǒng)在恒荷載作用下位移如下圖所示:方力N，H：天域目二~日期：表索一方P鋼平臺豎向位移圖支撐系統(tǒng)位移圖Z:0.259支撐系統(tǒng)中下箱梁受力，箱梁跨度較小，變形極小；支撐立柱合位移峰值位于立柱頂端12.69mmo風荷載作用下位移圖模架體系頂升過程中考慮風荷載作用，按Y向50年一遇風載進行驗算，水平位移較大?？紤]到立柱長度較大，抗側剛度減小，模架在豎向荷載作用下彎曲變形增大，主風向按最大風載考慮相應的水平位移增加較大，x方向位移峰值為-7.04mm,y方向位移峰值為62.36mm0平臺構件及其節(jié)點Z向位移最大發(fā)生在平臺北側懸挑端，以該部位作為參照進行評估。支撐柱頂部作為起點，其位移為11.02mm,角部懸挑部位作為終點，其位移為44.68mm,撓度為33.65mm。鋼平臺與支撐系統(tǒng)在恒荷載作用下位移如下圖所示

midasGan

POSTPROCESSORDISPLACEMENT分榜結果TOC\o"1-5"\h\zB 74.9368.1261.31—1 54.49 47.68 40.87. 34g27.2520.4413^26^1樂效■2.4S50E-KX)lCBS:SLCB7MAX:1168MIN:3487文，士：大』117次冒工?住：mm日#!：07/06/2012衣承方安

?!一Z:0.259模架整體合位移峰值示意圖鋼平臺與支撐系統(tǒng)在恒荷載作用下位移如下圖所示:支撐系統(tǒng)中下箱梁受力，箱梁跨度較小，變形極小；支撐立柱合位移峰值位于立柱頂端60.38mmoZ方方-3.55■ -74-1U)2-14.76W -18.50=￥ -2X24—\ -25.98—I -29.72- -33.46-37.20-40.94-44￡84.1175E*001CBS)SLC87鋼平臺豎向位移圖4.1175E*001CBS)SLC87支撐系統(tǒng)位移圖midasGenPOST