射孔參數(shù)優(yōu)化設(shè)計(jì)培訓(xùn)手冊

射孔參數(shù)優(yōu)化設(shè)計(jì)培訓(xùn)手冊北京雅丹石油技術(shù)開發(fā)有限公司2010年5月目錄TOC\o"1-5"\h\z\o"CurrentDocument"一、射孔參數(shù)優(yōu)化設(shè)計(jì)理論3\o"CurrentDocument"1.1射孔系統(tǒng)對油氣井的影響31.1.1射孔過程對油氣井產(chǎn)能的影響分析31.1.2射孔幾何參數(shù)對油井產(chǎn)能的影響分析31.1.3射孔壓差對產(chǎn)能的影響分析41.1.4射孔液對產(chǎn)能的影響分析41.1.5礫石充填對油井產(chǎn)能的影響分析4\o"CurrentDocument"1.2射孔參數(shù)優(yōu)化設(shè)計(jì)過程5S1.2.1射孔表皮系數(shù)〃的計(jì)算71.2.2鉆井傷害區(qū)域?qū)ι淇妆砥さ挠绊?01.2.3井斜表皮系數(shù)121.2.4局部射開地層的表皮系數(shù)121.2.5礫石充填完井的特有表皮系數(shù)七的計(jì)算13.一一s.1.2.6總的表皮系數(shù)t的計(jì)算151.2.7射孔參數(shù)優(yōu)化設(shè)計(jì)計(jì)算16\o"CurrentDocument"1.3套管強(qiáng)度的校核16\o"CurrentDocument"1.4射孔負(fù)壓設(shè)計(jì)171.4.1美國巖心公司計(jì)算公式18\o"CurrentDocument"1.4.2美國Conoco公司計(jì)算公式18\o"CurrentDocument"二、射孔參數(shù)優(yōu)化設(shè)計(jì)功能18\o"CurrentDocument"2.1射孔優(yōu)化設(shè)計(jì)軟件簡介18\o"CurrentDocument"2.2軟件的主要模塊192.2.1系統(tǒng)構(gòu)架方案192.2.2系統(tǒng)詳細(xì)設(shè)計(jì)方案19\o"CurrentDocument"2.3軟件的主要功能212.3.1負(fù)壓射孔優(yōu)化設(shè)計(jì)212.3.2分層的表皮系數(shù)的計(jì)算，分層產(chǎn)能的計(jì)算，合層開采各層產(chǎn)能比的計(jì)算。222.3.3套管強(qiáng)度校核222.3.4射孔數(shù)據(jù)庫管理222.3.5常規(guī)井射孔參數(shù)優(yōu)化設(shè)計(jì)計(jì)算232.3.6水平井射孔參數(shù)優(yōu)化設(shè)計(jì)計(jì)算232.3.7防砂井產(chǎn)能預(yù)測及效果評價(jià)232.3.8出砂預(yù)測模塊242.3.9射孔參數(shù)敏感性分析24\o"CurrentDocument"三射孔優(yōu)化設(shè)計(jì)計(jì)算結(jié)果分析25\o"CurrentDocument"3.1射孔深度與油井產(chǎn)能之間的關(guān)系253.2射孔孔徑與油井產(chǎn)能之間的關(guān)系263.3射孔孔密與油井產(chǎn)能之間的關(guān)系27\o"CurrentDocument"3.4射孔相位角和油井產(chǎn)能之間的關(guān)系27一、射孔參數(shù)優(yōu)化設(shè)計(jì)理論自1932年美國加利福尼亞州洛杉磯MO油田首次采用射孔完井以來，至今已有65年的歷史，目前它已成為國內(nèi)外各油田所采用一種最主要的完井方法。從整個(gè)鉆井、開采、采油過程來看，射孔完井是這個(gè)大系統(tǒng)中的一個(gè)子系統(tǒng)，而就射孔完井本身而言，所要考慮的因素也是很多很復(fù)雜的；因此必須把射孔作為一個(gè)系統(tǒng)工程，針對不同儲(chǔ)層和油氣井特性，優(yōu)化射孔設(shè)計(jì)和射孔工藝。射孔對油井產(chǎn)能的大小有很大的影響。如果射孔作業(yè)得當(dāng)，可以在很大程度上減少鉆井對儲(chǔ)層的損害，使油井產(chǎn)能達(dá)到理想；反之會(huì)對儲(chǔ)層造成極大的傷害，從而降低油井產(chǎn)能。射孔參數(shù)優(yōu)化設(shè)計(jì)的目的就是針對不同的儲(chǔ)層和不同的射孔目的，對射孔器、射孔條件、射孔方法進(jìn)行優(yōu)選。對于出砂油田井區(qū)來說，必須考慮礫石充填防砂完井等的特殊性，把防砂的因素考慮到整個(gè)射孔系統(tǒng)中來，把油井出砂與否作為射孔優(yōu)化設(shè)計(jì)的約束條件。1.1射孔系統(tǒng)對油氣井的影響1.1.1射孔過程對油氣井產(chǎn)能的影響分析射孔時(shí)聚能彈產(chǎn)生的高速高壓金屬射流穿透套管和水泥環(huán)進(jìn)入地層，形成一個(gè)孔道。套管、水泥環(huán)、巖石受到高溫、高壓射流沖擊后變形、破碎和壓實(shí)，在射孔孔道的周圍就會(huì)產(chǎn)生一個(gè)壓實(shí)損害帶。一般情況下這一壓實(shí)損害帶厚度約為0.64?1.27cm，滲透率下降為原始滲透率的7%?20%，如圖1所示。圖1射孔損害示意圖由于射孔過程中通常可形成壓實(shí)帶及固相堵塞，因此增大了地層流體流向孔眼的流動(dòng)阻力，從而降低了油井的生產(chǎn)能力。1.1.2射孔幾何參數(shù)對油井產(chǎn)能的影響分析射孔幾何參數(shù)包括孔密、孔深、孔徑、射孔相位、布孔格式等參數(shù)。若射孔幾何參數(shù)選擇不當(dāng)，將會(huì)引起流動(dòng)效率的降低。對于防砂射孔完井來說，孔密和孔徑相對更重要一些，它們對油井的產(chǎn)能的影響比較大。射孔幾何參數(shù)越不合理（如孔密很低、射孔相位少、孔深很小等），附加壓降將很大，油井的產(chǎn)能將越低。1.1.3射孔壓差對產(chǎn)能的影響分析正壓射孔可使井筒內(nèi)的流體在正壓差的作用下侵入儲(chǔ)層，若流體是損害型的，將對儲(chǔ)層造成嚴(yán)重的傷害。同時(shí)射開的孔眼得不到清洗，一些固相物質(zhì)堵塞在孔道內(nèi)，使孔眼導(dǎo)流能力下降。而過大壓差的負(fù)壓射孔可能會(huì)造成膠結(jié)疏松地層微粒運(yùn)移、堵塞吼道。并使疏松地層出砂和坍塌，從而產(chǎn)生極大的地層傷害。所以，只有選擇合適的負(fù)壓射孔才可以避免有害流體的侵入，還可以使地層流體在射孔的瞬間由負(fù)壓差的作用形成較強(qiáng)的沖洗回流，沖洗射孔孔道，減輕壓實(shí)影響，從而提高射孔井產(chǎn)能。1.1.4射孔液對產(chǎn)能的影響分析射孔液對地層的傷害主要包括固相侵入和液相侵入兩個(gè)方面。侵入的結(jié)果是降低地層的滲透率。如果射孔彈能夠射穿鉆井泥漿污染帶，地層在受到鉆井傷害以后，再進(jìn)一步受到射孔液的傷害。液相侵入地層的傷害主要表現(xiàn)在：地層粘土礦物發(fā)生水化、膨脹、分散、運(yùn)移；與地層液體作用發(fā)生乳化及化學(xué)沉淀；發(fā)生水鎖及賈敏效應(yīng)；巖石的潤濕反轉(zhuǎn)等。液相的侵入不僅降低地層的絕對滲透率，還可能使油的相對滲透率大大降低。1.1.5礫石充填對油井產(chǎn)能的影響分析油氣在礫石充填射孔孔道內(nèi)流動(dòng)時(shí)，流動(dòng)是線性的，并可產(chǎn)生明顯的壓力降。經(jīng)過分析研究，此壓力降可用以下的關(guān)系式來表達(dá)：LuBqc\q\2NP=1.5014x10-5x0.888p"尚+0.6220x9.1x10-13pB2Lp\（1—1）2KAgopo"aJ式中：A「-孔道總的橫截面積,m2；B廠原油體積系數(shù)，無量綱；k「孔道材料的滲透率，um2；L―孔道長度，m；q廣每個(gè)射孔的流量，tld；AP--孔道壓降，MPa；p=1.47x1071K0.55，m-1；g

旦--流體粘度，mPa-s；p-流體密度，g：cm3。此式中，第一項(xiàng)為達(dá)西流對壓力降的影響，第二項(xiàng)為非達(dá)西流對射孔孔道壓力降的影響。從式1.1中我們可以看出，孔眼直徑的變化對壓降的影響是很大的。通過孔道截面過高的壓力降可將井的生產(chǎn)能力降低到不可接受的水平，特別是在低壓油藏，而且如果壓力降增加到微粒可流動(dòng)并切割襯管時(shí)，這個(gè)壓降就會(huì)傷害帶眼襯管。因此，對于礫石充填防砂射孔完井的油井來說，重要的射孔幾何參數(shù)是射孔直徑和有效射孔密度。1.2射孔參數(shù)優(yōu)化設(shè)計(jì)過程根據(jù)油田井區(qū)的儲(chǔ)層性質(zhì)和礫石充填防砂完井的目的，為了達(dá)到預(yù)定的產(chǎn)能和防砂效果，實(shí)現(xiàn)油井的穩(wěn)定無砂生產(chǎn)，對射孔進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計(jì)，使之在設(shè)計(jì)的條件下發(fā)揮出油井的最高效率是很有必要的。因此，對射孔彈、射孔條件、射孔方法以及射孔防砂綜合考慮的情況進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計(jì)是防砂射孔完井關(guān)鍵的一環(huán)。以下分別討論射孔的各個(gè)環(huán)節(jié)的具體的優(yōu)化設(shè)計(jì)過程。產(chǎn)能比或產(chǎn)能是射孔參數(shù)優(yōu)化設(shè)計(jì)的目標(biāo)函數(shù)，針對油田儲(chǔ)層為疏松砂巖，膠結(jié)程度差，同時(shí)蒙脫石含量高的地質(zhì)特征，在考慮產(chǎn)能比的同時(shí)，還要考慮套管的受損害程度。射孔井產(chǎn)能qp及產(chǎn)能比PRI的計(jì)算過程如下:完善井的產(chǎn)能為:(1—2)(1—3)(1—4)2rKH(p—p)

，pBInG/尸)(1—2)(1—3)(1—4)射孔井的實(shí)際產(chǎn)量為:2兀Kh(p—p)

qp—pB[l'ir(/r)】S]

ooewt射孔井的產(chǎn)能比為:PRI=We1J，)ln(r/r)+S式中：q,—完善井的產(chǎn)量，t/d；q--射孔井的產(chǎn)量，t/d；K--地層滲透率，rm2；R一原油粘度，mPa-s；B-原油體積系數(shù)，m地下/m地上;p-地層壓力，MPa;p―井底壓力，MPa；r廣油井泄油半徑，m；r-井眼半徑，m；PRI--射孔井產(chǎn)能比，無因次；S"射孔井總的表皮系數(shù)，無因次；h"總的油層厚度，m。射孔優(yōu)化設(shè)計(jì)的主要目標(biāo)是使射孔井的產(chǎn)能比盡可能的高，使油井的產(chǎn)能達(dá)到預(yù)期的目的。由上式可以看出，產(chǎn)能比的計(jì)算就歸結(jié)為計(jì)算總的防砂射孔完井的表皮系數(shù)，為了計(jì)算產(chǎn)能比，首先必須知道總表皮系數(shù)S,。而表皮系數(shù)S,的函數(shù)表達(dá)式中基本上包括了所有的地層參數(shù)和射孔參數(shù)的影響，因此在計(jì)算表皮系數(shù)并得到最大的產(chǎn)能比的過程就是對射孔參數(shù)的優(yōu)化組合的過程。其計(jì)算過程如下：根據(jù)理論分析和大量的實(shí)驗(yàn)研究的結(jié)果表明總的表皮系數(shù)S,是射孔參數(shù)（孔深、孔徑、相位角、孔密、射孔環(huán)境）和地層參數(shù)（地層非均質(zhì)性和滲透率降低系數(shù)）的函數(shù)。它包括由于射孔和地層滲透率降低引起的表皮系數(shù)?？偟谋砥は禂?shù)可由下式表示:(1—5)式中：S"總的完井表皮系數(shù);sf-局部射開地層的表皮系數(shù)；bf-打開流動(dòng)的部分地層，無量綱;y--校正系數(shù)，無量綱；sp-射孔表皮系數(shù)；5--井斜表皮系數(shù)；tdSg-防砂射孔完井特有的表皮系數(shù)。其中射孔表皮系數(shù)Sp表征了與裸眼井相比射孔井的有效性，Sg是防砂射孔礫石充填完井特有的表皮系數(shù)，它表征了礫石充填對油井產(chǎn)能的影響程度。1.2.1射孔表皮系數(shù)Sp的計(jì)算射孔產(chǎn)生的表皮系數(shù)由下列幾個(gè)元素組成：S=SH+SV+Sb+Sd(1-6)式中：S-由射孔產(chǎn)生的表皮系數(shù)，無量綱；SH-水平的或平面流表皮系數(shù)，無量綱；S"-垂直向的或收斂流動(dòng)的表皮系數(shù)，無量綱；S禎-由井筒影響產(chǎn)生的表皮系數(shù)，無量綱；S^-由射孔周圍受傷害區(qū)域產(chǎn)生的表皮系數(shù)，無量綱。雖然射孔器材檢測中心模擬地層溫度和地層壓力對各種射孔彈均已進(jìn)行混凝土和貝雷砂巖靶的試驗(yàn)，向我們提供了一個(gè)準(zhǔn)確的穿深數(shù)據(jù)和孔徑數(shù)據(jù)，但是由于混凝土靶和貝雷砂巖靶的抗壓強(qiáng)度、孔隙度、滲透率等各項(xiàng)指標(biāo)與試驗(yàn)地層條件下的數(shù)據(jù)不可能相同，因此必須將試驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行折算，將地面試驗(yàn)所得到的穿深和孔徑數(shù)據(jù)轉(zhuǎn)換成井下條件的實(shí)際穿深和孔徑，經(jīng)過各方面的比較和研究，我們決定使用一種簡單而精確的方法來進(jìn)行計(jì)算，具體轉(zhuǎn)換計(jì)算如下：侵入深度的換算：L=Lexplo.145x0.086(C-C)](1-7)式中：Lp-井下侵入深度，m；L-在參考地層中的總目標(biāo)侵入深度，m；C--地層巖石的抗壓縮強(qiáng)度，MPa；C-參考地層的抗壓縮強(qiáng)度，MPa。入口孔眼尺寸的換算：套管強(qiáng)度控制了射孔孔眼尺寸的大小。對于高速度噴射的深度射孔彈，各種鋼級套管的入口孔眼尺寸由下式計(jì)算：d=t；2250+4.2x)/(2250+4.2x)]05d(1-8)式中：d--井下套管上的入口孔眼直徑，m；d,-參考套管上的入口孔眼直徑，m；x--井下套管的布氏硬度，無量綱；

X--參考套管的布氏硬度，無量綱；對于拋物線型或半球型低速噴射的射孔彈入口孔眼尺寸由下式確定：d=C/bd(1—9)式中：b--井下套管的屈服強(qiáng)度，MPa;b參考套管的屈服強(qiáng)度，MPa；為計(jì)算的方便引入了無因次量：無因次射孔孔眼間距hD=(h/L)恥7七(1—10)其中：h=1/(DEN/(360/9))；式中：hD--無因次射孔間距，m；h--射孔孔眼垂直間距，m；DEN--射孔密度，孔/米；9--射孔相位角，度；Lp--井下射孔孔眼長度，m；、--地層水平滲透率，pm2；k--地層垂直滲透率，pm2。無因次射孔孔眼半徑rpD=(rp/2h)(1+K/kH)(1—11)rpD=(rp/2h)(1+K/kH)(1—11)無因次井眼半徑r=r/(L+r)(1—12)式中：rD-無因次井眼半徑，m；r廣實(shí)際井眼半徑(用鉆遇油層時(shí)的鉆頭半徑)，m；Lp--射孔孔眼長度，m。平面流效應(yīng)表皮系數(shù)sh的計(jì)算SH=ln(r/r)(1—13)

其中七為有效井眼半徑由下式給出:1L0=0。r=\4p(1-14)夾［%(r+L)0n0o七是常數(shù)，由表1給出。表1各種相位下的計(jì)算常數(shù)以0值射孔相位(°)a00/3600.2501800.5001200.648900.726600.81345/1350.86030/1500.912表2各種相位下的參數(shù)a、a、b和b的值1212射孔相位(°)a11a2^-212b1b20/360-2.0910.04535.13131.8672180-2.0250.09433.03731.8115120-2.0180.06341.61361.777090-1.9050.10381.56741.693560-1.8980.10231.36541.649045/135-1.7880.23981.19151.639230/150-1.6700.34601.02431.6300表3各種相位下的參數(shù)七和％值射孔相位(°)c1——1r2c20/3600.162.6751800.0264.5321200.00665.320900.00196.155600.00037.50945/1350.0000468.79130/1500.0000089.930垂向匯聚效應(yīng)表皮a的計(jì)算Sy=10ahDb-lrb^(1-15)其中a=alogr+a(1-16)110pD2b=4rd+b2(1-17)式中的a1、a2、b1、b2由表2給出。井筒效應(yīng)表皮S禎的計(jì)算

(1—18)Swb=cec2rwD其中c1、c2隨相位角而變化由表3給出。(1—18)④射孔傷害區(qū)域的表皮系數(shù)sp④射孔傷害區(qū)域的表皮系數(shù)sp』的計(jì)算:'r'SPdLp(1—19)1.2.2鉆井傷害區(qū)域?qū)ι淇妆砥さ挠绊懹捎阢@井過程會(huì)對油氣井井眼周圍的區(qū)域造成不同程度的傷害，所以我們必須考慮井筒周圍鉆井傷害區(qū)域的影響。首先要確定油井鉆井過程中的污染參數(shù)。污染程度正確性的確定方法應(yīng)該是通過室內(nèi)巖心傷害試驗(yàn)來加以確定，但是對油田各地層層系的巖心進(jìn)行這種實(shí)驗(yàn)，工作量及費(fèi)用是很巨大的，難以真正實(shí)現(xiàn)。因此我們從測井等綜合井筒資料入手，綜合評價(jià)鉆井過程中對油氣層造成的污染與損害程度，為優(yōu)化射孔提供所需參數(shù)，進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計(jì)。根據(jù)油田所能提供的資料，可以利用測井資料評價(jià)鉆井對油氣層造成的污染和傷害。①污染半徑的確定rdd<(1000rrdd<(1000r*+1000x1.728KT^PLw叩10001-1000r>(1—20)式中：AP--鉆井壓差，MPa;r-井眼半徑，m;K--徑向滲透率，rm2；T--浸泡時(shí)間，天；4--孔隙度，小數(shù)；r--泥漿濾液粘度，mPa-s；rdd--泥漿濾液浸入半徑，m。②鉆井污染程度(kd/ko)的確定：可以通過室內(nèi)鉆井液污染實(shí)驗(yàn)或通過區(qū)域評價(jià)估算油氣層污染程度。由于實(shí)際條件的限制，我們采取比較方便的半定量評價(jià)方法來進(jìn)行(1—21)若:計(jì)算：對于產(chǎn)層深度小于3000米，評價(jià)如下：宜/p]-Ik-0.2037-T0.668]>1.731312，

貝U：Kd/K=0.2?0.35(1-22)(1—21)若:若：\ap/P]?K-0.185986L/R1111336.V0.116025-llg?日1。.03>0.06378dsmfwshmfo(1-23)貝U：Kd/K=0.4?0.6(1-24)否則為輕度污染，Kd/K=0.65?0.8(1-25)式中：IAP/P]=(P—P)/P,為超平衡壓力系數(shù)；(1-26)鉆井液壓力，MPa；P--地層壓力，MPa；sVsh-儲(chǔ)層的粘土礦物絕對含量；R時(shí)/Rw--鉆井濾液電阻率與地層水電阻率之比值；%?之--鉆井液濾液和原油在儲(chǔ)層條件下的粘度積，其中七和七的單位均為mPa?s。上述評判方程七/K?？筛鶕?jù)產(chǎn)層敏感度指標(biāo)確定：a、粘土絕對含量Vh<7%；b、粘土中蒙脫石或伊/蒙混層的相對含量<10%；c、鉆井液的pH值小于9；d、地層水中的62+、Mg2+含量占地層水總礦化度的百分含量<8%。若產(chǎn)層的條件有兩個(gè)或兩個(gè)以上滿足上述條件，取上限(低傷害)，否則取下限(高傷害)。對于射孔孔眼的長度沒有延伸到超過鉆井傷害區(qū)域的射孔，用如下的表達(dá)式(27)對射孔表皮系數(shù)進(jìn)行修正-1In式中：sp-修正的射孔表皮系數(shù)，無量綱;(1-27)-1In式中：sp-修正的射孔表皮系數(shù)，無量綱;Kdd--地層傷害帶的滲透率，Rm2；七--地層傷害帶的半徑，m；S--當(dāng)射孔孔眼終止于地層損害帶內(nèi)部時(shí)由邊界效應(yīng)引起的擬表皮系數(shù)，由表4給出。一般情況下，當(dāng)七＞1.5(r+L)時(shí)忽略不計(jì)。對于孔眼長度穿過地層傷害區(qū)域的射孔，由以下式子修正油井的半徑和孔道長度:(1—28)(1—29)kL'■L—[1—(~~dd-)](1—28)(1—29)氣■r^+[1—(-)]r式中：L「-修正的射孔孔道長度，m；r'--修正的井眼半徑，m。w用L'和r代替L和r來確定S，S和S。pwpwHwbpd1.2.3井斜表皮系數(shù)利用Cinco-L等人提出的井斜表皮系數(shù)5計(jì)算如下:td式中：htD(K)式中：htD(K)t'=tani—『tand"1KhdJlOg10(1—30)(1—31)(1—32)hD-無量綱地層厚度，無量綱;0d0d--井斜(總井斜或井斜角，真地層傾角，即井筒產(chǎn)生的與生產(chǎn)層虛正交所形成的角)，(°);0,-調(diào)整井斜，(°)。1.2.4局部射開地層的表皮系數(shù)S=1.35bf、0.825iK~lnh—h+7I』KVCK~HMkV-0.49+0.1lnhI，Vln(r)-1.95wc(1-33)式中：r=(r)expwcwi0.2126)+2.753hIt)(y>0時(shí))(1-34)當(dāng)：0<z"h<0.5時(shí)，用上述方程；當(dāng)z/h>0.5時(shí)用G-z/h)代替z/h。mtmtr--校正的井筒半徑，m,y=0時(shí)，r=ry--砂巖頂部與頂部射開層段之間的距離，m；z廣y+h/2）、--射開層段的油層厚度，m。(1-35)1.2.5礫石充填完井的特有表皮系數(shù)七的計(jì)算圖2顯示了理想的射孔礫石充填構(gòu)形。地層中通常沒有打開的射孔孔道，但有粗糙的球型體，球型體內(nèi)礫石取代了地層砂。從油藏邊界到井筒的壓力降是一個(gè)來自井筒附近區(qū)域收斂流動(dòng)的壓力降（圖2中的△p1）和一個(gè)通過水泥、套管和尾管穿過孔道的壓力降（圖2中的△p2）?！?的計(jì)算如下：￥=0.0068歲C+Dq2）式中：AP]--油藏中的壓力降，MPa;(1-36)其中C=I"2七義[ln(0.472二)+S]

3281Khr(1-37)S=Sd+Sf+sd(1-38)S=Spd+Sbf+%式中：h「—總的地層厚度，m；K--地層滲透率川m2；S--表皮系數(shù)；r-泄油半徑，m；r-油井半徑，m；R--原油粘度，mPa-s；氣--原油體積系數(shù)，無量綱。2.3x10-14B2pD—1.7673xo~&h2

p11

p(土-上ddrrwdd1)+p」/rdd(1-39)式中：hp--射開厚度，m；r^--井筒周圍傷害區(qū)域半徑，m；(1-40)(1-41)pdd=3.281x2.33x1010(。00K)12°1，m-1；pf—3.281x2.33x1010(1000K)-1.201，m-1；匕--鉆井傷害區(qū)域的滲透率，pm2；K--地層滲透率，pm2。(1-40)(1-41)圖2圖2理想的礫石充填示意圖AP2的計(jì)算可以由下式確定:10-13pB2LpLpBqAP=1.5014x10-5x0.888pq下&+0.6220x9.1xg10-13pB2Lp(1-42)式中：AP--射孔孔道中的壓力降，MPa；A,-孔道總的橫截面積，m2；Kg--孔道材料的滲透率，pm2；

Lp--孔道長度，m,(注意，與在孔道中的壓力損失相比，在礫石充填中和篩管中的壓力損失可忽略不計(jì))。qo-單個(gè)射孔孔道的流量，t/d；1.47乂107P=3.281x—j，m-i(1-43)g從油藏到井筒的總壓降是AP1與竺之和。表皮系數(shù)S由下式確定：gKhS=6.6604x104AP1412B—(1-44)ooo式中：AP--射孔孔眼中的壓力降，MPa；q。-單個(gè)射孔孔眼的流量，td；h--射孔間的間距，m；K--地層滲透率，rm2；Sg--由射孔孔道引起的表皮系數(shù)，無量綱。表皮系數(shù)的達(dá)西和非達(dá)西成分可分別由以上方程確定。礫石充填的表皮系數(shù)可加到其他表皮系數(shù)的成分中來獲得完井表皮系數(shù)的復(fù)合值。1.2.6總的表皮系數(shù)St的計(jì)算我們首先要確定校正系數(shù)Y，當(dāng)Y確定以后，就可以用前面所述的計(jì)算總的表皮系數(shù)的公式來計(jì)算了。Y的值決定于鉆井傷害區(qū)域的半徑與地層各向異性的比值。下面我們用一套簡單而精確的方法來計(jì)算Y值。如果射開流動(dòng)的層段是從生產(chǎn)層的頂部開始，那么：T°gi。fh)f\r0.33f、rp0.66-0.62dd+1.12ddrhh'<p><p>0.33(1-45)T°gi。fh)f\r0.33f、rp0.66-0.62dd+1.12ddrhh'<p><p>0.33(1-45)或者如果求得的Y小于1.0,那么將其設(shè)為1.0。如果射開層段不是從生產(chǎn)層的頂部開始，那么上述方程變?yōu)椋?/p>

(0.66-0.62I0.33ddchIp/((0.66-0.62I0.33ddchIp/(+1.12Irddchp0.33(1-48)當(dāng)j>0.05/，時(shí)，用方程(1-45)，當(dāng)j<0.05/，時(shí)，使用方程(1-48)。對于各向異性的地層，需要進(jìn)行附加的修正：h*)瓦(1-49)'Vh'=(h)烏(1-50)'V將修正后的h,和h替換方程(1-2)到(1-5)中的hp和七進(jìn)行計(jì)算。對于非均質(zhì)的地層，還要修正射孔孔眼半徑：r_-一、=(苛)(1+4七/(2-51)將修正后的有效射孔孔眼半徑代替以上各式中的r,進(jìn)行計(jì)算。1.2.7射孔參數(shù)優(yōu)化設(shè)計(jì)計(jì)算產(chǎn)能比是射孔參數(shù)優(yōu)化設(shè)計(jì)的目標(biāo)函數(shù)，在以上將總的完井表皮系數(shù)計(jì)算出來的基礎(chǔ)上，根據(jù)(1-4)式，即可將給定的井的產(chǎn)能比計(jì)算出來，產(chǎn)能比的大小表示了給定井在一定的射孔完井條件下的完善程度。PRI=1此/D1n(r/r)+S在一口給定的油井進(jìn)行射孔之前，對數(shù)據(jù)庫中的所有的射孔彈進(jìn)行計(jì)算，然后根據(jù)產(chǎn)能比的大小進(jìn)行排序，產(chǎn)能比最大的射孔彈為最優(yōu)。因此可以根據(jù)程序優(yōu)化計(jì)算出來的結(jié)果來使用射孔彈，使油井的能量得以最大程度的發(fā)揮。1.3套管強(qiáng)度的校核射孔作業(yè)過程是影響套管抗擠壓強(qiáng)度的重要因素，在對射孔套管抗擠壓的理論和實(shí)驗(yàn)研究的基礎(chǔ)上，引入一個(gè)抗擠壓能力降低系數(shù)％來描述射孔對套管抗擠壓能力的影響，表達(dá)式如下：crpcrc(2-52)(2-53)2000r-f360x1000PHA-DEN-pcrpcrc(2-52)2000r-f360x1000PHA-DEN-p-2000rp90兀.PHA8rp—D-10r+sinI8rp—D-10(2-54)式中：Prp--射孔套管的抗擠毀壓力，MPa；P「-無孔套管的抗擠毀壓力，MPa；K-射孔套管抗擠毀能力系數(shù);K--強(qiáng)度降低系數(shù)；PHA--相位，角度(0相位時(shí)取PHA=360°)；DEN--孔密，孔/米；r-射孔孔眼半徑，m；D0--套管外徑，m；t--套管壁厚，m；f--孔邊應(yīng)力集中系數(shù)，對J-55套管，f=1.7;對N-80取f=1.48。研究表明：孔密、孔徑、相位、套管初始橢圓度、套管材質(zhì)和壁厚都對K,值有影響。對同類型的套管，在保證Kc>0.95或K<0.05的前提下認(rèn)為是安全的。因此在對射孔參數(shù)進(jìn)行了優(yōu)化選擇了之后，將選用的射孔彈的各個(gè)參數(shù)和油井所用套管的參數(shù)輸入程序，利用以上方法可以對套管的強(qiáng)度進(jìn)行校核，以防止使用了不合適的射孔參數(shù)對套管造成嚴(yán)重?fù)p害而導(dǎo)致油井的破壞。1.4射孔負(fù)壓設(shè)計(jì)負(fù)壓射孔時(shí)，在負(fù)壓射孔的瞬間，由于負(fù)壓差的存在，可使地層流體產(chǎn)生一個(gè)反向回流，沖洗射孔孔眼，避免孔眼堵塞和射孔液對儲(chǔ)層的損害。因此負(fù)壓射孔是一種保護(hù)儲(chǔ)層、提高產(chǎn)能的射孔方法。負(fù)壓射孔的效果已被現(xiàn)場實(shí)踐和室內(nèi)實(shí)驗(yàn)所證實(shí)。但負(fù)壓過大會(huì)引起地層出砂并損害套管，負(fù)壓值過低又不能起到負(fù)壓作用。因此必須對射孔負(fù)壓值進(jìn)行合理的設(shè)計(jì)。目前國內(nèi)外公認(rèn)的確定最小有效負(fù)壓值的方法有以下幾種：1.4.1美國巖心公司計(jì)算公式ln(0.2△尸)=5.471-0.3668ln(l000K)(2-55)式中：AP--負(fù)壓差值，MPa；K--油層滲透率，rm2；1.4.2美國Conoco公司計(jì)算公式Ap=0.8xAp.+0.2xAp(2-56)由地層滲透率確定最小有效負(fù)壓差A(yù)p:minAp.■17.240/K0.3(2-57)Ap.=17.240/(1000K)0.3Ap由鄰近泥巖聲波時(shí)差確定：若DT>300心/mAp=24.132—0.03993DT(2-58)若DT<3003/mAp=井下管柱和水泥環(huán)的最大安全壓力(MPa)。以上各式中：Ap---最大允許負(fù)壓差，MPa；Apmin--最小有效負(fù)壓差，MPa；Ap--合理負(fù)壓差，MPa。在以上的公式中，根據(jù)油田井區(qū)的情況計(jì)算之后確定合理的射孔負(fù)壓差。二、射孔參數(shù)優(yōu)化設(shè)計(jì)功能2.1射孔優(yōu)化設(shè)計(jì)軟件簡介油氣井射孔優(yōu)化設(shè)計(jì)軟件是在射孔完井電模擬和有限元數(shù)值模擬研究成果的基礎(chǔ)上設(shè)計(jì)完成。軟件在常規(guī)射孔優(yōu)化中，以射孔井產(chǎn)率比和套管強(qiáng)度降低值為目標(biāo)，針對作業(yè)的儲(chǔ)層，對不同的槍、彈系列預(yù)測各種射孔參數(shù)組合下的產(chǎn)率比及套管強(qiáng)度降低值，它進(jìn)行多種方案的對比，確定以產(chǎn)率比高、套管強(qiáng)度降低值低的為最優(yōu)方案。軟件在防砂井中以相對流體壓降作為最優(yōu)射孔方案的第一因素，同時(shí)兼顧常規(guī)射孔優(yōu)化結(jié)果，結(jié)合井的實(shí)際情況判斷最優(yōu)方案。該軟件易于使用，在油氣井射孔與完井設(shè)計(jì)中具有國內(nèi)領(lǐng)先水平，其中防砂的射孔優(yōu)化設(shè)計(jì)為國內(nèi)首創(chuàng)。2.2軟件的主要模塊2.2.1系統(tǒng)構(gòu)架方案（一）出砂預(yù)測模塊出砂指數(shù)法地層孔隙度法聲波時(shí)差法斯倫貝謝法（二）射孔參數(shù)優(yōu)化設(shè)計(jì)模塊表皮系數(shù)計(jì)算射孔參數(shù)對油井產(chǎn)能的敏感性分析射孔負(fù)壓設(shè)計(jì)常規(guī)井射孔參數(shù)優(yōu)化設(shè)計(jì)計(jì)算水平井射孔參數(shù)優(yōu)化設(shè)計(jì)計(jì)算套管強(qiáng)度的校核污染程度計(jì)算2.2.2系統(tǒng)詳細(xì)設(shè)計(jì)方案（一）出砂預(yù)測模塊軟件主要采用了出砂指數(shù)法、孔隙度法、聲波時(shí)差法和斯倫貝謝法來預(yù)測地層出砂；油井臨界生產(chǎn)流速計(jì)算；臨界生產(chǎn)壓差計(jì)算。1）出砂指數(shù)法利用出砂指數(shù)預(yù)測地層出砂是一項(xiàng)較為復(fù)雜的處理、分析、計(jì)算過程，首先要對聲波時(shí)差及密度測井等資料進(jìn)行曲線數(shù)字化、計(jì)算、選擇，求得巖石強(qiáng)度的有關(guān)參數(shù)，然后計(jì)算處理得到不同井深的出砂指數(shù)。出砂指數(shù)就是衡量地層強(qiáng)度大小的相對量值。2）地層孔隙度法地層孔隙度作為衡量油藏是否出砂的標(biāo)準(zhǔn)，使用起來有一定的局限性，孔隙度反映了油藏的膠結(jié)程度。至今，大多數(shù)出砂預(yù)測模型都是根據(jù)油藏平均孔隙度的大小來判斷地層孔隙是否出砂。3）聲波時(shí)差法通常采用聲波在地層中傳播時(shí)差A(yù)tc的最低臨界值進(jìn)行出砂預(yù)測。聲速測井資料可以用來計(jì)算地層強(qiáng)度方面的性能參數(shù)，利用聲波在脆性砂巖中傳播的剪切波和壓縮波的聲波時(shí)差數(shù)據(jù)，可以確定油藏的很多參數(shù)；另外聲波傳遞時(shí)間可用來確定地層強(qiáng)度，因此，可以用來確定地層的穩(wěn)定性。4）斯倫貝謝法斯倫貝謝認(rèn)為地層出砂與剪切模量和體積模量有關(guān)，他們根據(jù)力學(xué)相關(guān)知識，提出了相關(guān)公式，并根據(jù)現(xiàn)場的經(jīng)驗(yàn)給出了判斷準(zhǔn)則。（二）、射孔參數(shù)優(yōu)化設(shè)計(jì)模塊1）表皮系數(shù)計(jì)算根據(jù)理論分析和大量的實(shí)驗(yàn)研究的結(jié)果表明總的表皮系數(shù)是射孔參數(shù)（孔深、孔徑、相位角、孔密）和地層參數(shù)（地層非均質(zhì)性和滲透率降低系數(shù)）的函數(shù)。軟件提供了射孔表皮系數(shù)；局部射開地層的表皮系數(shù)；鉆井傷害區(qū)域表皮系數(shù)；井斜表皮系數(shù)；礫石充填完井的特有表皮系數(shù)等的計(jì)算。2）射孔參數(shù)對油井產(chǎn)能的敏感性分析軟件將射孔參數(shù)作為變量，將油井產(chǎn)能比作為目標(biāo)函數(shù)進(jìn)行敏感性計(jì)算。通過軟件計(jì)算可以得到射孔深度與油井產(chǎn)能之間的關(guān)系；射孔孔徑與油井產(chǎn)能之間的關(guān)系；射孔孔密與油井產(chǎn)能之間的關(guān)系；射孔相位角和油井產(chǎn)能之間的關(guān)系。3）射孔負(fù)壓設(shè)計(jì)負(fù)壓射孔是一種保護(hù)儲(chǔ)層、提高產(chǎn)能的射孔方法。但負(fù)壓過大會(huì)引起地層出砂并損害套管，負(fù)壓值過低又不能起到負(fù)壓作用。因此必須對射孔負(fù)壓值進(jìn)行合理的設(shè)計(jì)。軟件選用了美國巖心公司計(jì)算公式；美國Conoco公司計(jì)算公式。4）常規(guī)井射孔參數(shù)優(yōu)化設(shè)計(jì)計(jì)算對常規(guī)抽油井進(jìn)行射孔參數(shù)設(shè)計(jì)計(jì)算。產(chǎn)能比是射孔參數(shù)優(yōu)化設(shè)計(jì)的目標(biāo)函數(shù)，油井出砂與否是射孔優(yōu)化設(shè)計(jì)的約束條件。在一口給定的油井進(jìn)行射孔之前，對數(shù)據(jù)庫中的所有的射孔彈進(jìn)行計(jì)算，然后根據(jù)產(chǎn)能比的大小進(jìn)行排序，產(chǎn)能比最大的射孔彈為最優(yōu)。因此可以根據(jù)程序優(yōu)化計(jì)算出來的結(jié)果來使用射孔彈，使油井的能量得以最大程度的發(fā)揮。5）水平井射孔參數(shù)優(yōu)化設(shè)計(jì)計(jì)算對水平抽井進(jìn)行射孔參數(shù)設(shè)計(jì)計(jì)算，根據(jù)計(jì)算所得到的產(chǎn)能比的大小對其進(jìn)行排序，得出最優(yōu)的一組射孔參數(shù)，優(yōu)選出適合所選油井的效果最好的一種射孔彈。6）套管強(qiáng)度的校核在對射孔參數(shù)進(jìn)行了優(yōu)化選擇了之后，將選用的射孔彈的各個(gè)參數(shù)和油井所用套管的參數(shù)輸入程序，利用以上方法可以對套管的強(qiáng)度進(jìn)行校核，以防止使用了不合適的射孔參數(shù)對套管造成嚴(yán)重?fù)p害而導(dǎo)致油井的破壞。7）污染程度計(jì)算對油井污染程度和氣井污染程度進(jìn)行計(jì)算，定量分析其污染深度及污染程度，可適用油基泥漿和水基泥漿。2.3軟件的主要功能2.3.1負(fù)壓射孔優(yōu)化設(shè)計(jì)分別確定合理的負(fù)壓差，校核套管強(qiáng)度降低系數(shù)，進(jìn)行負(fù)壓射孔的參數(shù)優(yōu)化等。

2.3.2分層的表皮系數(shù)的計(jì)算，分層產(chǎn)能的計(jì)算，合層開采各層產(chǎn)能比的計(jì)算。選擇目標(biāo)層：2.3.3套管強(qiáng)度校核Example井的套管型號為改麥生產(chǎn)壓差，計(jì)算結(jié)果麥化套管強(qiáng)度降低系數(shù)Kj2.3.4射孔數(shù)據(jù)庫管理建立國內(nèi)常用的射孔彈的性能參數(shù)的數(shù)據(jù)庫，設(shè)訂為開放式設(shè)計(jì)，用戶可以根據(jù)實(shí)際情況添加、刪除以及修改各項(xiàng)參數(shù)。當(dāng)前選中油井：Example數(shù)據(jù)源打開工程甘選擇目標(biāo)層：2.3.3套管強(qiáng)度校核Example井的套管型號為改麥生產(chǎn)壓差，計(jì)算結(jié)果麥化套管強(qiáng)度降低系數(shù)Kj2.3.4射孔數(shù)據(jù)庫管理建立國內(nèi)常用的射孔彈的性能參數(shù)的數(shù)據(jù)庫，設(shè)訂為開放式設(shè)計(jì)，用戶可以根據(jù)實(shí)際情況添加、刪除以及修改各項(xiàng)參數(shù)。當(dāng)前選中油井：Example數(shù)據(jù)源打開工程甘1基本數(shù)據(jù)射孔彈庫憂化設(shè)計(jì)壓差設(shè)計(jì)強(qiáng)囂計(jì)IPR曲攜產(chǎn)能預(yù)測設(shè)計(jì)結(jié)果fO退出次據(jù)管理（日數(shù)據(jù)管理（①射孔參數(shù)憂化設(shè)計(jì)（0）防砂井產(chǎn)能預(yù)測及效果評價(jià)（Q）射孔參數(shù)敏感性分析出砂預(yù)測模塊（分結(jié)果顯示（E）幫助（中添加記錄刪除記錄返回射孔彈型號射孔密度C孔/米）射孔相位角〔度）混凝土靶孔深（E）混凝土靶孔徑（m）鋼靶孔徑（m）k+HYD42-150—1(HB)聚能射孔彈1290.529.0065.0065中國1昭1一1立1一1CDQ）聚能射孔彈1690.135.0055.009中國YDS1—1R—W（HB）聚能射孔彈1290.21.007.007中國T瞰一1R—1釧）聚能射孔彈1390.309.0078.0077中國其73—1R—1（DQ）聚能射孔猝2090.395.0085.0085中國也於一1即一102T）聚能射孔彈1690.34.009.0091中國其7：m—1R一明成D聚能射孔窖1690.373.0084.0091中國也花一1立|一1（即）聚能射孔彈1690.313.0076.0097中國其7：m—1R—2CHB）聚能射孔猝1690.35.0083.0085中國YD89-1R—1（叫）聚能射孔律2090.5.009.0088中國YD89-15[l—3伽）聚能射孔律1690.534.0116.0125中國YD89-1R—：MQ：J）聚能射孔律2090.485.01.01中國YD89-1R—1康C）聚能射孔律1990.425.009.01中國YD89-1R—1心I）聚能射孔律1890.508.0098.0098中國m花一1即一1口留）聚能射孔彈2060.487.011.011中國其爽一1R—1但X）聚能射孔猝1690.44.0092.0097中國m花一1RY0（B）聚能射孔彈1690.45.0098.0105中國其1史一1R—1（XB）聚能射孔窖2090.5.012.012中國即1冀一1胡一1血）聚能射孔薛1690.604.011.012中國HH02-150—2S伽燎能射孔彈1690.639.0116.0127中國m冀一比口一1Cu）聚能射孔律2090.529.01.01中國其1史一1R—1（HB）聚能射孔窖1690.58.0114.0127財(cái)油氣井射孔參數(shù)優(yōu)化設(shè)計(jì)軟件_當(dāng)前選中油井:ExampLiB數(shù)據(jù)管理（E）數(shù)據(jù)管理（山射孔參數(shù)憂化設(shè)計(jì)（0）防砂井產(chǎn)能預(yù)洌及藪果評價(jià)（Q）射孔卷數(shù)敏感性分析（Q出砂預(yù)洌模其基本數(shù)據(jù)星1射孔彈庫點(diǎn)計(jì)壓差設(shè)計(jì)強(qiáng)房計(jì)3^IPR.而以產(chǎn)能預(yù)刨慮果f2.3.5常規(guī)井射孔參數(shù)優(yōu)化設(shè)計(jì)計(jì)算射孔彈憂化設(shè)計(jì)結(jié)果射孔彈憂化設(shè)計(jì)結(jié)果射孔理型號孔密(孔/米)孔在(m)孔漂Cm)射孔相伸角射孔井產(chǎn)能比套管強(qiáng)度降低系數(shù)(%)?89-DF4DRDX-1161.09000001102686E-02.42200002090.70111.1153102-DF40EDX-5-90201.4999999664T239E-02.590.68592.7196102-BF40RDX-5-60201.4999999664T239E-02.560.64982.6138102-DP43RDX-1-90181.1699999682&053E-02.55699998190.58071.4&03127-DP46RDX-90181.20000001043081E-02.68199998190.56041.53T8不米彈-IIF46RM-1-叩161.4999999664T239E-02.73499995490.55512.1355102-DP43RDX-1-60181.16999996826053E-02.55699998160.5241.4209127-BF46RDX161.20000001043081E-02.68199998190,50511.3564127-DP46EDX-60181.20000001043081E-02.68199998160.49421.4952小米彈-DP46RDXT-W~161.4999999664T239E-02.73499995460,49332.0697大孔徑-DH44-1-261.82000007480383E-02.19200000145.4T384.9313雙復(fù)成-161.09999999403954E-02.58999997390.46891.1362計(jì)莒結(jié)果返回2.3.6水平井射孔參數(shù)優(yōu)，化設(shè)計(jì)計(jì)算*-HF4uFHX-l廠地層參數(shù)流體參數(shù)井筒半徑rw油層厚度h|0,12油層上邊界與井筒中心的距禺d[3水平井泄油半徑sh|50油層水平滲透率Kh|0.52.3.6水平井射孔參數(shù)優(yōu)，化設(shè)計(jì)計(jì)算*-HF4uFHX-l廠地層參數(shù)流體參數(shù)井筒半徑rw油層厚度h|0,12油層上邊界與井筒中心的距禺d[3水平井泄油半徑sh|50油層水平滲透率Kh|0.5水平井段長度L,300油房垂宜滲透率選擇目標(biāo)層：原油體積系數(shù)boOs原油粘度pm|W「閔孔參數(shù)一

射孔方位角?射開眺長度Lpp射孔掉憂化徵計(jì)結(jié)果?射孔彈型號孔費(fèi)(孔/米】亂徑〔mJ孔深(mJ834QQQQ7R射孔相位角rh射孔并產(chǎn)能比15R7尊首強(qiáng)，度降低京數(shù)偶)PTlR'AT小來3M-T1P4RRT1Y-1-RH1F.14,A,A,A,AlAlAF.F.47?：7：lAR-riP12T-DF46MIK-&CI181.2000000104305iE-02.T8200UUU560.15821.4952小米弓單-DF4&RD乂-1TO-1Bi.4gggggg&&4T23gE-02.834990078go.15742.1355lU2i-lJr4JOX-l-bUitsi.njyyyyybt^Hijhjji-u^.bb7UUUUUb.1ST1.4NU91S7-DP46BDX-1：ICI181.20000001043081E-02.782000005CIO.ISB'Zi1.537812T-BF46EDX161.2000000104308IE-02.78200000590.15681.3564102-Dr40BDX-5-￡.0201.4999999SS4TZ39E-0Z.000000023so.156T2.6135知堂in?-1F.10QQQQQQQ4n3QF；4F-n2KRQQQQQQ7qn11：-lR?102-HF43BDX-1-9CI181.16999996826053E-02.65T00UUU590.15571.4B0-31O2-DP4OEDX-5-0O201.4gggg006647230E-O2.600000023Q0.15542.Tice89-DF40BDX-1161.09000001102686E-02.52200001490.1541.1153大孔徑DH441-2G1.0E000007400303E0￡.192000001?45.1511?4.■3：ni：n2.3.7防砂井產(chǎn)能預(yù)測及效果評價(jià)防砂后射的IPR曲線，預(yù)測不同生產(chǎn)壓差下，fII_I擋前選中的射孔彈型號是：小米彈-UF+KBX-lfU~油井的產(chǎn)液量、防砂射孔后的表皮系數(shù)等數(shù)據(jù)。財(cái)油氣井射孔參數(shù)優(yōu)化設(shè)計(jì)軟件當(dāng)前選中油井：Test數(shù)據(jù)管理(日數(shù)據(jù)管理射孔參數(shù)憂化設(shè)計(jì)(2)防砂井產(chǎn)能預(yù)測及效果評價(jià)(②射:數(shù)據(jù)源防砂后射的IPR曲線，預(yù)測不同生產(chǎn)壓差下，fII_I擋前選中的射孔彈型號是：小米彈-UF+KBX-lfU~油井的產(chǎn)液量、防砂射孔后的表皮系數(shù)等數(shù)據(jù)。財(cái)油氣井射孔參數(shù)優(yōu)化設(shè)計(jì)軟件當(dāng)前選中油井：Test數(shù)據(jù)管理(日數(shù)據(jù)管理射孔參數(shù)憂化設(shè)計(jì)(2)防砂井產(chǎn)能預(yù)測及效果評價(jià)(②射:數(shù)據(jù)源打開工程?基本數(shù)據(jù)射孔彈庫回憂化設(shè)計(jì)壓差設(shè)計(jì)強(qiáng)M十IPR曲線產(chǎn)琵選擇目標(biāo)層：生產(chǎn)壓差iFOflFa)油井理想產(chǎn)液量Qw(t/d)射孔防砂后油井產(chǎn)濯星QI(t/d)鉆井表皮系數(shù)Sd射孔表皮系數(shù)Sp防砂完井總表皮系數(shù)農(nóng)1改褻生產(chǎn)壓差，計(jì)算結(jié)果褻化臨界壓差計(jì)算、臨界流速以及臨界生產(chǎn)壓差的計(jì)算。安全產(chǎn)池率CSTB/D）|5T6地E出砂時(shí)產(chǎn)池率（STE/D）[1470油彳產(chǎn)砂層厚度Cft）廠渤地層滲透率（安全產(chǎn)池率CSTB/D）|5T6地E出砂時(shí)產(chǎn)池率（STE/D）[1470油彳產(chǎn)砂層厚度Cft）廠渤地層滲透率（md）|2200表I動(dòng)里切彈性模星〔psi）|1620000廠測試開發(fā)井?dāng)?shù)據(jù)選擇目標(biāo)層：0.008+；0.006，0.004二0.002J-：0.08正0.075-：0.07-：-0.065006-'0.055一：-0.05--：-套L加5』狙0.04-二%.035-：-0.03--0.025-：玲0.02-f0.015-：口m：0.06「0.055--0.05--0.045--0.04-0.035i0.03-ic0.025-0.02-0.015^0.01-0.005-MU-0.08r0.0750.070.0650.06?0.CI550.05-丑1.口45節(jié)0.04-%.035-0.03-0.025-■0.020.0150.01I0.005口-b0.0.22-0.2-0.14-」口.1E"0.14-卜皿qrn:廠IL0-1-■-