傳熱傳質(zhì)題庫(kù)

傳 熱 與 傳 質(zhì) 習(xí) 題 庫(kù)目 錄模塊二 熱量傳遞（一）選擇題1．導(dǎo)熱系數(shù)的單位為（）。A、W/(m℃)；B、W/(m2℃)；C、W/(kg℃)；D、W/(S℃)。2．夏天電風(fēng)扇之所以能解熱是因?yàn)椋ǎ?。A、它降低了環(huán)境溫度；B、產(chǎn)生強(qiáng)制對(duì)流帶走了人體表面的熱量；C、增強(qiáng)了自然對(duì)流；D、產(chǎn)生了導(dǎo)熱。3．有一種30℃流體需加熱到80℃，下列三種熱流體的熱量都能滿(mǎn)足要求，應(yīng)選（）有利于節(jié)能。A、400℃的蒸汽；B、300℃的蒸汽；C、200℃的蒸汽；D、150℃的熱流體。4．工業(yè)生產(chǎn)中，沸騰傳熱應(yīng)設(shè)法保持在（）。A、自然對(duì)流區(qū)；B、核狀沸騰區(qū)；C、膜狀沸騰區(qū)；D、過(guò)渡區(qū)。5．用120℃的飽和蒸汽加熱原油，換熱后蒸汽冷凝成同溫度的冷凝水，此時(shí)兩流體的平均溫度差之間的關(guān)系為(tm)并流（）(tm)逆流。A、小于；B、大于；C、等于；D、不定6．物質(zhì)導(dǎo)熱系數(shù)的順序是（）。A、金屬＞一般固體＞液體＞氣體；B、金屬＞液體＞一般固體＞氣體；C、金屬＞氣體＞液體＞一般固體；D、金屬＞液體＞氣體＞一般固體。7．下列四種不同的對(duì)流給熱過(guò)程：空氣自然對(duì)流α，空氣強(qiáng)制對(duì)流α（流速為3m/s）,水強(qiáng)制對(duì)流α（流速123為3m/s），水蒸汽冷凝α4。α值的大小關(guān)系為（）。A、α3>α4>α1>α2；B、α4>α3>α2>α1；C、α4>α2>α1>α3；D、α3>α2>α1>α48．換熱器中冷物料出口溫度升高，可能引起的有原因多個(gè)，除了（）。A、冷物料流量下降；B、熱物料流量下降；C、熱物料進(jìn)口溫度升高；D、冷物料進(jìn)口溫度升高9．用120℃的飽和水蒸汽加熱常溫空氣。蒸汽的冷凝膜系數(shù)約為2000W/(m2K),空氣的膜系數(shù)約為60W/(m2K)，其過(guò)程的傳熱系數(shù)K及傳熱面壁溫接近于（）。A、2000W/(m2K)，120℃；B、2000W/(m2K)，40℃；C、60W/(m2K)，120℃；D、60W/(m2K)，40℃。10．雙層平壁定態(tài)熱傳導(dǎo)，兩層壁厚相同，各層的導(dǎo)熱系數(shù)分別為λ1和λ2，其對(duì)應(yīng)的溫度差為t1和t2,若t1>t2,則λ12）。和λ的關(guān)系為（A、λ<λ；B、λ>λ；C、λ=λ；D、無(wú)法確定。12121211．水在無(wú)相變時(shí)在圓形管內(nèi)強(qiáng)制湍流，對(duì)流傳熱系數(shù)i為1000W/（m2.℃）若將水的流量增加1倍，而其他條件不變，則i為（）。A、2000；B、1741；C、不變；D、500。12．有一套管換熱器，環(huán)隙中有119.6℃的蒸氣冷凝，管內(nèi)的空氣從20℃被加熱到50℃，管壁溫度應(yīng)接近（）。A、20℃；B、50℃；C、77.3℃；D、119.6℃。13．套管冷凝器的內(nèi)管走空氣，管間走飽和水蒸氣，如果蒸汽壓力一定，空氣進(jìn)口溫度一定，當(dāng)空氣流量增加時(shí)傳熱系數(shù)K應(yīng)（）。A、增大；B、減??；C、基本不變；D、無(wú)法判斷。14．套管冷凝器的內(nèi)管走空氣，管間走飽和水蒸氣，如果蒸汽壓力一定，空氣進(jìn)口溫度一定，當(dāng)空氣流量增加時(shí)空氣出口溫度（ ）。A、增大；B、減小；C、基本不變；D、無(wú)法判斷。15．利用水在逆流操作的套管換熱器中冷卻某物料。要求熱流體的溫度T1，T2及流量Ｗ1不變。今因冷卻水進(jìn)口溫度t1增高，為保證完成生產(chǎn)任務(wù)，提高冷卻水的流量Ｗ2，其結(jié)果（）。A、Ｋ增大，tm不變；B、Q不變，tm下降，Ｋ增大；C、Ｑ不變，Ｋ增大，tm不確定；D、Q增大，tm下降。16．某單程列管式換熱器，水走管程呈湍流流動(dòng)，為滿(mǎn)足擴(kuò)大生產(chǎn)需要，保持水的進(jìn)口溫度不變的條件下，將用水量增大一倍，則水的對(duì)流傳熱膜系數(shù)為改變前的（）。A、1.149倍；B、1.74倍；C、2倍；D、不變。17．要求熱流體從300℃降到200℃，冷流體從50℃升高到260℃，宜采用（）換熱。A、逆流；B、并流；C、并流或逆流；D、以上都不正確。18．會(huì)引起列管式換熱器冷物料出口溫度下降的事故有（）。A、正常操作時(shí)，冷物料進(jìn)口管堵；B、熱物料流量太大；C、冷物料泵壞；D、熱物料泵壞。19．在列管式換熱器操作中，不需停車(chē)的事故有（）。A、換熱器部分管堵；B、自控系統(tǒng)失靈；C、換熱器結(jié)垢嚴(yán)重；D、換熱器列管穿孔。20．某換熱器中冷熱流體的進(jìn)出口溫度分別為T(mén)1=400K、T2=300K、t1=200K、t2=230K，逆流時(shí)，△tm=（）K。A、170；B、100；C、200；D、132。21．熱敏性物料宜采用（）蒸發(fā)器。A、自然循環(huán)式；B、強(qiáng)制循環(huán)式；C、膜式；D、都可以。22．蒸發(fā)可適用于（）。A、溶有不揮發(fā)性溶質(zhì)的溶液；B、溶有揮發(fā)性溶質(zhì)的溶液；C、溶有不揮發(fā)性溶質(zhì)和溶有揮發(fā)性溶質(zhì)的溶液；D、揮發(fā)度相同的溶液。23．對(duì)于在蒸發(fā)過(guò)程中有晶體析出的液體的多效蒸發(fā)，最好用下列（）蒸發(fā)流程。A、并流法；B、逆流法；C、平流法；D、都可以。24．逆流加料多效蒸發(fā)過(guò)程適用于（）。A、粘度較小溶液的蒸發(fā)；B、有結(jié)晶析出的蒸發(fā)；C、粘度隨溫度和濃度變化較大的溶液的蒸發(fā)。 D、都可以。25．有結(jié)晶析出的蒸發(fā)過(guò)程，適宜流程是（ ）。A、并流加料；B、逆流加料；C、分流（平流）加料；D、錯(cuò)流加料。26．蒸發(fā)操作中所謂溫度差損失，實(shí)際是指溶液的沸點(diǎn)（）二次蒸汽的飽和溫度。A、小于；B、等于；C、大于；D、上述三者都不是27．下列蒸發(fā)器，溶液循環(huán)速度最快的是（）A、標(biāo)準(zhǔn)式；B、懸框式；C、列文式；D、強(qiáng)制循環(huán)式28．減壓蒸發(fā)不具有的優(yōu)點(diǎn)是（）。A、減少傳熱面積；B、可蒸發(fā)不耐高溫的溶液；C、提高熱能利用率；D、減少基建費(fèi)和操作費(fèi)。29．就蒸發(fā)同樣任務(wù)而言，單效蒸發(fā)生產(chǎn)能力W單與多效蒸發(fā)的生產(chǎn)能力W多（）。A、W單>W多；B、W單<W多；C、W單=W多；D、不確定。30．在相同的條件下蒸發(fā)同樣任務(wù)的溶液時(shí)，多效蒸發(fā)的總溫度差損失∑多與單效蒸發(fā)的總溫度差損失∑單（）。A、∑多=∑單；B、∑多>∑單；C、∑多<∑單；D、不確定。31．蒸發(fā)流程中除沫器的作用主要是（）。A、汽液分離；B、強(qiáng)化蒸發(fā)器傳熱；C、除去不凝性氣體；D、利利用二次蒸汽。32．自然循環(huán)型蒸發(fā)器的中溶液的循環(huán)是由于溶液產(chǎn)生（）。A、濃度差；B、密度差；C、速度差；D、溫度差。33．化學(xué)工業(yè)中分離揮發(fā)性溶劑與不揮發(fā)性溶質(zhì)的主要方法是（）。A、蒸餾；B、蒸發(fā)；C、結(jié)晶；D、吸收。34．在單效蒸發(fā)器內(nèi)，將某物質(zhì)的水溶液自濃度為5%濃縮至25%（皆為質(zhì)量分?jǐn)?shù)）。每小時(shí)處理2t原料液。溶液在常壓下蒸發(fā)，沸點(diǎn)是373K（二次蒸汽的汽化熱為2260kJ/kg）。加熱蒸汽的溫度為403K，汽化熱為2180kJ/kg。則原料液在沸點(diǎn)時(shí)加入蒸發(fā)器，加熱蒸汽的消耗量是（）。A、1960kg/h；B、1660kg/h；C、1590kg/h；D、1.04kg/h。35．為了蒸發(fā)某種粘度隨濃度和溫度變化比較大的溶液，應(yīng)采用（）。A、并流加料流程；B、逆流加料流程；C、平流加料流程；D、并流或平流。36．工業(yè)生產(chǎn)中的蒸發(fā)通常是（）。A、自然蒸發(fā)；B、沸騰蒸發(fā)；C、自然真空蒸發(fā)；D、不確定。37．在蒸發(fā)操作中，若使溶液在（）下沸騰蒸發(fā)，可降低溶液沸點(diǎn)而增大蒸發(fā)器的有效溫度差。A、減壓；B、常壓；C、加壓；D、變壓。38．料液隨濃度和溫度變化較大時(shí)，若采用多效蒸發(fā)，則需采用（）。A、并流加料流程；B、逆流加料流程；C、平流加料流程；D、以上都可采用。39．提高蒸發(fā)器生產(chǎn)強(qiáng)度的主要途徑是增大（）。A、傳熱溫度差；B、加熱蒸汽壓力；C、傳熱系數(shù)；D、傳熱面積。40．對(duì)粘度隨濃度增加而明顯增大的溶液蒸發(fā)，不宜采用（）加料的多效蒸發(fā)流程。A、并流；B、逆流；C、平流；D、錯(cuò)流。41．下列敘述正確的是（）。A、空氣的相對(duì)濕度越大，吸濕能力越強(qiáng)；B、濕空氣的比體積為1kg濕空氣的體積；C、濕球溫度與絕熱飽和溫度必相等；D、對(duì)流干燥中，空氣是最常用的干燥介質(zhì)。42．50kg濕物料中含水10kg，則干基含水量為（）%。A、15；B、20；C、25；D、40。43．以下關(guān)于對(duì)流干燥的特點(diǎn)，不正確的是（ ）。、對(duì)流干燥過(guò)程是氣、固兩相熱、質(zhì)同時(shí)傳遞的過(guò)程；、對(duì)流干燥過(guò)程中氣體傳熱給固體；C、對(duì)流干燥過(guò)程中濕物料的水被氣化進(jìn)入氣相；、對(duì)流干燥過(guò)程中濕物料表面溫度始終恒定于空氣的濕球溫度。44．將氯化鈣與濕物料放在一起，使物料中水分除去，這是采用哪種去濕方法？（ ）A、機(jī)械去濕；B、吸附去濕；C、供熱去濕；D、無(wú)法確定。45．在總壓101.33kPa，溫度20℃下，某空氣的濕度為0.01Kg水/Kg干空氣,現(xiàn)維持總壓不變,將空氣溫度升高到50℃,則相對(duì)濕度（）。A、增大；B、減?。籆、不變；D、無(wú)法判斷。46．下面關(guān)于濕空氣的干球溫度t，濕球溫度tW，露點(diǎn)td，三者關(guān)系中正確的是（）。A、t＞t＞t；B、t＞td＞t；C、t＞t＞t；D、t＞t＞t。WdWdWWd47．用對(duì)流干燥方法干燥濕物料時(shí)，不能除去的水分為（）。A、平衡水分；B、自由水分；C、非結(jié)合水分；D、結(jié)合水分。48．除了（），下列都是干燥過(guò)程中使用預(yù)熱器的目的。A、提高空氣露點(diǎn)；B、提高空氣干球溫度；C、降低空氣的相對(duì)濕度；D、增大空氣的吸濕能力。49．空氣進(jìn)入干燥器之前一般都要進(jìn)行了預(yù)熱，其目的是提高（），而降低（）。A、溫度，濕度；B、濕度，溫度；C、溫度，相對(duì)濕度；D、壓力，相對(duì)濕度。50．利用空氣作介質(zhì)干燥熱敏性物料，且干燥處于降速階段，欲縮短干燥時(shí)間，則可采取的最有效措施是（ ）。A、提高介質(zhì)溫度；

B、增大干燥面積，減薄物料厚度；C、降低介質(zhì)相對(duì)濕度；

D、提高介質(zhì)流速。51．將水噴灑于空氣中而使空氣減濕，應(yīng)該使水溫（ ）。A、等于濕球溫度； B、低于濕球溫度； C、高于露點(diǎn)； D、低于露點(diǎn)。52．在一定溫度和總壓下，濕空氣的水汽分壓和飽和濕空氣的水汽分壓相等，則濕空氣的相對(duì)濕度為（ ）。A、0； B、100%； C、0～50%； D、50%。53．將不飽和濕空氣在總壓和濕度不變的條件下冷卻，當(dāng)溫度達(dá)到（ ）時(shí)，空氣中的水汽開(kāi)始凝結(jié)成露滴。A、干球溫度；B、濕球溫度；C、露點(diǎn)；D、絕熱飽和溫度。54．在一定空氣狀態(tài)下，用對(duì)流干燥方法干燥濕物料時(shí)，能除去的水分為（）。A、結(jié)合水分；B、非結(jié)合水分；C、平衡水分；D、自由水分。55．當(dāng)φ＜100%時(shí)，物料的平衡水分一定是（）。A、非結(jié)合水；B、自由水份；C、結(jié)合水分；D、臨界水分。56．對(duì)于對(duì)流干燥器，干燥介質(zhì)的出口溫度應(yīng)（）。A、小于露點(diǎn)；B、等于露點(diǎn)；C、大于露點(diǎn)；D、不能確定。57．干燥進(jìn)行的條件是被干燥物料表面所產(chǎn)生的水蒸氣分壓（）干燥介質(zhì)中水蒸氣分壓。A、小于；B、等于；C、大于；D、不等于。58．氣流干燥器適合于干燥（）介質(zhì)。A、熱固性；B、熱敏性；C、熱穩(wěn)定性；D、一般性。59．濕空氣經(jīng)預(yù)熱后，它的焓增大，而它的濕含量H和相對(duì)濕度φ屬于下面哪一種情況。（）A、H，φ都升高；B、H不變，φ降低；C、H，φ都降低。60．某一對(duì)流干燥流程需一風(fēng)機(jī)：（1）風(fēng)機(jī)裝在預(yù)熱器之前，即新鮮空氣入口處；（2）風(fēng)機(jī)裝在預(yù)熱器之后。比較（1）、（2）兩種情況下風(fēng)機(jī)的風(fēng)量VS1和VS2，則有（）。A、V=VS2；B、V>V；C、V<VS2；D、無(wú)法判斷。S1S1S2S1（二）判斷題1．物質(zhì)的導(dǎo)熱率均隨溫度的升高而增大。（）2．輻射不需要任何物質(zhì)作媒介。（）3．冷熱流體在換熱時(shí)，并流時(shí)的傳熱溫度差要比逆流時(shí)的傳熱溫度差大。（）4．換熱器投產(chǎn)時(shí)，先通入熱流體，后通入冷流體。（）5．換熱器冷凝操作應(yīng)定期排放蒸汽側(cè)的不凝氣體。（）6．熱負(fù)荷是指換熱器本身具有的換熱能力。（）7．提高傳熱速率的最有效途徑是提高傳熱面積。（）8．工業(yè)設(shè)備的保溫材料，一般都是取導(dǎo)熱系數(shù)較小的材料。（）9．換熱器正常操作之后才能打開(kāi)放空閥。（）10為了提高傳熱效率，采用蒸汽加熱時(shí)必須不斷排除冷凝水并及時(shí)排放不凝性氣體。（）11．在螺旋板式換熱器中,流體只能做嚴(yán)格的逆流流動(dòng)。（）12．通過(guò)三層平壁的定態(tài)熱傳導(dǎo)，各層界面間接觸均勻，第一層兩側(cè)溫度為120℃和80℃，第三層外表面溫度為40℃，則第一層熱阻R1和第二、第三層熱阻R2、R3之間的關(guān)系為R1>(R2+R3)。（）13．列管換熱器中設(shè)置補(bǔ)償圈的目的主要是為了便于換熱器的清洗和強(qiáng)化傳熱。（）14．導(dǎo)熱系數(shù)是物質(zhì)導(dǎo)熱能力的標(biāo)志，導(dǎo)熱系數(shù)值越大，導(dǎo)熱能力越弱。（）15．流體與壁面進(jìn)行穩(wěn)定的強(qiáng)制湍流對(duì)流傳熱，層流內(nèi)層的熱阻比湍流主體的熱阻大，故層流內(nèi)層內(nèi)的傳熱比湍流主體內(nèi)的傳熱速率小。（）16．飽和水蒸氣和空氣通過(guò)間壁進(jìn)行穩(wěn)定熱交換，由于空氣側(cè)的膜系數(shù)遠(yuǎn)遠(yuǎn)小于飽和水蒸氣側(cè)的膜系數(shù)。故空氣側(cè)的傳熱速率比飽和水蒸氣側(cè)的傳熱速率小。（）17．在多效蒸發(fā)時(shí)，后一效的壓力一定比前一效的低。（）18．多效蒸發(fā)的目的是為了節(jié)約加熱蒸氣。（）19．蒸發(fā)操作中，少量不凝性氣體的存在，對(duì)傳熱的影響可忽略不計(jì)。（）20．蒸發(fā)過(guò)程中操作壓力增加,則溶質(zhì)的沸點(diǎn)增加.（）21．采用多效蒸發(fā)的主要目的是為了充分利用二次蒸汽。效數(shù)越多，單位蒸汽耗用量越小，因此，過(guò)程越經(jīng)濟(jì)。（）22．在膜式蒸發(fā)器的加熱管內(nèi)，液體沿管壁呈膜狀流動(dòng)，管內(nèi)沒(méi)有液層，故因液柱靜壓強(qiáng)而引起的溫度差損失可忽略。（）23．蒸發(fā)過(guò)程主要是一個(gè)傳熱過(guò)程，其設(shè)備與一般傳熱設(shè)備并無(wú)本質(zhì)區(qū)別。（）24．用分流進(jìn)料方式蒸發(fā)時(shí)，得到的各份溶液濃度相同。（）25．提高蒸發(fā)器的蒸發(fā)能力，其主要途經(jīng)是提高傳熱系數(shù)。（）26．飽和蒸汽壓越大的液體越難揮發(fā)。（）27．在多效蒸發(fā)的流程中，并流加料的優(yōu)點(diǎn)是各效的壓力依次降低，溶液可以自動(dòng)地從前一效流入后一效，不需用泵輸送。（）28．中央循環(huán)管式蒸發(fā)器是強(qiáng)制循環(huán)蒸發(fā)器。（）29．濕空氣溫度一定時(shí)，相對(duì)濕度越低，濕球溫度也越低。（）30．若以濕空氣作為干燥介質(zhì)，由于夏季的氣溫高，則濕空氣用量就少。（）31．恒速干燥階段，濕物料表面的濕度也維持不變。（）32．濕空氣在預(yù)熱過(guò)程中露點(diǎn)是不變的參數(shù)。（）33．對(duì)流干燥中濕物料的平衡水分與濕空氣的性質(zhì)有關(guān)。（）34．同一物料，如恒速階段的干燥速率加快，則該物料的臨界含水量將增大。（）35．若相對(duì)濕度為零，說(shuō)明空氣中水汽含量為零。（）36．沸騰床干燥器中的適宜氣速應(yīng)大于帶出速度，小于臨界速度。（）37．濕空氣進(jìn)入干燥器前預(yù)熱,不能降低其含水量。（）38．干燥操作的目的是將物料中的含水量降至規(guī)定的指標(biāo)以上。（）39．干燥過(guò)程既是傳熱過(guò)程又是傳質(zhì)過(guò)程。（）40．空氣的干球溫度和濕球溫度相差越大，說(shuō)明該空氣偏移飽和程度就越大。（）二、傳質(zhì)（一）選擇題1．精餾塔中自上而下（）。A、分為精餾段、加料板和提餾段三個(gè)部分；B、溫度依次降低；C、易揮發(fā)組分濃度依次降低；D、蒸汽質(zhì)量依次減少。2．由氣體和液體流量過(guò)大兩種原因共同造成的是（）現(xiàn)象。A、漏夜；B、液沫夾帶；C、氣泡夾帶；D、液泛。3．二元溶液連續(xù)精餾計(jì)算中，物料的進(jìn)料狀態(tài)變化將引起（）的變化。A、相平衡線；B、進(jìn)料線和提餾段操作線；C、精餾段操作線；D、相平衡線和操作線。4．某二元混合物，若液相組成xA為0.45，相應(yīng)的泡點(diǎn)溫度為t1；氣相組成yA為0.45，相應(yīng)的露點(diǎn)溫度為t2，則（）。A、.t＜t；B、.t=t；C、t＞t；D、不能判斷。1212125．兩組分物系的相對(duì)揮發(fā)度越小，則表示分離該物系越（）。A、容易；B、困難；C、完全；D、不完全。6．在再沸器中溶液（）而產(chǎn)生上升蒸氣，是精餾得以連續(xù)穩(wěn)定操作的一個(gè)必不可少條件。A、部分冷凝；B、全部冷凝；C、部分氣化；D、全部氣化。7．正常操作的二元精餾塔，塔內(nèi)某截面上升氣相組成Y和下降液相組成Xn的關(guān)系是（）。n+1A、Yn+1>Xn；B、Yn+1<Xn；C、Yn+1=Xn；D、不能確定。8．精餾過(guò)程設(shè)計(jì)時(shí)，增大操作壓強(qiáng)，塔頂溫度（）。A、增大；B、減小；C、不變；D、不能確定。9．若僅僅加大精餾塔的回流量，會(huì)引起以下的結(jié)果是（）。A、塔頂產(chǎn)品中易揮發(fā)組分濃度提高；B、塔底產(chǎn)品中易揮發(fā)組分濃度提高；C、提高塔頂產(chǎn)品的產(chǎn)量；D、減少塔釜產(chǎn)品的產(chǎn)量。10．在常壓下苯的沸點(diǎn)為80.1℃，環(huán)乙烷的沸點(diǎn)為80.73℃，欲使該兩組分混合物得到分離，則宜采用（）。A、恒沸精餾；B、普通精餾；C、萃取精餾；D、水蒸汽蒸餾。11．塔板上造成氣泡夾帶的原因是（）。A、氣速過(guò)大；B、氣速過(guò)??；C、液流量過(guò)大；D、液流量過(guò)小。12．有關(guān)靈敏板的敘述，正確的是（）。A、是操作條件變化時(shí),塔內(nèi)溫度變化最大的那塊板；B、板上溫度變化,物料組成不一定都變；C、板上溫度升高,反應(yīng)塔頂產(chǎn)品組成下降；D、板上溫度升高,反應(yīng)塔底產(chǎn)品組成增大。13．下列敘述錯(cuò)誤的是（ ）。、板式塔內(nèi)以塔板作為氣、液兩相接觸傳質(zhì)的基本構(gòu)件；、安裝出口堰是為了保證氣、液兩相在塔板上有充分的接觸時(shí)間；C、降液管是塔板間液流通道，也是溢流液中所夾帶氣體的分離場(chǎng)所；、降液管與下層塔板的間距應(yīng)大于出口堰的高度。14．精餾塔中由塔頂向下的第n—1、n、n+1層塔板，其氣相組成關(guān)系為（）。A、yn+1>yn>yn—1；B、yn+1=yn=yn—1；C、yn+1<yn<yn—1；D、不確定。15．某二元混合物，α=3，全回流條件下xn=0.3，yn1=（）。A、0.9；B、0.3；C、0.854；D、0.794。16．下列哪個(gè)選項(xiàng)不屬于精餾設(shè)備的主要部分（）。A、精餾塔；B、塔頂冷凝器；C、再沸器；D、餾出液貯槽。17．在多數(shù)板式塔內(nèi)氣、液兩相的流動(dòng)，從總體上是（）流，而在塔板上兩相為（）流流動(dòng)。A、逆，錯(cuò)；B、逆，并；C、錯(cuò)，逆；D、并，逆。18．某精餾塔精餾段理論塔板數(shù)為N1層，提留段理論板數(shù)為N2層，現(xiàn)因設(shè)備改造，使精餾段理論板數(shù)增加，提留段理論板數(shù)不變，且F、xF、q、R、V等均不變，則此時(shí)（）。A、x增加，x不變；B、x增加，x減??；DWDWC、xD增加，xW增加；D、xD增加，xW的變化視具體情況而定。19．某二元混合物，其中A為易揮發(fā)組分，當(dāng)液相組成xA=0.6，相應(yīng)的泡點(diǎn)為t1，與之平衡的汽相組成為yA=0.7，與該yA=0.7的汽相相應(yīng)的露點(diǎn)為t2，則t1與t2的關(guān)系為（）。A、t1=t2；B、t1<t2；C、t1>t2；D、不一定。20．在篩板精餾塔設(shè)計(jì)中，增加塔板開(kāi)孔率，可使漏液線（）。A、上移；B、不動(dòng)；C、下移；D、都有可能。21．氨水的摩爾分率為20%，而它的比分率應(yīng)是（）%。A、15；B、20；C、25；D、30。22．吸收操作的目的是分離（）。A、氣體混合物；B、液體均相混合物；C、氣液混合物；D、部分互溶的均相混合物。23．適宜的空塔氣速為液泛氣速的（）倍；用來(lái)計(jì)算吸收塔的塔徑。A、0.6~0.8；B、1.1~2.0；C、0.3~0.5；D、1.6~2.4。24．在填料塔中，低濃度難溶氣體逆流吸收時(shí)，若其它條件不變，但入口氣量增加，則出口氣體組成將（ ）。A、增加；B、減少；C、不變；D、不定。25．在吸收操作中，當(dāng)吸收劑用量趨于最小用量時(shí)，為完成一定的任務(wù)，則（）。A、回收率趨向最高；B、吸收推動(dòng)力趨向最大；C、總費(fèi)用最低；D、填料層高度趨向無(wú)窮大。26．吸收塔尾氣超標(biāo)，可能引起的原因是（）。A、塔壓增大；B、吸收劑降溫；C、吸收劑用量增大；D、吸收劑純度下降。27．吸收過(guò)程中一般多采用逆流流程，主要是因?yàn)椋ǎ、流體阻力最?。籅、傳質(zhì)推動(dòng)力最大；C、流程最簡(jiǎn)單；D、操作最方便。28．某吸收過(guò)程，已知?dú)饽の障禂?shù)kY為4×104kmol/(m2S)，液膜吸收系數(shù)kX為8kmol/(m2S)，由此可判斷該過(guò)程（）。A、氣膜控制；B、液膜控制；C、判斷依據(jù)不足；D、雙膜控制。29．用純?nèi)軇┪栈旌蠚庵械娜苜|(zhì)。逆流操作，平衡關(guān)系滿(mǎn)足亨利定律。當(dāng)入塔氣體濃度y1上升，而其它入塔條件不變，則氣體出塔濃度y2和吸收率的變化為（）。A、y2上升，下降；B、y2下降，上升；C、y2上升，不變；D、y2上升，變化不確定。y12x4kmol/m2.s，由此可知該過(guò)程為（）。30．某吸收過(guò)程，已知k=410kmol/m.s，k=810A、液膜控制；B、氣膜控制；C、判斷依據(jù)不足；D、液膜阻力和氣膜阻力相差不大。31．在進(jìn)行吸收操作時(shí)，吸收操作線總是位于平衡線的（）。A、上方；B、下方；C、重合；D、不一定。32．吸收混合氣中苯，已知y=0.04，吸收率是80%，則Y、Y是（）。112A、0.04167kmol苯/kmol惰氣0.00833kmol苯/kmol惰氣；B、0.02kmol苯/kmol惰氣0.005kmol苯/kmol惰氣；C、0.04167kmol苯/kmol惰氣0.02kmol苯/kmol惰氣；D、0.0831kmol苯/kmol惰氣0.002kmol苯/kmol惰氣33．在吸收塔操作過(guò)程中，當(dāng)吸收劑用量增加時(shí)，出塔溶液濃度（），尾氣中溶質(zhì)濃度（）。A、下降，下降；B、增高，增高；C、下降，增高；D、增高，下降。34．在氣膜控制的吸收過(guò)程中，增加吸收劑用量，則（）。A、吸收傳質(zhì)阻力明顯下降；B、吸收傳質(zhì)阻力基本不變；C、吸收傳質(zhì)推動(dòng)力減小；D、操作費(fèi)用減小。35．從解吸塔出來(lái)的半貧液一般進(jìn)入吸收塔的（），以便循環(huán)使用。A、中部；B、上部；C、底部；D、上述均可。36．只要組分在氣相中的分壓（ ）液相中該組分的平衡分壓，吸收就會(huì)繼續(xù)進(jìn)行，直至達(dá)到一個(gè)新的平衡為止。A、大于；B、小于；C、等于；D、不能確定。37．填料塔以清水逆流吸收空氣、氨混合氣體中的氨。當(dāng)操作條件一定時(shí)（Y1、L、V都一定時(shí)），若塔內(nèi)填料層高度Z增加，而其它操作條件不變，出口氣體的濃度Y2將（）。A、上升；B、下降；C、不變；D、無(wú)法判斷。38．已知常壓、20℃時(shí)稀氨水的相平衡關(guān)系為Y*=0.94X，今使含氨6%（摩爾分率）的混合氣體與X=0.05的氨水接觸，則將發(fā)生（）。A、解吸過(guò)程；B、吸收過(guò)程；C、已達(dá)平衡無(wú)過(guò)程發(fā)生；D、無(wú)法判斷。39．對(duì)接近常壓的溶質(zhì)濃度低的氣液平衡系統(tǒng)，當(dāng)總壓增大時(shí)，亨利系數(shù)E（），相平衡常數(shù)m（）,溶解度系數(shù)（）。A、增大，減小，不變；B、減小，不變，不變；C、不變，減小，不變；D、無(wú)法確定。40．當(dāng)

Y，Y1，Y2及

X2一定時(shí)，減少吸收劑用量，則所需填料層高度

Z與液相出口濃度

X1的變化為（

）。A、Z，X1均增加；

B、Z，X1均減小。

C、Z減少，

X1增加；

D、Z增加，

X1減小。41．萃取劑的選擇性（ ）。A、是液液萃取分離能力的表征； B、是液固萃取分離能力的表征；C、是吸收過(guò)程分離能力的表征； D、是吸附過(guò)程分離能力的表征。42．三角形相圖內(nèi)任一點(diǎn)，代表混合物的（ ）個(gè)組分含量。A、一；B、二；C、三；D、四。43．在溶解曲線以下的兩相區(qū)，隨溫度的升高，溶解度曲線范圍會(huì)（）。A、縮?。籅、不變；C、擴(kuò)大；D、縮小及擴(kuò)大。44．萃取中當(dāng)出現(xiàn)（）時(shí)，說(shuō)明萃取劑選擇的不適宜。A、kA<1；B、kA=1；C、β>1；D、β≤1。45．單級(jí)萃取中，在維持料液組成xF、萃取相組成yA不變條件下，若用含有一定溶質(zhì)A的萃取劑代替純?nèi)軇?，所得萃余相組成xR將（）。A、增高；B、減??；C、不變；D、不確定。46．進(jìn)行萃取操作時(shí)，應(yīng)使溶質(zhì)的分配系數(shù)（）1。A、等于；B、大于；C、小于；D、無(wú)法判斷。47．萃取劑的加入量應(yīng)使原料與萃取劑的和點(diǎn)M位于（）。A、溶解度曲線上方區(qū)；B、溶解度曲線下方區(qū)；C、溶解度曲線上；D、任何位置均可48．萃取操作包括若干步驟，除了（）。A、原料預(yù)熱；B、原料與萃取劑混合；C、澄清分離；D、萃取劑回收49．在B-S完全不互溶的多級(jí)逆流萃取塔操作中，原用純?nèi)軇?，現(xiàn)改用再生溶劑，其他條件不變，則對(duì)萃取操作的影響是（ ）。A、萃余相含量不變；B、萃余相含量增加；C、萃取相含量減少；D、萃余分率減小。50．下列不屬于多級(jí)逆流接觸萃取的特點(diǎn)是（）。A、連續(xù)操作；B、平均推動(dòng)力大；C、分離效率高；D、溶劑用量大。51．能獲得含溶質(zhì)濃度很少的萃余相但得不到含溶質(zhì)濃度很高的萃取相的是（）。A、單級(jí)萃取流程；B、多級(jí)錯(cuò)流萃取流程；C、多級(jí)逆流萃取流程；D、多級(jí)錯(cuò)流或逆流萃取流程。52．在原料液組成xF及溶劑化（S/F）相同條件下，將單級(jí)萃取改為多級(jí)萃取，萃取率變化趨勢(shì)是（）。A、提高；B、降低；C、不變；D、不確定。53．在B-S部分互溶萃取過(guò)程中，若加入的純?nèi)軇┝吭黾佣渌僮鳁l件不變，則萃取液濃度yA（）。A、增大；B、下降；C、不變；D、變化趨勢(shì)不確定。54．有四種萃取劑，對(duì)溶質(zhì)A和稀釋劑B表現(xiàn)出下列特征，則最合適的萃取劑應(yīng)選擇（）。A、同時(shí)大量溶解A和B；B、對(duì)A和B的溶解都很小；C、大量溶解A少量溶解B；D、大量溶解B少量溶解A。55．對(duì)于同樣的萃取回收率，單級(jí)萃取所需的溶劑量相比多級(jí)萃?。ǎ、比較??；B、比較大；C、不確定；D、相等。56．多級(jí)逆流萃取與單級(jí)萃取比較，如果溶劑比、萃取相濃度一樣，則多級(jí)逆流萃取可使萃余相濃度（ ）。A、變大；B、變小；C、基本不變；D、不確定。57．在原溶劑B與萃取劑S部分互溶體系的單級(jí)萃取過(guò)程中，若加入的純萃取劑的量增加而其他操作條件不變，則萃取液中溶質(zhì)A的濃度yA′（）。A、增大；B、下降；C、不變；D、不確定。58．分配曲線能表示（）。A、萃取劑和原溶劑兩相的相對(duì)數(shù)量關(guān)系；B、兩相互溶情況；C、被萃取組分在兩相間的平衡分配關(guān)系；D、都不是。59．萃取劑的選擇性系數(shù)是溶質(zhì)和原溶劑分別在兩相中的（）。A、質(zhì)量濃度之比；B、摩爾濃度之比；C、溶解度之比；D、分配系數(shù)之比。60．在原料液組成及溶劑化（S/F）相同條件下，將單級(jí)萃取改為多級(jí)萃取，如下參數(shù)的變化趨勢(shì)是萃取率（）、萃余率（）。A、提高，不變；B、提高，降低；C、不變，降低；D、不確定。（二）判斷題1．在對(duì)熱敏性混合液進(jìn)行精餾時(shí)必須采用加壓分離。（）2．連續(xù)精餾預(yù)進(jìn)料時(shí)，先打開(kāi)放空閥，充氮置換系統(tǒng)中的空氣，以防在進(jìn)料時(shí)出現(xiàn)事故。（）3．精餾操作中，操作回流比小于最小回流比時(shí)，精餾塔不能正常工作。（）4．精餾塔板的作用主要是為了支承液體。（）5．篩板塔板結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，造價(jià)低，但分離效率較泡罩低，因此已逐步淘汰。（）6．最小回流比狀態(tài)下的理論塔板數(shù)為最少理論塔板數(shù)。（）7．霧沫挾帶過(guò)量是造成精餾塔液泛的原因之一。（）8．精餾塔的操作彈性越大，說(shuō)明保證該塔正常操作的范圍越大，操作越穩(wěn)定。（）9．混合液的沸點(diǎn)只與外界壓力有關(guān)。（）10．對(duì)乙醇—水系統(tǒng)，用普通精餾方法進(jìn)行分離，只要塔板數(shù)足夠，可以得到純度為0.98(摩爾分?jǐn)?shù))以上的純酒精。（）11．理想的進(jìn)料板位置是其氣體和液體的組成與進(jìn)料的氣體和液體組成最接近。（）12．精餾操作時(shí)，若F、D、X、q、R、加料板位置都不變，而將塔頂泡點(diǎn)回流改為冷回流，則塔頂產(chǎn)品組F成XD變大。（）13．已知某精餾塔操作時(shí)的進(jìn)料線（q線）方程為：y=0.6，則該塔的進(jìn)料熱狀況為飽和液體進(jìn)料。（）14．含50%乙醇和50%水的溶液，用普通蒸餾的方法不能獲得98%的乙醇水溶液。（）15．篩孔塔板易于制造，易于大型化，壓降小，生產(chǎn)能力高，操作彈性大，是一種優(yōu)良的塔板。（）16．填料吸收塔正常操作時(shí)的氣速必須小于載點(diǎn)氣速。（）17．填料塔開(kāi)車(chē)時(shí)，我們總是先用較大的吸收劑流量來(lái)潤(rùn)濕填料表面，甚至淹塔，然后再調(diào)節(jié)到正常的吸收劑用量，這樣吸收效果較好。（）18．吸收操作中,增大液氣比有利于增加傳質(zhì)推動(dòng)力,提高吸收速率。（）19．水吸收氨—空氣混合氣中的氨的過(guò)程屬于液膜控制。（）20．在逆流吸收操作中，若已知平衡線與操作線為互相平行的直線，則全塔的平均推動(dòng)力Y與塔內(nèi)任意截m面的推動(dòng)力Y—Y*相等。（）21．吸收塔的吸收速率隨著溫度的提高而增大。（）22．根據(jù)雙膜理論，在氣液兩相界面處