高強(qiáng)度耐沿海大氣腐蝕貝氏體鋼的研究

高強(qiáng)度耐沿海大氣腐蝕貝氏體鋼的研究北京科技大學(xué)楊善武1高強(qiáng)度耐沿海大氣腐蝕貝氏體鋼的研究共56頁(yè)，您現(xiàn)在瀏覽的是第1頁(yè)!內(nèi)容背景發(fā)展高強(qiáng)韌耐沿海大氣腐蝕鋼的基本思路典型材料的大氣腐蝕行為與環(huán)境因素的影響碳含量與顯微組織的影響研究結(jié)果的總結(jié)2高強(qiáng)度耐沿海大氣腐蝕貝氏體鋼的研究共56頁(yè)，您現(xiàn)在瀏覽的是第2頁(yè)!背景沿海地區(qū)經(jīng)濟(jì)發(fā)達(dá)，鋼結(jié)構(gòu)廣泛應(yīng)用鋼的強(qiáng)度提高后，構(gòu)件截面積減小，腐蝕問(wèn)題更為突出沿海大氣中攜帶的NaCl顆粒易于在鋼構(gòu)件表面潮解，增加電解液的導(dǎo)電率，破壞鋼的表面鈍化，導(dǎo)致最嚴(yán)重的大氣腐蝕對(duì)于高強(qiáng)度耐候鋼，為了保證低溫韌性，必須降低對(duì)耐候性貢獻(xiàn)極大的P的含量晶粒細(xì)化、時(shí)效析出等強(qiáng)化措施可能對(duì)耐候性產(chǎn)生影響3高強(qiáng)度耐沿海大氣腐蝕貝氏體鋼的研究共56頁(yè)，您現(xiàn)在瀏覽的是第3頁(yè)!鋼的大氣腐蝕的熱力學(xué)與動(dòng)力學(xué)熱力學(xué)趨勢(shì)：鋼的大氣腐蝕必然發(fā)生。動(dòng)力學(xué)過(guò)程：通過(guò)適當(dāng)?shù)某煞衷O(shè)計(jì)與組織控制，可以延緩腐蝕進(jìn)程。提高鋼的熱力學(xué)穩(wěn)定性并非減小其大氣腐蝕速率的有效措施。4高強(qiáng)度耐沿海大氣腐蝕貝氏體鋼的研究共56頁(yè)，您現(xiàn)在瀏覽的是第4頁(yè)!Evans模型修改后的Evans模型陽(yáng)極反應(yīng)：Fe→Fe2＋＋2e陰極反應(yīng)：6FeOOH＋2e→2Fe3O4＋2H2O＋2OH－陰極反應(yīng)物質(zhì)的再生：3Fe3O4+（3/4）O2+（9/2）H2O→9FeOOH陰極反應(yīng)：2γ-FeOOH+2e+2H+→2{Fe·OH·OH}陰極反應(yīng)物質(zhì)的再生：2{Fe·OH·OH}+1/2O2→2γ-FeOOH+H2O5高強(qiáng)度耐沿海大氣腐蝕貝氏體鋼的研究共56頁(yè)，您現(xiàn)在瀏覽的是第5頁(yè)!大氣腐蝕的平均深度隨時(shí)間的變化規(guī)律D=Atn上式中D為平均腐蝕深度，t為以年為單位的時(shí)間，A、n為取決于材料與環(huán)境的常數(shù)若上式成立，則有LogD=LogA+nLogt即腐蝕深度的對(duì)數(shù)與時(shí)間的對(duì)數(shù)間成線性關(guān)系平均腐蝕速率為dD/dt=nAtn-1由此看出，若n<1,則腐蝕速率隨時(shí)間延長(zhǎng)而下降6高強(qiáng)度耐沿海大氣腐蝕貝氏體鋼的研究共56頁(yè)，您現(xiàn)在瀏覽的是第6頁(yè)!發(fā)展高強(qiáng)韌耐沿海大氣腐蝕鋼的基本思路鋼在沿海大氣中的腐蝕本質(zhì)上是一種電極反應(yīng)過(guò)程。電極反應(yīng)進(jìn)程的快慢，依賴于電極間的電位差。如果通過(guò)適當(dāng)設(shè)計(jì)鋼的成分與制造加工工藝，使鋼的成分與結(jié)構(gòu)盡可能均勻化，則可以減少樣品內(nèi)部各區(qū)域之間的電位差，抑制電極反應(yīng)進(jìn)程，從而降低腐蝕速率。7高強(qiáng)度耐沿海大氣腐蝕貝氏體鋼的研究共56頁(yè)，您現(xiàn)在瀏覽的是第7頁(yè)!發(fā)展高強(qiáng)韌耐沿海大氣腐蝕鋼的基本思路在各類(lèi)結(jié)構(gòu)鋼中，以貝氏體鋼的強(qiáng)度對(duì)碳含量的依賴最低。碳濃度達(dá)到在貝氏體中的溶解度限（0.02wt%）后，繼續(xù)增加碳含量不會(huì)導(dǎo)致貝氏體強(qiáng)度的上升，而只會(huì)招致富碳的第二相，如殘留奧氏體或滲碳體等的出現(xiàn)。因此，降低貝氏體鋼的碳含量有利于提高其組織結(jié)構(gòu)與成分分布的均勻性，對(duì)其韌性和焊接性能也有利，同時(shí)不會(huì)損害其強(qiáng)度。另外，鋼的成分分布的不均勻性很大程度上還來(lái)自于在奧氏體轉(zhuǎn)變過(guò)程中，先、后形成的新相之間的成分差別。由于貝氏體相變?cè)谳^低溫度進(jìn)行，此時(shí)合金元素的擴(kuò)散速度較低，長(zhǎng)程擴(kuò)散基本可以忽略，因此各貝氏體板條形成次序的不同不會(huì)導(dǎo)致明顯的成分差別。8高強(qiáng)度耐沿海大氣腐蝕貝氏體鋼的研究共56頁(yè)，您現(xiàn)在瀏覽的是第8頁(yè)!發(fā)展高強(qiáng)韌耐沿海大氣腐蝕鋼的基本思路沿海大氣對(duì)鋼鐵材料的主要危害來(lái)自局部腐蝕。在實(shí)際服役條件下，耐候鋼一般要承受載荷，因此某一局部腐蝕的過(guò)度發(fā)展有可能招致鋼結(jié)構(gòu)整體的崩潰。提高鋼的結(jié)構(gòu)、成分的均勻性，有利于抑制局部腐蝕。本工作的主要目標(biāo)一是要降低鋼的平均腐蝕速率，二是要盡可能將局部腐蝕轉(zhuǎn)化為均勻腐蝕。9高強(qiáng)度耐沿海大氣腐蝕貝氏體鋼的研究共56頁(yè)，您現(xiàn)在瀏覽的是第9頁(yè)!回火不同時(shí)間的含銅裸鋼在0.5%NaCl電解液中侵蝕30分鐘測(cè)得的電化學(xué)阻抗譜Cu的析出對(duì)耐蝕性的影響10高強(qiáng)度耐沿海大氣腐蝕貝氏體鋼的研究共56頁(yè)，您現(xiàn)在瀏覽的是第10頁(yè)!實(shí)驗(yàn)材料CSiMnSCuCrNiNbMoBAlP碳鋼0.0060.190.890.0360.00709CuPCrNi0.08150.4620.3990.01130.2860.5230.2770.0030.0220.086低碳貝氏體耐候鋼0.0280.381.50.0070.790.580.590.190.300.00170.0610.086

典型材料的大氣腐蝕行為與環(huán)境因素的影響11高強(qiáng)度耐沿海大氣腐蝕貝氏體鋼的研究共56頁(yè)，您現(xiàn)在瀏覽的是第11頁(yè)!實(shí)驗(yàn)結(jié)果鋼基體電化學(xué)阻抗譜RsRctCPE碳鋼09CuPCrNi低碳貝氏體耐候鋼P(yáng)olarizationresistance（ohm.cm2）403.5768.11187CS-碳鋼，CTS-09CuPCrNi,BW--低碳貝氏體耐候鋼Rs-溶液電阻，CPE-鋼基體與溶液的雙電層,Rct—機(jī)化阻抗12高強(qiáng)度耐沿海大氣腐蝕貝氏體鋼的研究共56頁(yè)，您現(xiàn)在瀏覽的是第12頁(yè)!帶銹試樣的電化學(xué)阻抗譜

R1R2R3C1C2ZD三種帶銹層鋼在0.5mass％NaCl溶液中的Nyquist圖（A）碳鋼，（B）09CuPCrNi，（C）低碳貝氏體耐候鋼帶銹層的鋼試樣在NaCl溶液中的等效電路

R1:溶液電阻；R2:銹層電阻，R3:傳遞電阻；C1：銹層與溶液雙電層；C2：基體與溶液雙電層；ZD：擴(kuò)散阻抗。13高強(qiáng)度耐沿海大氣腐蝕貝氏體鋼的研究共56頁(yè)，您現(xiàn)在瀏覽的是第13頁(yè)!青島、萬(wàn)寧主要大氣氣象參數(shù)siteAverageTemperature(℃)AverageHumidity(％)Humidity＞80％(h/y)Precipitation(mm/y)Sunshine(h/y)Distancetosea(m)Qingdao12.571404964320785Wanning24.686673615632043350主要大氣腐蝕參數(shù)

siteClˉDeposition(mg/100cm2/d)SO2Deposition(mg/100cm2/d)NO2Content(mg/m3)H2SContent(mg/m3)RainpHClˉ(mg/m3)SO42-(mg/m3)Qingdao0.2500.7040.0380.0136.11104481654Wanning0.3870.0600.0050.0005.011229355214高強(qiáng)度耐沿海大氣腐蝕貝氏體鋼的研究共56頁(yè)，您現(xiàn)在瀏覽的是第14頁(yè)!d貝氏體耐候鋼裸鋼試樣和在青島腐蝕1年后帶銹層的試樣在鹽霧箱中的不同腐蝕行為表明在青島腐蝕一年后，貝氏體耐候鋼已經(jīng)形成了保護(hù)性銹層15高強(qiáng)度耐沿海大氣腐蝕貝氏體鋼的研究共56頁(yè)，您現(xiàn)在瀏覽的是第15頁(yè)!腐蝕率可以用基于Faraday定律的Tafel外推法計(jì)算：V=W/(At)=(icorrN)/F

其中：V是腐蝕率，W是失重量，A是試樣的表面積，t是腐蝕時(shí)間，icor是腐蝕電流，N金屬原子量與金屬價(jià)的比值，F(xiàn)是Faraday常數(shù)。腐蝕速率正比于腐蝕電流，腐蝕電流從極化曲線計(jì)算得到，

icorr(mA/cm2)QingdaoSkywardside9.933×10-3Groundwardside14.01×10-3WanningSkywardside30.16×10-3Groundwardside19.72×10-316高強(qiáng)度耐沿海大氣腐蝕貝氏體鋼的研究共56頁(yè)，您現(xiàn)在瀏覽的是第16頁(yè)!銹層的相組成

低碳貝氏體耐候鋼在青島和萬(wàn)寧暴曬一年半的銹層X(jué)RD及各個(gè)銹相所占百分比。（A）青島陽(yáng)面，（B）青島陰面，（C）萬(wàn)寧陽(yáng)面，（D）萬(wàn)寧陰面，（E）各個(gè)銹相所占百分比在青島銹層，（F）各個(gè)銹相所占百分比在萬(wàn)寧銹層.17高強(qiáng)度耐沿海大氣腐蝕貝氏體鋼的研究共56頁(yè)，您現(xiàn)在瀏覽的是第17頁(yè)!在青島和萬(wàn)寧曝曬一年形成的銹層的孔隙結(jié)構(gòu)

當(dāng)銹層由小顆粒組成且孔隙較小時(shí)N2吸附量較大。由小顆粒組成的聚合物擁有大的比表面積。在青島和萬(wàn)寧形成的銹層的SA(n)分別為97.8040m2/g和75.3436m2/g。在青島和萬(wàn)寧形成的銹層的平均孔隙寬度分別約為40nm和44nm。18高強(qiáng)度耐沿海大氣腐蝕貝氏體鋼的研究共56頁(yè)，您現(xiàn)在瀏覽的是第18頁(yè)!銹層孔隙模型假設(shè)銹顆粒是按簡(jiǎn)立方排列，銹顆粒相互緊貼。銹顆粒圍成的孔隙半徑為r。

比表面積：每克物質(zhì)所具有的表面積(m2/g)，用S表示。設(shè)銹由球狀銹顆粒組成，半徑為R，每A克銹含有n個(gè)球狀銹顆粒，銹密度為。RrRRRRKelvin公式p:實(shí)際氣壓p0:飽和蒸氣壓rc:毛細(xì)管凝結(jié)臨界半徑γ:表面張力系數(shù)Vm:摩爾體積R:普適氣體常數(shù)T:溫度19高強(qiáng)度耐沿海大氣腐蝕貝氏體鋼的研究共56頁(yè)，您現(xiàn)在瀏覽的是第19頁(yè)!三類(lèi)典型環(huán)境中

低碳貝氏體鋼的腐蝕行為周浸加速實(shí)驗(yàn)失重分析協(xié)同作用20高強(qiáng)度耐沿海大氣腐蝕貝氏體鋼的研究共56頁(yè)，您現(xiàn)在瀏覽的是第20頁(yè)!三類(lèi)典型環(huán)境中

低碳貝氏體鋼的腐蝕行為周浸加速實(shí)驗(yàn)力學(xué)性能-抗拉強(qiáng)度21高強(qiáng)度耐沿海大氣腐蝕貝氏體鋼的研究共56頁(yè)，您現(xiàn)在瀏覽的是第21頁(yè)!三類(lèi)典型環(huán)境中

低碳貝氏體鋼的腐蝕行為周浸加速實(shí)驗(yàn)射線衍射分析X22高強(qiáng)度耐沿海大氣腐蝕貝氏體鋼的研究共56頁(yè)，您現(xiàn)在瀏覽的是第22頁(yè)!三類(lèi)典型環(huán)境中

低碳貝氏體鋼的腐蝕行為周浸加速實(shí)驗(yàn)電化學(xué)分析23高強(qiáng)度耐沿海大氣腐蝕貝氏體鋼的研究共56頁(yè)，您現(xiàn)在瀏覽的是第23頁(yè)!腐蝕深度隨周浸時(shí)間變化曲線----冷卻速率的影響24高強(qiáng)度耐沿海大氣腐蝕貝氏體鋼的研究共56頁(yè)，您現(xiàn)在瀏覽的是第24頁(yè)!腐蝕深度隨周浸時(shí)間變化曲線----碳含量的影響25高強(qiáng)度耐沿海大氣腐蝕貝氏體鋼的研究共56頁(yè)，您現(xiàn)在瀏覽的是第25頁(yè)!試樣單位面積失重隨腐蝕時(shí)間變化趨勢(shì)----自然曝曬26高強(qiáng)度耐沿海大氣腐蝕貝氏體鋼的研究共56頁(yè)，您現(xiàn)在瀏覽的是第26頁(yè)!銹層自修復(fù)能力研究

實(shí)驗(yàn)方法和結(jié)果在恒溫恒濕箱中滴鹽水方法腐蝕15天的電化學(xué)試樣，用刻刀在銹層刻出四種缺陷，再跟蹤作EIS，分析銹層電阻的變化。碳鋼(A)和低碳貝氏體耐候鋼(B)的完整銹層的電化學(xué)阻抗譜

27高強(qiáng)度耐沿海大氣腐蝕貝氏體鋼的研究共56頁(yè)，您現(xiàn)在瀏覽的是第27頁(yè)!損傷試樣電化學(xué)測(cè)量損傷對(duì)低碳貝氏體

繼續(xù)腐蝕行為的影響

修復(fù)試驗(yàn)Ⅰ-銹層損傷程度Repairratio=28高強(qiáng)度耐沿海大氣腐蝕貝氏體鋼的研究共56頁(yè)，您現(xiàn)在瀏覽的是第28頁(yè)!研究結(jié)果的總結(jié)通過(guò)控制碳含量和顯微組織，可以顯著提高低合金鋼的耐候性能，并兼顧綜合力學(xué)性能顯微組織直接決定鋼的初期腐蝕行為，并進(jìn)而影響鋼的長(zhǎng)期腐蝕性能銹層致密程度是決定銹層保護(hù)性能的最主要因素環(huán)境因素對(duì)鋼的腐蝕行為有重要影響，發(fā)展南、北兩個(gè)系列的耐候鋼是一個(gè)經(jīng)濟(jì)化的方案29高強(qiáng)度耐沿海大氣腐蝕貝氏體鋼的研究共56頁(yè)，您現(xiàn)在瀏覽的是第29頁(yè)!分別單獨(dú)添加Cu、Cr、Nb、P、Re對(duì)C-Mn-Si鋼的耐蝕性能的影響，結(jié)果來(lái)自在0.5wt%NaCl水溶液中的周浸實(shí)驗(yàn)30高強(qiáng)度耐沿海大氣腐蝕貝氏體鋼的研究共56頁(yè)，您現(xiàn)在瀏覽的是第30頁(yè)!大氣腐蝕的基本特征鋼的大氣腐蝕本質(zhì)上是一個(gè)（薄液膜下的）電化學(xué)過(guò)程。腐蝕過(guò)程中發(fā)生失去電子的陽(yáng)極過(guò)程和得到電子的陰極過(guò)程，造成極化，產(chǎn)生腐蝕電流。為形成腐蝕電流的閉合回路，需要有電解液存在。而腐蝕過(guò)程要得以持續(xù)進(jìn)行，必須同時(shí)發(fā)生去極化過(guò)程。31高強(qiáng)度耐沿海大氣腐蝕貝氏體鋼的研究共56頁(yè)，您現(xiàn)在瀏覽的是第31頁(yè)!耐候鋼與不銹鋼在抗腐蝕原理上的異同相同之處：均利用在鋼表面形成的腐蝕產(chǎn)物阻礙進(jìn)一步腐蝕的發(fā)生。不同之處：由于對(duì)鐵的選擇性腐蝕，不銹鋼表面將形成鉻的富集層，并通過(guò)形成致密的鉻腐蝕產(chǎn)物膜阻斷進(jìn)一步的腐蝕。而在耐候鋼的腐蝕過(guò)程中，雖然也可能發(fā)生銅、鉻的富集，但腐蝕銹層基本上是由鐵的腐蝕產(chǎn)物構(gòu)成的。32高強(qiáng)度耐沿海大氣腐蝕貝氏體鋼的研究共56頁(yè)，您現(xiàn)在瀏覽的是第32頁(yè)!研究目標(biāo)獲得屈服強(qiáng)度600MPa以上，具有優(yōu)良的低溫韌性和焊接性能，耐候性優(yōu)于CORTEN-A的耐沿海大氣腐蝕原型鋼。明確顯微組織和環(huán)境因素對(duì)耐候鋼在沿海大氣中腐蝕行為的影響，澄清大氣腐蝕在顯微組織中發(fā)生發(fā)展與銹層形成、演化的微觀機(jī)制。33高強(qiáng)度耐沿海大氣腐蝕貝氏體鋼的研究共56頁(yè)，您現(xiàn)在瀏覽的是第33頁(yè)!發(fā)展高強(qiáng)韌耐沿海大氣腐蝕鋼的基本思路在鋼中所含各主要元素中，碳的分布是最不均勻的，表現(xiàn)為它在鐵素體、奧氏體和滲碳體中含量的極大差別。超過(guò)鐵素體溶解度的過(guò)量碳的存在也是鋼中多相共存的主要原因。因此，降低鋼中碳含量至鐵素體的溶碳限以下是提高鋼的成分、結(jié)構(gòu)均勻性的最有效手段。但是，碳含量的降低會(huì)導(dǎo)致鋼的強(qiáng)度的降低，必須通過(guò)其他強(qiáng)化措施予以彌補(bǔ)。34高強(qiáng)度耐沿海大氣腐蝕貝氏體鋼的研究共56頁(yè)，您現(xiàn)在瀏覽的是第34頁(yè)!發(fā)展高強(qiáng)韌耐沿海大氣腐蝕鋼的基本思路采用貝氏體作為新一代耐沿海大氣腐蝕鋼的主體組織的另一個(gè)原因是，傳統(tǒng)耐候鋼中常用元素Cu、Cr、Ni、Mo也是促進(jìn)貝氏體轉(zhuǎn)變的元素，在鋼中碳含量大幅度降低的情況下，這些元素的作用更為突出。35高強(qiáng)度耐沿海大氣腐蝕貝氏體鋼的研究共56頁(yè)，您現(xiàn)在瀏覽的是第35頁(yè)!Cu的析出對(duì)耐蝕性的影響戶外噴淋加速腐蝕實(shí)驗(yàn)36高強(qiáng)度耐沿海大氣腐蝕貝氏體鋼的研究共56頁(yè)，您現(xiàn)在瀏覽的是第36頁(yè)!Temperingtime,sHardness,Hv含銅鋼水淬樣品在500℃回火時(shí)的硬度變化，時(shí)效峰出現(xiàn)在1小時(shí)左右。37高強(qiáng)度耐沿海大氣腐蝕貝氏體鋼的研究共56頁(yè)，您現(xiàn)在瀏覽的是第37頁(yè)!鋼基體的極化曲線，利用塔菲爾外推法，根據(jù)Faraday定律就可以計(jì)算腐蝕速率：freecorrosionpotential（V）corrosioncurrent（μA/cm2）碳鋼-1.027122.709CuPCrNi-1.02997.81低碳貝氏體耐候鋼-1.02277.43CS-碳鋼，CTS-09CuPCrNi,BW--低碳貝氏體耐候鋼38高強(qiáng)度耐沿海大氣腐蝕貝氏體鋼的研究共56頁(yè)，您現(xiàn)在瀏覽的是第38頁(yè)!銹層的相組成

(A)碳鋼，(B)09CuPCrNi，(C)低碳貝氏體耐候鋼，(D)銹層中各相的質(zhì)量分?jǐn)?shù)CS-碳鋼，CTS-09CuPCrNi,BWS--低碳貝氏體耐候鋼39高強(qiáng)度耐沿海大氣腐蝕貝氏體鋼的研究共56頁(yè)，您現(xiàn)在瀏覽的是第39頁(yè)!銹層電阻R2隨腐蝕時(shí)間的變化

CarbonsteelCor-TensteelBainiticweatheringsteel12(day)20.41(ohm.cm2)28.25(ohm.cm2)30.1(ohm.cm2)20(day)78.94(ohm.cm2)94.56(ohm.cm2)117.1(ohm.cm2)28(day)118.1(ohm.cm2)138.7(ohm.cm2)158.0(ohm.cm2)40(day)201.4(ohm.cm2)224.6(ohm.cm2)253.6(ohm.cm2)40高強(qiáng)度耐沿海大氣腐蝕貝氏體鋼的研究共56頁(yè)，您現(xiàn)在瀏覽的是第40頁(yè)!低碳貝氏體耐候鋼在青島和萬(wàn)寧暴曬一年半腐蝕失重低碳貝氏體耐候鋼在青島和萬(wàn)寧暴曬一年的腐蝕失重

41高強(qiáng)度耐沿海大氣腐蝕貝氏體鋼的研究共56頁(yè)，您現(xiàn)在瀏覽的是第41頁(yè)!帶銹層試樣的極化曲線

低碳貝氏體耐候鋼在青島（A）和萬(wàn)寧（B）暴曬一年半帶銹層試樣極化曲線

42高強(qiáng)度耐沿海大氣腐蝕貝氏體鋼的研究共56頁(yè)，您現(xiàn)在瀏覽的是第42頁(yè)!銹層的相組成

低碳貝氏體耐候鋼在青島（A）和萬(wàn)寧（B）暴曬一年的銹層，各個(gè)銹相所占百分比（C）43高強(qiáng)度耐沿海大氣腐蝕貝氏體鋼的研究共56頁(yè)，您現(xiàn)在瀏覽的是第43頁(yè)!帶銹層試樣的電化學(xué)阻抗譜R1R2R3C1C2ZD在青島(A)和萬(wàn)寧(B)暴曬一年半帶銹層試樣的電化學(xué)阻抗譜及銹層電阻

R2(ohm.cm2)QingdaoSkywardside1007Groundwardside663.1WanningSkywardside336.1Groundwardside427.944高強(qiáng)度耐沿海大氣腐蝕貝氏體鋼的研究共56頁(yè)，您現(xiàn)在瀏覽的是第44頁(yè)!在青島和萬(wàn)寧曝曬一年半形成的銹層的孔隙結(jié)構(gòu)SiteRustlayerSA(n)(m2/g)Adsorptionaverageporewidth(4V/AbyBET)(nm)QingdaoSkywardside110.252633.8338Groundwardside107.405336.7044WanningSkywardside94.769842.4302Groundwardside98.547739.517145高強(qiáng)度耐沿海大氣腐蝕貝氏體鋼的研究共56頁(yè)，您現(xiàn)在瀏覽的是第45頁(yè)!假設(shè)銹層由球狀銹顆粒組成，銹孔隙為細(xì)管狀。細(xì)管孔徑以平均孔徑為中間值。干/濕交替過(guò)程，銹孔隙會(huì)回?cái)[式發(fā)生充滿水，促進(jìn)銹顆粒長(zhǎng)大。青島的降雨少、濕度低，陽(yáng)面干得更快并可以保持更長(zhǎng)時(shí)間的干狀態(tài)，陽(yáng)面銹層比陰面銹層的顆粒生長(zhǎng)得慢、顆粒小、致密。萬(wàn)寧的降雨較多、濕度較高，和高溫的太陽(yáng)照射的共同作用使陽(yáng)面銹層比陰面銹層經(jīng)歷更高的干/濕循環(huán)頻率，陽(yáng)面銹層比陰面的銹顆粒增長(zhǎng)得快、顆粒大、疏松。46高強(qiáng)度耐沿海大氣腐蝕貝氏體鋼的研究共56頁(yè)，您現(xiàn)在瀏覽的是第46頁(yè)!三類(lèi)典型環(huán)境中

低碳貝氏體鋼的腐蝕