設(shè)計(jì)計(jì)算說(shuō)明書(shū)-書(shū)正式版

摘 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)技術(shù)條 工程概 設(shè)計(jì)依 設(shè)計(jì)基本條 荷載取 結(jié)構(gòu)類(lèi)型的選 結(jié)構(gòu)布置與構(gòu)件尺寸的確 樓屋蓋結(jié)構(gòu)平面布 材料及截面尺 材料的選 框架梁的截面尺 框架柱的截面尺 板厚的確 框架豎向簡(jiǎn)圖及梁柱線剛 框架豎向計(jì)算簡(jiǎn) 框架梁柱的線剛度計(jì) 豎向荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì) 豎向恒荷載標(biāo)準(zhǔn) 樓面板自重標(biāo)準(zhǔn) 梁自重標(biāo)準(zhǔn) 柱自重標(biāo)準(zhǔn) 墻自重標(biāo)準(zhǔn) 豎向荷載作用下框架荷載計(jì) 豎向荷載作用下框架內(nèi)力計(jì) 豎向荷載作用下梁端彎 恒載作用下框架的內(nèi)力分析計(jì) 活載作用下框架的內(nèi)力分析計(jì) 水平風(fēng)荷載作用計(jì) 水平風(fēng)荷 結(jié)構(gòu)各樓層標(biāo)高處風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn) 側(cè)移剛度D值和柱的反彎 水平風(fēng)荷載作用下的框架內(nèi)力計(jì) 水平風(fēng)荷載作用下的框架內(nèi)力計(jì) 水平作用計(jì) 6.1作用重力荷載代表 框架橫向自振周 水平作用及位移驗(yàn) 水平作用標(biāo)準(zhǔn)值及樓層剪 水平作用下位移驗(yàn) 水平作用下橫向框架內(nèi)力分 荷載效應(yīng)內(nèi)力組 框架梁的內(nèi)力組 荷載組合類(lèi)型及組合公 抗震設(shè)計(jì)梁的強(qiáng)剪弱彎內(nèi)力調(diào) 強(qiáng)柱弱梁及柱的強(qiáng)剪弱彎截面內(nèi)力調(diào) 框架截面設(shè) 框架梁設(shè) 框架梁正截面受彎承載 框架梁裂縫驗(yàn) 框架梁斜截面配 框架柱設(shè) 柱剪跨比和軸壓比驗(yàn) 斜截面抗剪承載力計(jì)算及配置箍 框架柱裂縫驗(yàn) 板、次梁截面設(shè) 屋面板和樓面板計(jì)算(按彈性理論計(jì)算 次梁計(jì) 基礎(chǔ)設(shè) 柱A的承臺(tái)設(shè) 樓梯設(shè) 樓梯平面布置 基本設(shè)計(jì)資 基本設(shè)計(jì)參數(shù)確 踏步板TB-1設(shè) 平臺(tái)板設(shè) 平臺(tái)梁設(shè) 廣廈計(jì)算結(jié)果分 結(jié)構(gòu)總信 總體信 信 風(fēng)導(dǎo)算信 調(diào)整信 材料信 電算果 樓層側(cè)向 按彈性方法計(jì)算的樓層層間最大位移與層高之比 自震周 水平效應(yīng)驗(yàn) 手算與電算結(jié)果對(duì) 框架梁計(jì)算結(jié)果對(duì) 框架柱計(jì)算結(jié)果對(duì) 誤差分 結(jié) 致 參考文 摘本工程為歐亞美公司宿舍結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)。該建筑5層，首層高5.4m,2~4層高3.8m.建筑總高20.6m.5037：鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)TheprojectisthestructuraldesignforthebuildingofOu-ya-meicompanydormitory.Thetotalheightofthebuildingis20.6mwith5floors,thefirstfloorofwhichis5.4m,andthesecondtofourthfloorsare3.8meach.Thereinforcedconcreteframestructureisadopted,andthefoundationsarepiles.Thebuilding’sservicelifeis50yearswith3gradeseismicleveland7degreeseismicfortificationintensity.Atypicalplaneframeischosenforthestructuraldesignwithmanualcalculation.Themaincontentsincludethefollowings,thedeterminationofthecalculationdiagram,loadcalculation,theinternalforcecalculationundertheverticalloadingswithstratificationapproach,theinternalforceandlateraldisplacementcalculationunderthehorizontalloadingswithD-valuemethod,thecombinationoftheinternalforcesaccordingtothemostdangerousprinciples,thebeamsandcolumnsdesignoftheframe,secondarybeamandfloorslabdesign,thepilefoundationsdesign,thedesignofthestaircase,thestructurecalculationwiththesoftwareofGSCAD,andthestructureconstructiondrawings.Atlast,themanualcalculationresultsarecomparedwiththoseofthesoftwareandthecauseoftheerrorsareyzed.:reinforcedconcrete,framestructuredesign,seismic1、結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)技術(shù)條工程概53.95m×16m4316：建筑層數(shù)：5建筑總高度：20.6m5.4m室內(nèi)外高差：±0.301.1設(shè)計(jì)依設(shè)計(jì)基本條基本風(fēng)壓：查《載規(guī)》[2]，基本風(fēng)壓wk=0.60kN/㎡，市區(qū)有密集建筑群，地面粗C抗震設(shè)防烈度：按《抗規(guī)》[4]規(guī)定，抗震設(shè)防烈度為7度；設(shè)計(jì)基本加速度為0.10g；設(shè)計(jì)分組屬第一組；抗震設(shè)防類(lèi)別：按《建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)》[10]P55規(guī)定，該結(jié)構(gòu)抗震設(shè)防類(lèi)別為標(biāo)準(zhǔn)設(shè)防類(lèi)，按《抗規(guī)》[4]7結(jié)構(gòu)抗震等級(jí)：按《抗規(guī)》[4]6.1.220.6m<24m,故該建筑的結(jié)設(shè)計(jì)使用年限：50年，按《混規(guī)》[3]規(guī)定，重要性系數(shù)γ0＝1.0混凝土結(jié)構(gòu)的環(huán)境類(lèi)別：按照《混規(guī)》[3]3.5.2a1.11.1混凝土結(jié)構(gòu)的環(huán)境類(lèi)二a荷載取0w0.6kN0由《載規(guī)》[2]：5.1.1得：宿舍樓面：2.0kN/m2屋面（上人樓梯：3.5kN/m22.0荷載陽(yáng)臺(tái)：2.5kN/m2由《載規(guī)》[2]：5.1.1得：鋼筋混凝土：25kN/m3；混合砂漿：17kN/m3；水泥砂漿：20kN/m3；漿砌普通磚：18kN結(jié)構(gòu)類(lèi)型的選2.27<50m，故選用框架結(jié)構(gòu)。180mm120mm 1.1建筑平面1.2準(zhǔn)層建筑平面結(jié)構(gòu)布置與構(gòu)件尺寸的樓屋蓋結(jié)構(gòu)平面布2.1本設(shè)計(jì)選?、軂2.22.1標(biāo)準(zhǔn)層結(jié)構(gòu)平面布置2.2單材料及截面尺材料的選 按照《混規(guī)》[3]第3.5.3條，一類(lèi)環(huán)境混凝土強(qiáng)度等級(jí)≧C20，二a類(lèi)環(huán)境混凝土強(qiáng)度等級(jí)≧C25。為了施工的方便，基礎(chǔ)、柱、梁、樓板的混凝土均選用C30，其強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f=14.3N/mm2，f=1.43N/mm2E=3.0x10 按《混規(guī)》[3]規(guī)定，梁、柱和基礎(chǔ)的受力鋼筋均采用HRB400強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f=360N/mm2彈性E=2.0105N/mm2。其余鋼筋采用HPB300鋼筋，其強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f=270N/mm2E=2.1×10 框架梁的截面尺參考《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)》[11]P12，各類(lèi)梁的截面的尺寸可按下列的式子進(jìn)行估算，且框架主梁：h=(1/8～lb/14lo框架次梁：h=（1/12～1/18)loh≥1/6lo2.1主梁AB,BC截面選取hb2.2懸挑梁CD,GH,KL截面選取hb2.3EF,FG,IJ,JK截面選取hb2.4度為7000橫向主梁截面選取hb另外，為跨度為3500mm,2675mm,2475mm的次梁及懸挑梁截面統(tǒng)一取框架柱的截面尺11.4.11條：三級(jí)抗震，框架柱截面尺寸應(yīng)≥400mm2、柱剪跨比宜>2；3、柱截面高寬比3。按下式計(jì)算，即Abh N

c NN（1）由圖2.1可知A-A軸線與4軸相交的邊柱的最大負(fù)載面積為7×8/2m2；B-B軸線與4軸相交的中柱最大負(fù)載面積為7×16/2m2；C-C軸線與4軸相交的中柱的最大負(fù)載面積為7×6m2。A-ANGqSn12Abh 28191000=232991 c u nB-BNGqSn12Abh c u 0.85nC-CNGqSn12Abh c u nA-A軸柱NGqSn12AbhN16521000=135911 c u nB-BNGqSn12AbhN30031000=247059 c u nC-CNGqSn12Abh 22531000=185356u cun

A-A軸、B-B、C-C軸柱： A-A軸、B-B、A-A軸、C-C軸柱2層： A-A軸、B-B軸柱、C-C軸柱3～5 板厚的確建筑樓板單向板厚度≧60mm,雙向板厚度≧80mm100mm?？蚣茇Q向簡(jiǎn)圖及梁柱線剛框架豎向計(jì)算簡(jiǎn)框架梁的跨度等于柱的截面的形心之間的距離。因?yàn)楦鲗又慕孛娴某叽绮蝗南嗑嚯x（偏安全）。底層柱的計(jì)算的高度從基礎(chǔ)的頂面算起，基頂標(biāo)高地質(zhì)條件設(shè)定為-0.100m6.4m，其它層柱均為3.8mAB8000-250-700/2=7400mm,BC之間的跨度為8000-700/2+250=7900mm,CD之間跨度為2000+350=2350mm2.3框架梁柱的線剛度計(jì)（1）C30CE3.0104Nmm2lAB=7400mm，lBC=7900mmC根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)》[10]P109邊

I

II2.0IoAB、BC0Ibh3/12=300×7003/12=8.575109mm0 I2.0I=1.7151010mm AB跨線剛度

/

=3.0×104×1.7151010/7400=6.953104BC跨線剛度

/

=3.0×104×1.7151010/7900=6.5131040Ibh3/12=250×6003/12=4.5109mm0 I2.0I=9109mm CD跨線剛度

/

=3.0×104×9109/2350=1.149105A、B、C軸二層框架柱：Ic1bh=600×700 A、B、C軸首層柱：Ic1bh=700×700 A、B、CcIbh312=500×6003/12=9109mmcA,B,C

/

=3.0×104×2.01010/6400=9.375104A、B、C

Ec

/

=3.0×104×1.17151010/3800=9.247104icEc

/

=3.0×104×9109/3800=7.105104ABib=1.06.513BC跨梁i6.953

CD：i

框架柱A、B、C：首層i6.9357.105

i二

三至五層i

6.935

圖 框架計(jì)算簡(jiǎn)圖和相對(duì)線剛豎向荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)豎向恒荷載標(biāo)準(zhǔn)樓面板自重標(biāo)準(zhǔn)20厚1：2水泥砂漿保護(hù) 17kN/m3×0.02m=0.34kN/40厚C20細(xì)石混凝 24kN/m3×0.04m=0.96kN/10厚白灰砂漿 17kN/m3×0.01m=0.17kN/40201：2.5

0.3kN/m30.04m0.012kN/20kN/m30.02m0.4kN/3厚高聚物改性瀝青防水卷 10kN/m3×0.003m=0.003kN/20厚1：2.5水泥砂漿找平 17kN/m3×0.02m=0.34kN/100厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土屋面板（結(jié)構(gòu)找坡）25kN/m3×0.1m=2.5kN/10厚1：1：6水泥砂漿打底 17kN/m3×0.01m=0.17kN/m2 10厚磁磚面層配色水泥擦 19.8kN/m3×0.001m=0.198kN/15厚1：2.5水泥砂漿找平 20kN/m3×0.015m=0.3kN/20厚1：4干硬性水泥砂漿結(jié)合 20kN/m3×0.02m=0.4kN/100厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓 25kN/m3×0.1m=2.5kN/10厚1：1：6水泥砂漿打底 合計(jì) 3.568kN/10厚地磚鋪實(shí)整 17.8kN/m3×0.01m=0.178kN/20厚1：4干硬性水泥砂 20kN/m3×0.02m=0.4kN/50厚C20細(xì)石混凝土找坡 24kN/m3×0.05m=1.2kN/300厚焦渣混凝土填 14kN/m3×0.3m=4.2kN/100厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓板 25kN/m3×0.1m=2.5kN/m2 梁自重標(biāo)準(zhǔn)梁肋自重 25kN/m3×0.3m×(0.7m-兩側(cè)和底部抹灰（10厚）:17kN/m3×[((0.7-合計(jì) 縱向懸挑梁和橫向框架主梁：b×h＝250mm×600mm，板厚梁肋自重 25kN/m3×0.25m×(0.6m-兩側(cè)和底部抹灰（10厚）:17kN/m3×[((0.6-合計(jì) 次梁1：b×h＝200mm×500mm，板厚梁肋自重 25kN/m3×0.2m×(0.5m-兩側(cè)和底部抹灰（10厚）:17kN/m3×[((0.5-合計(jì) 次梁1：b×h＝200mm×400mm，板厚梁肋自重 25kN/m3×0.2m×(0.4m-兩側(cè)和底部抹灰（10厚）:17kN/m3×[((0.4-合計(jì) 柱自重標(biāo)準(zhǔn)1：b×h 25kN/m3×0.7m×0.7m=12.25kN/m抹灰層：10厚混合砂漿： 2：b×h柱自重 25kN/m3抹灰層：10厚混合砂漿： 3：b×h柱自重 25kN/m3抹灰層：10厚混合砂漿： 屋面梯間柱：b×h柱自重 25kN/m3抹灰層：10厚混合砂漿： 墻自重標(biāo)準(zhǔn)外墻、梯間墻墻厚：180mm；內(nèi)墻墻厚：120mm；外貼瓷磚(0.5kN/m2)，內(nèi)20mm厚抹灰，則單位重力荷載為120mm：0.12×18+0.02×2×17=2.84kN/180mm：0.18×18+0.02×2×17=3.92kN/180mm：3.92+0.5=4.42kN/鋁合金窗自重：0.35 鋁合金門(mén)自重：0.40樓梯及首層鐵門(mén)重：0.45C-C①~②、②~③、③~④、④~⑤、⑥~⑦、線荷載墻重 （5.4-0.7-52.2）×4.42kN/m27

52.2×0.35kN/m27合計(jì) 線荷載墻重 （5.4-0.7-52.2）×4.42kN/m2

52.2×0.35kN/m2合計(jì) 線荷載墻重 （5.4-0.7-1.51.2）×4.42kN/m2

1.51.2×0.35kN/m2合計(jì) A-A③~④、④~⑤、⑥~⑦、線荷載墻重 （5.4-0.7-52.2）×4.42kN/m27

52.2×0.35kN/m27合計(jì) 線荷載墻重 （5.4-0.7-33）×4.42kN/m27

33×0.35kN/m27合計(jì) ②~③、線荷載墻重 （5.4-0.7-1.51.2）×4.42kN/m2

1.51.2×0.35kN/m2合計(jì) 180梯間隔 （5.4-0.7）×3.92kN/m2120內(nèi) （5.4-0.7）×2.84kN/m21（0.7），①~⑨0.7(3.80.6)4.42kN/m9.9AB120mm120mm線荷載女兒墻重：(180mm，1300mm陽(yáng)臺(tái)矮墻（180mm,1.1×4.42kN/m2

豎向荷載作用下框架荷載組1．3.13.2 3.2一層樓面板布置簡(jiǎn)三角形荷載（3.3）q58梯形荷載（圖3.4）作用時(shí)q1223 圖3.3三角形荷載的等效均布荷 圖3.4梯形荷載的等效均布荷3.13.2AB、BC、CD④軸線第一層的框架簡(jiǎn)圖如圖4.5所示。圖中集中力作用點(diǎn)有A、B、C、D、E、F、G7個(gè)，如FA表示作用在A點(diǎn)的集中力，qAB表示作用在AB范圍的均布線荷載。下面計(jì)算第一層3.5。3.5層框架計(jì)算簡(jiǎn)板傳恒載 =8.478kN/m2×0.65m×(1-2×(0.65)2(0.65)3AE

=3.568kN/m2×1.75m×(1-2×(1.75)2(1.75)3

板傳活載 =2.5kN/m2×0.65m×(1-2×(0.65)2(0.65)3AE

=2.0kN/m2×1.75m×(1-2×(1.75)2(1.75)3 2）B~C軸線框架梁

板傳恒載 =3.568kN/m2×0.875×5BF =3.568kN/m2×1.75m×(1-2×(1.75)2(1.75)3 板傳活載 =2.0kN/m2×0.875×5BF =2.0kN/m2×1.75m×(1-2×(1.75)2(1.75)3 梁自重 梁上墻重C~D板傳恒載： =8.478kN/m2×0.65m×(1-2×(0.65)2(0.65)3 板傳活載： =2.0kN/m2×0.65m×(1-2×(0.65)2(0.65)3梁自重 梁上墻重

板傳恒載： =8.478kN/m2×0.65m×(1-2×(0.65)2(0.65)3)+3.568kN/m2(1-2×(1.1)2(1.1)3

板傳活載： =2.0kN/m2×0.65m×(1-2×(0.65)2(0.65)3)+2.5kN/m2×1.1m×(1-×(1.1)2(1.1)3

梁自重LL9板傳恒載： =8.478kN/m2×0.65m×(1-2×(0.65)2(0.65)3)+3.568kN/m2×(1-2×(1.1)2(1.1)3

板傳活載： =2.0kN/m2×0.65m×(1-2×(0.65)2(0.65)3)+2.5kN/m2×1.1m×(1-×(1.1)2(1.1)3

梁自重LL11板傳恒載： =3.568kN/m2×1.1m×(1-2×(1.1)2(1.1)3

板傳活載： =2.5kN/m2×1.1m×(1-2×(1.1)2(1.1)3梁自重LL10

板傳恒載： =3.568kN/m2×1.1m×(1-2×(1.1)2(1.1)3

板傳活載： =2.0kN/m2×0.65m×(1-2×(0.65)2(0.65)3)+2.5kN/m2×1.1m×(1-×(1.1)2(1.1)3

梁自重LL12ab、de

3.6KL1簡(jiǎn) =8.478kN/m2×0.65×5 ab、de

=2.5kN/m2×0.65×5 bc、cdbc、cd

=3.568kN/m2×1.1×5 =2.0kN/m2×1.1×5 FLL9恒載：16.88×(2.8-0.25-FLL9活載：3.24×(2.8-0.25-FLL10恒載：14.24×(2.8-0.25-0.125)1/2=17.266kNFLL10活載：4.14×(2.8-0.25-0.125)1/2=5.02kNKL1AKL1FA=3.44×1.3×2+2.453×2.2×2+20.467×2+17.266+FAL6KL12CL48C板傳來(lái)恒載：3.568kN/m2×1.75×588C板傳來(lái)活載：2.0kN/m2×1.75×58L4：L4C2，L4：自重+墻重qL4活載L6故④~④軸ABEL6FE=3.44×1.3×2+2.453×2.2×2+3.90×7+20.467×2+17.266+FEq13=12.44+3.9=16.34kN/mL13KL216.34×（2-KL2=3.3375+6.36=9.70kN/mKL2DC，L13L4D故④~④軸ABBKL2FB=3.90×7+1.46×7+14.5+9.7×(7-FBLL3，L5E:3.568kN/m2活載：2.0kN/m2×1.75×5/8=2.19kN/mL5=9.1+3.3375=12.44kN/mL5L7(12.44×(5.55-活載故④~④軸BCFL7FF=3.9×7+1.46×7+9.7×(7-FFG：3.568kN/m2×1.1×5/8=2.453kN/mG：2.5×1.1×5/8=1.56kN/mG板梯形恒荷載：3.568kN/m2×1.1m×(1-2×

2.45

)2

2.45

)3G板梯形活荷載：2.5kN/m2×1.1m×(1-2×LL12KL3

2.45

)2

2.45

)3LL11KL3故④~④軸CDCKL3恒載：Fc=2.4532.22+3.441.32+3.97+16.09+18.52+9.7（7-0.5L8L8KL32E故④~④軸CDDL8Fd=2.453×2.2×2+3.44×1.3×2+16.09+18.5×2+7.03×（7-Fd屋面層的計(jì)算方法一樣，這里不再一樣列出，同跨均布荷載不相同的，按大值取，故得3.73.8樓面重力荷載代表值=樓面恒荷載+50%3.73.8 圖 恒荷載作用下橫向框架的計(jì)算簡(jiǎn)（彎矩kN·m，集中力kN，均布荷載 圖 活荷載作用下橫向框架的計(jì)算簡(jiǎn)（彎矩kN·m，集中力kN，均布荷載 3.9重力荷載代表值作用下橫向框架的計(jì)算簡(jiǎn)（彎矩kN·m，集中力kN，均布荷載豎向荷載作用下框架內(nèi)力計(jì)豎向荷載作用下梁端彎節(jié)點(diǎn)如圖圖4.1節(jié)點(diǎn)

4.2載作用下WKL-ST簡(jiǎn)

STM2ST

l2

98.52.8

l

98.52.825.2

62.74kNMFMST=-99.52-116.53=-MFMTSWKL-TU，4.3kN/m,

4.3恒載作用下WKL-TU算簡(jiǎn) 92.

M2

l2

111.922.0

120.96kN MUT l M

43.59kNTU=-92.77-120.96=-MFMUTUV，4.4kN/m,4.4恒載作用下懸挑梁UV算簡(jiǎn)UVM1UV

2

10.84

M1Fl110.322.45MMuv=-32.53-270.28=-AB

224.182.8MopM

M

24.68

224.182.82MPOMBC

MHGMDX=1224.68

274.00kN

224.182.0MPQM

M

M

24.8867.55

224.182.02MQPMMLMIHMED1224.8867.55CD

24.13MEFMIJMMNMQR

118.522.45362.79kNMS

MT

MUMDMK

MPML

MQ

39.4kMGMC

MHMD

MIME

4.5活載作用下WKL-ST算簡(jiǎn) .68

M M

ql2

15.688230.29kNSTM2ST

l2

49.562.8

l

49.562.825.2

31.57kNMFMST=-30.29-58.63=-MF

4.6活荷載作用下WTL-TU算簡(jiǎn)M M

.

M2

l2

61.562.0

MUT l

23.97kNMFMTU=-27.69-66.53=-MFMUT4.7活荷載作用下懸挑梁UV算簡(jiǎn)UVM1UVMM

2

3.06

0.59.18k

MF=-9.18-42.63=-AB

44.32.8MopM

MXD

5.688

82.7kN

44.32.82MPOMBC

MHGMDX=125.688

58.51kN

41.362.0MPQM

M

M

5.837.55

72.39kN

MQPMMLMIHMED125.837.55CD

2.28MEFMIJMMNMQR

32.882.4587.39kNMS

MT

MUMDMK

MPML

MQ

8.44kMGMC

MHMD

MIME屋面層的梁左跨WKL-ST，重力荷載代表值的作用下的計(jì)算的簡(jiǎn)圖4.8。(線荷載

4.8重力荷載代表值作用下WTL-ST的計(jì)算簡(jiǎn)=-99.52-116.53=-kN/m,kN)

4.9重力荷載代表值作用下WTL-TU的計(jì)算簡(jiǎn)=-92.77-120.96=-kN)M4.10重力荷載代表值作用下UV算簡(jiǎn)M

1ql2/210.842.4520.532.53kN/MM

Muv=-32.53-270.28=-ABMM

FMF

127.44

246.332.85.22

224.182.82MPOMBC

MHGMDX=1227.448

197.73MPQM

M

M

27.807.55

MQPMMLMIHMED1227.807.55CD

MEFMIJMMNMQR

134.962.45406.49kNMS

MT

MUMDMK

MPML

MQ

43.62kMGMC

MHMD

MIME恒載作用下框架的內(nèi)力分析計(jì) 相對(duì)線剛度 b.修正后的相對(duì)線剛度4.11相對(duì)線剛度 屋面3、42 首

圖 各層計(jì)算簡(jiǎn)豎向恒載作用下的彎矩的計(jì)算過(guò)程(二次分配法)4.13~184.13點(diǎn)分配系圖4.154層恒載彎矩分配過(guò)圖4.163層恒載彎矩分配過(guò)圖4.172層恒載彎矩分配過(guò)圖4.181層恒載彎矩分配過(guò)五層ST4.194.19ST剪力計(jì)算簡(jiǎn)

124.4318.6682/298.55.2202.23

128.94FQTS

202.2318.6682/298.52.8124.43

118.84

194.0519.037.552/2111.925.55197.0519.037.552/2111.922

FQUT

101.88

110.3210.842.45136.88FQOP

334.3624.682/2224.185.28

247.06FQPO

310.79

8

24.86

254.1

FQQP

254.3124.8867.552/2177.052

133.37FQQR118.5224.132.45177.64FQKL

340.7824.682/2224.185.28

247.70FQLK

224.182.88

319.424.8867.552/2177.055.55257.5424.8867.552/2177.052

232.29FQML

132.65

290.624.682/2224.185.28

237.89FQHG

340.4224.682/2224.182.88

183.09FQHI

327.1724.8867.552/2177.055.55

234.04

252.124.8867.552/2177.052

130.86

118.5224.132.45177.64FQXD

292.8624.682/2224.185.28

238.69

336.2724.682/2224.182.88

182.29FQDE

33624.8867.552/2177.055.55248.8724.8867.552/2177.052

235.63FQED

129.30FQEF118.5224.132.45177.644.1V(Mh

M下表 恒荷載作用下柱剪力計(jì)層柱固端彎矩柱剪力MM5A-B-C-4A-B-C-3A-B-C-2A-B-C-1A-B-C-34.2Ni=Ni+1+V左+V右+G式 Ni、Ni+1——第i、i+1層柱子軸力V左、V右——G柱自重——0表 恒荷載作用下柱軸力計(jì)層柱截集中柱自軸5A—0—B0C04A—0—B0C軸邊柱03A—0—B0C02A—0—B0C01A—0—B0C04.3恒載的作用下A—B梁跨中和集中力處彎矩和剪力的計(jì)層左端彎右端彎左端剪右端剪均布荷集中荷長(zhǎng)左距跨中彎58-48-38-28-18-4.4恒載的作用下B—C梁跨中和集中力處彎矩及剪力的計(jì)層左端彎右端彎左端剪右端剪均布荷集中荷長(zhǎng)左距跨中彎5242322212M、V、N4.20~244.20恒載作用下平衡前彎矩圖圖4.21恒載作用下平衡后彎矩圖圖4.22恒載作用下框架梁剪力圖4.23恒載作用下框架柱剪力圖活載作用下框架的內(nèi)力分析計(jì)配法)4.21~25M、V、N4.25~30所示：圖4.25頂層活載彎矩分配過(guò)程圖4.26四層活載載彎矩分配過(guò)程圖4.27三層活載載彎矩分配過(guò)程圖4.28二層活載載彎矩分配過(guò)程圖4.29首層活載載彎矩分配過(guò)程ST4.30活荷載作用下ST剪力計(jì)

45.15.6882/249.565.28

49.53FQTS

88.325.6882/249.562.845.1

45.47

92.365.837.552/261.565.5551.655.837.552/261.562

72.65FQUT

32.92

FQop

60.925.6882/244.35.28

50.38FQpo

70.035.6882/244.32.860.92

39.3668.675.837.552/241.36

53.1

FQQP

53.015.837.552/241.36268.67

30.89FQQR32.882.282.4538.47FQKL

59.015.6882/28

FQLK

70.575.6882/28

68.155.837.552/241.365.5556.425.837.552/241.362

53.97FQML

FQMN32.882.282.4538.47

61.235.6882/244.35.28

50.53FQHG

69.145.6882/244.32.88

FQHI

67.915.837.552/241.365.5555.775.837.552/241.362

54.02FQIH

31.36

32.882.282.4538.47FQXD

61.395.6882/244.35.28

50.58

68.895.6882/244.32.88

39.16FQDE

68.535.837.552/241.365.5556.665.837.552/241.362

53.98FQED

31.39FQEF32.882.282.4538.474.5V(Mh

M下4.5活荷載作用下柱剪力計(jì)層柱固端彎矩柱剪力MM5A-B-C-4A-B--C-3A-B--C-2A-B-C-1A-B--C-4.6Ni=Ni+1+V左+V右+G式 Ni、Ni+1——第i、i+1層柱子軸力V左、V右——結(jié)點(diǎn)的左、右邊梁端的剪力G柱自重——每層柱子自重，柱頂取0表 活荷載作用下柱軸力計(jì)層柱截VlVr集中軸5A——BC4A——BC軸邊柱3A——BC2A——BC1A——BC表 活載作用下A—B框架梁跨中和集中力彎矩及剪力計(jì)層左端彎右端彎左端剪右端剪均布荷集中荷長(zhǎng)左距跨中彎58-48-38-28-18-表 活載作用下B—C框架梁跨中和集中力彎矩及剪力計(jì)層左端彎右端彎左端剪右端剪均布荷集中荷長(zhǎng)左距跨中彎52-42322212M、V、N4.31~35圖4.32載平衡后彎矩圖圖 活載框架柱剪力圖圖 活載框架柱軸力圖水平風(fēng)荷載作用水平風(fēng)荷結(jié)構(gòu)各樓層標(biāo)高處風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)D值法計(jì)算。參考文獻(xiàn)[2]8.1.1kzs

zkhihjB/2μs——μs=1.3；μz——風(fēng)壓變化系數(shù)，CB——B=7m5.15.15.1風(fēng)荷載作用標(biāo)準(zhǔn)迎風(fēng)面寬度71571471371271 5.1平風(fēng)荷載作用圖側(cè)移剛度D值和柱的反彎底層柱（A,B,C）：D

123.01070.70.73/12

二層柱（A,B,C柱D

123.01070.60.73/12

三至五層柱（A,B,C柱D

123.01070.50.63/12

5.90

修正后柱的抗側(cè)剛度：Dc其中：標(biāo)準(zhǔn)層

ii

，

20.5

， 2y＝y(tǒng)o+y1+y2+yoy1y2y3按《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)》[11]3.6.3～3.6.5各軸柱的D5.2、5.35.4，橫向框架的層間的側(cè)移的剛度匯總見(jiàn)5.2。5.2A柱的D反彎點(diǎn)計(jì)算層號(hào)yD50004000300020010-05.3B柱的D反彎點(diǎn)計(jì)算層號(hào)yD500040003000200-10-05.4C柱的D反彎點(diǎn)計(jì)算yD500040003000200-10-0表 橫向框架層間側(cè)移剛度匯總表12345水平風(fēng)荷載作用下的框架內(nèi)力計(jì)Di層第m柱所分配的剪力為Mc上＝Vim(1- Mc下

i i

）

i i

ii

ii

b

Mb總j＝Mc下j1Mc上5.6、5.75.8；左風(fēng)荷載作用下梁端剪力和柱軸5.9。表5.6邊框架A柱剪力和梁柱端彎矩計(jì)VDyh54321表5.7邊框架C柱剪力和梁柱端彎矩VDyh543215.8中間框架B柱剪力和梁柱端彎矩計(jì)VDyh54321Vi、VimDi、∑Di：kN/m，Di/∑D為常系數(shù)MMM MMM

Mb：kN/mM表5.9左風(fēng)荷載作用下梁端剪力及柱軸力計(jì)算ABMLMVi (kN)BC跨剪力MLMVi (kN)Nc(kNc(kN)B柱軸力Nc(k5---4---3---2---1---注：柱子壓為正，剪力順時(shí)針為正5.3.風(fēng)荷載作用下框架側(cè)移計(jì)風(fēng)荷載作用下框架的層間的側(cè)移按下式子計(jì)算

jjj

ujujj1nn

uujj15.10表 風(fēng)荷載作用下框架樓層層間側(cè)移與層高之比計(jì)V54321nnuuj=0.003897j1/5501/5286<1/550，滿足。M、VN5.2、5.3、 5.2風(fēng)荷載作用下框架彎矩圖 5.3風(fēng)荷載作用下框架梁柱剪力圖 5.4風(fēng)荷載作用下框架柱軸力圖水 作用計(jì)作用重力荷載代表屋面板自重：4.895kN/標(biāo)準(zhǔn)層樓板自重：3.568kN/

衛(wèi)生間板自重：8.478kN/300mm×700mm梁自重： 250mm×600mm梁自重200mm×500mm梁自重 700mm×700mm柱自重600mm×700mm柱自 500mm×600mm柱自重宿舍樓面：2.0屋面荷載（上人樓梯荷載：3.5kN/m2，走廊2.0荷載 首層柱重6.4m12.726kN/m272199.05kN二層柱重3.8m10.942kN/m271122.65kN3.8m7.874kN/m27807.87kN3.0m4.136kN/m899.264

0813386.36(1853.951853.95

3.568(53.95181.41.8251.351.823.582)8.4781.41.8258.4781.351.83.0823.082

3.5(83.08)3.5)3.0824.895(53.95183.582)3.0823.56883.52

4.755kN/m(7.4m9)m3.3375kN/m(7.47)m3.3375kN/m(2.4516)2.172.45152.0(53.95183.52.6263.582)2.53.52.6263.0823.082

3.5(83.08)3.5)G0.5(GG下柱）G梁自G板自0.5（GG下墻）0.5G樓面活6.11234500圖6.1各質(zhì)點(diǎn)重力荷載代表值示意框架橫向自振周自振周期按頂點(diǎn)位移法算，將重力荷載代表值Gi當(dāng)作水平荷載作用在各自的樓層節(jié)點(diǎn)處，按彈性法算頂點(diǎn)的位移uT1：式中TuT——結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)假想水平位移（m），Ge

(13h1)738.13(1(

32

)結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)假想層間位移u

6.2結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)假想位移計(jì)54321由上表可得，基本周期T1

1.7水平作用及位移驗(yàn)根據(jù)文獻(xiàn){抗規(guī)}[4]5.1.221.6m<40m，故可用底部剪力法算水平的作用。參考{抗規(guī)}[4]規(guī)定，江門(mén)設(shè)防烈度為7度，乙類(lèi)場(chǎng)地。查表得特征周期的值Tg0.35s，水平的多遇的影響系數(shù)得最大值αmax＝0.08，由于Tg<T1<5Tg，故結(jié)構(gòu)的水平22

/T 2總重力荷載GeqGeq=0.85 =0.85×54083.64結(jié)構(gòu)總水平作用標(biāo)準(zhǔn)值FEK=1由于T1=0.557s>1.4Tg=1.4×0.35s=0.49s,所以要考慮頂部附加作用。頂部附加作用系數(shù)n按《建筑抗震規(guī)范》[4]5.2.1水平作用及樓層剪第i層的水平作用可按下式計(jì)算

n

(1nGjHjj1其中：Gi、Gj——重力荷載代表值；Hi、Hj——層高6.3所示。表6.3作用下剪力計(jì)654321其中Hi單位為mGiFi、Vi單位為kN水平作用下位移驗(yàn)在多遇作用時(shí)，結(jié)構(gòu)的各層間位移均要滿足位移角限值的要求各層間位移ui頂點(diǎn)位移的u

nnuk

ssuj層間的位移和各層間的彈性位移角

i543216.4位移和彈性位移11/976<1/550，滿足[抗規(guī)nnVEKiGjj因?yàn)榛局芷?gt;0.5s，所以=0.012（7度），6.5表 水平作用下剪力驗(yàn)nGjji54321表中單位均為kN水平作用下橫向框架內(nèi)力分度設(shè)防三級(jí)框架，故只需考慮水平作用。柱剪力和梁柱端彎矩計(jì)算見(jiàn)表6.6、6.7和6.8；6.9表 A柱剪力和梁柱端彎矩計(jì)Vyh54321表 C柱剪力和梁柱端彎矩計(jì)Vyh54321表 B柱剪力和梁柱端彎矩計(jì)Vyh54321i其中各單位為 、V：kNi

DD

yh：m，Mu

dMLbMRb：kNmcc表6.9作用梁端剪力及柱軸力的計(jì)ccAB跨剪力MM右Vi (kN)BCMM右Vi (kN)A柱軸Nc(kNc(kN)B柱軸力Nc5---4---3---2----1---綜上的數(shù)據(jù)左震作用下的④-④軸線框架的彎矩、剪力和軸力圖見(jiàn)圖6.3、6.4、6.5 圖 作用下框架M圖 圖 作用下框架梁柱V圖 圖 作用下框架N圖荷載效應(yīng)內(nèi)力組框架梁的內(nèi)力組框架梁的控制的截面為支座截面和集中力(通過(guò)表4.3計(jì)算可知)作用處。在支座截面處，產(chǎn)生最大負(fù)彎矩(MmaxVmax)；跨間集中力截面處產(chǎn)生最大正彎矩Mmax

Mmax、

M因計(jì)算的結(jié)果是軸線位置處的內(nèi)力，而梁支座的截面實(shí)質(zhì)的最不利位置是梁柱的交接處。故配筋時(shí)應(yīng)采用柱邊的梁內(nèi)力：MMVb/2V'Vqb/設(shè)某梁ABMAO、MBOMAMAO MBMBO0.85。7.1-7.2表7.1恒荷梁截面控制截面彎矩和剪力及調(diào)梁左柱右柱左端右端1.15----------------------------------------表7.2活荷梁截面控制截面彎矩和剪力及調(diào)梁力力面面左端右端矩1.15----------------------------------------荷載組合類(lèi)型及組合公(1)SGSGK

SQKWWS1.2SGk0.71.4SQk1.01.4SWk和S1.2SGk1.01.4SQk0.6S1.35SGk1.40.7SQk（(2)作用效應(yīng)和其他荷載效應(yīng)的基本組重力荷載與水平作用的組合(G1.2,EhSGSGEEh本設(shè)計(jì)為S1.2SGE(3)SGSGK

S1.0SGK1抗震設(shè)計(jì)梁的強(qiáng)剪弱彎內(nèi)力調(diào)“強(qiáng)剪弱彎”的調(diào)整:根據(jù)《抗規(guī)》[4]6.2.4，三級(jí)框架梁端截面組合的剪力設(shè)計(jì)值應(yīng)V(MlMr)/l

以5層ST、TU跨為例，說(shuō)明組合作用下梁端剪力的計(jì)算過(guò)程5STln7.1MT0

VGbS

98.54.718.666.92/

VGbT98.518.666.9131.47 圖 ST計(jì)算簡(jiǎn) 圖7.2TU計(jì)算簡(jiǎn)TU111.925.419.037.32/MU0

VGbT

VGbU111.9219.037.3152.25 同樣可求得組合作用下2-5層的梁端剪力，具體數(shù)值見(jiàn)表7.3梁端截面剪力“強(qiáng)剪弱彎調(diào)Mbl（kNMbr（kN54321強(qiáng)柱弱梁及柱的強(qiáng)剪弱彎截面內(nèi)力調(diào)《抗規(guī)》[4]0.15Mccηc—7.4-《抗規(guī)》[4]6.2.5V

MbMt/ ηvc 7.6-表7.4弱梁調(diào)整（左震A5---4---3---2---1----B5---4-----3-----2-----1--------C5----4--3----2----1-------表7.5強(qiáng)柱弱梁調(diào)整（右震A5---4---3---2---1----B5-----4---3-----2-----1------C5----4----3----2----1-----柱凈高柱5-4-3-2-1-柱5-4-3-2-1-柱5-4-3-2-1-柱凈高柱5-4-3-2-1-柱5-43-2-1-柱5-4-3-2-1-框架截面框架梁設(shè)框架梁正截面受彎承載0.25%55ft/fy0.20%45ft/fyTbf5.2.4，Tbfl03C30，f＝14.3N/mm2，f＝1.43N/mm2E＝3.0104N/mm2 受力縱筋選用HRB400，f＝f'＝360N/mm2，箍筋選用HPB300，f b0.518sb

1

1=1.0（依據(jù)《混規(guī)》[3]，6.2.6as采排配筋時(shí)：as

h0=700-h0=700-ρmin'ABl0=8000mmhfb'f=min[l/3=2667mm,b+S=3500mm,b+12h' 'BCl0=7550mmhfb'f=min[l/3=2567mm,b+S=3500mm,b+12h' ρmin=max{0.45×1.43÷360=0.179%，0.20%}=0.20%當(dāng)1fcbfhf(h0hf2MTT(4)8.1-表8.1梁跨內(nèi)配筋計(jì)層數(shù)梁Mf0fα1fcb'h'(h0－h(huán)'f T0實(shí)配配筋率WKL-類(lèi)WKL-類(lèi)4WL-類(lèi)WL-類(lèi)3WL-類(lèi)WL-類(lèi)2WL-類(lèi)WL-類(lèi)1WL-類(lèi)WL-類(lèi)表8.2梁支座配筋計(jì)層梁A'sA f(ha'y 筋A(yù)sWKL-座-否0.28座-否0.56WKL-座否0.51座否0.48座-否0.73座-否0.77座否0.71座否0.49三層座-否0.86座-否0.77座否0.73座否0.76座-否0.82座-否座是0.81座是0.86座否1.01座否1.09座是0.79座是層數(shù)Mb0配筋率屋面四層三層二層—層框架梁裂縫驗(yàn)[12]，第3.4.5得：本設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)層裂縫寬度限值wlim=0.3mm；wlim=0.2mm；

s

1.10.65ftk/teiiiii nd2/nviiiiite(AsAp)/8.4-8.6表8.4框架梁AB裂縫寬度驗(yàn)Mq(kNψ實(shí)際5--4--3--2--1--表8.5框架梁BC裂縫寬度驗(yàn)Mq(kNψ實(shí)際5--4--3--2--1--表8.6框架懸挑梁CD縫寬度驗(yàn)ψ實(shí)際5-4-3-2-1-框架梁斜截面配 組合時(shí)：hw/b4時(shí)，V0.25cfcbho；有組合時(shí)：rREV0.2cfcbho（2.50.20。而本設(shè)計(jì)中跨高比為：AB8000÷700=11.43>2.5，BC：7550÷700=10.79>2.5）表格計(jì)算時(shí)抵抗能力按抗震來(lái)?。ㄗ畈焕罁?jù)參考文獻(xiàn)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》[2]，6．3．4TI1）V0.7fbh Asv 依據(jù)<抗規(guī)>[3]，6.3.3所以本設(shè)計(jì)中：加密區(qū)長(zhǎng)度依據(jù)《抗規(guī)》[3]，6.3.9框架柱設(shè)柱剪跨比和軸壓比驗(yàn)1.依據(jù)文獻(xiàn)《抗規(guī)》[4]6.3.60.853、4、53層。根據(jù)內(nèi)力組合選取最不利進(jìn)行1、2、3層柱底的軸壓比如下：3層500x600AuN/fcbhBuN/fcbhCuN/fcbh2層600x700AuN/fcbhBuN/fcbhCuN/fcbh1層700x700AuN/fcbhBuN/fcbhCuN/fcbh2C30HRB400HPB300。材混凝土強(qiáng)度 鋼筋強(qiáng)度 AsA'sf'yfy，且asa'sNb1fcbbh01）當(dāng)ei0.3h0x2a'sx2a's當(dāng)ei0.3h0，或ei0.3h0mN＞Nb3）根據(jù)《混規(guī)》[2]11.4.12條：3400本設(shè)計(jì)b

1

1框架柱asas'403-5A、B、Ch0=600-1~2A、B、Ch0=700-40=660mm；偏心距e0M/N根據(jù)《混規(guī)》[2]6.2.5條：附加偏心距eamax{20mm,

eie0比較非抗震和抗震調(diào)整后的組合值采取最不利組合分別對(duì)柱進(jìn)行(Mmax，N)、8.7~8.21所示：表8.7A柱正截面配筋計(jì)算（5層M(kN---------截面尺寸截面尺寸Aζc取值,大于1時(shí)取ea=max{20或單邊實(shí)配面積實(shí)配總面積表8.8B正截面配筋計(jì)算（5層M(kN---------截面尺寸截面尺寸Aζc取值,大于1時(shí)取ea=max{20或e=ei+h/2-大大------單邊實(shí)配面積Amin(總實(shí)配總面積穩(wěn)定系數(shù)表8.9C正截面配筋計(jì)算（5層M(kN---------截面尺寸截面尺寸Aζc取值,大于1時(shí)取ea=max{20或大大----單邊實(shí)配面積實(shí)配總面積穩(wěn)定系數(shù)表8.10A柱正截面配筋計(jì)算（4層M(kN---------截面尺寸截面尺寸Aζc取值,大于1時(shí)取ea=max{20或大大------單邊實(shí)配面積實(shí)配總面積穩(wěn)定系數(shù)表8.11B柱正截面配筋計(jì)算（4層M(kN------截面尺寸截面尺寸Aζc取值,大于1時(shí)取ea=max{20或大------單邊實(shí)配面積實(shí)配總面積穩(wěn)定系數(shù)表8.12C柱正截面配筋計(jì)算（4層M(kN------截面尺寸截面尺寸Aζc取值,大于1時(shí)取ea=max{20或大大------單邊實(shí)配面積實(shí)配總面積穩(wěn)定系數(shù)表8.13A柱正截面配筋計(jì)算（3層---------截面尺寸截面尺寸Aζc取值,大于1時(shí)取ea=max{20或大------單邊實(shí)配面積實(shí)配總面積穩(wěn)定系數(shù)表8.14B柱正截面配筋計(jì)算（3層------截面尺寸截面尺寸Aζc取值,大于1時(shí)取ea=max{20或大------單邊實(shí)配面積實(shí)配總面積穩(wěn)定系數(shù)表8.15C柱正截面配筋計(jì)算（3層------截面尺寸截面尺寸Aζc取值,大于1時(shí)取ea=max{20或大大------單邊實(shí)配面積實(shí)配總面積穩(wěn)定系數(shù)表8.16A柱正截面配筋計(jì)算（2層---------截面尺寸截面尺寸Aζc取值,大于1時(shí)取ea=max{20或大------單邊實(shí)配面積實(shí)配總面積穩(wěn)定系數(shù)表8.17B柱正截面配筋計(jì)算（2層---------截面尺寸截面尺寸Aζc取值,大于1時(shí)取ea=max{20或大大------Amin(單側(cè)單邊實(shí)配面積Amin(總實(shí)配總面積穩(wěn)定系數(shù)表8.18C柱正截面配筋計(jì)算（2層------截面尺寸截面尺寸Aζc取值,大于1時(shí)取ea=max{20或大大------單邊實(shí)配面積實(shí)配總面積穩(wěn)定系數(shù)表8.19A柱正截面配筋計(jì)算（1層---------截面尺寸截面尺寸Aζc取值,大于1時(shí)取ea=max{20或大------單邊實(shí)配面積實(shí)配總面積穩(wěn)定系數(shù)表8.20B柱正截面配筋計(jì)算（1層------截面尺寸截面尺寸Aζc取值,大于1時(shí)取ea=max{20或大大------單邊實(shí)配面積實(shí)配總面積穩(wěn)定系數(shù)表8.21C柱正截面配筋計(jì)算（1層------截面尺寸截面尺寸Aζc取值,大于1時(shí)取ea=max{20或大------單邊實(shí)配面積實(shí)配總面積穩(wěn)定系數(shù)斜截面抗剪承載力計(jì)算及配置箍根據(jù)《混規(guī)》[2]，考慮組合的框架柱截面其受剪截面應(yīng)符合其斜截面受剪承載力應(yīng)符合REVc1.05ftbh0/(1fyvAsvh0sN為震地組合設(shè)計(jì)值，當(dāng)大于0.3fcA時(shí)，取0.3fcA。A、B、Cmax{700mm,6400÷3=2333mm,500mm}=2333mmmax{700mm,3800÷6=633mm,500mm}=700mmmax{8.22~8.26表8.22框架柱斜截面承載能力計(jì)算表（抗震柱柱柱5柱軸力柱凈高截面寬剪跨比----采用4ρv實(shí)配--采用4實(shí)配表8.23框架柱斜截面承載能力計(jì)算表（抗震柱柱柱4柱軸力柱凈高截面寬截面高有效高度剪跨比--計(jì)算配箍--采用4ρv實(shí)配--采用4實(shí)配表8.24框架柱斜截面承載能力計(jì)算表（抗震柱柱柱3柱軸力柱凈高截面寬截面高有效高度剪跨比--0--采用4ρv實(shí)配0--采用4實(shí)配表8.25框架柱斜截面承載能力計(jì)算表（抗震柱柱柱2柱軸力柱凈高截面寬截面高有效高度剪跨比------采用4ρv實(shí)配---采用4實(shí)配表8.26框架柱斜截面承載能力計(jì)算表（抗震柱柱柱1柱軸力柱凈高截面寬截面高有效高度剪跨比--采用4ρv實(shí)配-采用4實(shí)配框架柱裂縫驗(yàn)[2]e0/h<0.55板、次梁截面設(shè)屋面板和樓面板計(jì)算(按彈性理論計(jì)算1選一塊獨(dú)立板A按彈性理論計(jì)算。如圖9.1AA取荷載g'q'loy/lox8跨內(nèi)：在g'作用下，各內(nèi)支座均視為固定，在q'作用下，各區(qū)格板均視為簡(jiǎn)支，近視2xu=0m0.006447.2740.02231.4220.312kN.mxym(0.04617.2740.08261.4)221.804kN.m/yxmu1.8040.3120.21.8664kN.m/xpgq1.24.8951.428.674kN/mx'0.08628.674222.989kN.m/mxmy'0.02238.674220.7737kN.m/my2g'=g+q/2=1.2x3.568+1.4x2.0/2=5.682kN/mq'loy/lox查《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)》[11]8跨內(nèi)：在g'作用下，各內(nèi)支座均視為固定，在q'作用下，各區(qū)格板均視為簡(jiǎn)支，近視2xu=0m0.006445.6820.02231.4220.271kN.mxym(0.04615.6820.08261.4)221.51kN.m/yxmu1.510.270.21.564kN.m/xpgq1.23.5681.427.082kN/mxmxmy'0.02237.082220.632kN.m/my3

0.95

9.1屋面和樓面A配筋計(jì)m/(kN面積次梁計(jì)9.2連續(xù)次梁計(jì)算簡(jiǎn)1.B-BC-C由恒載計(jì)算時(shí)數(shù)據(jù)可知:gk活載qk9.29.3表 連續(xù)次梁正截面承載力計(jì)截A-B跨跨B支B-C跨跨C支C-D跨跨D支D-E跨跨1111111Mampl2(kN/0---實(shí)配面積表 連續(xù)次梁斜截面承載力計(jì)截端支座內(nèi)離端第二座外離端第二座內(nèi)中間支座內(nèi)側(cè)外11111111V=αvpln----基礎(chǔ)設(shè)Φ400x100mm（AB），Rk=1200KN。 承臺(tái)采用C30混凝土（f14.3Nmm2f1.43Nmm2 y級(jí)鋼筋（f360Nmm2）y柱A的承臺(tái)設(shè)AMk=81.57kN·mVk=28.73kNFkR2nRa

2306.4212001.924樁距：s＝3.0bp＝3.0×0.4＝1.2macs242m

1.9m，1m，50mm，35mm，則承有效高h(yuǎn)09005035815mmG取承臺(tái)及上土的平均重度 GQ Gkk

(MkVkh)Xi Xi614.61 4614.61QKmax659.37<1.2RaQKmin569.85kN>0,V1kVk/n28.73/4 N(MVh)XX Xi778.42(110.1238.790.9)4778.42NmaxNmin(1)h=900mm,hp沖垮比λ與系數(shù)0的計(jì)0xa0xh00.050.8150.061<0.25,故取0ya0yh00.050.8150.061,故取0y0.84/(0y0.2)0.84/(0.250.2)

(b

)

(h

f0 0

0

0 hpt>3113.67kN(（2）角樁內(nèi)邊緣至承臺(tái)C1C20.6m,a1xa0x1x0xa1ya0y1y1y0.56/(1y0.2)0.56/(0.250.2)(ca/2)(ca/ f

hptNmax838.85kN(1-1x0x1.75/(1.0)1.75/(0.251.0)ho (800)1/4(800)1/4