回?zé)嵯到y(tǒng)文獻(xiàn)綜述范文推薦5篇

回?zé)嵯到y(tǒng)文獻(xiàn)綜述范文推薦5篇5回?zé)嵯到y(tǒng)文獻(xiàn)綜述范文第一篇李斌[1]（2021）在《大型電站鍋爐爐膛輻射傳熱分區(qū)模型的改進(jìn)及應(yīng)用研究》文中研究指明發(fā)電機組的安全穩(wěn)定經(jīng)濟(jì)運行對我國電力行業(yè)的發(fā)展具有重要意義。當(dāng)燃用煤種發(fā)生變化、運行方式改變、爐膛受熱面結(jié)構(gòu)和面積變化時,需要對新工況下的爐內(nèi)熱負(fù)荷分布、爐膛出口煙溫等參數(shù)進(jìn)行合理的預(yù)估。爐膛熱力計算是進(jìn)行鍋爐其它部分計算的前提和基礎(chǔ)。本文主要研究大型電站鍋爐爐膛的熱力計算及應(yīng)用。針對當(dāng)前大型電站鍋爐的結(jié)構(gòu)布置與燃燒特點,在蘇聯(lián)《鍋爐機組熱力計算標(biāo)準(zhǔn)方法》中米多爾分段法的基礎(chǔ)上提出一種改進(jìn)的一維5段采用熱平衡方程迭代計算,分別考慮每個區(qū)段的傳熱與沾污情況,得到爐膛內(nèi)600MW100%BMCR、75%BMCR、50%BMCR13K、12K、18K,600MW528℃,比改造前提高了8℃;450MW540℃;600MW540℃。有效提高了再熱蒸汽溫度,保證機組經(jīng)濟(jì)運行。杜鳴[2]（2021）在《火電機組靈活運行下的負(fù)荷頻率控制優(yōu)化研究》文中指出隨著我國能源轉(zhuǎn)型的不斷深入,新能源正在向主體能源進(jìn)行過渡,開展高比例新能源電力系統(tǒng)中的穩(wěn)定性研究成為了當(dāng)前的研究熱點。由于目前我國的電力系促進(jìn)新能源消納,大部分火電機組積極參與靈活性改造。靈活性改造后,火電機組在不同工況下運行具有不同的有功功率調(diào)節(jié)特性,大范圍下的火電機組靈活運行將會造成系統(tǒng)內(nèi)有功功率調(diào)節(jié)特性的變化。本論文關(guān)注電力系統(tǒng)頻率穩(wěn)定性方面,在能源轉(zhuǎn)型和靈活性改造的背景下,將全面分析火電機組靈活性改造對機組本身和電力系統(tǒng)頻率調(diào)節(jié)能力造成的影響。所以,本文將從以下幾個方面開展研究工作:（1）基于機理分析,本文推導(dǎo)了汽輪機及其調(diào)速系統(tǒng)模型各參數(shù)的計算方法。利用歷史運行數(shù)據(jù),建立了汽輪機及其調(diào)速系統(tǒng)在靈活性改造之后多個工況下的線性模型。然后對不同模型施加階躍信號,仿真結(jié)果顯示汽輪機及其調(diào)速系統(tǒng)的響應(yīng)速率隨著負(fù)荷的降低而下降。該現(xiàn)象表明低負(fù)荷下機組的調(diào)頻能力減弱。（2）根據(jù)一次調(diào)頻響應(yīng)過程的一般形式,本文確定了鍋爐蓄熱充分且安全的極限利用形式,并提出了一種一次調(diào)頻綜合評估方法。然后針對評估方法中的每一個參數(shù)設(shè)計了求解算法,并利用示范機組的歷史運行數(shù)據(jù)對全工況下的一次調(diào)頻極限響應(yīng)過程進(jìn)行了定量描述,根據(jù)該結(jié)果進(jìn)一步計算了全工況下的調(diào)差系數(shù)。結(jié)果顯示,隨著機組負(fù)荷的下降,鍋爐釋放的總熱量逐漸減少,而受到低流量、低流速的煙氣等的影響,一次調(diào)頻過程需要支撐的時間卻相應(yīng)增加。總體來說,機組一次調(diào)頻響應(yīng)性能隨機組負(fù)荷的下降而降低,調(diào)差系數(shù)同樣隨著機組運行工況的下降而減小。（3）綜合考慮一次、二次調(diào)節(jié)的調(diào)節(jié)作用,本文首先對負(fù)荷擾動的抑制能力隨著機組運行工況點的下降而降低。然而多機組運行時系統(tǒng)建模。仿真結(jié)果顯示,無論火電機組采用深度運行或者啟停運行方式,隨著風(fēng)電滲透率的增加,系統(tǒng)對負(fù)荷擾動的調(diào)節(jié)能力都呈下降趨勢,但是深度運行方式能夠保留系統(tǒng)轉(zhuǎn)動慣量,進(jìn)而保留系統(tǒng)的抗負(fù)荷擾動能力。（4）火電靈活性LFC子設(shè)置成自由狀態(tài),并借由無人機動態(tài)軌跡優(yōu)化的思想,對功率分配因子在震蕩目標(biāo),并結(jié)合其余約束條件,將該互補協(xié)調(diào)問題轉(zhuǎn)化成一個多目標(biāo)優(yōu)化問題。以LFC濟(jì)性。最后通過蒙特卡洛模擬的方法對本算法進(jìn)行了穩(wěn)定性的驗證。（5）化、復(fù)雜化等的特點,本文提出了一種改進(jìn)型模糊自抗擾控制方法,在改進(jìn)型自抗擾控制器的基礎(chǔ)上添加模糊規(guī)則,對自抗擾控制器參數(shù)提供了自適應(yīng)補償量,IEEE9法的有效性。解瑞[4]（2021）600MW50%,而在燃煤發(fā)電過程中鍋爐的排煙熱損失是全廠熱損失中最大的,也是影響機組效率的最大因素,影響排煙熱損失的主要因素是鍋爐排煙溫度,由于排煙溫度過高所造成的鍋爐余熱資源浪費,在我國發(fā)600MW度高影響鍋爐經(jīng)濟(jì)性的問題,提出了增設(shè)低溫省煤器,將原來鍋爐排至脫硫系統(tǒng)的諸如受熱面低溫腐蝕、傳熱管壁溫的計算、H口溫度、低溫省煤器煙氣側(cè)壓降、低溫省煤器漏風(fēng)率、低溫省煤器水側(cè)阻力等性能參數(shù),并分析試驗數(shù)據(jù)及得出試驗結(jié)果,試驗結(jié)果表明增設(shè)低溫省煤器可顯著提高鍋爐效率,降低煤耗,進(jìn)而有效增加發(fā)電收益,降低溫室氣體排放。楊飛[5]（2020）在《單切圓π型超超臨界鍋爐煙氣側(cè)熱偏差研究》文中研究表明現(xiàn)役四角切圓鍋爐普遍存在鍋爐再熱汽溫偏差大的問題,再熱蒸汽溫度偏離設(shè)660MW低溫再熱器左側(cè)溫升較右側(cè)高20℃左右,處于煙氣上游的高溫再熱器左側(cè)溫升較右側(cè)低10℃左右。由于煙氣順時針旋轉(zhuǎn)進(jìn)入水平煙道,左側(cè)煙氣速度快,對流換熱更強,因此,左側(cè)溫升高,低溫再熱器的熱偏差現(xiàn)象符合這一規(guī)律。然而高溫再熱器卻出現(xiàn)右側(cè)溫升高,由此導(dǎo)致高、低溫再熱器之間蒸汽左右交叉后偏差增強。依靠目前的經(jīng)驗公式與數(shù)值模擬方法對其換熱進(jìn)行計算無法解釋這一現(xiàn)象,需要開展實驗測量分析煙氣側(cè)熱偏差問題。雖然目前可以通過間接測量方法的熱流計開展水平煙道受熱面換熱測量,但無法剝離輻射與對流同時存在的換熱情況。針對四角切圓式鍋爐水平煙道熱偏差問題,基于輻射光譜法,設(shè)計測量探針對鍋爐過熱器、再熱器區(qū)域進(jìn)行可見光輻射光譜測量,從而得到煙塵溫度、輻射率等參數(shù),為確定引起各受熱面出現(xiàn)熱偏差的主要因素提供直接數(shù)據(jù)支撐,確定改善受熱面熱偏差的措施。本研究通過五個實際運行工況進(jìn)行數(shù)據(jù)測量并進(jìn)行模擬計算,得出以下結(jié)論:（1）通過數(shù)值模擬分析與實測數(shù)據(jù)進(jìn)行對比,揭示了高溫過熱器熱偏差主要來自于高溫灰顆粒向一側(cè)富集所導(dǎo)致的輻射換熱偏差。（2）SOFASOFA切圓布置。張言格[6]（2020）在《中空纖維膜法回收煙氣中水蒸氣的性能研究》文中進(jìn)行了進(jìn)一步梳理電廠膜法消白技術(shù)是近些年具有較大應(yīng)用前景的新型膜法煙氣水蒸氣回收技術(shù),具有高效率,簡單方便,節(jié)能環(huán)保的特點,能高質(zhì)量捕集回收煙氣600MWPVDFPTFE冷卻方式下,增加進(jìn)氣溫度,進(jìn)氣流量、采取氣液逆流方式和編織的組件形式、PVDFPTFE之外,其他條件的改變與循環(huán)水冷卻方式變化規(guī)律相同,且真空度的增加有利于提高回收水的水質(zhì)。通過實驗室模擬煙氣實驗,水循環(huán)冷卻方式下,模擬煙氣時回收水量水質(zhì)略差于純水蒸氣實驗,但在真空凝氣冷卻方式下,模擬煙氣實驗回PVDF條件對煙氣水蒸氣回收性能的影響,并探究組件運行過程中煙氣成分的變化情25kg·m-2·h-1,最8000m3·h-1回收水量和進(jìn)出水溫差最大,但水蒸氣回收效率開始下降;在試驗前后循環(huán)水電pH,pHpH回收水質(zhì)良好。中試后,測試污染膜性能,分析膜污染程度及膜污染對水蒸氣回PVDFPTFE600MW60%4100回收水量為可達(dá)t·h-1。該研究成果將為新型節(jié)能電廠的節(jié)能節(jié)水系統(tǒng)建設(shè)提供重要參考。麻國倩[7]（2020）EBSILON火電機組的效率,而二次再熱火電機組的應(yīng)用越來越廣泛,再熱氣溫的調(diào)節(jié)控制Ebsilon4%左右。對二次再熱機組的再熱汽溫的控制調(diào)節(jié)進(jìn)行了深入研究,本文中機組主要采用煙氣再循環(huán)進(jìn)行調(diào)溫,在中間溫度不控制的前提下,以基準(zhǔn)系統(tǒng)為例,不同負(fù)荷下煙氣再循環(huán)率隨著中間點溫度的升高而降低,且中間點溫度變化對低負(fù)荷的煙氣再循環(huán)率影響大;在中間點溫度控制的前提下,以三個系統(tǒng)為研究對象,研究了負(fù)荷、過量空氣系數(shù)、煤質(zhì)、給水溫度四個因素對煙氣再循環(huán)率的影響。切除旁路系統(tǒng)和優(yōu)化系統(tǒng)的溫度和煙氣再循環(huán)率呈正比關(guān)系。對三個系統(tǒng)做出了負(fù)荷、磨煤機入口風(fēng)溫、煙氣旁路中間點溫度三個因素改變時的熱經(jīng)濟(jì)性對比分析:隨著負(fù)荷的升高,三個系統(tǒng)的發(fā)電煤耗率均降低,優(yōu)化系統(tǒng)節(jié)煤量增長幅度較大,100%負(fù)荷時相比于耗率隨著磨煤機入口風(fēng)溫升高都增加,熱經(jīng)濟(jì)性降低。相比于基準(zhǔn)系統(tǒng),磨煤機入口在一定范圍內(nèi)溫度越高,節(jié)煤量越高,優(yōu)化系統(tǒng)的系統(tǒng)熱經(jīng)濟(jì)性好。磨煤機225℃時,相比于基準(zhǔn)系統(tǒng)節(jié)煤;對于基準(zhǔn)系統(tǒng)和優(yōu)化系統(tǒng),煤耗率隨旁120℃時,基準(zhǔn)系統(tǒng)多耗煤,優(yōu)化系統(tǒng)多耗煤,旁路中間點溫度的變化對于優(yōu)化系統(tǒng)影響較大。利用熱一次風(fēng)溫的熱量加熱給水,構(gòu)成優(yōu)化改造系統(tǒng),對優(yōu)化系統(tǒng)和優(yōu)化改造系統(tǒng)統(tǒng)的煤耗率更低,熱經(jīng)濟(jì)性能較高。100%大節(jié)煤量達(dá)到;煙氣冷卻器分配比例對于系統(tǒng)經(jīng)濟(jì)性幾乎沒有影響。田鵬路[8]（2019）在《600MW600MW600MW2016xxx600MW300MW、450MW、560MW、600MW四種不同典型工況下的運行數(shù)據(jù)和設(shè)計數(shù)據(jù)對機組進(jìn)行在線熱力計算及能耗分析,初步確定能耗損失的主要因素及原因;二是對典型熱力系統(tǒng)提出了改造建議,并運用熱力學(xué)方法對改造措施進(jìn)行節(jié)能效果評估。研究結(jié)果表明造成機組煤耗偏高的原因是:汽機部分各缸效率、主汽溫度、主汽壓力、再熱汽溫度相對于設(shè)計值偏低,小汽機排汽壓力、機組背壓、四抽至小機流量偏高,高負(fù)荷下四抽至輔汽聯(lián)箱流量較大,給水泵再循環(huán)泄漏率偏大;鍋爐部分大渣含碳量、空氣預(yù)熱器漏風(fēng)率、排煙氧量、排煙溫度偏高,進(jìn)風(fēng)溫度偏低;廠用電方面,空氣預(yù)熱器差壓、漏風(fēng)率較大、傳熱效果較差,煙氣量較多。針對以上問題,提出改造建議:給水泵再循環(huán)閥采取多級小孔節(jié)流結(jié)構(gòu)改造閥瓣結(jié)構(gòu),增加閥瓣導(dǎo)向及減壓槽調(diào)整高中壓缸軸封間隙,將調(diào)門前手動門改為電動門,減少泄漏量;調(diào)整汽輪機軸封系統(tǒng)高中壓缸軸封間隙至制造廠規(guī)定的設(shè)計值和設(shè)計下限值之間,降低軸封蒸汽流量;針張翔[10]（2018）在《基于燃煤機組全流程機理建模的關(guān)鍵狀態(tài)在線監(jiān)測及熱經(jīng)濟(jì)性優(yōu)化研究》文中研究表明火力發(fā)電、尤其是燃煤發(fā)電在當(dāng)前以及可預(yù)見的未來都是我國電力供應(yīng)的主體。燃煤機組是一個時變、非線性、強耦合、大時滯、多變量的復(fù)雜系統(tǒng),加上涉及學(xué)科領(lǐng)域眾多以及測點的不完備性,在機組工藝、運行、優(yōu)化等方面仍有許多難題沒有攻克。隨著高參數(shù)、大容量燃煤機組迫切。本文開展了涉及燃煤機組鍋爐側(cè)和汽機側(cè)的全流程機理建模、關(guān)鍵狀態(tài)在線監(jiān)測和熱經(jīng)濟(jì)性優(yōu)化研究,主要研究成果包括:（1）MATLAB超臨界機組的、具有一定通用性和可擴(kuò)展性的全流程實時仿真平臺。（2）蒸發(fā)系統(tǒng)模型、換熱器系統(tǒng)模型和煙氣質(zhì)量流量模型估計爐膛出口煙氣溫度。氣溫度為被尋優(yōu)變量的最優(yōu)化問題。在水平煙道煙溫估計結(jié)果基礎(chǔ)上實現(xiàn)換熱器換熱性能的在線評估。（3）計方法。引入修正系數(shù)補償由于不穩(wěn)定換熱對空預(yù)器溫度分布的影響。基于空結(jié)果。（4）差應(yīng)達(dá)值模型,利用回?zé)岢槠到y(tǒng)汽水分布矩陣方程,計算汽輪機效率的相對變化量。通過穩(wěn)態(tài)的滾動更新將本方法擴(kuò)展到全工況下熱經(jīng)濟(jì)性分析。根據(jù)仿真結(jié)果得到如下結(jié)論:高壓加熱器比低壓加熱器對機組熱經(jīng)濟(jì)性影響更大,汽輪機效率對上端差變化更加敏感。（5）化簡化成具有有限個可行解的整數(shù)規(guī)劃問題。對于配置變速泵的機組,選取機組凈功率為凝汽器壓力優(yōu)化目標(biāo)函數(shù),并結(jié)合循環(huán)水調(diào)節(jié)的動態(tài)過程等因素,引入保持時間對操縱變量施加約束。（6）以主蒸汽壓力、低壓缸排汽壓力和排汽質(zhì)量流量為耦合變量,分析汽機-冷端耦合系統(tǒng)傳熱機理,建立汽機-冷端耦合系統(tǒng)變工況熱力特性模型。以機組功率收益為耦合系統(tǒng)熱經(jīng)濟(jì)性的評價指標(biāo),選取機組功率收益增量作為熱經(jīng)濟(jì)性協(xié)調(diào)優(yōu)化的目標(biāo)函數(shù)。仿真結(jié)果表明,主蒸汽壓力調(diào)節(jié)占主導(dǎo)地位,優(yōu)化后汽輪機效率整體提高。在同一負(fù)荷下,優(yōu)化后主蒸汽壓力依次大于實際運行主蒸汽壓力和滑壓運行下主蒸汽壓力參考值?；?zé)嵯到y(tǒng)文獻(xiàn)綜述范文第二篇根據(jù)型凝汽式汽輪機技術(shù)特點,在高壓缸增加一段非調(diào)整抽汽用于增加的一級高壓加熱器,可更換高壓內(nèi)、外缸來實現(xiàn)：更換高壓部件如下：（1）高壓外缸；（2）高壓內(nèi)缸；（3）高壓主汽門平衡管（兩閥門間）；（4）抽汽管道上配備的閥門等.更換高壓模塊,高壓內(nèi)缸增加了一級高加抽汽口,和原機組相比,隔板和轉(zhuǎn)子論文范文軸向位置均有相應(yīng)調(diào)整,外缸也增加了抽汽口法蘭.更換的高壓缸高壓進(jìn)汽口、排汽口位置不變,汽缸外形大小不變、汽封管路接口位置尺寸不變.更換高壓缸后,由于增加了抽汽口法蘭,而原主蒸汽管路未換,則新增加的抽汽管路與高壓主汽閥門的平衡管相干涉,故需要更換平衡管.此改造方案需要更換部件的投入成本大,但是整體工藝性好、加工焊接風(fēng)險小.回?zé)嵯到y(tǒng)文獻(xiàn)綜述范文第三篇綜上所述,型機組增加一段回?zé)岢槠脑旒夹g(shù)方案可行.但需要說明的是,由于機組通過回?zé)嵯到y(tǒng)改造提高了最終給水溫度值,將對鍋爐受熱面產(chǎn)生影響,需要對配套鍋爐進(jìn)行的相關(guān)改造進(jìn)行可研論證,另外新增高加布置以及相關(guān)給水系統(tǒng)管路改造等工作也需要進(jìn)行可研論證.特別提示：汽輪機回?zé)嵯到y(tǒng)改造對鍋爐效率及其他方面的影響,需要做進(jìn)一步的論證.在鍋爐、汽輪機回?zé)嵯到y(tǒng)改造都完成后方可對整個電廠熱力循環(huán)效率的提升（供電煤耗的下降）進(jìn)行探討,最終確定節(jié)能指標(biāo)數(shù)據(jù).總結(jié)：本論文為您寫機組改造畢業(yè)論文范文和職稱論文提供相關(guān)論文參考文獻(xiàn)，可免費下載?；痣姍C組靈活性改造引用文獻(xiàn):回?zé)嵯到y(tǒng)文獻(xiàn)綜述范文第四篇調(diào)查法：該方法是有目的、有系統(tǒng)的搜集有關(guān)研究對象的具體信息。觀察法：用自己的感官和輔助工具直接觀察研究對象從而得到有關(guān)信息。實驗法：通過主支變革、控制研究對象來發(fā)現(xiàn)與確認(rèn)事物間的因果關(guān)系。文獻(xiàn)研究法：通過調(diào)查文獻(xiàn)來獲得資料，從而全面的、正確的了解掌握研究方法。實證研究法：依據(jù)現(xiàn)有的科學(xué)理論和實踐的需要