人行天橋支架計算書

人行天橋支架計算書TOC\o"1-3"\h\u154181、控制重點 1188052、模板系統(tǒng) 1211372.1、翼緣板腳手架布置 196732.2、設計荷載分析 275912.3、碗扣支架的承載能力 2271122.4、底模計算 241662.5、底模位置的5cm×10cm木楞受力驗算（按四等跨計算） 3183592.6、翼緣板位置的5cm×10cm木楞受力驗算（按四等跨計算） 3322492.7、翼緣板處以及側模底部背帶計算 3289013、支架系統(tǒng) 553033.1、懸臂端支架 5149633.2、支架計算 6166033.2.1、支架應力計算 713393.2.2、支架擾度計算 7138223.2.3、支架穩(wěn)定性分析 8235473.2.4、反力計算 8274953.2.5、驗算焊縫的承載能力 101、控制重點（1）、支架的設計、驗算及現(xiàn)場安裝與拆除；（2）、現(xiàn)澆箱梁的地基承載力。2、模板系統(tǒng)2.1、翼緣板腳手架布置翼緣板支架由Φ48×3.5的碗扣腳手鋼管立柱、橫聯(lián)、頂托、10cm×10cm木方組成；模板采用優(yōu)質竹膠板，厚度為1.5cm，鋪設在木方上，[10槽鋼作為調(diào)直分配梁。（1）、立桿平面布置：立桿柱500×1200(橫向×縱向)，據(jù)地面350mm以及據(jù)頂面200mm設置縱橫向水平桿。、碗扣支架為Φ48×3.5mm鋼管。（3）、根據(jù)公路施工手冊《橋涵》下冊P10：立桿、橫桿承載性能如下表：立桿橫桿橫桿步距（m）允許載荷（kN）橫桿長度（m）允許集中荷載（kN）允許均布荷載（kN）0.6400.94.5121.2301.23.571.8251.52.54.52.4201.82.03.02.2、設計荷載分析根據(jù)《公路橋涵施工技術規(guī)范（JTG/TF50-2011）》5.2.6條，設計模板、支架時，應考慮下列荷載，并按表5.2.6進行組合。（1）、模板、支架及拱架自重，包括內(nèi)模（支撐架）、外模（包括側模支撐架）均按q1=1.2kN/㎡考慮；（2）、箱梁鋼筋混凝土及其它圬工結構物的重力均按q1=26kN/m考慮；（3）、施工人員和施工材料、機具等行走運輸或堆放的荷載，按q3=2.5kN/㎡考慮（施工時嚴格控制其荷載量）;（4）、砼澆筑沖擊及振搗荷載：q4=2.0kN/㎡;2.3、碗扣支架的承載能力橫桿縱橫向步距為500×1200,每根鋼管承載能力介于30KN-40KN之間，取翼緣板的根部進行計算，計算高度為0.25cm。Q板=（26×0.25+1.2）×1.2+（2.5+2）×1.4=15.54KN/㎡。每根立柱最大荷載為N=15.54×0.5×1.2=9.3KN<30KN，滿足承載能力要求。2.4、底模計算翼緣板根部上的混凝土高度0.25m，底模的混凝土高度為1.4m，兩部位的木楞間距均為250mm。故采集底模驗算（按四等跨計算），參考路橋計算手冊附表2-10。（1）取實心腹板下的底模進行計算，計算高度為1.4m。Q板=（26×1.4+1.2）×1.2+（2.5+2）×1.4=50.52KN/㎡q=Q板×1=50.52KN/m（2）計算參數(shù)模板厚15mm，計算寬度取1m，E=9000N/mm2；I板=1000×153/12=281250mm4W板=1000×152/6=37500mm3；[σ竹膠板]=11MPa；[τ木]=1.4MPa，木楞間距250mm。（3）抗彎強度驗算：M板=0.1ql2=0.107×50.52×0.252=0.32kN.mσ板=M板/W板=0.32×106/37500=8.42MPa<[σ木]=11MPa,滿足要求。（4）抗剪強度驗算：Q板=0.5ql=0.5×50.52×0.25=6.32kNτ板=Q板/A板=6.32×103/(1000×15)=0.42MPa<[τ木]=1.4MPa,滿足要求。（5）剛度驗算：ω板=0.632ql4/100EI=0.632×50.52×2504/（100×9000×281250）=0.49mm<250/400=0.625mm,滿足要求。2.5、底模位置的5cm×10cm木楞受力驗算（按四等跨計算）（1）計算參數(shù)方木材質為A-4（杉木、秦嶺落葉杉），木方截面尺寸：50mm×100mm；E=9000N/mm2；I=50×1003/12=4.17×106mm4；W=50×1002/6=8.3×104mm3；[σ木]=11MPa；[τ木]=1.7MPa，因分配梁為縱橋向布置，跨徑為0.75m。（2）計算荷載荷載：取實腹段的底模進行計算。qmax=【1.2×（1.2+26×1.4）+1.4×（2.5+2.0）】×0.25=12.6kN/m（3）抗彎強度驗算：M=0.107ql2=0.1×12.6×0.752=0.76kN.mσ=M/W=0.76×106/8.3×104=9.14MPa<[σ木]=11MPa,滿足要求。（4）抗剪強度驗算：Q=0.5ql=0.5×12.6×0.75=4.73kNτ=Q/A=4.73×103/(50×100)=0.945MPa<[τ木]=1.7MPa,滿足要求。（5）剛度驗算：ω=0.632ql4/100EI=0.632×12.6×7504/（100×9000×4.17×106）=0.67mm<L/400=750/400=1.875mm，滿足要求。經(jīng)計算強度及剛度均滿足受力要求。2.6、翼緣板位置的5cm×10cm木楞受力驗算（按四等跨計算）方木材質為A-4（杉木），木方截面尺寸：50mm×100mm；E=9000N/mm2；I=50×1003/12=4.17×106mm4；W=50×1002/6=8.3×104mm3；[σ木]=11MPa；[τ木]=1.7MPa，因分配梁為縱橋向布置，跨徑為0.75m。翼緣板上部的混凝土厚度為0.25米，對比底部處的木楞受力驗算，該處木楞均滿足受力要求。2.7、翼緣板處以及側模底部背帶計算木楞放置在雙拼的鋼管上，雙拼的鋼管通過頂托支撐在立桿鋼管上，采用鋼管作為背帶的原因在于拱橋處閑置有大量短鋼管。由于翼緣板處的荷載以及跨度小，取側模底部的背帶進行擾度驗算，一共設置三道背帶。雙拼背帶承受側模底部傳遞荷載為N=50.52×0.6×0.25=7.58KN，單根按照3.79KN加載。[σ鋼]=140MPa；水平方向對拉螺桿每0.75m布置一道?？箯潖姸闰炈悖害?157MPa<[σ]=140×1.4=182MPa,滿足要求。擾度驗算：ω=1.33mm<750/400=1.875mm,滿足要求。3、支架系統(tǒng)K60+260人行天橋現(xiàn)澆箱梁支架系統(tǒng)主要由懸臂端支架系統(tǒng)、鋼管落地支架、翼緣板支架系統(tǒng)組成。圖1現(xiàn)澆箱梁支架布置圖3.1、懸臂端支架懸臂段支架布置：懸臂端支架從下到上依次為：縱向由兩片三角托架構成，上面為I22工字鋼雙拼卸落快，其次為I56工字鋼，工字鋼上面架設貝雷片，架設三組，每組采用45cm的花架連接，貝雷片上鋪設橫向槽鋼，槽鋼上鋪設5cm×10cm木楞，模板鋪在木楞上。圖2懸臂段支架布置圖詳見后面附圖。3.2、支架計算根據(jù)混凝土澆筑前后的加載情況，設置一個最不利工況，工況：混凝土荷載（恒載）+模板荷載包括內(nèi)模以及側模（恒載）+施工堆料荷載（活載）+砼澆筑沖擊及振搗荷載（活載）。（1）、根據(jù)箱室結構以及混凝土容重，混凝土以及鋼筋荷載的容重為，其中實腹段，空心段。（3）、模板荷載包括內(nèi)模以及側模均按布置。（4）、施工人員和施工材料、機具等行走運輸或堆放的荷載均按布置。（5）、砼澆筑沖擊及振搗荷載均按布置。荷載組合按照：其控制要點主要有3點：一是結構受力及穩(wěn)定性滿足荷載要求；二是施工快捷方便安全；三節(jié)約材料成本。針對以上三點，對現(xiàn)澆段支架作了多次修改及完善，得到優(yōu)化后的最終優(yōu)化方案。3.2.1、支架應力計算貝雷片最大組合應力為230Mpa≤1.3*200MPa=260MPa小于材料屈服應力，其他結構最大應力出現(xiàn)在花架上，為130MPa≤1.3*140MPa=182MPa小于材料屈服應力，滿足鋼結構設計要求。3.2.2、支架擾度計算最大擾度為6.5mm≤12000/400=30mm，滿足鋼結構設計要求。3.2.3、支架穩(wěn)定性分析臨界荷載系數(shù)為7.06＞4，穩(wěn)定性滿足要求。3.2.4、反力計算鋼管最大反力為561KN，根據(jù)此數(shù)據(jù)計算基礎的尺寸。鋼管立柱采用Φ720*8mm鋼管，鋼管基礎為標號C30的鋼筋混凝土基礎，基