15012000板模板(碗扣式)計(jì)算書最不利

板模板（碗扣式）計(jì)算書計(jì)算依據(jù)：1、《建筑施工腳手架安全技術(shù)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》GB51210-20162、《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-20083、《建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ166-20164、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-20105、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-20126、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》GB50017-2017一、工程屬性新澆混凝土樓板名稱15012000最不新澆混凝土樓板板厚(mm)150利模板支架高度H(m)12模板支架縱向長(zhǎng)度L(m)180模板支架橫向長(zhǎng)度B(m)90支架外側(cè)模板高度Hm（mm）1000二、荷載設(shè)計(jì)面板0.1模板及其支架自重標(biāo)準(zhǔn)值面板及小梁0.3G1k(kN/m2)樓板模板0.5混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k(kN/m3)1.1施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q1k(kN/m2)2支撐腳手架計(jì)算單元上集中堆放1的物料自重標(biāo)準(zhǔn)值Gjk(kN)風(fēng)荷載參數(shù)：基本風(fēng)壓省份天津ω0(kN/m2) 地區(qū) 天津市C 類(有密集建地面粗糙度筑群市區(qū))風(fēng)荷載高度變模板支架頂部化系數(shù)μz風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值離建筑物地面高度9ωk(kN/m2)(m)單榀模板支架μst8風(fēng)荷載體型系數(shù)μs 整體模板支架μstw8支架外側(cè)模板μs

0.30.650.144.55ωfk=ω0μzμstw=0.8891.3 ωmk=ω0μzμs=0.254三、模板體系設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ0 1.1 腳手架安全等級(jí) I級(jí)主梁布置方向平行立桿縱向立桿縱向間距l(xiāng)a(mm)1100方向立桿橫向間距l(xiāng)b(mm)1200水平拉桿步距h(mm)1100立桿伸出頂層水平桿長(zhǎng)度a(mm)500小梁間距l(xiāng)(mm)300小梁最大懸挑長(zhǎng)度l1(mm)150主梁最大懸挑長(zhǎng)度l2(mm)300設(shè)計(jì)簡(jiǎn)圖如下：模板設(shè)計(jì)平面圖模板設(shè)計(jì)立面圖四、面板驗(yàn)算面板類型 覆面木膠合板 面板厚度t(mm) 15面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f](N/mm2) 15 面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[τ](N/mm2) 1.5面板彈性模量E(N/mm2) 10000 面板計(jì)算方式 簡(jiǎn)支梁樓板面板應(yīng)擱置在梁側(cè)模板上，本例以簡(jiǎn)支梁，取1m單位寬度計(jì)算。W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4承載能力極限狀態(tài)q1 ＝ 1.1×max[1.2(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k ,1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1.1×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.15)+1.4×2 ，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.7×2]×1=8.182kN/m正常使用極限狀態(tài)q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.1+(24+1.1)×0.15))×1＝3.865kN/m計(jì)算簡(jiǎn)圖如下：1、強(qiáng)度驗(yàn)算Mmax＝q1l2/8＝8.182×0.32/8＝0.092kN·mσ＝Mmax/W＝0.092×106/37500＝2.455N/mm2≤[f]＝15N/mm2滿足要求！2、撓度驗(yàn)算νmax＝5ql4/(384EI)=5×3.865×3004/(384×10000×281250)=0.145mmν＝0.145mm≤[ν]＝L/400＝300/400＝0.75mm滿足要求！五、小梁驗(yàn)算小梁類型 方木 小梁截面類型(mm) 40×80小梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f](N/mm2) 15.444 小梁抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[τ](N/mm2) 1.782小梁截面抵抗矩W(cm3) 42.667 小梁彈性模量E(N/mm2) 9350小梁截面慣性矩I(cm4) 170.667 小梁計(jì)算方式 二等跨連續(xù)梁q1 ＝ 1.1×max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q1k ， 1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1.1×max[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.15)+1.4×2 ，1.35×(0.3+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.7×2]×0.3=2.534kN/m因 此 ， q1 靜 ＝ 1.1×1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=1.1×1.2×(0.3+(24+1.1)×0.15)×0.3=1.61kN/mq1活＝1.1×1.4×Q1k×b=1.1×1.4×2×0.3＝0.924kN/m計(jì)算簡(jiǎn)圖如下：1、強(qiáng)度驗(yàn)算M1＝0.125q1 靜L2+0.125q1活L2＝0.125×1.61×1.22+0.125×0.924×1.22＝0.456kN·mM2＝q1L12/2=2.534×0.152/2＝0.029kN·mMmax＝max[M1，M2]＝max[0.456，0.029]＝0.456kN·mσ=Mmax/W=0.456×106/42667=10.689N/mm2≤[f]=15.444N/mm2滿足要求！2、抗剪驗(yàn)算V1＝0.625q1靜L+0.625q1活L＝0.625×1.61×1.2+0.625×0.924×1.2＝1.9kNV2＝q1L1＝2.534×0.15＝0.38kNVmax＝max[V1，V2]＝max[1.9，0.38]＝1.9kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×1.9×1000/(2×40×80)＝0.891N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2滿足要求！3、撓度驗(yàn)算q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.15))×0.3＝1.22kN/m撓度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×1.22×12004/(100×9350×170.667×104)＝0.826mm≤[ν]＝L/400＝1200/400＝3mm；懸臂端νmax＝ql14/(8EI)=1.22×1504/(8×9350×170.667×104)＝0.005mm≤[ν]＝2×l1/400＝2×150/400＝0.75mm滿足要求！六、主梁驗(yàn)算主梁類型 鋼管 主梁截面類型(mm) Ф48×3主梁計(jì)算截面類型(mm) Ф48×3 主梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f](N/mm2) 205主梁抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[τ](N/mm2) 125 主梁截面抵抗矩W(cm3) 4.49主梁彈性模量E(N/mm2) 206000 主梁截面慣性矩I(cm4) 10.78主梁計(jì)算方式 三等跨連續(xù)梁 可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù) 2主梁受力不均勻系數(shù) 0.61、小梁最大支座反力計(jì)算q1 ＝ 1.1×max[1.2(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k ， 1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1.1×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×2 ，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.7×2]×0.3＝2.613kN/mq1 靜＝1.1×1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b＝1.1×1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)×0.3＝1.689kN/mq1活＝1.1×1.4×Q1k×b＝1.1×1.4×2×0.3＝0.924kN/mq2＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.15))×0.3＝1.28kN/m承載能力極限狀態(tài)按二等跨連續(xù)梁，Rmax＝1.25q1L＝1.25×2.613×1.2＝3.919kN按二等跨連續(xù)梁按懸臂梁，R1＝(0.375q1靜+0.437q1活)L+q1l1＝(0.375×1.689+0.437×0.924)×1.2+2.613×0.15＝1.637kN主梁2根合并，其主梁受力不均勻系數(shù)=0.6R＝max[Rmax，R1]×0.6＝2.352kN;正常使用極限狀態(tài)按二等跨連續(xù)梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×1.28×1.2＝1.919kN按二等跨連續(xù)梁懸臂梁，R'1＝0.375q2L +q2l1＝0.375×1.28×1.2+1.28×0.15＝0.768kNR'＝max[R'max，R'1]×0.6＝1.152kN;計(jì)算簡(jiǎn)圖如下：主梁計(jì)算簡(jiǎn)圖一2、抗彎驗(yàn)算主梁彎矩圖一(kN·m)σ=Mmax/W=0.816×106/4490=181.667N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！3、抗剪驗(yàn)算主梁剪力圖一(kN)τmax=2Vmax/A=2×4.704×1000/424＝22.189N/mm2≤[τ]=125N/mm2滿足要求！4、撓度驗(yàn)算主梁變形圖一(mm)跨中νmax=0.696mm≤[ν]=1100/400=2.75mm懸挑段νmax＝0.408mm≤[ν]=2×300/400=1.5mm滿足要求！5、支座反力計(jì)算承載能力極限狀態(tài)圖一支座反力依次為R1=7.812kN，R2=8.652kN，R3=8.652kN，R4=7.812kN七、可調(diào)托座驗(yàn)算荷載傳遞至立桿方式 可調(diào)托座 可調(diào)托座承載力容許值[N](kN) 30按上節(jié)計(jì)算可知，可調(diào)托座受力N＝8.652/0.6=14.42kN≤[N]＝30kN滿足要求！八、立桿驗(yàn)算立桿鋼管截面類型(mm) Ф48×3 立桿鋼管計(jì)算截面類型(mm) Ф48×3鋼材等級(jí) Q235 立桿截面面積A(mm2) 424立桿截面回轉(zhuǎn)半徑i(mm) 15.9 立桿截面抵抗矩W(cm3) 4.49抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f](N/mm2) 205 支架自重標(biāo)準(zhǔn)值q(kN/m) 0.151、長(zhǎng)細(xì)比驗(yàn)算l0=kμ(h+2a)=1×1.1×(1100+2×500)=2310mmλ=l0/i=2310/15.9=145.283≤[λ]=230滿足要求！2、立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算l0=kμ(h+2a)=1.217×1.1×(1100+2×500)=2811.27mmλ=l0/i=2811.270/15.9=176.809查表得，φ1=0.23不考慮風(fēng)荷載:Nd=Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+1.1×γG×q×H=Max[7.812,8.652,8.652,7.812]/0.6+1.1×1.35×0.15×12=17.093kNfd=Nd/(φ1A)＝17.093×103/(0.230×424)=175.277N/mm2≤[σ]=205N/mm2滿足要求！九、高寬比驗(yàn)算根據(jù)《建筑施工腳手架安全技術(shù)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》GB51210-2016 第8.3.2條:支撐腳手架獨(dú)立架體高寬比不應(yīng)大于3.0H/B=12/90=0.133≤3滿足要求！十、架體抗傾覆驗(yàn)算支撐腳手架風(fēng)線荷載標(biāo)準(zhǔn)值:qwk=la×ωfk=1.1×0.889=0.978kN/m：風(fēng)荷載作用在支架外側(cè)模板上產(chǎn)生的水平力標(biāo)準(zhǔn)值：Fwk=la×Hm×ωmk=1.1×1×0.254=0.279kN支撐腳手架計(jì)算單元在風(fēng)荷載作用下的傾覆力矩標(biāo)準(zhǔn)值Mok：Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.5×122×0.978+12×0.279=73.762kN.m參考《規(guī)范》GB51210-2016 第6.2.17條：B2la(gk1+gk2)+2ΣGjkbj≥3γ0Mokgk1——均勻分布的架體面荷載自重標(biāo)準(zhǔn)值kN/m2gk2——均勻分布的架體上部的模板等物料面荷載自重標(biāo)準(zhǔn)值kN/m2Gjk——支撐腳手架計(jì)算單元上集中堆放的物料自重標(biāo)準(zhǔn)值kNbj——支撐腳手架計(jì)算單元上集中堆放的物料至傾覆原點(diǎn)的水平距離mB2l(g+g)+2ΣGbjak1k2jk=B2la[qH/(la×lb)+G1k]+