沉箱坡道氣囊滾動下水出運方案清楚明了

漳州港古雷港區(qū)古雷作業(yè)區(qū)南10#、11#泊位項目工程沉箱坡道氣囊滾動下水出運分項工程施工技術總結1.項目簡介漳州港古雷港區(qū)古雷作業(yè)區(qū)南10#、11#泊位項目，工程建設規(guī)模為新建兩個5000T級碼頭,岸壁長375米(315米+60米過渡段)碼頭及相應的后方設施。碼頭結構形式為重力式結構(矩型沉箱長17.02米,寬11.0米,高11.5米,單件重1127噸)。其中,5000DWT通用泊位1個,5000DWT重件泊位1個（兼顧滾裝靠泊），吞吐量預測158萬噸/年（礦建材料、水泥、鋼材、木材155萬噸/年，重大件貨3萬噸/年）。碼頭設計高水位3.72m、設計低水位0.38m、極端高水位4.62m、極端低水位－4.43m、設計海底高程－8.3m。針對沉箱出運，本工程施工方案為沉箱坡道氣囊滾動下水出運方案，簡述為：將1132噸重的沉箱，采用氣囊頂升、滾動，利用卷揚機作為前后牽引，通過橫移到達下水平臺，再沿著下水滑道，通過預先布置的水下氣囊縱移下水，直至沉箱完全自浮。2.分項工程概況2.1結構形式本工程碼頭為重力大型沉箱結構，沉箱外形尺寸為：長17.02m，寬10m，高11.5m，前趾寬1m，形式見圖2-1。圖2-1沉箱斷面結構圖2.2主要工程量出運沉箱共計23個，單個沉箱砼方量為452.9m3，重量約1132t，每個沉箱溜放及拖運的合同單價為197795.82元，合價約455萬元。3.自然條件3.1氣象本工程場地位于屬南亞熱帶海洋性季風氣候。氣候宜人，溫暖濕潤，冬無嚴寒，夏無酷暑，季節(jié)變化不明顯，四季常青；雨量充沛，4～9月為雨季，約占全年70%以上，5～6月為多雨季節(jié)，占全年30%以上，10月至翌年1月為旱季。據1976～1986年漳州市氣象臺資料，多年平均氣溫200C左右，累年極端最高氣溫在37～390C之間，一般無霜凍；多年平均降水量約1500㎜，累年最大降水量在1900～2000㎜之間，多年平均蒸發(fā)量略大于降水量；夏季以東南風為主，冬季以東北風為主，風力1～3級，風速平均1.65m/s，每年4～9月為臺風季節(jié)，每年一般4～6次，最大風力在12級以上。3.2水文（1）潮汐本工程海域的潮汐類型屬正規(guī)半日潮，設計高水位3.72m、設計低水位0.38m、極端高水位4.62m、極端低水位－4.43m，項目部曾對本地水位變化進行過觀測記錄，詳見表3-1和表3-2，了解到水位2.95～3.15m漲潮3.15～2.95m退潮總歷時約2小時。此外，沉箱下水出運須結合當?shù)氐某毕矸侥苁┬小１?-1本地2009年12月28日水位觀測記錄表時間水位高時間水位高8:002.8010:003.108:102.8510:103.058:202.9010:203.008:302.9510:303.008:403.0010:402.958:503.1010:502.959:003.1511:002.909:103.1011:102.859:203.1011:202.809:303.1011:302.809:403.109:503.10表3-2本地2010年03月11日水位觀測記錄表時間水位高時間水位高7:402.289:402.827:502.409:502.858:002.4510:002.888:102.4810:102.868:202.5010:202.848:302.5210:302.808:402.5710:402.788:502.6010:502.759:002.6711:002.729:102.7511:102.699:202.7711:202.659:302.7911:302.60（2）波浪工程所在的東海域受山體的掩護，外海產生的大浪難以影響到工程海域，對工程產生影響的主要波浪為當?shù)氐娘L成浪，尤其是臺風影響時形成的風浪。4.工程重點、難點沉箱坡道氣囊滾動下水出運技術涉及到氣囊與水下工作，其中的不可控因素比較多，為工程最大的難點，表現(xiàn)如下：移運時，氣囊的工作質量不僅受自身材質及供氣系統(tǒng)影響；而且與沉箱底面、通道路面作全面接觸。沉箱底面狀況憑肉眼難以觀察，底部突出的塊體難以發(fā)現(xiàn)，而通道范圍由于過大存在著殘留碎石等尖銳物的可能性，這些可能會造成氣囊破裂，導致沉箱需要再起，增加不必要的麻煩。尤其是縱移下水過程中，水下的通道狀況以及氣囊的工作狀況只能通過潛水員摸探來獲知，具有不確定性和不全面性。1132t的沉箱屬于大型構件，運移時牽引系統(tǒng)必須保證正常工作，一旦失控，將造成沉箱損毀、人員傷亡的重大質量安全事故。在行業(yè)內，沉箱的氣囊水平橫移技術已經比較成熟，累積了豐富的施工經驗。但是斜坡道采用氣囊移運大型構件可算是國內首創(chuàng)，嚴重缺乏實踐經驗。雖然類似于斜坡滑道沉箱下水，但從載具比較上，氣囊缺乏了滑道車的優(yōu)良工況。因此，在施工實踐，必須執(zhí)行盡可能減少可不控因素的相關措施，降低施工安全風險。5.施工總體安排根據施工場地、技術要求等實際狀況，把場地劃分為橫移道（含沉箱預制場地）、橫移坡道、下水平臺、下水滑道，詳見附圖一《沉箱坡道氣囊滾動下水出運施工總平面布置圖》。5.1橫移道布置橫移道靠近現(xiàn)狀水泥路沿線筆直分布，端頭靠近力通滾裝碼頭，為陸域先行吹填區(qū)，圍堤采用土工織物（200g/m2，做成50～100m長段）沖砂袋乘低潮施作堆建，。橫移道全長330m，寬20m，頂標高為4.50m，主要有2個用途：1.作為沉箱預制場地；2.沉箱橫向移動通道。場地地基處理按設計要求采用強夯處理，達到200kpa以上，面層為20cm厚半干硬碾壓砼C15硬化處理。5.2下水平臺與橫移坡道布置下水平臺布置于橫移道靠近力通碼頭一側，長20m，寬15m，為了與下水坡道更好地順接，平臺沿海以1:50的坡道設置，靠陸端標高為4.0m，靠海端標高3.6m。下水平臺基礎回填海沙沖水密實，經強夯處理后，達到180kpa以上，基礎分別鋪設100cm塊石加30cm碎石，面層澆筑20cm厚C30砼。下水平臺的用途：沉箱橫移結束后，更換氣囊的方向，掛上縱移后拉鋼絲纜繩，準備縱移下水。平臺與橫移道（標高4.5m）以一段1:15～1:20斜坡過渡段（即橫移坡道）相連，橫移坡道面層為30cm厚碎石。5.3下水滑道布置下水滑道寬15m，走向垂直于橫移道，與下水平臺的交接采用多級過渡方案，第一段坡度1:13.1，坡面總長5m，坡頂標高3.6m，坡底3.22m；第二段坡度1:7.9，坡面總長35m，坡頂標高3.22m，坡底-1.19m；第三段坡度1：5.1，坡面總長20m，坡頂標高-1.19m，坡底-4.55m，自浮點底標高為-3.5m。基礎采用100cm厚塊石加30cm厚碎石，面層鋪設2mm厚高能橡膠皮帶，接頭為尼龍繩綁扎柔性接頭。詳見附圖二《下水滑道立面圖》、附圖三《沉箱縱移下水工藝示意圖（一）》和附圖四《沉箱縱移下水工藝示意圖（二）》。5.4地錨及卷揚機布置橫移前地錨（2個）布置于下水平臺外靠利通碼頭一側，后地錨（2個）布置于沉箱預制場地9個預制沉箱中間兩側；縱移前地錨（2個）采用船錨，布置于下水平臺前下水滑道兩側附近，后拉地錨(2個)布置于下水平臺后約50m處，間距12m，以下水滑道中心線對稱埋設。卷揚機布置于地錨附近的合適位置。6.主要工序的施工方法6.1施工工藝流程(1)沉箱底胎模制作工藝流程支墊木、枕木擺設支墊木、枕木擺設砂墊層回填并振沖壓實鋪牛皮紙放置砼支承凳承托木板刷脫模劑砂墊層回填并振沖壓實鋪牛皮紙放置砼支承凳承托木板刷脫模劑圖6-1沉箱底胎模制作工藝流程(2)橫移工藝流程清理底胎模大部分的砂墊層、打磨沉箱邊角穿入頂升小氣囊系橫移鋼絲繩橫移卷揚機就位清理底胎模大部分的砂墊層、打磨沉箱邊角穿入頂升小氣囊系橫移鋼絲繩橫移卷揚機就位小氣囊充氣一次頂升小氣囊充氣一次頂升拆除支墊長枕木拆除支墊長枕木清理殘余砂墊層清理殘余砂墊層插入支墊短枕木插入支墊短枕木小氣囊放氣，更換長氣囊，充氣，二次頂升小氣囊放氣，更換長氣囊，充氣，二次頂升沉箱橫移結束牽引沉箱前進、進入下水平臺橫移氣囊放氣減壓插入支墊短枕木抽出支墊短枕木沉箱橫移結束牽引沉箱前進、進入下水平臺橫移氣囊放氣減壓插入支墊短枕木抽出支墊短枕木圖6-2橫移工藝流程圖(3)縱移工藝流程三次頂升縱移氣囊就位三次頂升縱移氣囊就位系上后牽引主鋼絲繩并張緊系上后牽引主鋼絲繩并張緊縱移氣囊充氣縱移氣囊充氣抽出支墊枕木抽出支墊枕木高潮退潮時間開始，后牽引慢放沉箱前行進入下水滑道高潮退潮時間開始，后牽引慢放沉箱前行進入下水滑道沉箱前端進入過渡段后，暫停，調整氣囊后繼續(xù)沉箱前端進入過渡段后，暫停，調整氣囊后繼續(xù)沉箱前端進入斜坡道后，暫停，調整氣囊后繼續(xù)沉箱前端進入斜坡道后，暫停，調整氣囊后繼續(xù)到達預定自浮位置并確認后停止，解除前后牽引鋼絲繩到達預定自浮位置并確認后停止，解除前后牽引鋼絲繩漲潮高潮時間開始，吊船輔助浮吊，船錨前牽引，沉箱浮運至寄存點/安裝點漲潮高潮時間開始，吊船輔助浮吊，船錨前牽引，沉箱浮運至寄存點/安裝點沉箱出運結束沉箱出運結束圖6-3縱移工藝流程圖6.2施工方法及工藝6.2.1沉箱底胎模制作工藝沉箱內部以20×25cm的長枕木作為底胎模支墊木，內部按2.6米間距（氣囊較未充氣時寬度為1.45m，有足夠的富余寬度便于一次頂升時小氣囊抽放），共布置7條，平行于沉箱短邊方向，長10.8m。沉箱四邊也采用20×25cm枕木鋪設，形成圍擋，圖6-4。在枕木之間填砂，沖水并用平板振動器振實，修平后形成11×17.02m的底模。在內模支承砼凳的位置放置50×50×3cm承托木板，每個格倉設置4塊，共32塊，木板上表面與砂層表面平，防止砼支承凳在內模的重力作用下陷入砂層，導致沉箱底板不平。在底模上鋪上一層牛皮紙并涂刷脫模劑即可進行鋼筋綁扎施工，見圖6-5。沉箱出運時將枕木間填砂用水沖出運走，放入氣囊鼓氣頂起沉箱，抽出枕木即可進行沉箱的出運工作。圖6-4沉箱底胎模設計圖6-5沉箱底胎模制作6.2.2橫移施工步驟a.拆除沉箱底胎模圍擋的長枕木，利用高壓水槍沖出大部分的底胎模砂墊層，施工時，從中間向兩側對稱進行，完畢后檢查清除沉箱底部突出棱角并打磨底部邊角；b.利用預制場四角的卷揚機和橫移地錨，用滑輪組和鋼絲繩與沉箱相對應的四角拉點相連接并使其受力；c.沉箱底部布設小氣囊充氣進行一次頂升，高度達到30cm（沉箱預制時的支墊木高度為25cm）；d.拆除沉箱底部的支墊木，利用高壓水槍沖出底胎模砂墊層殘余；e.沿沉箱周邊底部墊置短枕木（長度1m），并調整好短枕木位置，小氣囊放氣使沉箱平穩(wěn)降落到枕木上；f.抽出小氣囊，更換布設橫移用長氣囊，充氣進行二次頂升，準備橫移；g.當沉箱被頂升完全脫離短枕木時，抽出短枕木；h.用對講機指揮四臺卷揚機同步啟動，沿著沉箱短邊方向移動，移動過程中，將預備氣囊和沉箱尾部滾動出來的氣囊不斷倒接；j.當沉箱到達下水平臺后，同步停止牽引系統(tǒng)；k.沿沉箱周邊底部墊置短枕木，然后放氣使沉箱平穩(wěn)降落在枕木上；l.抽出長氣囊，橫移結束。現(xiàn)場施工情景見下列圖：圖6-6清理砂墊層圖6-7沉箱底部鋪設氣囊圖6-7橫移道上鋪設預置氣囊圖6-8沉箱橫移圖6-9橫移到達下水平臺圖6-10氣囊工作壓強正常6.2.3縱移施工步驟a.在下水滑道上布置縱移用長氣囊，水下預備氣囊由潛水員鋪設，每條氣囊兩端均綁有Ф16白棕繩，并將尼龍繩系在滑道兩側的系繩栓上，做好標號，尼龍繩須預留富余長度至少8.5m（氣囊隨沉箱向前移動約8.5m），移運時系繩栓處須有專人聽從指揮對各條尼龍繩進行管理和操作。b.當高潮退潮水位達2.8m水位時，出運開始，穿入縱移用長氣囊，充氣進行三次頂升，當沉箱被頂升完全脫離短枕木時，抽出短枕木；c.用對講機指揮后牽引卷揚機同步啟動，沉箱由于重力作用，緩慢地沿著沉箱長邊方向移動，移動過程中，將預備氣囊和沉箱尾部滾動出來的氣囊不斷倒接；d.當沉箱前端離開下水平臺開始進入下水滑道過渡段、前端開始進入下水時，暫停移運，調整氣壓，前端0.14Mpa，中部保持0.12Mpa，后端0.14Mpa，繼續(xù)移運；e.當沉箱完全離開下水平臺開始進入下水滑道過渡段、前端開始進入下水坡道時，暫停移運，根據實際情況前置氣囊，氣囊充氣人員調整氣壓，前端一二0.16Mpa,前端三0.14Mpa，中部三保持0.12Mpa，后端三0.14Mpa，后端一二0.16Mp，繼續(xù)溜放。f.當沉箱前端抵達水下氣囊，暫停移運，潛水員水下探明情況，有異常情況處理之，完畢，向水上指揮員發(fā)出充氣通知和足氣通知，倘若一切情況正常，繼續(xù)向前移運；g.當沉箱氣囊滾裝下水臨近自浮點，潛水員向指揮員報告情況，定奪是否需要前牽引；h.沉箱氣囊滾裝下水至高潮（3.0m）完全自浮點（底標高-3.5m），由潛水員確認后，解除前后牽引系統(tǒng)，沉箱注水平衡；i.漲潮高潮（3.0m以上）時間，水上船只將沉箱浮運至港池寄存點/基床安裝點寄存/安裝，水下作業(yè)人員配合?，F(xiàn)場施工情景見下列圖：圖6-11下水滑道高性能橡皮帶圖6-12出運準備已做好，等待退潮圖6-13沉箱縱移開始圖6-14沉箱因自重向下移動圖6-15沉箱前端進入水下，潛水員水下操作圖6-16氣囊滾動，從后部浮出圖6-17沉箱縱移到位，等待高潮拖離圖6-18沉箱灌水壓載平衡后寄放于港池6.2.4氣囊的主要技術參數(shù)1）氣囊選型一次頂升采用直徑D=1.0m、長L0=4.5m的超高壓小氣囊；橫移采用直徑D=1.0m、長L0=15m的超高壓氣囊；縱移采用直徑D=1.0m、長L0=11m的超高壓氣囊。氣囊規(guī)格形狀及氣囊結構、氣囊工作參數(shù)詳見圖6-19、圖6-20以及表6-1。圖6-19氣囊結構示意圖圖6-20氣囊受壓載面示意圖公稱直徑D(m))1.0(高壓)1.0（超高壓）備注氣囊出廠檢驗壓力（MMpa）0.20.3許用壓力（Mpaa）0.20.3表6-1氣囊工作參數(shù)表2）氣囊安全性驗算a.一次頂升的氣囊安全性驗算氣囊技術參數(shù)見表6-2名稱規(guī)格m數(shù)量總承載長度總承載面積額定壓強工作壓強舉力氣囊1×4.516條72m79.1m20.30Mpa0.14Mpa1210t表6-2一次頂升選用氣囊的參數(shù)計算表氣囊頂升高度為30cm每條氣囊承載長度為4.5m每條氣囊承載寬度B=(3.14－0.3×3.14)÷2=1.099m氣囊總承載面積S=72×1.099=79.1m2所需工作壓強=99.8×1132÷779.1=1140.2KKpa=0..142Mppa由此，得出設計實實際工作壓強強為：0.15MMpa通過以上計算，小小氣囊的實際際工作壓強為為額定壓強的的47.3%，設定的工工作壓強為0.15MMpa是額定壓強強的50%，頂升過程程是安全的。b.橫移的氣囊囊安全性驗算算氣囊技術參參數(shù)見表6--3、氣囊的擺放方式見見圖6-21:表6-3橫移選用用氣囊的參數(shù)數(shù)計算表名稱規(guī)格m數(shù)量總承載長度總承載面積額定壓強工作壓強舉力氣囊1×155條75m58.875m220.30Mpa0.20Mpa1177t圖6-21沉箱橫橫移氣囊布置置圖氣囊移運高度為550cm每條氣囊承載長度度為15m每條氣囊承載寬度度B=(3..14－0.5×3..14)÷22=0.7885m氣囊總承載面積SS=75×00.785==58.875m2所需工作壓強=99.8×1132÷558.875==188.44Kpa=00.188MMpa由此，得出設計實實際工作壓強強為：0.19MMpa。通過以上計算，橫橫移氣囊的實實際工作壓強強為額定壓強強的62.7%，設定的工工作壓強為0.20Mpa是額定壓強強的66.7%，橫移過程程是安全的。c.縱移的氣囊囊安全性驗算算氣囊技術參參數(shù)見表6--4、氣囊的的擺放方式見見圖6-22::表6-4縱移選用用氣囊的參數(shù)數(shù)計算表名稱規(guī)格m數(shù)量總承載長度總承載面積額定壓強工作壓強舉力氣囊1×118條88m69.08m20.30Mpa0.18Mpa1243t圖6-22沉箱縱縱移氣囊布置置圖氣囊移運高度為550cm每條氣囊承載長度度為11m每條氣囊承載寬度度B=(3..14－0.5×3..14)÷22=0.7885m氣囊總承載面積SS=88×0.7785=699.08m2所需工作壓強=99.8×1132÷69.088=160.66Kpa=00.161Mpa由此，得出設計實實際工作壓強強為：0.18Mpa通過以上計算，縱縱移氣囊的實實際工作壓強強0.1611Mpa為額額定壓強的553.7%，設定的工工作壓強為0.18Mpa是額定壓強強的60.0%，縱移過程是安安全的。6.2.5牽引引系統(tǒng)的技術術參數(shù)設計及計算a.橫移前后牽牽引系統(tǒng)的技技術參數(shù)設計計與計算橫移前后牽引系統(tǒng)統(tǒng)所采用的機機具如表6-5示表6-5橫移前后后牽引系統(tǒng)機機具表名稱規(guī)格數(shù)量備注卷揚機JM104臺滑輪組滑輪組4×4組鋼絲繩Φ28mm800m鋼絲繩Φ28mm180m牽引鋼絲繩Φ47mm300m倒拉地牛（錨）60t4個卸扣60t24沉箱牽引點4橫移牽引點共設置置4個，前趾對對稱設置一對對前牽引點，側側壁后端設置置一對后牽引引點，見圖6-23圖6-23橫移牽引引點布置牽引系統(tǒng)采用2臺臺JM-10型卷揚機及及其配套滑輪輪組（n=4）,牽引系統(tǒng)最大大總牽引力=2×4×10=80t，考慮到滑滑輪組的機械械效率0.85，輸出的最大大總牽引力=80×00.85=668t。沉箱橫移過程中，氣氣囊起動時受受到的摩阻力力最大，根據據工程經驗，其其摩擦系數(shù)μμ=3%～5%，與氣囊的的工作氣壓與與地面的硬化化參數(shù)有關，按按最不利狀況況考慮，μ取5%。那么橫移移克服摩阻的的最大所需牽牽引力F1=μ·G=55%×11332=56..6t。牽引系統(tǒng)安全系數(shù)數(shù)=68/556.6=11.20。水平橫移移前牽引系統(tǒng)統(tǒng)能為沉箱的的水平橫移提提供足夠的牽牽引力。沉箱橫移通過1::15～1:20的坡道時，需需要后牽引系系統(tǒng)發(fā)揮作用用。按坡比1:15復核計算，θθ=arcttan(1//15)=33.814°°，μ按最不利狀狀況取3%，則最大所需需牽引力F1=G·ssinθ－μ·G··cosθ=1132××sin33.814°°－3%×11132×coos3.8814°=441.41tt。后牽引系系統(tǒng)采用2臺JM-10型卷揚機及及其配套滑輪輪組（n=4）,牽引系統(tǒng)輸輸出的最大總總牽引力為68t。后牽引系系統(tǒng)安全系數(shù)數(shù)=68/441.41==1.64。2個橫移后牽牽引地錨各按按牽引力60t設計，后牽牽引地錨安全全系數(shù)=120//(41.441/0.885×1.225)=1..97。4個橫移牽引地錨結結構為1.8×11.8×0..83m的C20砼，中間設設置兩個Φ20錨筋，詳見見附圖五《橫移移前后地錨結結構圖》。施工中牽引速度控控制在2m/miin內。b.縱移后牽引引系統(tǒng)的技術術參數(shù)設計與與計算縱移后牽牽引系統(tǒng)所采采用的機具如如表6-6示表6-6縱移后牽牽引系統(tǒng)機具具表名稱規(guī)格數(shù)量備注卷揚機JM202臺備繩Φ32×1km滑輪組三門——85t6×2主鋼絲繩Φ52×72m2條卸扣85t180m沉箱牽引點60t4個距底座5.5m倒拉地牛（錨）120t2個縱移牽引點共設置44個，前后壁壁各對稱設置置一對前牽引引點，距離沉沉箱底5.55m，詳見圖6-24。圖6-24縱移牽引引點布置沉箱完全進入入下水滑道的的時候，需要要的牽引力最最大。此時的的牽引力計算算簡圖如下：：αθαθ圖6-25縱移牽牽引力計算簡簡圖上圖中，θ為坡道道坡角，取坡坡比為1:77.9的坡角7.2214°，α為牽引合力力與豎直方向向夾角，與沉沉箱所處高度度、沉箱地錨錨間距相關，在在此取坡比為3.05::78.5的角度87..225°。滿滿足如下方程程式：F1·cos(90°－－α－θ)+F1·sin(90°－α－θ)·μ++G·coosθ·μ=GG·sinnθμ按最不利狀況取33%，代入計算算所需最大牽牽引力F1=1132×(00.125558－0.992208×3%%)÷(0..986466+0.166400×33%)=1009.4t2個縱移后牽主牽引引系統(tǒng)采用2臺JM-20型卷揚機及及其配套滑輪輪組（n=8）,牽引系統(tǒng)最最大總牽引力力=2×8××20=3220t，考慮到滑滑輪組的機械械效率0.85，輸出的最最大總牽引力力=320××0.85==272t。牽引系統(tǒng)統(tǒng)安全系數(shù)=272//109.44=2.499?？v移后牽牽引系統(tǒng)能為為沉箱的縱移移提供足夠的的牽引力。2個縱移后牽引地錨錨各按牽引力力120t設計，后牽牽引地錨安全全系數(shù)=240//(109..4/0.885×9/88)=1.666＞1。2個縱移牽引引地錨結構為為3.0×33.0×2..5m的C30砼，中間設設置3×d255Q2355鋼板，錨體體前端換填山山皮石和回填填開山石，詳詳見附圖六《縱移移后地錨平面面圖》和附圖圖七《縱移后后地錨結構圖圖》。為了安全起見見，施工過程程中在兩地錨上方方各堆放一個個20t重錘，增增強錨固作用。施工中牽引速度控控制在2m/miin內。6.2.6沉箱箱浮游穩(wěn)定性性經計算，沉箱前艙艙灌水0.55m，后艙灌灌水2.0mm時，處于浮浮游穩(wěn)定狀態(tài)態(tài)，這時沉箱箱吃水7.332m，定傾傾半徑0.994m，定傾傾高度0.38>>0.2m（近近海浮云，定定傾高度取m≥0.2m）。6.2.7供氣氣系統(tǒng)采用2臺供氣量為6立方方米/min的空壓機，多多管道空氣分分配閥，兩邊邊各2根高壓管同同時充氣。一一旦達到要求求氣壓，立刻刻停止充氣，并并關閉氣囊的的氣閥。6.2.8縱移移出運歷時2010年03月月23，1#沉箱縱移出出運，作為沉沉箱出運的典典型施工，從從早上07:00開始出運，到到傍晚18:10由于沉箱自自浮失衡擱淺淺暫停施工，于于翌日早上05:30繼續(xù)施工，到到07:45，沉箱大致致平衡接觸牽牽引，總施工工歷時13小時25分鐘。根據據典型施工獲獲得的經驗和和教訓，找到到問題的所在在和解決方法法，提高技術術水平。自3#沉箱以來，下水總總歷時均為3.5～4.5小時，標志著著氣囊滾動大大型沉箱縱移移下水出運技技術成熟了。6.3質量評價價本工程程的沉箱出運運作業(yè)已順利利完成，取得得了較好成果果，期間沒有有發(fā)生任何質質量安全事故故，這全賴于項目目部全體成員員的不懈努力力，不僅編制了切切實可行的作作業(yè)方案，而而且在實踐中中不斷改進，不不斷完善，促促使沉箱坡道氣囊滾動動下水出運技技術趨向成熟。本工程程施工中所采采取的有效控控制措施可總總結歸納如下下：1)結合現(xiàn)場實實際狀況和工工作要求，合合理劃分現(xiàn)場場區(qū)域布置，盡盡可能減少移移運中轉點，加加快施工進度度；2)合理安排各各崗位人員的的任務和職責責，保證每一一環(huán)節(jié)都有專專人監(jiān)督和記記錄，抓好管管理工作；3)做好作業(yè)人人員的安全教教育，安排應應對緊急突發(fā)發(fā)情況的演練練；4)沉箱底胎模制作時時保證砂基密密實，減少成成品底部的凹凹凸不平；5)做好氣囊的質量把把關工作，保保持移運通道道的干凈整潔潔，注意保養(yǎng)養(yǎng)卷揚機、鋼鋼絲繩等設備備；6)移運時，時時刻跟蹤氣囊囊的氣壓、地地錨的細微變變化、空壓機機的工作狀況況等動態(tài)信息息；7)加強潛水員探水工工作，潛水員勤入入水、勤摸探探，把斜坡道道面與水下預預置氣囊的動動態(tài)狀況反饋饋給指揮員，聽聽從指揮排除除水下的不利狀狀況；8)熟悉當?shù)氐乃粷q漲落變化，選選擇高潮退潮潮一段時間后后才開始出運運，能減少工工作量；9)待充氣氣囊大部分分被沉箱前端端覆蓋后，方方可充氣，能能減少不必要要的處理；10)做好沉箱箱成品保護，沉箱四角觸碰牽引鋼絲繩位置，鋼絲繩應采用枕木支墊，以防鋼絲繩受力后磨損沉箱后邊角。由于施工實踐中存存在著不可控控因素，總會會出現(xiàn)各類問問題，因此制制定了有效地地針對突發(fā)問問題的應急處處理方法：1)氣囊滲氣或或漏氣當沉箱出運時出現(xiàn)現(xiàn)個別氣囊滲滲氣或漏氣，其其余氣囊有富富余舉力，繼繼續(xù)出運；當當氣囊滲氣或或漏氣出現(xiàn)兩兩條，采用將將剩余氣囊放放氣，降低移移運高度、增增大接觸面積積等方法減小小氣囊壓強，繼繼續(xù)移運；當當氣囊滲氣或或漏氣超過兩兩條，將剩余余氣囊放氣，減減小氣囊壓強強，并停止移移運，支墊枕枕木，更換新新氣囊后，繼繼續(xù)；2)機電設備故故障備用電源（柴油發(fā)發(fā)電機組）、空空壓機、卷揚揚機，出現(xiàn)故故障，立即搶搶修更換；3)牽引系統(tǒng)故故障專人照看牽引系統(tǒng)統(tǒng)，發(fā)現(xiàn)鋼絲絲繩有打轉傾傾向時，及時時處理；4)沉箱意外傾傾覆應急措施施沉箱出運時，一般般不會沉箱前前傾或側傾問問題。只有當當沉箱下水后后，遭意外外外力作用，出出現(xiàn)側傾（最最大可能為，浮浮游狀態(tài)下，平平衡注水前，沉沉箱背前趾側側向遭受機動動船不當操作作引起撞擊的的外力作用，沉沉箱沿前趾面面?zhèn)葍A）。意意外發(fā)生時，應應急措施：(1)啟動應急救救援預案，及及時疏散水下下作業(yè)人員，展展開緊急救護護；(2)沉箱內空腔腔水下塞填固固定特制氣囊囊，充氣浮起起沉箱，然后后注水平衡。本工程施工中曾數(shù)數(shù)次發(fā)生氣囊囊漏氣的問題題，發(fā)生后立立即按照應急急處理方法進進行處理，雖雖然或多或少少地增加了工工作量，但最最終都很好地地解決了問題題。7.工期情況各沉箱出運時間見見表7-1出運序號沉箱編號水平橫移日期縱移溜放日期備注#1CX7-12010.03..142010.03..23#2CX3-22010.03..272010.03..28#3CX4-32010.03..312010.04..01#4CX3-42010.04..032010.04..11#5CX5-52010.04..122010.04..14#6CX1-62010.04..152010.04..25#7CX2-72010.04..272010.04..27#8CX1-82010.04..302010.05..02#9CX2-92010.05..032010.05..05#10CX1-102010.05..062010.05..11#11CX1-112010.05..122010.05..19#12CX2-122010.10..082010.10..11#13CX1-132010.10..112010.10..15#14CX1-142010.10..182010.10..19#15CX2-152010.10..202010.11..02#16CX1-162010.11..052010.11..07#17CX1-172010.11..082010.11..12#18CX2-182010.11..132010.11..24#19CX1-192010.11..262011.04..28#20CX1-202011.04..302011.05..01#21CX1-212011.05..022011.05..14#22CX6-222011.05..162011.05..20#23CX2-232011.05..212011.05..22表7-1沉箱出運運時間表整個沉箱出運施工工分為三次，分別是(I)20010.033.14～2010..05.199、(II)22010.110