已有建筑物地基加固與糾偏

第三章

已有建(構(gòu))筑物

地基加固與糾偏

3.1概況一.已有建筑物地基與基礎(chǔ)加固技術(shù)分類(lèi)基礎(chǔ)加寬技術(shù)墩式托換技術(shù)樁式托換技術(shù)①靜壓樁托換：錨桿靜壓樁②樹(shù)根樁托換③其它樁式托換地基加固技術(shù)①灌注法②高壓噴射注漿法綜合加固技術(shù)二.糾偏技術(shù)分類(lèi)

當(dāng)建筑物沉降或沉降差過(guò)大，影響建筑物正常使用時(shí)，有時(shí)在進(jìn)行加固后尚需進(jìn)行糾偏和頂升。糾偏技術(shù)可分為：（1）促沉糾偏：①掏土糾偏基礎(chǔ)下地基中掏土基礎(chǔ)外側(cè)地基中掏土②加載糾偏（2）頂升糾偏：（3）綜合糾偏： 三.加固與糾偏前應(yīng)做的技術(shù)準(zhǔn)備工作1.建筑物地基勘察資料2.沉降和不均勻沉降觀測(cè)資料3.建筑物上部結(jié)構(gòu)和基礎(chǔ)設(shè)計(jì)資料4.周?chē)ǎ?gòu)）筑物資料5.建筑物施工資料四.施工過(guò)程中的監(jiān)測(cè)工作1.沉降觀測(cè)，包括沉降和沉降速率；2.如有裂縫，進(jìn)行裂縫大小、發(fā)展態(tài)勢(shì)監(jiān)測(cè)；3.地下水位監(jiān)測(cè)；4.如有需要可進(jìn)行結(jié)構(gòu)中應(yīng)力監(jiān)測(cè)。有時(shí)還需要對(duì)臨近建筑物進(jìn)行監(jiān)測(cè)。

3.2已有建（構(gòu)）筑物地基加固技術(shù)3.2.1概述

1.已有建（構(gòu)）筑物地基加固與基礎(chǔ)補(bǔ)強(qiáng)主要從三方面考慮：（1）將原基礎(chǔ)加寬：采用基礎(chǔ)加寬技術(shù)。（2）改良地基土體：采用注漿技術(shù)或高壓噴射注漿技術(shù)。（3）在地基中設(shè)置墩基或樁基礎(chǔ)：錨桿靜壓樁技術(shù)，樹(shù)根樁技術(shù)。3.2.2基礎(chǔ)加寬技術(shù)

3.2.3錨桿靜壓樁技術(shù)錨桿靜壓樁技術(shù)屬于托換技術(shù)，它將壓樁架通過(guò)錨桿與建筑物基礎(chǔ)連接，利用建筑物自重荷載作為壓樁反力，用千斤頂將樁分段壓入地基中，通過(guò)靜壓樁承擔(dān)部分荷載。1.錨桿靜壓樁施工2.錨桿靜壓樁加固設(shè)計(jì)（1）樁及樁位布置設(shè)計(jì)單樁與樁數(shù)的設(shè)計(jì)根據(jù)加固要求和地基條件而定。樁截面邊長(zhǎng)一般為180~250mm，邊長(zhǎng)200mm時(shí)，主筋不小于4Φ10的鋼筋，在樁兩端箍筋加密布置?；炷翉?qiáng)度不小于C30級(jí)。樁段長(zhǎng)度根據(jù)施工靜空間條件確定，一般取1.0~2.0m。單樁承載力可由壓樁試驗(yàn)確定：P=P壓/K式中P——設(shè)計(jì)單樁承載力標(biāo)準(zhǔn)值，kN；P壓——最終入土深度時(shí)壓樁力，kN；K——壓樁力系數(shù)，與地基土的性質(zhì)、壓樁速度、樁材及截面形狀有關(guān)。在粘性土地基中，當(dāng)樁長(zhǎng)小于20m時(shí)，K可取1.5；在黃土和填土中，K值可取2.0。當(dāng)設(shè)計(jì)的樁承受較大的水平力或拉拔力時(shí)，采用焊接接樁技術(shù)；當(dāng)樁主要承受豎向力，水平力較小時(shí)采用硫磺膠泥接樁。樁位布置宜靠近墻體或柱子，樁孔盡量布置在彎矩較小處。

（2）錨桿及錨固深度設(shè)計(jì)

錨桿根據(jù)壓樁力設(shè)計(jì)，錨固深度一般取10~12倍的錨桿直徑。（3）采用錨桿靜壓樁加固應(yīng)對(duì)原有基礎(chǔ)進(jìn)行抗沖切、抗剪和抗彎能力驗(yàn)算。3.工程實(shí)例武漢市輪胎廠辦公樓地處香港路與惠濟(jì)路交匯處，為5層（局部6層）磚混加1層地下室建筑物，地下室底板為肋板基礎(chǔ)，基礎(chǔ)板厚為400mm，內(nèi)外墻為三七磚墻。該建筑物自1979年4月動(dòng)工，1980年6月完工，自建筑之時(shí)起就發(fā)生傾斜，至1996年10月建筑物向南最大傾斜率達(dá)到2.34%(規(guī)范規(guī)定0.4%)，傾斜值480mm。沉降觀測(cè)表明，日沉降量仍有0.1~0.2mm，另外還擬加一層，因此，須進(jìn)行加固處理。巖土工程概況：第一層為雜填土，厚度約為1.7~2.0m。第二層為粉質(zhì)粘土，可塑狀，地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值fk=90kPa，平均厚度3.0m。第三層：淤泥質(zhì)土，流塑狀，fk=60kPa，平均厚度3.5m，屬高壓縮性的土。第四層與第二層基本相同，厚度為4.5m。第五層粉砂層，fk=130kPa，平均厚度2.5m。加固方案的設(shè)計(jì)與計(jì)算設(shè)計(jì)用錨桿靜壓樁截面250×250mm，樁身強(qiáng)度C30，樁身長(zhǎng)度14~17m。樁尖進(jìn)入砂土，壓樁時(shí)以壓樁力控制。錨桿靜壓樁最終設(shè)計(jì)壓樁力為：

Pp=Kp×Pa式中Kp——壓樁力系數(shù)，取值1.5~2.0；

Pa——設(shè)計(jì)單樁垂直容許承載力，kN；

Pp——設(shè)計(jì)最終單樁壓樁力，kN。具體施工時(shí)，圖號(hào)1~39號(hào)的樁設(shè)計(jì)壓樁力300kN，40~63號(hào)樁設(shè)計(jì)壓力200kN，施工時(shí)壓樁力300~350kN，托換率達(dá)到33%。加固前進(jìn)行了建筑物測(cè)點(diǎn)布置，該建筑物由于糾偏需要布置了30個(gè)測(cè)點(diǎn)，在壓樁過(guò)程中隨時(shí)進(jìn)行沉降觀測(cè)，監(jiān)測(cè)壓樁時(shí)對(duì)建筑物沉降的影響，便于掌握壓樁順序，用以指導(dǎo)施工。3.2.4樹(shù)根樁技術(shù)

1.樹(shù)根樁樹(shù)根樁是一種小直徑鉆孔灌注樁，其直徑通常為100~250mm，有時(shí)也有采用300mm。先利用鉆機(jī)鉆孔，滿足設(shè)計(jì)要求后，放入鋼筋或鋼筋籠，同時(shí)放入注漿管，用壓力注入水泥漿或水泥砂漿而成樁。小直徑的鉆孔樁可以豎向、斜向設(shè)置，網(wǎng)狀布置如樹(shù)根狀，故稱(chēng)樹(shù)根樁。

2.樹(shù)根樁使用條件主要用于古建筑修復(fù)工程，地下建筑工程地基加固，樓房加層和危房加固工程的地基加固，巖土邊坡加固工程。3.施工流程（1）成孔（2）放置鋼筋或鋼筋籠（3）放置注漿管（4）投放細(xì)石子（5）注漿注漿宜分兩次進(jìn)行，第一次注漿壓力可取0.3~0.5MPa，第二次注漿壓力可取1.5~2.0MPa，并應(yīng)在第一次注漿液達(dá)到初凝后及終凝前進(jìn)行第二次注漿。4.樹(shù)根樁加固地基設(shè)計(jì)（1）單樁承載力單樁承載力可根據(jù)單樁荷載試驗(yàn)確定。樹(shù)根樁一般是摩擦樁，其樁端阻力一般不計(jì)。由于樹(shù)根樁是壓力注漿而形成樁的，其樁側(cè)摩擦阻力大于一般鉆孔灌注樁和預(yù)制樁。（2）樹(shù)根樁復(fù)合地基樹(shù)根樁復(fù)合地基一般屬于剛性樁狀復(fù)合地基。樹(shù)根樁托換基礎(chǔ)極限承載力可按下式計(jì)算

Pf=αnPpf+βFs式中Ppf——樹(shù)根樁單樁極限承載力，kN；

Fs——承臺(tái)下地基土極限承載力，kN；n——承臺(tái)下樹(shù)根樁樁數(shù)；

α——樹(shù)根樁承載力發(fā)揮系數(shù)；

β——承臺(tái)下地基土承載力發(fā)揮系數(shù)。（3）樹(shù)根樁承受水平荷載樹(shù)根樁與土形成擋土結(jié)構(gòu)，承受水平荷載。對(duì)樹(shù)根樁擋土結(jié)構(gòu)不僅要考慮整體穩(wěn)定，還應(yīng)驗(yàn)算樹(shù)根樁復(fù)合土體內(nèi)部的穩(wěn)定性。在設(shè)計(jì)時(shí)，可根據(jù)復(fù)合土體計(jì)算基準(zhǔn)面上作用的垂直力N，水平力H，和彎矩M計(jì)算內(nèi)力?；鶞?zhǔn)面可根據(jù)預(yù)計(jì)滑動(dòng)面確定。

①基準(zhǔn)面處復(fù)合土體等值換算截面積ARP計(jì)算

ARP=nApm+bh

其中Ap為一根樹(shù)根樁的等值換算截面積，表達(dá)式為Ap=(n1-1)As+

Ac式中n——樹(shù)根樁與樁周土應(yīng)力比，可取n=100；m——基準(zhǔn)面內(nèi)包括的樁數(shù)。n1——鋼筋與砂漿（或混凝土）彈性模量之比，n1=7~10；As、Ac——分別為鋼筋、樹(shù)根樁截面積。②基準(zhǔn)面處復(fù)合土體等值換算截面慣性矩IRP計(jì)算式中x——計(jì)算基準(zhǔn)面各個(gè)樹(shù)根樁距中性軸距離。

③基準(zhǔn)面復(fù)合土體上最大壓應(yīng)力式中N——計(jì)算基準(zhǔn)面處作用在樹(shù)根樁復(fù)合土體上的垂直力；

M——計(jì)算基準(zhǔn)面處作用在樹(shù)根樁復(fù)合土體上的彎矩；y——計(jì)算基準(zhǔn)面中性軸至計(jì)算基準(zhǔn)面邊緣的距離。樹(shù)根樁復(fù)合土體中的最大壓應(yīng)力應(yīng)滿足下式：

σRPmax<R式中R——計(jì)算基準(zhǔn)面處地基土容許承載力，kPa。④樹(shù)根樁長(zhǎng)度l計(jì)算

l=l1+l2式中l(wèi)1、l2——計(jì)算基準(zhǔn)面以上、以下長(zhǎng)度。式中D——樹(shù)根樁直徑；

f——樹(shù)根樁與計(jì)算基準(zhǔn)面以下的土間摩阻力。

5.樹(shù)根樁加固工程實(shí)例昆明某樓房樹(shù)根樁加固，該樓1984年建成，1986年出現(xiàn)傾斜和開(kāi)裂。該樓為毛石基礎(chǔ)上加地圈梁，地基為軟硬不均勻的洪積和湖積的粘土、粉質(zhì)粘土及淤泥層，淤泥層厚2.3~4.10m，埋深2.0~2.2m，其承載力小于40kPa。建筑物東北角位于未經(jīng)處理的淤泥質(zhì)土上的素填土中，致使產(chǎn)生不均勻沉降，引起建筑物的傾斜和產(chǎn)生許多裂縫。

在該樓東北部基礎(chǔ)軸線和軸線間布樁56根，樁長(zhǎng)7~8m，嵌入到粘土層中3m左右，樁徑130mm，上部1m與基礎(chǔ)連接部分的樁徑為180mm，鉆孔分直孔和80°~85°傾斜孔兩類(lèi)。維護(hù)樁直徑為130mm和200mm兩種，各53根，樁長(zhǎng)5.5m~12.6m，堪入粘土層深度大于1m。3.2.5其他加固技術(shù)及綜合加固技術(shù)1.高壓噴射注漿技術(shù)2.灌漿技術(shù)3.其他樁式托換技術(shù)如挖孔樁、灌注樁、打入樁、一般靜壓樁等。4.灰土樁和石灰樁托換技術(shù)5.墩式托換技術(shù)6.綜合加固技術(shù)建筑物地基加固中往往需要應(yīng)用兩種或兩種以上加固技術(shù)，以取得較好的技術(shù)和經(jīng)濟(jì)效果。3.3傾斜建筑物糾偏技術(shù)

3.3.1綜述建（構(gòu)）筑物產(chǎn)生不均勻沉降，將導(dǎo)致上部結(jié)構(gòu)產(chǎn)生傾斜，當(dāng)傾斜度超過(guò)有關(guān)規(guī)定時(shí)，應(yīng)對(duì)建筑物進(jìn)行糾偏。傾斜建筑物糾偏主要有兩類(lèi)：一類(lèi)對(duì)沉降少的一側(cè)促沉，促沉糾偏可分為：掏土促沉、加載促沉、降低地下水位促沉、濕陷性黃土地基浸水促沉等。另一類(lèi)是對(duì)沉降多的頂升，頂升糾偏可分為機(jī)械頂升、壓漿頂升。糾偏過(guò)程是建筑結(jié)構(gòu)、基礎(chǔ)和地基中的應(yīng)力和位移的調(diào)整過(guò)程，不能急于求成，不能矯枉過(guò)正只能緩慢進(jìn)行?，F(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)對(duì)糾偏有非常重要的意義，3.3.2加載糾偏技術(shù)通過(guò)在建筑物沉降較少的一側(cè)加載，迫使地基土變形產(chǎn)生沉降，達(dá)到糾偏目的。該法較使用于建筑物剛度較好，跨度不大，地基為深厚軟粘土地基情況。錨樁加壓糾偏，在沉降較小的一側(cè)地基中設(shè)置錨樁，修建與建筑物相連的鋼筋混凝土懸臂梁，通過(guò)千斤頂加荷系統(tǒng)加載，促使基礎(chǔ)糾偏。武鋼鋼錠模具庫(kù)，全長(zhǎng)135m，柱距9m，跨度28.5m，吊車(chē)軌道標(biāo)高10m?；A(chǔ)和地坪坐落在厚度6.2~9.4m的填土上。由于地坪長(zhǎng)期堆載鋼錠模，荷載較大，致使樁基發(fā)生沉降傾斜，柱頂位移達(dá)127mm，造成吊車(chē)卡軌。采用錨樁加壓糾偏，第一次加荷450kN，糾偏25~35mm；第二次加荷375kN，糾偏13mm，經(jīng)糾偏吊車(chē)可正常使用。3.3.3掏土糾偏技術(shù)掏土糾偏是在沉降較小的一側(cè)地基中掏土，迫使地基產(chǎn)生沉降，達(dá)到糾偏目的。（1）基礎(chǔ)下地基中掏土糾偏法基礎(chǔ)底板下鉆孔取土（2）基礎(chǔ)外側(cè)地基中掏土糾偏法3.3.4頂升糾偏技術(shù)頂升糾偏是將建筑物基礎(chǔ)和上部結(jié)構(gòu)沿某一特定位置進(jìn)行分離，在分離區(qū)設(shè)置若干個(gè)支承點(diǎn)，通過(guò)安裝在支承點(diǎn)的頂升設(shè)備，使建筑物沿某一直線（點(diǎn)）作平面轉(zhuǎn)動(dòng)，使傾斜的建筑物得到糾正。對(duì)沉降反應(yīng)靈敏而又易產(chǎn)生沉降的工程，如軟地基上的浮頂式油罐等，在結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中可考慮設(shè)置頂升梁及預(yù)留安裝頂升設(shè)備的位置。1.結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)（1）砌體結(jié)構(gòu)對(duì)砌體結(jié)構(gòu)可采用支撐梁設(shè)計(jì)，并驗(yàn)算抗彎、抗剪及支撐梁支座上原砌體的局部承壓能力。一般根據(jù)上部結(jié)構(gòu)重量、墻體的總延長(zhǎng)米和千斤頂工作荷載得出支承點(diǎn)平均間距，按相鄰三個(gè)支承點(diǎn)的距離之和作為支承梁設(shè)計(jì)跨度。（2）框架結(jié)構(gòu)對(duì)框架結(jié)構(gòu)頂升力應(yīng)作用于框架柱下，要使框架柱得到托換，必須增設(shè)一個(gè)能支承框架柱的結(jié)構(gòu)體系，因此支承梁（柱）體系必須按后增牛腿來(lái)設(shè)計(jì)。原框架結(jié)構(gòu)本身是一個(gè)超靜定結(jié)構(gòu)，其柱腳為為固定端，而柱托換施工以后頂升時(shí)的框架柱腳卻為自由端，因此計(jì)算結(jié)果與原結(jié)構(gòu)內(nèi)力計(jì)算結(jié)果有一定的改變，為了解除內(nèi)力改變對(duì)結(jié)構(gòu)變形的影響，托換前增設(shè)聯(lián)系梁相互拉接，解除柱腳的變位問(wèn)題。設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)進(jìn)行截面抗彎能力、局部抗壓強(qiáng)度及柱周邊的抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算。

2.施工平面設(shè)計(jì)（1）砌體結(jié)構(gòu)平面設(shè)計(jì)包括支承梁的分段施工順序和千斤頂位置的平面布置。分段施工應(yīng)保證每墻段至少分三次，每次間隔時(shí)間要等托換梁混凝土強(qiáng)度達(dá)到50%后方可進(jìn)行相臨段的施工，臨近段的施工應(yīng)滿足新舊混凝土的連接及鋼筋的搭焊要求。支承梁筑成連續(xù)封閉的梁系，要考慮節(jié)點(diǎn)及轉(zhuǎn)角的構(gòu)造處理。頂升點(diǎn)的設(shè)置一般根據(jù)建筑物的結(jié)構(gòu)形式、荷載及起動(dòng)器具工作荷載來(lái)確定。注意避開(kāi)窗洞、門(mén)洞及受力薄弱位置。（2）框架結(jié)構(gòu)框架結(jié)構(gòu)施工設(shè)計(jì)包括托換牛腿的施工順序及千斤頂?shù)脑O(shè)置。托換牛腿應(yīng)控制各柱位相間進(jìn)行，必要時(shí)應(yīng)設(shè)置一道附屬措施（如支撐等），同時(shí)一旦施工處理完就要立即澆注混凝土。千斤頂?shù)脑O(shè)置一般根據(jù)柱荷載及千斤頂工作荷載來(lái)確定，同時(shí)考慮牛腿受力的對(duì)稱(chēng)性。3.頂升量的確定一般頂升量應(yīng)包括三個(gè)內(nèi)容（1）建筑物不均勻量的調(diào)整值：

h1i=βELEi+β

NLNi式中β

N、βE——分別為建筑物南北向及東西向基礎(chǔ)傾斜度；

LNi、LEi——計(jì)算點(diǎn)i到建筑物基點(diǎn)南北向及東西向的距離。（2）根據(jù)使用功能需要調(diào)整的頂升值h2i；（3）地基土剩余不均勻變形調(diào)整值h3i。i點(diǎn)頂升量hi為

hi=h1i+h2i+h3i4.頂升率的確定頂升的頻率應(yīng)根據(jù)建筑物的結(jié)構(gòu)類(lèi)型以及它所能承受的抵抗變形的能力來(lái)確定。頂升次數(shù)n為

n=Hmax/△Hmax式中Hmax——糾偏所需最大頂升值；

△Hmax——結(jié)構(gòu)能承受的一次最大頂升量。另外頂升糾偏技術(shù)還可用于建筑物的整體頂升。3.3.5其它糾偏技術(shù)除加載糾偏、掏土糾偏和頂升糾偏外，還有注漿頂升糾偏、降低地下水位糾偏和濕陷性黃土浸水糾偏等。1.注漿頂升糾偏壓密注漿是向地基中注入濃漿，在注漿孔附近形成漿泡。隨著注漿壓力提高，漿泡對(duì)建筑物的上臺(tái)力增大。通過(guò)合理布置注漿孔，控制各點(diǎn)注漿壓力和注漿量，可以使建筑物得到頂升，達(dá)到糾偏目的。注漿頂升糾偏較難定量控制。2.降低地下水位促沉糾偏通過(guò)局部降低地下水位促沉也可得到糾偏效果。降低地下水位促沉往往與其它糾偏技術(shù)合用。3.濕陷性黃土浸水促沉糾偏對(duì)濕陷性黃土地基上建筑物因地基局部浸水濕陷產(chǎn)生不均勻沉降，導(dǎo)致建筑物傾斜的情況，可利用濕陷性黃土遇水濕陷的特性，采用浸水糾偏技術(shù)糾偏。采用浸水糾偏與加載糾偏相結(jié)合效果更好。工程實(shí)例3-3-1南京站水塔糾偏南京站水塔位于車(chē)站東側(cè)，1989年4月建成，塔高31.22m，為200t高懸重心倒錐殼水塔，1994年3月上旬，發(fā)現(xiàn)水塔嚴(yán)重傾斜，周?chē)鷩鷫?、平房?yán)重開(kāi)裂。3月17日測(cè)量，水塔傾斜28.5cm，24日傾斜35.5cm，4月7日達(dá)53.62cm，傾斜發(fā)展極其迅速，傾斜率達(dá)到1.7%，超過(guò)了允許值的5.7倍。1.地基土的工程地質(zhì)特征基礎(chǔ)下地基土主要分為三層第一層粉質(zhì)粘土，軟塑狀，厚度2.5m，地基承載力fk=120~160KPa；第二層淤泥質(zhì)粉砂土，厚度10~16m，地基承載力fk=80~110KPa；第三層粉質(zhì)粘土，可塑，厚度大于4m，地基承載力fk=180KPa；2.水塔傾斜原因分析水塔設(shè)計(jì)施工圖采用地基承載力[R]≥120KPa，套用了已建的200t倒錐殼水塔基礎(chǔ)、筒身、水柜結(jié)構(gòu)配筋圖?；A(chǔ)埋深2.5m，為鋼筋混凝土基礎(chǔ)，直徑為10.5m，塔高31.22m，筒徑2.5m，壁厚18cm，水柜高5.4m，直徑14.5m。（1）因?yàn)樘子脴?biāo)準(zhǔn)設(shè)計(jì)圖紙，忽視了高懸重心建筑物基礎(chǔ)設(shè)計(jì)對(duì)地基持力層和下臥層土性均勻一致的嚴(yán)格要求，持力層薄2.5m，下臥層厚度東端16m，西端11.5m，差異較大，這是造成水塔軟土地基不均勻沉降的主要原因。作用在軟土層的附加應(yīng)力又遠(yuǎn)遠(yuǎn)超過(guò)本身的強(qiáng)度f(wàn)k值。（2）忽視了附加風(fēng)壓的影響。（3）水塔建成后又新建了公寓，基礎(chǔ)相距僅1.7m，其附加應(yīng)力加劇了水塔基礎(chǔ)不均勻沉降。（4）火車(chē)運(yùn)行震動(dòng)的影響。在水塔使用的4年內(nèi)，最初因2.5m厚硬殼層使地基變形緩慢，當(dāng)硬殼被剪切破壞后，不均勻軟弱地基即產(chǎn)生急劇變形，速率達(dá)到了1.29cm/d。3.糾偏方案（1）穩(wěn)定塔身在水塔東側(cè)距基礎(chǔ)內(nèi)側(cè)邊緣1.0m，施工樹(shù)根樁6根，樁距1m，樁長(zhǎng)16m，進(jìn)入第⑤層可塑粉質(zhì)粘土，樁徑200mm，配筋3Φ16，采用投石壓漿二次注漿工藝。沿塔基周邊施工一排壓密注漿孔，共10個(gè)，孔深8~10m，鉆頭直徑Φ73。

（2）糾正塔身利用切土孔和樹(shù)根樁孔掏土，反向掏芯，沖孔。反向掏芯：在水塔西側(cè)打7個(gè)掏土斜孔，傾角50°，孔深11.2m達(dá)到了整個(gè)基礎(chǔ)下1/3位置，進(jìn)入第③軟土層厚度的一半。然后掏土、沖水進(jìn)行糾偏。水塔糾偏動(dòng)態(tài)特征曲線塔身周邊沉降曲線3-3-2紹興某住宅樓糾偏加固1.工程概況紹興某住宅小區(qū)五幢6層半至7層住宅，于1993年12月竣工，1997年7月下旬發(fā)現(xiàn)49、50、51、52、56五幢住宅樓沉降明顯，實(shí)際沉降最大值在500mm以上，同時(shí)發(fā)現(xiàn)房屋嚴(yán)重傾斜，根據(jù)1997年8月15日實(shí)測(cè)，豎向傾斜值均超過(guò)0.7%，并且每幢樓房均有不同程度的墻體開(kāi)裂出現(xiàn)。52、56幢住宅樓由四個(gè)單元組成，長(zhǎng)55.8m，寬11.1m，底層為架空層，用作自行車(chē)庫(kù)，2~7層為住宅，均采用混凝土空心小砌塊砌筑，底層高2.2m，其余層高2.8m，采用淺埋板基，板厚300mm。地基土物理力學(xué)指標(biāo)2.糾偏加固方案由于淤泥層比較深厚，竣工后產(chǎn)生了較大沉降，并且沉降還未穩(wěn)定，沉降速率在0.1~