勁性混凝土獨立大圓柱定型鋼模板施工工藝計算書

目錄1、工程概況2、編制依據3、施工部署4、獨立柱施工工藝4.1.模具準備4.2獨立柱施工工藝流程4.3.勁性鋼柱由鋼結構專業(yè)吊裝4.4.獨立柱施工腳手架搭設4.5鋼柱填芯4.6柱鋼筋綁扎4.7鋼柱模支設4.8.獨立柱混凝土澆筑4.9.模板拆除4.10混凝土養(yǎng)護5、安全措施6、效果7、附支撐架計算書GGZ4獨立柱定型鋼模板施工工藝1、概況GGZ4獨立柱平面位置處在A區(qū)北側的20/H軸；柱高度：地下6m（附剪力墻），地面以上26.53m；柱直徑：為1800㎜，鋼筋混凝土勁性柱（柱中間設550×550勁性鋼柱）。其它獨立柱可參照GGZ4做法.2、編制依據：2.1.《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》（JGJ130-2001，2002年版）2.2.《建筑施工高處作業(yè)安全技術規(guī)范》（JGJ80-91）2.3.《建筑施工安全檢查標準》（JGJ59-99）2.4.檔案管理中心施工圖紙2.5.《建筑施工手冊》（縮印本第4版，2003.9）2.6.建筑施工圖紙2.7已經批準的腳手架施工方案3、施工部署：GGZ4的地面以下為附墻柱,且已施工。地面以上26.53柱高，按勁性鋼柱的6m的分節(jié)長度,確定模板為高度6m，從下往上，分5次施工，模板周轉使用，整套鋼鋼柱模的重量約3.2噸。4、獨立柱施工工藝：4.1.模具準備：柱模板請專業(yè)廠家設計并加工重型定型鋼模，模板直徑1800㎜，分2塊用螺栓緊固拼合；模板高度6m，分4節(jié)拼裝而成整套模板。4.2.獨立柱施工工藝流程：定位→勁性鋼柱吊裝→腳手架搭設→鋼柱內C40微膨脹砼填芯→柱鋼筋綁扎→模板支設→模板校準→模板固定→柱混凝土澆筑→拆?！硼B(yǎng)護→清理模板→模板拼合（準備下次使用）4.3.勁性鋼柱由鋼結構專業(yè)吊裝：吊裝前測量定位，并經復核無誤后準備吊裝鋼柱子；柱吊裝完后采用經續(xù)儀校核垂直后焊接固定,詳見鋼結構安裝施工方案。4.4.獨立柱施工腳手架搭設：4.4.1根據此獨立柱的特殊性、和可操用性，專門對此進行施工腳手架平面布置；具體布置詳見附圖4.4：4.4.2腳手架的搭設，根據獨立柱高度26.53m,按每步架高1.8m計算,共搭設16步架,頂部外側防護欄高度≥1.20m,總高度為28.8m；腳手架寬度0.80m,最大橫向距1.2m,腳手離墻距0.25m，搭設雙排落地腳手架。由于腳手架的高度大于24m須經過驗算來確定腳手架的安全性,計算書附后。外圍四側立面全部搭設剪刀撐，并從下而上連續(xù)搭設。剪刀撐與地面呈600角。腳手架與A區(qū)建筑結構層連成通道,供施工和檢查人員上下腳手架使用。腳手架的拉接：獨立柱四周腳手架，每隔一步架與已澆筑并拆模的柱體連接成一體,利用獨立柱自身的強度和剛度來穩(wěn)固腳手架。4.4.6腳手架外圍全部采用綠色圍網封閉，操作層滿鋪竹片。腳手架的搭設方法和安全規(guī)定等未盡事誼，均按本工程已經批準的腳手架施工方案實施。4.5鋼柱填芯：鋼柱填芯砼為C40微膨脹砼,采用塔吊或移動泵布料輸料，盡量安排在與周邊鋼柱同時澆筑。填芯砼澆筑應做到分層下料分層振搗,分層厚度不大于600㎜,為確保填芯砼的密實度,在每節(jié)柱灌完后,稍待1～2小時后進行第二次振搗。在填芯砼澆筑最終完成后，將面層混凝土刮平（不得高出節(jié)頭的鋼板面）,并沖洗掛在鋼柱上的水泥漿。4.6柱鋼筋綁扎按常規(guī)施工,本方案中不細述。4.7鋼柱模支設鋼柱模支承點：柱模的支承點：在柱頂部50㎜高度處,預埋814螺栓（均勻分布），支承上層的鋼柱模,板詳見附圖4.7:柱模底814預埋螺栓的抗剪切驗算：814螺栓抗剪驗算M14螺栓有效面積AS==115mm2,剪力=32KN螺栓抗剪強度設計值ft==130N/mm2。塑性計算時（N/8AS＜ft）V=N/8AS==32000/（8×115）=37.78N/mm2＜ft=130N/mm2彈性計算時（1.5N/4AS＜ft）V=1.5N/4AS==1.5×32000/（8×115）=52.17N/mm2＜ft=130N/mm2螺栓抗切強度滿足要求4.7.柱模吊運：在地面上拼裝好的模板經清理和擦油,采用塔吊吊運到就位點；柱模上設四吊點，模子上的吊點設在豎向加筋肋上，穿鋼絲繩用環(huán)卡鎖住后吊運。柱模的就位：模具吊運到就位點,將鋼柱模擱置在預埋螺栓上,讓模具初步垂直,然后用折手擰緊模具底部的鋼模螺栓,使鋼柱模既座在預埋螺栓上,又可利用鋼模自身的螺栓緊夾在混凝土柱體上,同時受力后緊開塔吊鋼絲繩。柱模的垂直度校準：柱模的頂部穿上4根四個方向的8斜拉鋼絲繩鋼絲繩，根部固定在周圍結構層上，每根鋼絲繩上配可調節(jié)長度的花籃螺栓，采用大線錘吊垂線,同時調節(jié)鋼絲繩，校準柱模的垂直度，直至柱模完全垂直為止。4.8.柱子混凝土澆筑:混凝土采用移動泵輸送；砼的澆筑和振搗方法同常規(guī),本方案中不再細述。4.9.模板拆除：在柱模板拆時采用塔吊輔助,先在模板上套好塔吊鋼絲繩,然后松開模板的兩側螺栓,再用人工撬動模板，待模板完全脫離混凝土時，可將鋼柱模吊運至地面，在地面上將鋼模板放平墊穩(wěn)。4.10獨立柱混凝土養(yǎng)護:混凝土澆筑后不急于拆除模板,利用鋼模板的密封性好的特點，保持砼中的水份不蒸發(fā)，至少保濕養(yǎng)護4～5天。如故拆模后應派人澆水養(yǎng)護，每天不少于3次。5、拆模和腳手架安全措施5.1.獨立柱施工前應由施工員向施工人員作技術交底,安全員跟蹤安全檢查。5.2.鋼柱模支設和拆除時用塔吊配合吊運,應由施工員協(xié)調,塔吊指揮指揮吊運,嚴格按塔吊的使用規(guī)定執(zhí)行。5.3.外腳手架拆除前應由安全員專門向拆除人員作拆除安全和產品保護交底。5.4.搭設或拆除腳手架時，必須劃出安全區(qū)，設警戒標志，并應有專人負責，阻止閑人靠近工作區(qū)域。5.5.搭拆腳手架必須持證上崗，并定期進行身體檢查，凡患有高血壓、貧血病、心臟病及其他不適于高空作業(yè)者，一律不得上腳手架操作。5.6.搭拆腳手架時，操作人員必須戴好安全帽；使用的工具要放在工具袋內，防止掉落傷人；登高要穿防滑鞋，袖口及褲口要扎緊。5.7.拆下的零配件要裝入容器內吊下；拆下的鋼管要綁扎牢固，雙點起吊，嚴禁從高空拋擲。（利用滑輪緩緩下運）。5.8.遇有惡劣天氣或當風力在六級以上時，不得進行高空腳手架的搭拆工作。5.9.腳手架設防雷裝置，腳手架每隔50m設一處接地，其最遠點到接觸腳手架上電阻不得超過10Ω。5.10.嚴禁在腳手架上接纜風繩和設置起重把桿。5.11.嚴格控制腳手架上的施工荷載。不準在腳手架上堆放施工多余的材料，以確保腳手架暢通及安全。6、效果圖6.1直徑1800㎜、高度26m的勁性混凝土大圓柱施工支承七層桁架的大圓柱（直徑1800㎜）高度26m，采用定型鋼模板支設，柱層間接頭平整，上下垂直度偏差＜5㎜。獨立大圓柱的定型鋼模板澆注完成后的大圓柱混凝土外表7、獨立柱模支撐架計算書7.1主要技術參數：計算的腳手架為雙排腳手架，搭設高度為28.8米，立桿采用單立管。立桿的縱距1.20米，立桿的橫距0.80米，立桿的步距1.80米。采用的鋼管類型為48×3.5，連墻件采用2步2跨，豎向間距3.60米，水平間距2.40米。施工均布荷載為2.0kN/m2，同時施工2層，腳手板共鋪設4層。7.2大橫桿的計算:大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。（1）均布荷載值計算大橫桿的自重標準值P1=0.038kN/m腳手板的荷載標準值P2=0.150×0.800/3=0.040kN/m活荷載標準值Q=2.000×0.800/3=0.533kN/m靜荷載的計算值q1=1.2×0.038+1.2×0.040=0.094kN/m活荷載的計算值q2=1.4×0.533=0.747kN/m大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩)（2）抗彎強度計算最大彎矩考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的彎矩跨中最大彎矩計算公式如下:跨中最大彎矩為M1=(0.08×0.094+0.10×0.747)×1.2002支座最大彎矩計算公式如下:支座最大彎矩為M2=-(0.10×0.094+0.117×0.747)×1.2002我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：=0.139×106/5080.0=27.430N/mm2大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!（3）撓度計算最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下:靜荷載標準值q1=0.038+0.040=0.078kN/m活荷載標準值q2=0.533kN/m三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的最大撓度V=(0.677×0.078+0.990×0.533)×1200.04/(100×2.06×105×121900.0)=0.480mm大橫桿的最大撓度小于1200.0/150與10mm,滿足要求!7.3小橫桿的計算:小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。（1）荷載值計算大橫桿的自重標準值P1=0.038×1.200=0.046kN腳手板的荷載標準值P2=0.150×0.800×1.200/3=0.048kN活荷載標準值Q=2.000×0.800×1.200/3=0.640kN荷載的計算值P=1.2×0.046+1.2×0.048+1.4×0.640=1.009kN小橫桿計算簡圖（2）抗彎強度計算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下:集中荷載最大彎矩計算公式如下:M=(1.2×0.038)×0.8002/8+1.009×=0.273×106/5080.0=53.686N/mm2小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!（3）撓度計算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下:集中荷載最大撓度計算公式如下:小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度V1=5.0×0.038×800.004/(384×2.060×105×121900.000)=0.01mm集中荷載標準值P=0.046+0.048+0.640=0.734kN集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度V2=734.080×800.0×(3×800.02-4×800.02/9)/(72×2.06×105×121900.0)=0.531mm最大撓度和V=V1+V2=0.539mm小橫桿的最大撓度小于800.0/150與10mm,滿足要求!7.4扣件抗滑力力的計算:縱向或橫向水平桿桿與立桿連接接時，扣件的的抗滑承載力力按照下式計計算(規(guī)范):RR≤Rc其中Rc———扣件抗滑滑承載力設計計值,取8.0kNN；R——縱向或橫橫向水平桿傳傳給立桿的豎豎向作用力設設計值；1.荷載值值計算橫桿的自重標準值值P1==0.0388×0.8000=0.0331kN腳手板的荷載標準準值P22=0.1550×0.8000×1.2000/2=0..072kNN活荷載標準值Q=2.0000×0.8000×1.2000/2=0..960kNN荷載的計算值R=1.22×0.0311+1.2××0.0722+1.4××0.9600=1.4667kN單扣件抗滑承載力力的設計計算算滿足要求!!當直角扣件的擰緊緊力矩達400--65NN.m時,試驗表明:單扣件在122kN的荷載載下會滑動,,其抗滑承載載力可取8..0kN；雙扣件在20kNN的荷載下會會滑動,其抗滑承載載力可取122.0kN。7.5腳手架荷載載標準值:作用于腳手架的荷荷載包括靜荷荷載、活荷載載和風荷載。靜荷載標準值包括括以下內容：：(1)每米米立桿承受的的結構自重標標準值(kN/m))；本例為0..1161NNG1=0.1166×28.8000=3.3344kN(2)腳手手板的自重標標準值(kN/m2)；本例采用用竹笆片腳手手板，標準值值為0.155NNG2=0.1500×4×1.2000×(0.8000+0.2550)/2==0.3788kN(3)欄桿桿與擋腳手板板自重標準值值(kN/m))；本例采用用欄桿、竹笆笆片腳手板擋擋板，標準值值為0.155NNG3=0.1500×1.2000×4/2=00.360kkN(4)吊掛掛的安全設施施荷載，包括括安全網(kN/m2)；0.0055NNG4=0.0055×1.2000×28.8000=0.1173kN經計算得到，靜荷荷載標準值NG=NG1+NNG2+NGG3+NG44=4..254kNN。活荷載為施工荷載載標準值產生生的軸向力總總和，內、外外立桿按一縱縱距內施工荷荷載總和的11/2取值。經計算得到，活荷荷載標準值NQ=2.0000×2×1.2000×0.8000/2=1..920kNN風荷載標準值應按按照以下公式式計算其中W0———基本風壓壓(kN/m2)，按照《建建筑結構荷載載規(guī)范》(GB500009-20001)的規(guī)規(guī)定采用：WW0=00.450Uz———風荷載高度度變化系數，按按照《建筑結結構荷載規(guī)范范》(GB500009-20001)的規(guī)規(guī)定采用：UUz=11.250Us———風荷載體型型系數：Uss=1..200經計算得到，風荷荷載標準值WWk=00.7×0.4500×1.2500×1.2000=0..472kNN/m2?？紤]風荷載時,立立桿的軸向壓壓力設計值計計算公式N==1.2NNG+00.85×1.4NQQ不考慮風荷載時,,立桿的軸向向壓力設計值值計算公式N==1.2NNG+11.4NQ風荷載設計值產生生的立桿段彎彎矩MW計算公公式MW=0.885×1.4Wkklah2/10其中Wk———風荷載基基本風壓標準準值(kN/m2)；la———立桿的縱縱距(m))；h———立桿的步距距(m)。7.6立桿的穩(wěn)定定性計算:（1）不考慮風荷載時,,立桿的穩(wěn)定定性計算其中N——立立桿的軸心壓壓力設計值，N=7.79kN；——軸心受壓立桿桿的穩(wěn)定系數數,由長細比ll0/i的的結果查表得得到0.199；i——計算立立桿的截面回回轉半徑，ii=1.588cm；l0——計算算長度(mm),由公式式l0==kuh確定，l0==3.12mm；k——計算長長度附加系數數，取1.1155；u——計算長長度系數，由由腳手架的高高度確定，uu=1.500；A——立桿凈凈截面面積，A=4.89cm2；W——立桿凈凈截面模量((抵抗矩),WW=5.088cm3；——鋼管立桿受壓壓強度計算值值(N/mmm2)；經計算得得到=885.79[f]——鋼管管立桿抗壓強強度設計值，[f]=205.00N/mm2；不考慮風荷載時，立立桿的穩(wěn)定性性計算<[f],滿滿足要求!（2）考慮風荷載時,立立桿的穩(wěn)定性性計算其中N——立立桿的軸心壓壓力設計值，N=7.39kN；——軸心受壓立桿桿的穩(wěn)定系數數,由長細比ll0/i的的結果查表得得到0.199；i——計算立立桿的截面回回轉半徑，ii=1.588cm；l0——計算算長度(mm),由公式式l0==kuh確定，l0==3.12mm；k——計算長長度附加系數數，取1.1155；u——計算長長度系數，由由腳手架的高高度確定；uu=1..50A——立桿凈凈截面面積，A=4.89cm2；W——立桿凈凈截面模量((抵抗矩)，W=5.008cm3；MW——計算算立桿段由風風荷載設計值值產生的彎矩矩，；——鋼管立桿受