廣東某注塑廠廠房高支模施工方案

某注塑廠（工業(yè)廠房）工程高支模結(jié)構(gòu)施工方案第一節(jié)工程概況某注塑廠全長144m，全寬57m，建筑面積37680.68㎡，位于eq\o\ac(○,8)～eq\o\ac(○,9)軸的變形縫把注塑廠分成兩塊。標(biāo)高±0.000相當(dāng)于絕對標(biāo)高49.6米。注塑廠一層層高11米，1軸-2軸，16軸-17軸，隔層高4米，二層層高7米，三、四層層高均為5.5米,跨度最大19米。為了加快施工進(jìn)度，我項目部擬考慮的施工流程如下：預(yù)應(yīng)力樁基礎(chǔ)施工→基槽開挖→承臺及基礎(chǔ)梁結(jié)構(gòu)施工→基槽附近土方回填至地梁頂→地基夯實→滿堂架施工→柱鋼筋施工→支?！炷潦┕ぁ喊邃摻钍┕ぁ?層梁板澆注混凝土。本方案主要就最高處及跨度最大處即3—14軸層高標(biāo)高11米處跨度19米的高支模系統(tǒng)進(jìn)行設(shè)計及驗算，其余各層及其他部位的高支模系統(tǒng)簡單計算見后。其中：地梁頂標(biāo)高為-0.6米，高支模高度達(dá)到11.60米，跨度為10m。2層最大梁截面為700㎜×1500㎜。結(jié)構(gòu)板厚度為120㎜。梁、板的混凝土等級為C40。該工程以設(shè)計確定的伸縮縫分為兩個區(qū)，在每個區(qū)內(nèi)分為依據(jù)，分區(qū)段按流水作業(yè)組織施工。由于本工程高支模結(jié)構(gòu)具有截面大、跨度大、自重大等特點，同時為解決超高空間模板支設(shè)的難題，確保施工生產(chǎn)的安全正常進(jìn)行，特編制此施工組織設(shè)計方案。采取如下主要措施：①高支模支撐體系的設(shè)計計算及搭設(shè)；②大體積梁混凝土的澆筑。第二節(jié)編制依據(jù)1.〖注塑廠工程〗全套設(shè)計圖紙；2.《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工及驗收規(guī)范》GB50204-2002；3.《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130-2001；4.《建筑施工安全檢查標(biāo)準(zhǔn)》；（JGJ59-99）5.《筑施工高處作業(yè)安全技術(shù)規(guī)范》；6.《廣東省建設(shè)工程高支模施工安全管理辦法》；第三節(jié)總體施工方案根據(jù)工程的特點，充分考慮工期及成本節(jié)約，決定采用滿堂鋼管架加設(shè)可調(diào)鋼支托的模板支撐體系。模板選用七夾板，厚度為18㎜，長×寬為915㎜×1830㎜；方木截面尺寸為50㎜×100㎜。因為高支模的梁截面尺寸比較大，最大梁為700㎜×1500㎜。其自重加上施工荷載組合以后高達(dá)35kN/m。在這種情況下，對于回填土的處理及底部加固處理相當(dāng)重要，確保其安全可靠性。高支模結(jié)構(gòu)施工程序及相關(guān)安排。1.回填土；2.滿堂架施工；3.7.0米牛腿以下柱鋼筋綁扎，4．支設(shè)柱模板，澆注7.0米以下柱混凝土；5.處理柱混凝土接頭位置混凝土；6.綁扎7.0米以上柱鋼筋、梁鋼筋、板鋼筋、上部結(jié)構(gòu)的柱插筋；7.支設(shè)7.0米以上柱、梁、板模板；8.復(fù)核上部結(jié)構(gòu)的柱插筋位置并點焊固定；9.檢查并加固模板支撐體系，確認(rèn)無誤后由專職質(zhì)檢員組織各專業(yè)施工小組、各分項施工小組會簽；10.監(jiān)理工程師、甲方現(xiàn)場工程師對鋼筋、模板、專業(yè)預(yù)埋進(jìn)行隱蔽，合格后簽發(fā)混凝土澆筑令；11.召開混凝土施工前的班前會議，對重點施工部位和難度較大部位進(jìn)行技術(shù)交底和安全交底；12.澆筑混凝土。第四節(jié)設(shè)計及驗算1．模板體系概況根據(jù)我公司多年來的施工經(jīng)驗，針對本工程特點，決定采用滿堂鋼管腳手架模板體系。2．模板支設(shè)2.1施工之前由項目工程師組織施工人員進(jìn)行交底，明確主要軸線位置及與其它構(gòu)件位置的關(guān)系，向施工人員講解圖紙設(shè)計意圖，解決圖紙中的疑難問題，使各區(qū)段分管施工員對施工工藝；施工重點有全面的了解，并清楚質(zhì)量要求及工期控制目標(biāo)，之后施工員向操作人員交底。2.2鋼筋工程檢查合格隱蔽以后，經(jīng)項目經(jīng)理部通知，班組施工人員方可進(jìn)行梁、柱、模板支設(shè)。支設(shè)前應(yīng)按圖紙詳細(xì)復(fù)核預(yù)埋鐵件、穿管、預(yù)留洞口的位置、數(shù)量是否正確。每個施工段內(nèi)支模順序是：柱——梁——樓板——梁柱接頭。2.3方柱模板采用七夾板面板，厚度18㎜，加固肋條采用50㎜×100mm木方（豎向）及φ48×3.5mm鋼管（水平），配合緊固螺栓。2.4梁模板采用七夾板面板，加固肋條采用50㎜×100mm木方及φ48×3.5mm鋼管，配合緊固螺栓。當(dāng)梁高超過800mm時另加對拉穿梁螺栓，螺栓通過三星卡、螺帽與加固肋等連接，螺栓橫向間距為500mm；豎向排距視梁的具體高度確定，梁高800mm～1000mm加一道，1000mm～1500mm加兩道。梁底先加工成木板條（塊）側(cè)幫則按交叉梁位置留岔口。2.5板模采用七夾板面板，利用滿堂內(nèi)架配合木方及鋼管加固。2.6柱頭、梁頭利用七夾板按具體結(jié)構(gòu)尺寸現(xiàn)場加工使用，需要注意的是加固必須堅固可靠，接縫嚴(yán)密保證質(zhì)量。為解決梁、柱及樓板處上下柱體經(jīng)常出現(xiàn)的錯位問題，在上層模板支設(shè)時應(yīng)向下延伸200mm深，在模板外側(cè)加補(bǔ)一個木楞。2.7高支模驗算。高支模高度高達(dá)11.600米，屬高支模類型。且梁截面尺寸較大，施工體系較復(fù)雜，必須對相關(guān)的模板支撐體系進(jìn)行計算。A：高支模的模板支撐體系驗算基本情況：層高為11.600米，樓板厚度120㎜；最大梁截面為700×1500。支撐系統(tǒng)使用材料：18厚膠合板，50×100方木，板底方木間距400㎜，支撐方木800㎜間距；梁底滿堂架間距700㎜×400㎜。板底滿堂架間距1000㎜×1000㎜。計算：重點驗算梁底模、側(cè)模的承載力及剛度要求、梁底滿堂鋼管架的穩(wěn)定性。框支梁的模板計算。⑴設(shè)計資料選用樓層的最大截面梁進(jìn)行驗算，尺寸為700㎜（寬）×1500㎜（高）。⑵結(jié)構(gòu)布置立桿采用頂部帶可調(diào)支撐的鋼管，梁底縱向長方木間距為140㎜，橫向短方木間距為400㎜，縱向水平鋼管直接支撐在短橫方木下，沿梁縱向間距400㎜。梁下鋼管立桿間距沿梁縱向間距500㎜，梁下鋼管立桿間距沿梁橫向間距400㎜。⑶梁底支撐計算㈠計算時取用標(biāo)準(zhǔn)值如下。a.恒載。①底模及其支架自重標(biāo)準(zhǔn)值：計算梁、板底模時，取值q1=0.5kN/㎡；計算梁、板底方木時，取值q1=0.75kN/㎡；②新澆筑混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值取q2=24kN/m3；③根據(jù)設(shè)計計算確定每立方混凝土內(nèi)鋼筋的自重標(biāo)準(zhǔn)值為：樓板q3=1.1kN/m3；梁q3=1.5kN/m3。b.活載（主要指施工人員、設(shè)備、振搗棒產(chǎn)生的震動荷載等）。④指施工人員及設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值：當(dāng)計算模板及其直接支撐模板的長方木（即大楞）時，取值q4=2.5kN/m3；并取集中荷載2.5kN進(jìn)行驗算，比較二者彎矩值，按大值取用。當(dāng)計算直接支撐長方木（大楞）的構(gòu)件時，q4=1.5kN/m3；當(dāng)計算支架立柱及其他支撐構(gòu)件時，q4=1.0kN/m3。⑤振動棒產(chǎn)生的震動荷載標(biāo)準(zhǔn)值：對水平面模板q5=2.0kN/m3；對垂直面模板q5=4.0kN/m3；⑥新澆筑混凝土對模板側(cè)面的壓力標(biāo)準(zhǔn)值。取q6=0.22γct0β1β2V1/2與q6=γcH的小值。其中，γc=24kN/m3；β1=1.2，β2=0.85，V=1.8m/h，T=20℃。t0=200/（T+15）=200/（20+15）=5.71q6，1=0.22γct0β1β2V1/2=0.22×24×5.71×1.2×0.85×1.81/2=41.26kN/m2。q6，2=γcH=24×0.95=22.8kN/m2?！鄎6=22.8kN/m2。⑦傾倒混凝土?xí)r對垂直面模板產(chǎn)生的水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q7=2.0kN/m2。㈡梁底模板驗算梁底模板沿長度方向等距離放置3條方楞，其間距為140㎜，取1m長梁進(jìn)行計算。計算簡圖參見圖1。1.承載力驗算荷載為第1、2、3、5種荷載組合，分項系數(shù)分別取1.2、1.2、1.2、1.4，則：q=1.2×0.5×1×0.7+1.2×24×1×0.7×1.5+1.2×1.5×1×0.7×1.5+1.4×2.0×1×0.7=34.51kN/m；Mmax=Mb=Mc=-0.5ql2=-0.5×34.51×0.12=-0.172（kN·m）；梁底模截面底抗矩為：W=1/6×b×h12=1/6×1000×182=54000㎜3;Δmax=Mmax/W=0.172×106/54000=3.19N/㎜2<fm=13N/㎜2∴梁底?？箯澇休d力符合要求。Vmax=Vb,左=ql=34.51×0.1=3.451kNτ=3V/2b1h1=3×3.451×1000/（2×700×18）=0.411N/㎜2<fv=1.4N/㎜2由此可知，梁底?？辜舫休d力滿足要求。2、剛度驗算。荷載為第1、2、3種荷載組合，分項系數(shù)均取1.2，則：q=1.2×0.5×1×0.7+1.2×24×1×0.7×1.5+1.2×1.5×1×0.7×1.5=32.55kN/m；I=1/12×b1h13=1/12×1000×183=486000㎜4；梁底模截面底抗矩為：Wmax=5ql4/(384EI)=5×32.55×1404/(384×9000×486000)=0.037【W(wǎng)】=l/400=140/400=0.35㎜；∵Wmax=0.037㎜<【W(wǎng)】=0.35㎜∴梁底模剛度滿足要求。㈢支撐梁底模的大方楞驗算：大方楞間距為400㎜，可視為等跨多跨連續(xù)梁，取5跨連續(xù)梁進(jìn)行計算。簡圖如大樣圖2。1、承載力驗算：荷載為第1、2、3、5種荷載組合，分項系數(shù)分別取1.2、1.2、1.2、1.4，則：q=（1.2×0.5×0.7+1.2×0.5×(1.5-0.12)×2+1.2×24×0.7×1.5+1.2×1.5×0.7×1.5+1.4×2.0×0.7）/3=12.06kN/m；Mmax=MB,支=-0.121ql2=-0.121×12.06×0.42=-0.233（kN·m）；大楞木截面底抗矩為：W=1/6×b×h12=1/6×50×1002=83333.33㎜3;Δmax=Mmax/W=0.233×106/83333.33=2.80N/㎜2<fm=13N/㎜2∴大楞木抗彎承載力符合要求。2、剛度驗算。荷載為第1、2、3種荷載組合，分項系數(shù)均取1.2，則：q=（1.2×0.5×0.7+1.2×0.5×(1.5-0.12)×2+1.2×24×0.7×1.5+1.2×1.5×0.7×1.5）/3=11.47kN/m；I=1/12×b1h13=1/12×50×1003=4166666.67㎜4；梁底模截面底抗矩為：Wmax=0.632×q×l2/（100EI）=0.632×11.47×4002/（100×9000×4166666.67）=3.09×10-7㎜；【W(wǎng)】=l/400=400/400=1㎜；∵Wmax=3.09×10-7㎜<【W(wǎng)】=1㎜∴大楞木剛度滿足要求。㈣大楞木底下的小橫桿計算〖φ48×3.5mm鋼管〗荷載標(biāo)準(zhǔn)值同上，小橫桿承受大楞木下傳的集中荷載。小橫桿下的立桿間距為400㎜。1、承載力驗算荷載為第1、2、3、4種荷載組合，分項系數(shù)分別取1.2、1.2、1.2、1.4，則：大楞木傳給小橫桿的荷載值P=（11.47+1.4×1.5×1）×0.8=10.856kN/m；Mmax=MB,支=0.169Pl=0.169×10.856×0.5=0.917（kN·m）；小橫桿截面底抗矩為：W=5080㎜3;Δmax=Mmax/W=0.917×106/5080=180.6N/㎜2<fm=205N/㎜2∴小橫桿抗彎承載力符合要求。梁底鋼管抗剪驗算：VMAX=VB左+P=1.661P=1.661×10.856=18.032τ=3V/2b1h1=3×18.032×1000/（2×700×18）=2.14N/㎜2<fv=《〈〈〈N/㎜2∴小橫桿抗剪承載力符合要求。2、剛度驗算。小橫桿截面慣性矩矩：I=1211900㎜4；E=2.006×1055N/㎜2小橫桿截面底抗矩矩為：Wmax=1.0779Pl3/（100EI）=1.0779×10..856×55003/（100×22060000×1219900）=0.0006㎜；【W(wǎng)】=l/4000=500//400=11.25㎜；∵Wmax=0.0006㎜<【W(wǎng)】=1.25㎜。∴小橫桿剛度滿足要要求。3、扣件抗滑移承載載力驗算：Rmax=10..856<22【R】=2×8==16kNN?！嗫奂够瞥休d力力滿足要求。㈤梁側(cè)模驗算荷載標(biāo)準(zhǔn)值同前面面所述。木楞楞間距為300㎜，因間距距均勻布置，故故可以考慮按按多跨連續(xù)梁梁計算。計算算簡圖如圖3。1、承載力驗算荷載為第5、6種種荷載組合，分分項系數(shù)分別別取1.4、1.2，則：q=1.4×4..0×(1..5-0.112)+1..2×22..8×(1..5-0.112)=45.485kN/m；Mmax=MB,支支=-0..121qql2=-0.121××45.4885×0.332=-0.495（kN·m）；側(cè)梁模截面底抗矩矩為：W=1/6×bhh2=1/6××1380××182=774520㎜3；Δmax=Mmaax/W==0.4955×106/745220=6.664N/㎜2<fm=13N/㎜2∴梁側(cè)?？箯澇休d力力符合要求。Vmax=Vb,,左=0.6607qll=0.6007×45..485×00.3=8..283kkNτ=3V/2b1hh1=3×8..283×11000/（2×13880×18）=0.500NN/㎜2<fv=1.4NN/㎜2由此可知，梁側(cè)模?？辜舫休d力力滿足要求。2、剛度驗算。荷載為第6種荷載載組合，分項項系數(shù)均取1.2，則：q=1.2×222.8×1..38=37.757kN/m；截面慣性矩：I==1/12××b1h13=1/122×13800×183=670680㎜㎜4；小橫桿截面底抗矩矩為：Wmax=0.9667×q×ll4/（100EI）=0.9667×37..757×33004÷（100×99000×66706800）=0.4990㎜；【W(wǎng)】=l/4000=300//400=00.75㎜；∵Wmax=0.4990㎜<【W(wǎng)】=0.75㎜。∴梁側(cè)模剛度滿足要要求。㈥撓度組合驗算將模板、大方楞、小小橫桿撓度組組合后核算。μ=0.037+00.00011+0.0006=0.00431㎜，滿足施施工質(zhì)量要求求。㈦梁底立桿計算⑴結(jié)構(gòu)布置立桿桿采用頂部帶帶可調(diào)支撐的的鋼管，梁底底縱向方木間間距為200㎜，橫向短短方木間距為為300㎜，鋼管直直接支撐在短短橫方木上，沿沿縱向間距為為400㎜。⑵梁底支撐計算a荷載組合：：①（沿梁長每延米）恒恒載：120厚混凝土24×1××0.7=116.8kNN/m；鋼筋1.5×11×0.7==1.05kN/m；模板0.50kN/m，故恒載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)gk=18.335kN/mm。②（沿梁長每延米）活活載：人員及及設(shè)備均布荷荷載2.5×00.5=1..25kNN/m，振搗混凝凝土均布荷載載2.0×00.5=1..0kN//，故活載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值qk=2.255kN/mm。③荷載承載力設(shè)計值值P承=1.2××gk+1.4××qk=25.117kN/mm。N=0.5P承承=12.555kN<[N]==30.3kN計算單元的選?。海河稍O(shè)計排距距可知，鋼管管立桿間距為為400，為方便計計算，選取2000長的梁段作作為計算單元元。其荷載由由5排鋼管立桿桿（每排3根，共15根）來承擔(dān)擔(dān)，并下傳給給基礎(chǔ)。b鋼管平臺架架立桿的承載載力驗算鋼管平臺架立桿計計算參數(shù)：A=4.889×1000㎜2，g=3.844kg/m，I=15..8㎜3，E=2.11×105，f=2055MPa，支柱高為為1.2m，設(shè)3道水平桿，分分別距樓地面面0.15m、1.75mm、3.35mm、4.95mm，λ=L/i==1800//15.9==113.22，φ=0.4995。（L理論值為1600㎜，考慮施施工調(diào)整偏差差取值1800㎜）由此，[N]=φ·A·f==49.6kkN。2000米長的梁段范范圍內(nèi)有4排共12根鋼管立桿桿，其總穩(wěn)定定承載力達(dá)15×499.6=7744kN＞66.8116×2=1133.6332kN（暫未考慮慮鋼支撐的重重量）。故梁底立桿受壓穩(wěn)穩(wěn)定性滿足要要求。㈧板底模板計算板底模板下方楞間間距300㎜，取1000㎜寬的板帶帶按5跨受均布荷荷載的連續(xù)板板進(jìn)行計算。計計算簡圖如圖圖4。1、承載力驗算荷載為第1、2、3、4種荷載組合合，分項系數(shù)數(shù)分別取1.2、1.2、1.2、1.4，則：q1=1.2×0.55×1+1..2×24××1×0.112+1.22×1.1××1×0.112=4.221kN//m；q2=1.4×2.55×1=3..5kN//m；P=1.4×2..5=3.55kN；M1=0.121qll2=0.1221×4.221×0.33×0.3==0.0466kN·mm；M2=0.1217qql2=0.1221×3.55×0.3××0.3=00.038kN·m；Mp=0.161Pll=0.1661×3.55×0.4==0.2255kN·mm；由此可知，集中荷荷載作用時彎彎矩值較大?！郙=0.046++0.2255=0.2771kN··m；板底模截面底抗矩矩為：W=1/6×b××h12=1/6××1000××182=540000㎜3;Δmax=Mmaax/W==0.27119×1066/540000=5.0019N/㎜2<fm=13N/㎜2∴板底?？箯澇休d力力符合要求。Vmax=Vb,,左=0.6620qll=0.6220×4.221+3.55=6.111kNτ=3V/2b1hh1=3×6..11×10000/（2×10000×18）=0.509NN/㎜2<fv=1.4NN/㎜2由此可知，板底模模抗剪承載力力滿足要求。2、剛度驗算。荷載為第1、2、3種荷載組合合，分項系數(shù)數(shù)均取1.2，則：q=1.2×0..5×1+11.2×244×1×0..12+1..2×1.227×1×00.12=4.23kNN/m；I=1/12×bb1h13=1/122×10000×183=4860000㎜4；板底模截面底抗矩矩為：Wmax=0.9667×q×ll4/（100EI）=0.9667×4.223×30004/(1000×90000×4860000)=00.076㎜；【W(wǎng)】=l/4000=300//400=00.75㎜；∵Wmax=0.0776㎜<【W(wǎng)】=0.75㎜∴板底模剛度滿足要要求。㈨支撐板底模的縱向向方楞驗算縱向方楞間距為4400㎜，橫向方方楞為800㎜，同樣按按照等跨連續(xù)續(xù)板取5跨進(jìn)行計算算。計算簡圖圖如圖5。1、承載力驗算荷載為第1、2、3、4種荷載組合合，分項系數(shù)數(shù)分別取1.2、1.2、1.2、1.4，則：q1=1.2×00.75×00.4+1..2×24××0.12××0.4+11.2×1..1×0.44×0.122=1.806kkN/m；q2=1.4×22.5×0..4=0.114kN//m；P=1.4×2..5=3.55kN；M1=0.121q1l2=0.1221×1.8806×0..42=0.0335kN··m；M1=0.121q1l2=0.1221×0.114×0.442=0.00027kNN·m；Mp=0.169pl=0..169×33.5×0..4=0.2377kN·mm；Mmax=0.0335+0.2237=0..272kkN·m；方楞截面抵抗矩為為：W=1/66×bh12=1/6××50×1000×1000=833333.3㎜3Δmax=Mmaax/W==0.2722×106/833333.33==3.2644N/㎜2<fm=13N/㎜2∴方楞抗彎承載力符符合要求。Vmax=Vb,,左=0.6620qll+P=0..6207××0.2722+3.5==3.67kNτ=3V/2b1hh1=3×3..67×10000/（2×50××100）=1.101NN/㎜2<fv=1.4NN/㎜2由此可知，板底方方楞抗剪承載載力滿足要求求。2、剛度驗算。荷載為第1、2、3種荷載組合合，分項系數(shù)數(shù)均取1.2，則：q=1.2×0..75×0..4+1.22×24×00.4×0..12+1..2×1.227×0.44×0.122=1.816kkN/m；I=1/12×bb1h13=1/122×50×11003=41666666.667㎜4；Wmax=0.9667×q×ll4/（100EI）=0.9667×1.8816×30004/（100×99000×441666666.67）=0.00038㎜；【W(wǎng)】=l/4000=400//400=11㎜；∵Wmax=0.00038㎜<【W(wǎng)】=1㎜∴方楞剛度滿足要求求。㈩下層橫向方楞驗算算方楞間距為8000㎜，立桿支支撐間距亦為為800㎜，亦可按按照等跨連續(xù)板進(jìn)行計算。計計算簡圖如圖圖6。1、承載力驗算荷載為第1、2、3、4種荷載組合合，分項系數(shù)數(shù)分別取1.2、1.2、1.2、1.4，則：P=（1.816+1..4×1.55×0.4）×0.8==2.1255kN；Mmax=MB，支支=-0.1169PII=-0.1169×2..125×00.8=-00.287kkN·m；方楞截面抵抗矩為為：W=1/66×bh12=1/6××50×1000×1000=833333.3㎜3Δmax=Mmaax/W==0.2877×106/833333.33==3.4444N/㎜2<fm=13N/㎜2∴方楞抗彎承載力符符合要求。Vmax=Vb,,左=1.6661P==1.6611×2.1225=3.5530kNNτ=3V/2b1hh1=3×3..530×11000/（2×50××100）=1.059NN/㎜2<fv=1.4NN/㎜2由此可知，板底方方楞抗剪承載載力滿足要求求。2、剛度驗算。荷載為第1、2、3種荷載組合合，分項系數(shù)數(shù)均取1.2，則：P=1.8166×0.8===1.453kNN/m；I=1/12×bb1h13=1/122×50×11003=41666666.667㎜4；Wmax=1.0779×P×ll3/（100EI）=1.0779×1.4453×80003×/（100×99000×441666666.67）=0.000021㎜；【W(wǎng)】=l/4000=400//400=11㎜；∵Wmax=0.000021㎜<【W(wǎng)】=1㎜∴板底方楞剛度滿足足要求。撓度組合驗算：將模板、縱向方楞楞、橫向方楞楞撓度組合。μ=0.076+00.00388+0.000021=00.080㎜，滿足施施工質(zhì)量要求求。（十一）、板底立立桿計算。立桿間距800㎜㎜×800㎜，模板支支架立桿伸出出頂層橫向水水平桿中心線線至模板支撐撐的長度不大大于1000㎜，水平系系桿高度間距距不超過1600㎜，其余同同前。N=（0.75×0.88×0.8++24×0..8×0.88×0.122+1.1××0.8×00.8×0..12）×1.2++1.0×00.8×0..8×1.44=3.785kkN<[N]]=30.33kN；板底立桿強(qiáng)度滿足足要求。受壓穩(wěn)定性驗算：：鋼管立桿A=489㎜2，f=0.2205kNN/㎜2，L=16000+10000=26000㎜，I=15.8㎜。λ=L/I=26600/155.8=1664.6，查表得，φ=0.2661δ=N/φA=5..94/（0.2611×489）=0.0447kN//㎜2<〖f〗=0.2005kN//㎜2。故板底立桿受壓穩(wěn)穩(wěn)定性滿足要要求。（十二）、對拉螺螺桿驗算φ12對拉螺桿間距為5500㎜×500㎜。A=1133.1㎜2，f=0.2205kNN/㎜2，荷載標(biāo)準(zhǔn)值同上。F=（4.0×0.5××0.5+22.0×0..5×0.55）×1.4++30×0..5×0.55×1.2=11.1kNN；δ=F/A=11..1/1133.1=0..098kkN/㎜2<[f]==0.2055kN/㎜2。對拉螺桿抗拉滿足足要求。（十三）對于7米米及5.5米層高的計算考慮到7米及5..5米均屬于高支支模，且二層層至屋面層仍仍然有700×11500的預(yù)應(yīng)力大大梁，模板支支撐系統(tǒng)仍然然和11米高處同樣間間距設(shè)置?；厩闆r：層高為為7或5.5米，樓板厚度120㎜；最大梁梁截面為700×11500。支撐系統(tǒng)統(tǒng)使用材料：：18厚膠合板，50×1000方木，板底底方木間距400㎜，支撐方方木800㎜間距；梁梁底滿堂架間間距700㎜×400㎜。板底滿滿堂架間距1000㎜×1000㎜。計算荷載及計算方方式同11米層高處梁和板板的計算。對于模板及及方木等不再再進(jìn)行驗算，對對于立桿承載載力也同理不不再驗算，對于立立桿穩(wěn)定性，雖雖然樓層高度度發(fā)生了變化化，但水平系系桿高度間距距仍然不超過1600㎜，減小了立立桿的長細(xì)比比，計算同111米層高處梁和和板的計算，均均能滿足要求求。第五節(jié)構(gòu)構(gòu)造措施1、每根立桿底部均均應(yīng)設(shè)置底座座或墊板。2、必須設(shè)置縱、橫橫向掃地桿?？v縱向掃地桿應(yīng)應(yīng)采用直角扣扣件固定在距距離底上皮不不大于2000mm出的立立桿上。橫向向掃地桿亦應(yīng)應(yīng)采用直角扣扣件固定在緊緊靠縱向掃地地桿下方的立立桿上。當(dāng)立立桿基礎(chǔ)不在在同一高度上上時，必須將將高處的縱向向掃地桿向低低處延長兩跨跨與立桿固定定。3、立桿的接長采用用對接扣件，兩兩根相鄰的立立桿接頭不應(yīng)應(yīng)設(shè)置在同步步內(nèi)，同步內(nèi)內(nèi)隔一根立桿桿的兩個接頭頭在高方向錯錯開的距離不不小于5000mm。4、滿堂摸板支架四四邊與中間每每隔四排支架架立桿應(yīng)設(shè)置置一道縱向剪剪刀撐，由底底至頂連續(xù)設(shè)設(shè)置。5、滿堂摸板支架兩兩端與中間每每隔四排立桿桿在中間的一一道水平拉結(jié)結(jié)桿處設(shè)置一一道水平剪刀刀撐。6、剪刀撐斜桿應(yīng)用用旋轉(zhuǎn)扣件固固定在與之相相鄰的橫向水水平桿的伸出出端或立桿上上，旋轉(zhuǎn)扣件件的中心線至至主節(jié)點的距距離不宜大于于150mmm。7、剪刀撐斜桿的接接長宜采用搭搭接，搭接長長度不小于11000mmm，采用不少少于兩個旋轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)扣件固定，端端部扣件蓋板板的邊緣至桿桿端距離不應(yīng)應(yīng)小于1000mm。第六節(jié)高高支模支撐系系統(tǒng)的設(shè)計及及搭設(shè)方法（一）回填土及滿滿堂架底部處處理1、回填土：按規(guī)范范要求分層30~50ccm回填并用25T壓路機(jī)進(jìn)行行碾壓。2、滿堂架底部處理理；每根立桿桿下先在回填填土上覆蓋最最少50cmm×50cm的模模板，其上墊墊方木，方木木上再豎立桿桿。（二）、柱模板設(shè)設(shè)計與安裝1.材料：梁、板、柱柱模板均采用用覆塑七層膠膠合板，厚度度為18㎜。豎楞采采用50×1000方木，水平平加固桿件采采用φ48壁厚3.5㎜的鋼管。加加固螺桿采用用φ12㎜標(biāo)準(zhǔn)對拉拉桿，水平間間距450㎜，豎向間間距400㎜。第1排螺桿距地地面高度不超超過250㎜。2.施工流程。柱定位位放線→加焊模板定定位鋼筋→拼裝模板→支設(shè)模板→調(diào)整定位→加固模板（上上螺桿、水平平鋼管）→加設(shè)斜向頂頂拉撐（調(diào)整整垂直度）→加設(shè)水平系系桿，確保其其整體穩(wěn)定性性。柱用18mm厚七七合板做模板板，50×1000mm木方做做豎楞，間距距300mmm，外用2Φ48鋼管做水平平橫楞控制柱柱斷面和固定定圍楞，水平平鋼管（柱箍箍）間距為5500mm，第第一道鋼管距距地面為2550mm，用Φ30塑料管內(nèi)穿Φ12對拉螺栓，三三星卡子固定定。（三）、梁、樓板板模板在復(fù)核梁底標(biāo)高、校校正軸線無誤誤后，搭設(shè)、調(diào)調(diào)平梁、板支支架，在橫楞楞上鋪放底模模并固定。對對于跨度超過過4米的梁或板以以及跨度超過過2米的懸臂構(gòu)件件，應(yīng)按規(guī)范范要求起拱。模模板拼縫時，板板縫刨平直，確確保拼縫嚴(yán)密密、不漏漿。施施工流程如下下：復(fù)核梁底板底標(biāo)高高、調(diào)整梁底底模位置→搭設(shè)梁模支支架→安裝梁底模→按規(guī)范要求求起拱→綁扎梁鋼筋→安裝兩側(cè)梁梁?！惭b對拉螺螺桿→復(fù)核、調(diào)整整；梁截面尺尺寸→鋪設(shè)板模。注意事項。①梁側(cè)模豎楞間距為為300㎜，螺桿水水平間距、豎豎向間距均為為500㎜；②梁柱交接的核心區(qū)區(qū)模板復(fù)雜，要要求拼縫嚴(yán)密密、加固牢靠靠；③底模起拱應(yīng)在鋼筋筋綁扎以前進(jìn)進(jìn)行；④700㎜寬的大梁梁采用4排鋼管立桿桿，其他梁底底均采用2排立桿，所所有立桿沿梁梁長度方向的的間距為700㎜，立桿底底部加墊方木木；⑤檢查梁截面模板尺尺寸、預(yù)拱度度、預(yù)留孔洞洞等，確認(rèn)無無誤后加固；；⑥在支撐的高度方向向每1500㎜高度設(shè)置置一道水平系系桿，底部距距底托頂面200㎜高度處設(shè)設(shè)置一道水平平掃地桿；⑦在每一道大梁的兩兩側(cè)各設(shè)支一一道剪刀撐，確確保鋼管架的的整體穩(wěn)定性性；⑧模板的平整度、預(yù)預(yù)拱度必須仔仔細(xì)核查到位位；⑨單塊就位拼裝時，每每個跨度先從從四周向中間間鋪設(shè)；⑩模板接縫處下方必必須有木方，木木方搭接的位位置必須相互互錯開1000㎜以上。附：梁、板模板支支設(shè)示意圖。模板支設(shè)質(zhì)量檢驗驗允許偏差如如下表：序號項目允許偏差mm1軸線位移柱、梁32標(biāo)高±53截面尺寸柱、梁+2-554每層垂直度35相鄰兩板表面高低低差26表面平整度57預(yù)埋鋼板中心線位位移38預(yù)埋管預(yù)留孔中心心線位移39預(yù)埋螺栓中心線位移2外露長度+10--010預(yù)留洞中心線位移10截面內(nèi)部尺寸+10--0第七節(jié)高高支模混凝土土施工要點由于高支模結(jié)構(gòu)的的截面尺寸較較大，鋼筋密密集，混凝土土連續(xù)施工強(qiáng)強(qiáng)度大、難度度高，個別節(jié)節(jié)點施工過程程復(fù)雜，施工工中必須采取取有效的措施施保證混凝土土振搗密實并并不產(chǎn)生離析析現(xiàn)象，預(yù)防防新澆混凝土土產(chǎn)生溫度裂裂縫等。施工工主要控制措措施如下：1、為避免混凝土內(nèi)內(nèi)外產(chǎn)生的溫溫差過大，優(yōu)優(yōu)先選用水化化熱較低的礦礦渣硅酸鹽水水泥。在澆筑筑混凝土以前前及時與混凝凝土供應(yīng)商進(jìn)進(jìn)行聯(lián)系，確確定混凝土的的配合比、外外加劑等材料料的摻用情況況；為防止混混凝土運輸過過程中由于塞塞車出現(xiàn)砼供供應(yīng)不上的問問題，要求砼砼攪拌站在砼砼運輸路線上上有多種選擇擇，確保有2條可以選擇擇的運輸路線線。2、對節(jié)點鋼筋密集集部位，擬根根據(jù)現(xiàn)場實際際需要來調(diào)整整混凝土粗骨骨料的直徑，確確保該節(jié)點混混凝土質(zhì)量。3、混凝土坍落度控控制在