理想模型煙道氣驅(qū)(氮?dú)怛?qū)、非混相氣驅(qū))

一、理想模型的建立1、網(wǎng)格及基本參數(shù)2、井網(wǎng)井距組合二、理想模型煙氣驅(qū)影響因素研究1、井網(wǎng)井距2、靜態(tài)參數(shù)3、動(dòng)態(tài)參數(shù)三、下步工作計(jì)劃目錄一、理想模型的建立1、基本模型參數(shù)網(wǎng)格及基本參數(shù)網(wǎng)格維數(shù)網(wǎng)格尺寸水平滲透率垂向滲透率孔隙度含油飽和度原始油藏壓力81*81*825*25*1.550md20md0.2570%11.8MPa利用Eclipse黑油模塊建立81*81*8的理想模型，來(lái)模擬實(shí)際大小為2000m*2000m*12m的理想均質(zhì)油藏，油藏水平滲透率為50md，垂向滲透率為20md，孔隙度為0.25，原始含油飽和度為70%，原始油藏壓力11.8MPa一、理想模型的建立2、井網(wǎng)井距組合油藏生產(chǎn)井注入井井網(wǎng)單元井距1000m

井?dāng)?shù)9（1注8采）井距500m

井?dāng)?shù)25（4注21采）井距300m

井?dāng)?shù)49（9注40采）井距200m

井?dāng)?shù)121（25注96采）九點(diǎn)法井網(wǎng)設(shè)計(jì)一、理想模型的建立油藏生產(chǎn)井注入井井距1000m

井?dāng)?shù)7（1注6采）井距500m

井?dāng)?shù)22（7注15采）井距300m

井?dāng)?shù)49（14注35采）井距200m

井?dāng)?shù)115（38注77采）井網(wǎng)單元正七點(diǎn)井網(wǎng)設(shè)計(jì)2、井網(wǎng)井距組合一、理想模型的建立油藏生產(chǎn)井注入井井距1000m

井?dāng)?shù)9（3注6采）井距500m

井?dāng)?shù)25（8注17采）井距300m

井?dāng)?shù)49（16注33采）井距200m

井?dāng)?shù)121（40注81采）井網(wǎng)單元歪七點(diǎn)井網(wǎng)設(shè)計(jì)2、井網(wǎng)井距組合一、理想模型的建立油藏生產(chǎn)井注入井井距1000m

井?dāng)?shù)9（5注4采）井距500m

井?dāng)?shù)25（13注12采）井距300m

井?dāng)?shù)49（25注24采）井距200m

井?dāng)?shù)121（61注60采）井網(wǎng)單元五點(diǎn)法井網(wǎng)設(shè)計(jì)2、井網(wǎng)井距組合一、理想模型的建立油藏生產(chǎn)井注入井井距1000m

井?dāng)?shù)9（3注6采）井距500m

井?dāng)?shù)25（10注15采）井距300m

井?dāng)?shù)49（21注28采）井距200m

井?dāng)?shù)121（55注66采）井網(wǎng)單元排列式井網(wǎng)設(shè)計(jì)2、井網(wǎng)井距組合一、理想模型的建立1、網(wǎng)格及基本參數(shù)2、井網(wǎng)井距組合二、理想模型煙氣驅(qū)影響因素研究1、井網(wǎng)井距2、靜態(tài)參數(shù)3、動(dòng)態(tài)參數(shù)三、下步工作計(jì)劃目錄二、理想模型影響因素研究1、井網(wǎng)井距采收率在不同井距下，九點(diǎn)法井網(wǎng)采收率均最高；正七點(diǎn)、歪七點(diǎn)及五點(diǎn)法井網(wǎng)采收率相對(duì)較為接近；而排狀注氣方式采收率最低。在不同井網(wǎng)下，采收率隨井距增加呈上升的趨勢(shì)。這是因?yàn)樵诘途嘞?，氣體粘性指進(jìn)效應(yīng)更為明顯，注入氣易早期突破，生產(chǎn)井氣液比上升速度加快，導(dǎo)致關(guān)井。二、理想模型影響因素研究1、井網(wǎng)井距累計(jì)氣油比不同井網(wǎng)下，隨井距增加，累計(jì)氣油比先下降后上升最低累計(jì)氣油比出現(xiàn)在井距300-500m左右，表明在該井距范圍內(nèi)，注入氣置換原油的效率最高。二、理想模型影響因素研究1、井網(wǎng)井距累計(jì)埋存率不同井網(wǎng)下，隨井距增加，氣體埋存率呈先平穩(wěn)后上升的趨勢(shì)。井距在500m以內(nèi)，注入氣埋存率基本保持平穩(wěn)，井距大于500m，累計(jì)埋存率明顯上升二、理想模型影響因素研究1、井網(wǎng)井距總井?dāng)?shù)與總生產(chǎn)時(shí)間隨井距增加，總井?dāng)?shù)降低，總生產(chǎn)時(shí)間增加。在井距400-500m左右存在“拐點(diǎn)”，拐點(diǎn)左側(cè)，總井?dāng)?shù)隨井距增加快速下降，而總生產(chǎn)時(shí)間則快速上升；在拐點(diǎn)右側(cè)，總井?dāng)?shù)的下降速度與總生產(chǎn)時(shí)間的上升速度趨緩。小井距下，總生產(chǎn)時(shí)間短，但由于總井?dāng)?shù)增加，固定成本與運(yùn)行成本大幅增加；大井距下，總生產(chǎn)時(shí)間延長(zhǎng)，但總井?dāng)?shù)降低，固定成本與運(yùn)行成本降低。二、理想模型影響因素研究1、井網(wǎng)井距數(shù)值模擬方案結(jié)果對(duì)比井網(wǎng)井距總井?dāng)?shù)總生產(chǎn)時(shí)間year采收率

%累計(jì)產(chǎn)油量104m3累計(jì)注氣量108m3累計(jì)產(chǎn)氣量108m3累計(jì)氣油比埋存率平均采油速度九點(diǎn)法2001217.7423.76%176.565.944.09336.4231.14%3.07%九點(diǎn)法3004914.0824.44%181.586.044.15332.6331.29%1.73%九點(diǎn)法5002524.4124.98%185.626.194.25333.4731.34%1.02%九點(diǎn)法1000935.0025.83%191.966.794.13353.7139.18%0.74%七點(diǎn)2001156.9122.29%165.665.443.68328.3832.35%3.22%七點(diǎn)3004912.6622.31%165.825.453.69328.6632.29%1.76%七點(diǎn)5002221.4123.18%172.235.583.78323.9832.26%1.08%七點(diǎn)1000732.7422.68%168.516.083.63360.8040.30%0.69%方七點(diǎn)2001215.8321.69%161.155.413.70335.7131.61%3.72%方七點(diǎn)3004911.2422.37%166.255.563.80334.4331.65%1.99%方七點(diǎn)5002520.2422.58%167.775.493.78327.2331.15%1.11%方七點(diǎn)1000934.4924.37%181.066.363.70351.2641.82%0.69%五點(diǎn)法2001216.8321.56%160.245.223.55325.7631.99%3.16%五點(diǎn)法3004912.6622.07%163.975.283.55322.0132.77%1.74%五點(diǎn)法500252022.75%169.075.373.63317.6132.40%1.14%五點(diǎn)法1000932.2423.48%174.485.993.51343.3041.40%0.73%排狀2001217.2421.30%158.295.303.63334.8231.51%2.94%排狀3004912.3321.27%158.085.313.65335.9031.26%1.73%排狀5002520.4121.44%159.295.353.70335.8630.84%1.05%排狀1000931.5821.24%157.805.903.59373.8939.15%0.67%二、理想模型影響因素研究1、井網(wǎng)井距布井方式分析油藏生產(chǎn)井注入井井網(wǎng)單元轉(zhuǎn)注井根據(jù)理想模型下不同井網(wǎng)井距煙道氣驅(qū)數(shù)值模擬結(jié)果，采用九點(diǎn)法井網(wǎng)在不同井距下相較其他井網(wǎng)模式都取得了最高的采收率，而累計(jì)氣油比與埋存率數(shù)值與其他井網(wǎng)模擬結(jié)果接近，同時(shí)考慮到九點(diǎn)法布井方式便于后期局部或全局的井網(wǎng)調(diào)整，認(rèn)為在該理想模型下最優(yōu)布井方式為九點(diǎn)法井網(wǎng)。

對(duì)于實(shí)際油藏非均質(zhì)性較嚴(yán)重的情況，應(yīng)增加注采井?dāng)?shù)比，從而提高平面波及效率二、理想模型影響因素研究1、井網(wǎng)井距井距分析對(duì)比不同井距下九點(diǎn)法井網(wǎng)開(kāi)采效果，隨井距增大，采收率與最終埋存率提高，總井?dāng)?shù)大幅縮減，同時(shí)大井距井網(wǎng)開(kāi)發(fā)也便于后期的加密調(diào)整；但相應(yīng)的大井距井網(wǎng)總生產(chǎn)時(shí)間延長(zhǎng)。

綜合分析注煙道氣驅(qū)宜采用大井距，最優(yōu)井距范圍應(yīng)建立相應(yīng)的經(jīng)濟(jì)評(píng)價(jià)模型進(jìn)行計(jì)算。

二、理想模型影響因素研究2、靜態(tài)參數(shù)水平滲透率對(duì)比不同水平滲透率下采收率，采收率隨水平滲透率增加呈先快速上升后平緩的趨勢(shì)。這是因?yàn)楫?dāng)滲透率過(guò)高時(shí)，氣體粘性指進(jìn)效應(yīng)加劇，平面波及效率降低，使得采收率增幅趨緩。二、理想模型影響因素研究2、靜態(tài)參數(shù)垂直滲透率對(duì)比不同垂直滲透率下采收率，采收率隨垂直滲透率增加呈先快速下降后平緩的趨勢(shì)。這是因?yàn)榇瓜驖B透率的增加有利于氣體在縱向上的竄流，從而加強(qiáng)氣體重力超覆作用，導(dǎo)致采收率的降低。二、理想模型影響因素研究2、靜態(tài)參數(shù)原油粘度對(duì)比不同原油粘度下采收率，采收率隨原油粘度的增加呈明顯下降的趨勢(shì)，隨著原油粘度的上升，驅(qū)油效率下降，氣體粘性指進(jìn)作用加劇，波及效率降低，從而導(dǎo)致采收率明顯下降。地層韻律2、靜態(tài)參數(shù)二、理想模型影響因素研究對(duì)比不同地層韻律條件下采收率，正韻律條件下采收率最低，反韻律條件下最高，復(fù)合韻律及均勻韻律下采收率介于二者之間。地層韻律2、靜態(tài)參數(shù)二、理想模型影響因素研究反韻律正韻律復(fù)合韻律對(duì)比不同地層韻律條件下注采井間縱向剖面含氣飽和度變化圖，反韻律條件下由于底部滲透率高，平衡了由于油氣重力差異產(chǎn)生的重力超覆作用，使得縱向上氣體分布更為均勻，相應(yīng)的采收率也最高；而在正韻律條件下，由于油層上部滲透率高，加劇了氣體重力超覆作用，生產(chǎn)結(jié)束時(shí)在油層中下部滯留有大量的剩余油。0.5年2年結(jié)束狀態(tài)注入井生產(chǎn)井毛管力2、靜態(tài)參數(shù)二、理想模型影響因素研究毛管力與油氣重力差及粘滯力的關(guān)系決定著垂向上的油氣平衡?？梢钥吹诫S著毛管壓力的增加采收率呈上升的趨勢(shì)。毛管力2、靜態(tài)參數(shù)二、理想模型影響因素研究對(duì)不同毛管壓力情況下注采井垂向剖面含氣飽和度圖，可以看到，在不考慮毛管力的情況下，油層中下部幾乎不含氣，驅(qū)替過(guò)程受重力超覆作用控制，采收率較低。

隨著毛管壓力的增大，注入氣重力超覆作用減弱，沿縱向上氣體分布更為均勻，垂向波及效率越高，相應(yīng)的采收率也提高。

由于煙道氣驅(qū)開(kāi)采效果對(duì)毛管力較為敏感，而毛管力由于受潤(rùn)濕性、孔吼半徑、粒度、分選等多方面因素的影響，在數(shù)值模擬中使用的油氣毛管力數(shù)據(jù)可能并不能代表真實(shí)油藏，從而可能低估或高估注氣過(guò)程中的重力超覆作用，使模擬結(jié)果產(chǎn)生偏差。

不考慮毛管力H48斷塊毛管力1.5倍H48斷塊毛管力注入壓力3、動(dòng)態(tài)參數(shù)二、理想模型影響因素研究對(duì)比不同注入壓力下開(kāi)采效果，隨著注入壓力提高，采收率呈下降的趨勢(shì)，這是由于隨著注入壓力提高，注采壓差變大，會(huì)加劇注入氣在平面上的粘性指進(jìn)，降低平面波及效率，從而導(dǎo)致采收率降低；值得注意的是，隨著注氣壓力的提高，氣體埋存率上升，總生產(chǎn)時(shí)間顯著下降，因此在實(shí)際方案中，應(yīng)建立合理的經(jīng)濟(jì)評(píng)價(jià)模型。注入壓力3、動(dòng)態(tài)參數(shù)二、理想模型影響因素研究注入壓力150Bar250Bar水平剖面垂向剖面對(duì)比不同注入壓力水平剖面和垂向剖面，可以從高注入壓力水平剖面上看出，注氣前緣更為‘尖銳’，表明氣體粘性指進(jìn)效應(yīng)更為明顯，而在低注入壓力下注氣前緣更為‘圓滑’，平面