化工項目預評價報告模板

化工項目預評價報告模板預評判目的此次預評判的目的在于搞清晰本工程投產(chǎn)運行后存在的要緊危險、有害因素及其產(chǎn)生危險、危害后果的要緊條件。對本工程投產(chǎn)后運行過程中的固有危險、有害因素進行定性或定量的評判，對其操縱手段進行分析，同時推測其安全等級。補充提出排除、預防或減弱裝置危險性、提升裝置安全運行等級的計策措施，為工程下一步的勞動安全衛(wèi)生設計提供依據(jù)，以最終實現(xiàn)工程的本質(zhì)安全化。為本工程改造裝置的生產(chǎn)運行及日常勞動安全衛(wèi)生治理提供依據(jù)。為安全生產(chǎn)綜合治理部門實施監(jiān)督、治理提供依據(jù)。同時，預評判的結(jié)論可為安全生產(chǎn)綜合治理部門審批工程初步設計文件提供依據(jù)。預評判依據(jù)1、《中華人民共和國安全生產(chǎn)法》（2002年11月實施）2、《危險化學品安全治理條例》（國務院第344號令）3、《建設項目（工程）勞動安全衛(wèi)生監(jiān)察規(guī)定》（原勞動部第3號令）4、《建設項目（工程）勞動安全衛(wèi)生預評判治理方法》（原勞動部第10號令）5、《關于進一步加大建設項目（工程）勞動安全衛(wèi)生預評判工作的通知》（國家安全生產(chǎn)監(jiān)督治理局文件安監(jiān)管辦字〈2001〉39號）6、《安全預評判導則》（國家安全生產(chǎn)監(jiān)督治理局，2003年5月）7、中國石油天然氣華東勘探設計研究院提供的《中國石油天然氣股份有限公司大港石化分公司300X104t/a完善配套改造工程可行性研究報告》8、“中國石油天然氣股份有限公司大港石油分公司300X104t/a完善配套改造工程安全預評判”托付書。預評判標準及規(guī)范1、《生產(chǎn)設備安全衛(wèi)生設計總則》（GB5083-1999）2、《石油化工企業(yè)職業(yè)安全衛(wèi)生設計規(guī)范》（SH3047-93）3、《石油化工生產(chǎn)建筑設計規(guī)范》（SH3017-1999）4、《石油化工企業(yè)廠區(qū)總平面布置設計規(guī)范》(SH/T3053-2002)5、《石油化工企業(yè)衛(wèi)生防護距離》(SH3093-1999)6、《建筑設計防火規(guī)范》(GBJ16-87〈2001年版〉)7、《石油化工企業(yè)設計防火規(guī)范》(GB50160-92及1999年局部修改條文)8、《石油化工儲運系統(tǒng)罐區(qū)設計規(guī)范》(SH3007-1999)9、《爆炸和火災危險環(huán)境電力裝置設計規(guī)范》(GB50058-92)10、《建筑滅火器配置設計規(guī)范》(GBJ140-90〈1997年版〉)11、《火災自動報警系統(tǒng)設計規(guī)范》(GB50116-98)12、《壓力容器安全技術監(jiān)察規(guī)程》(1999版)13、《鋼制管道及儲罐腐蝕操縱設計規(guī)范》(SY0007-1999)14、《建筑物防雷設計規(guī)范》(GB50057-94)(2000版)15、《防止靜電事故通用導則》(GB12158-90)16、《石油化工靜電接地設計規(guī)范》(SH3097-2000)17、《建筑抗震設計規(guī)范》(GB50011-2001)18、《石油化工企業(yè)采暖通風與空氣調(diào)劑設計規(guī)范》(SH3004-1999)19、《工業(yè)企業(yè)照明設計標準》(GB50034-92)20、《工業(yè)企業(yè)設計衛(wèi)生標準》(GBZ1-2002)21、《石油化工緊急停車及安全聯(lián)鎖系統(tǒng)設計導則》(SHB-Z06-1999)22、《石油化工企業(yè)可燃氣體和有毒氣體檢測報警設計規(guī)范》(SH3063-1999)23、《壓力容器中化學介質(zhì)毒性危害和爆炸危險程度分類》(HG/T20660-2000)24、《職業(yè)性接觸毒物危害程度分級》(GB5044-85)25、《工業(yè)企業(yè)噪聲操縱設計規(guī)范》(GBJ87-85)26、《高溫作業(yè)承諾連續(xù)接觸熱時刻限值》(GB935-89)27、《高處作業(yè)分級》(GB/T3608-93)28、《固定式鋼直梯、鋼斜梯、工業(yè)固定式防護欄桿、鋼平臺》(GB4053.1?3-93GB4053.4-83)29、《工作場所有害因素職業(yè)接觸限值》(GBZ2-2002)預評判范疇按照工程的《可行性研究報告》，確定此次預評判的評判范疇為300X104t/a常減壓蒸餾裝置、140X104t/a蠟油催化裂化裝置、100X104t/a延遲焦化裝置、16X104t/a焦化石腦油加氫精制裝置及其配套公用工程和生產(chǎn)輔助設施。預評判重點按照工程的《可行性研究報告》和工程各部分危險、危害程度的體會比較，此次預評判將常減壓蒸餾裝置、蠟油催化裂化裝置、延遲焦化裝置、焦化石腦油加氫精制裝置以及公用工程及輔助生產(chǎn)設施確定為本工程的重點評判裝置和設施。由于資料等方面的限制，關于常減壓蒸餾裝置、蠟油催化裂化裝置、焦化石腦油加氫精制裝置，此次預評判只對脫瓶頸改造所涉及的工藝流程及與之有關的關鍵設備進行重點評判。預評判工作原則此次預評判將遵循下列原則：格執(zhí)行國家、地點與行業(yè)現(xiàn)行有關勞動安全衛(wèi)生方面的法律、法規(guī)和標準，保證預評判的科學性與公平性。納可靠、先進、適用的預評判技術，確保預評判質(zhì)量。1.7預評判工作程度本項目預評判報告的編制工作要緊是以項目可行性研究報告為研究對象，分析研究原輔材料、中間產(chǎn)品、成品、生產(chǎn)工藝過程、工藝條件、要緊設備等的固有危險、有害因素；然后應用安全系統(tǒng)工程方法對建設項目中存在的危險、有害因素作定性或定量分析，確定其危害程度，并依據(jù)有關標準評判建設項目能否滿足國家規(guī)定的勞動安全標準的要求；提出消減、減弱和預防危險、有害因素的計策措施，最后給出預評判結(jié)論和建議。本項目安全預評判報告的要緊編制工作程序詳見圖1-1。6.3勞動安全預評判方法簡介危險度評判方法簡介本評判法是在日本勞動省頒布的六時期安全評判法基礎上，結(jié)合我國《石油化工企業(yè)設計防火規(guī)范》(GB50161-92)、《壓力容器中化學介質(zhì)毒性危害和爆炸危險程度分類》(HGJ43-91)等有關標準、規(guī)范，針對石油化工企業(yè)工程建設項目的安全評判進行部分修改后制訂的定性評判和定量評判相結(jié)合的綜合評判方法，其評判的具體步驟如下：資料預備按照評判單位劃分和危險度評判取值表確定各評判單元的要緊工藝參數(shù)。定量評判對各評判單元的物質(zhì)、容量、溫度、壓力和操作條件等五項進行評定，每項分為A、B、C、D四個分段，分別對應分值10分、5分、2分、0分，對單元的各項按取值賦分標準進行賦分，最后按照這些分值之和來評定該單元的危險程度等級，等級劃分具體見表6-2。危險程度分級表 表6-2分值危險程度等級>16高度危險I11~15中度危險口1~10低度危險印危險度評判取值標準見表6-3。

危險度評判取值表 表6-3、、、、分值項目、 A（10分）B（5分）C（2分）D（0分）1、乙類可燃氣體1、乙B、丙A.B1、甲類可燃氣體2）2、甲B、乙A類類可燃氣體2、甲A類可燃液體不屬于A?C項物物質(zhì)1）3、甲類固體可燃液體2、丙類固體質(zhì)3、乙類固體3、中、輕度危害4、極度危害介質(zhì)3）4、高度危害介質(zhì)介質(zhì)氣體1000m3以上液體氣體500?1000m3；氣體100?500m3；氣體＜1000m3單兀容量4）100m3以上液體50?100m3液體10?50m3液體＜10m31、1000℃以上使1、在250?1000℃用，但其操作溫度使用，但其操作溫在低于250℃使1000℃以上使用，其操在燃點以下度在燃點以下溫度作溫度在燃點以上2、在250?1000℃2、在低于2500c使用，但其操作溫度在燃點以下使用，且其操作溫用，但其操作溫度度在燃點以上在燃點以下壓力100MPa以上20?100MPa1?20MPa1MPa以下1、臨界放熱和專門劇1、中等放熱反應1、輕微放熱反應烈的放熱反應操作操作（如烷基化、操作（如加氫、異操作2、在爆炸極限范疇內(nèi)配化、聚合等反構(gòu)化、中和等反無危險的操作或其鄰近的操作應）應）2、系統(tǒng)中進入空氣等不純物質(zhì)就可能發(fā)生危險反應的操作3、使用狀態(tài)為粉狀或霧狀，且有可能發(fā)生粉塵爆炸的反應4、單批式操作2、伴有化學反應的精制操作3、單批式，但開始用機械進行程序操作的4、有一定危險的操作注：1、系指原材料、中間體或產(chǎn)品中危險程度最大的物質(zhì)。2、見“GB50160-92”中可燃物質(zhì)的火災危險性分類。見“HG20660-2000”中3.0.3-1表、表3.0.2-1、表3.0.3-1。有觸媒的反應，應去掉觸媒層所占的空間；氣液混合反應按照其反應的形狀選擇上述規(guī)定；無化學反應的精制和儲存裝置降一級評判。道化學（DOW）預評判方法簡介評判方法簡介道化學公司（DOW）火災、爆炸危險指數(shù)評判法（第7版）按照以往的事故統(tǒng)計資料、物質(zhì)的潛在能量和現(xiàn)行的安全措施情形，利用系統(tǒng)工藝過程中的物質(zhì)、設備、物量等數(shù)據(jù)，通過逐步推算的公式，對系統(tǒng)工藝裝置及所含物料的實際潛在火災、爆炸危險、反應性危險進行評判的方法。具體方法如下：按照單元物質(zhì)系統(tǒng)MF、工藝條件（一樣工藝危險系數(shù)F1和專門工藝危險F2），通過一系列運算（單元火災爆炸指數(shù)尸&￡、阻礙區(qū)域、破壞系數(shù)DF運算）確定單元火災爆炸危險程度（最大可能財產(chǎn)缺失及采取安全后的最大可能財產(chǎn)缺失MPPD、最大可能缺失日MPDO和停產(chǎn)缺失BI）,并與安全指標比較，判定事故缺失能否被同意的評判方法。評判程序道化學公司（DOW）火災、爆炸危險指數(shù)評判法（第七版）評判程序如圖6-1。評判過程確定評判單元。包括評判單元的確定和評判設備的選擇。求取單元內(nèi)重要物質(zhì)的物質(zhì)系數(shù)MF。重要物質(zhì)是指單元中以較多數(shù)量（5%以上）存在的危險性潛能較大的物質(zhì)。物質(zhì)系數(shù)（MF）是表述物質(zhì)由燃燒或其它化學反應引起的火災、爆炸過程中開釋能量大小的內(nèi)在特性，它由物質(zhì)可燃性Nf和化學爽朗性（不穩(wěn)固性）Nr求得。按照單元的工藝條件，采納適當?shù)奈ｋU系數(shù)，求得單元一樣工藝危險系數(shù)F1和專門工藝危險系數(shù)F2。一樣工藝危險系數(shù)F1是確定事故損害大小的要緊因素。專門工藝危險系數(shù)F2是阻礙事故發(fā)生概率的要緊因素。求工藝單元危險系數(shù)F3。F3=F1XF2。求火災、爆炸指數(shù)F&EI。F&E1=F3XMF它可被用來估量生產(chǎn)過程中事故可能造成的破壞。用火災、爆炸指數(shù)值查出單元的暴露區(qū)域半徑R（m）,并運算暴露面積A。A=nXR2（m2）確定安全措施補償系數(shù)C。安全措施補償系數(shù)C為工藝操縱補償系數(shù)C1、物質(zhì)隔離補償系統(tǒng)數(shù)C2、防火措施補償系數(shù)C3三者的乘積，即C二C1XC2XC3。運算安全措施補償后的火災、爆炸指數(shù)F&E1?；馂摹⒈?、毒性指標評判法一ICI蒙德法簡介ICI公司蒙德法是在美國道化學公司（DOW）火災、爆炸危險指明數(shù)千評判法的龐大成就上，作進一步補充和擴展而產(chǎn)生的定量評判方法。它不僅詳細規(guī)定了各種附加因素增加比例的范疇，而且針對所有的安全措施引進了補償系數(shù)，同時擴展了毒性指標，使評判結(jié)果更加切合實際，其評判步驟如下：單元危險性的初期評判綜合評判單元內(nèi)的物質(zhì)系數(shù)（B）、專門物質(zhì)系數(shù)（M）、一樣工藝過程危險系數(shù)（P）、專門工藝過程危險系數(shù)（S）、量的危險系數(shù)（Q）、配置危險系數(shù)（L）、毒性危險系數(shù)（T）、按一定的運算公式運算出各評判單元的DOW/ICI總指標（D）、火災負荷（F）、裝置內(nèi)部爆炸指標（E）、環(huán)境氣體爆炸指標（A）、單元毒性指標（U）、主毒性事故指標（C）,最后求出全體危險性評分（R）,并將運算結(jié)果按R值的大小范疇分成8個等級。單元危險性的最終評判按照工程設計中提出的安全計策措施，確定補償系數(shù)K1、K2、K3、K4、K5、K6,然后按照單元初期評判結(jié)果和補償系數(shù)，運算出火災負荷（F）、裝置內(nèi)部爆炸指標（E）、環(huán)境氣體爆炸指標（A）、全體危險性評判（R）的補償值F2、E2、A2、R2。簡要地列出必要的安全計策措施和預防手段火災、爆炸、毒性指標評判法一ICI公司蒙德法評判程序詳見圖6-2。劃分預評判單元1F物質(zhì)系數(shù)B——?綜合危險指數(shù)DD=B+(1+M)(1+2)(1+S+Q+L+T)100 100 100 400V 一樣工藝危險值P4 專門工藝危險值S專門物質(zhì)危險值M A 配置危險值L數(shù)量危險值Q ?——毒性危險值T火災負荷系數(shù)：F=BKx2050N裝置內(nèi)部爆炸指數(shù)：E=1+M+尸+S100氣體爆炸指數(shù)A：A=Bx(1+m-)xQxHxExLxl±p

100 3001000單元毒性指數(shù)：u=T(1+M+尸+S)100 100主毒性事故指數(shù)；C=QU整體危險性評分RR=D(1+—UxExA)1000若改變工藝、變更設計，應重新估算:R1=D1(若改變工藝、變更設計，應重新估算:R1=D1(1+',耳x%x々xA1)1000yF補償后的整體危害性評分R2=RXK1XK2XK3XK4XK5XK6安全計策、措施補償系數(shù):容器系統(tǒng)系數(shù)K

工藝治理系數(shù)K

安全狀態(tài)系數(shù)K

防火系數(shù)K4單元危險性的初期評判依據(jù)各單元的危險性系數(shù)表，能夠運算出各單元的DOW/ICI總指標（D）、火災負荷（F）、裝置內(nèi)部爆炸指標（E）、環(huán)境氣體爆炸指標（A）、單元毒性指標（U）、主毒性事故指標（C），最后求出全體危險性評分（R）。DOW/ICI總指標D的運算D值用來表示火災、爆炸危險性潛力能的大小，其值按下式運算：D=B+（1+m）（1+p）（1+s+0+l+工）式中：B—亶要物質(zhì)油物質(zhì)系相嬴M—專門物質(zhì)危險性系數(shù)合計；P一一樣工藝過程危險性系數(shù)合計；S一專門工藝過程危險性系數(shù)合計；Q—量的危險性系數(shù)；L一配置危險性系數(shù)合計；T—毒性危險性系數(shù)合計。它們的取值分別按ICI公司蒙德部的《技術守則》所建議的數(shù)值選取。總指數(shù)D值劃分為9個等級，見表6-4。

DOW/ICI總指標登記劃分表 表6-4DOW/ICI總指標D的范疇范疇0?20緩和的20?40輕度的40?60中等的60?75稍重的75~90重的90~115極端的115~150專門極端的150?200潛在災難性的200以上高度災難性的火災負荷F的運算F表示火災的潛在危險性，是單元面積（1平方英尺）內(nèi)的燃燒熱值（英熱量單位）。其值的大小能夠推測發(fā)生火災時火災的連續(xù)時刻。其運算式如下：F二bkX2050（英熱量單位/英尺）式甲：B—重要物質(zhì)的物質(zhì)系數(shù)；K一單元中的燃物料的總量（t）；N一單元中的通常作業(yè)區(qū)域（m2）火災負荷F分為8個等級，見表6-5?；馂呢摵傻燃墑澐直?表6-5火災負荷F（英熱量單位頻2）范疇估量火災連續(xù)時刻（h）備注0~50000輕1/4~1/2

50000~100000低1/2~1儀宅100000~200000中等1~2工廠200000~400000高2~4工廠400000~1000000專門高4~10對使用建筑物最大1000000~2000000強的10~20橡膠倉庫2000000~5000000極端的20~505000000~10000000專門極端的50~100裝置內(nèi)部爆炸指標E的運算裝置內(nèi)部爆炸的內(nèi)部危險性與裝置內(nèi)物料的危險性和工藝條件有關，故其指標E用下式運算：E=1+M+P+S100式中：M—專門物質(zhì)危險性系數(shù)合計；P一一樣工藝過程危險性系數(shù)合計；S一專門工藝過程危險性系數(shù)合計。內(nèi)部爆炸指標E分為5個等級，見表6-6。裝置內(nèi)部爆炸危險性等級劃分表表6-6裝置內(nèi)部爆炸指標E范疇0~1輕微1~2.5低2.5~4中等4~6高>6專門高環(huán)境氣體爆炸指標A的運算裝置環(huán)境氣體爆炸指標A用下式運算：A=BX(1+m)XQXHXEX上X入式中：B—i0要物質(zhì)的物質(zhì)系設°。1000m一重要物質(zhì)的混合與擴散特性系數(shù)Q—量的系數(shù)H一單元高度E一裝置內(nèi)部爆炸指數(shù)t—工程溫度(絕對溫度K)p一高壓危險系數(shù)環(huán)境氣體爆炸指標A分成5個等級，見表6-7。環(huán)境氣體爆炸危險性等級劃分表表6-7環(huán)境氣體爆炸指標A范疇0~10輕微10?30低30?100中等100?500高>500專門高單元毒性指標U的運算U按下式運算：UtTxE100式中：T—毒性危險性系數(shù)合計E一裝置內(nèi)部爆炸指標單元毒性指標U分成5個等級，見表6-8。

單元毒性危害等級劃分 表6-8單元毒性指標E范疇0~1輕微1?3低3?6中等10~10高>10專門高主毒性事故指標C的運算將單元毒性指標U和量的系數(shù)Q結(jié)合起來，即可得出主毒性事故指標C,運算式如下：C=QXU主毒性事故指標C分為5個等級，見表6-9。主毒性事故指標登記劃分 表6-9總危險性評分R的運算總危險性評分是以DOW/ICI總指標D為主，并綜合考慮到火災符合F、單元毒性指標U、裝置內(nèi)部爆炸指標E和環(huán)境氣體爆炸指標A的阻礙而提出的。其運算式如下：R=D（1+JfXUXEXA）卜, 1000式中：F、U、E、A的最小值為總危險性評分R分成8個等級，見表6-10。總危險性等級（R）劃分表表6-10全體危險性評分R全體危險性范疇0?20緩和的20?100低100?500中等500~1100高（1類）1100~2500高（2類）2500~12500專j門高12500~65000極端>65000專門極端單元危險性的最終評判補償系數(shù)的確定按照工程設計中提出的安全計策措施，按蒙德法規(guī)定求出單元內(nèi)各類安全措施的補償系數(shù)K1、K2、K3、K4、K5、：^6，由于安全計策措施降低了事故發(fā)生的頻率，減小了事故珠規(guī)模，故各補償系數(shù)均小于1。求補償值然后按照單元初期評判結(jié)果和補償系數(shù)，運算出火災負荷（F）、裝置內(nèi)部爆炸指標（E）、環(huán)境氣體爆炸指標（A）、總危險性評分（R）補償后的值F2、E2、A2、R2。補償值反映了工程在現(xiàn)有設計水平下各危險單元和場所和火災、爆炸、毒性危險程度。補償火災負荷F2=FXK1XK4XK5補償裝置內(nèi)部爆炸指標E2二EXK2XK3補償環(huán)境氣體爆炸指標A2二AXK1XK5XK6補償總危險性評分R2=RXK1XK2XK3XK4XK5簡要地列出必要的安全計策措施和預防手段6.3.3預先危險性分析方法簡介方法簡介（PHA）預先危險性分析（簡稱PHA）是在進行某項工程活動（包括設計、施工、生產(chǎn)、修理等）之前，對系統(tǒng)存在的各種危險因素（類別、分布）、顯現(xiàn)條件和事故可能造成的后果進行宏觀、概略分析的系統(tǒng)安全分析方法。該方法是一種應用范疇較廣的定性評判方法。分析評判目的采納預先危險性分析方法的目的是早期發(fā)覺系統(tǒng)的潛在危險因素，確定系統(tǒng)的危險性等級，提出相應的防范措施，防止這些危險因素成為事故，幸免考慮不周所造成的缺失。分析步驟熟悉對象系統(tǒng)確切了解對象系統(tǒng)的生產(chǎn)目的、工藝流程、生產(chǎn)設備、物料、操作條件、輔助設施、環(huán)境狀況等資料，搜集類似系統(tǒng)、設備和事故統(tǒng)計、分析資料，以補償早期分析系統(tǒng)存在的危險、有害因素。分析危險、有害因素和觸發(fā)事件從有害物質(zhì)、工藝條件、設備故障、人員失誤及外界阻礙等方面分析系統(tǒng)存在的危險、有害因素。分析觸發(fā)事件觸發(fā)事件是系統(tǒng)危險、有害因素導致事故、危害發(fā)生的條件，是事故、危害發(fā)生的直截了當緣故。估量可能導致的事故類型和危險危害程度確定危險、有害因素后果的危險等級按危險、有害因素導致的事故、危害的危險（危害）程度，將危險、有害因素劃分為四個危險等級。危險程度等級劃分見表6-11。系統(tǒng)危險、有害因素危險程度等級劃分表 表6-11危險等級可能造成的損害和缺失1級安全的、能夠忽略2級臨界的。處于事故邊緣狀態(tài)，臨時尚不能造成傷亡和財產(chǎn)缺失，應予以排除或采取操縱措施3級危險的，會造成人員傷亡和系統(tǒng)損壞，要趕忙采取措施4級破壞性的，會造成災難性事故，必須趕忙排除制定相應安全措施按危險、有害因素后果危險等級的輕、重、緩、急，采取相應的計策措施。6.3.5事故樹簡介確定頂上事件通過體會分析、事件樹分析及故障類型和阻礙分析確定頂上事件，明確對象系統(tǒng)邊界、分析深度、初始條件、前提條件和不考慮條件，熟悉系統(tǒng)、收集有關資料（工藝、設備、操作、環(huán)境、事故等方面的情形和資料。）調(diào)查緣故事件調(diào)查與事故有關的所有直截了當緣故和各種因素（設備故障、人員失誤和環(huán)境不良因素）。編制故障樹頂上事件放在最上端，將其所有直截了當緣故事件（中間事件）列在第二層，并用邏輯門連接上下層事件（輸出、輸入事件）；再將第二層各事件的所有緣故事件寫在對應事件的下面（第三層），用適當?shù)倪壿嬮T把第二、三層事件連接起來；如此層層向下，直至找到全部差不多事件（或按照需要分析到必要的事件）為止，從而構(gòu)成一株完整的故障樹。完成每個邏輯門的全部輸入事件后再去分析其他邏輯門的輸入事件。兩個邏輯門不能直截了當連接，必須通過中間事件連接。定性分析應用數(shù)學方法對故障樹中在不同位置重復的差不多事件進行簡化，求出最小割集，分析各差不多事件的結(jié)構(gòu)重要度。最小割集在故障樹中凡能導致頂上事件發(fā)生的差不多事件的集合稱作割集，最小割集是能導致頂上事件發(fā)生的最低限度的差不多事件的集合（即割集中任一差不多事件不發(fā)生，頂上事件應可不能發(fā)生）。故障樹中最小割集越多，頂上事件發(fā)生的可能性就越多，系統(tǒng)就越危險。關于差不多化簡的故障樹，可將故障樹結(jié)構(gòu)函數(shù)式展開，所得各項即為各最小割集；關于尚未化簡的故障樹，結(jié)構(gòu)函數(shù)式展開后的各項，尚需用布爾代數(shù)運算法則進行處理，方可得到最小割集。最小徑集最小徑集又稱最小通集。在故障樹中凡是不能導致頂上事件發(fā)生的最低限度的差不多事件的集合，稱作最小徑集。從用最小徑集表示的故障樹的等效圖能夠看出，只要操縱一個最小徑集不發(fā)生，就可使頂上事故不發(fā)生。因此最小徑集表達了系統(tǒng)的安全性，最小徑集越多，頂上事件不發(fā)生的途徑就越多，系統(tǒng)也就越安全。最小徑集的求法是將故障樹轉(zhuǎn)化為對偶的成功樹，求成功樹的最小割集即故障樹的最小徑集。而成功樹的轉(zhuǎn)化方法是將故障樹內(nèi)各邏輯門作如下改變：或門變成與門，與門變成或門，差不多樹形不變，其中或門表示B1或B2任一事件單獨發(fā)生（輸入）時，A事件都能夠發(fā)生（輸出）；與門表示B1、B2兩個事件同時發(fā)生（輸入）時，A事件才能發(fā)生（輸出）。結(jié)構(gòu)重要度分析結(jié)構(gòu)重要度分析方法歸納起來有兩種，一種是運算出各差不多事件的結(jié)構(gòu)重要系數(shù)，將系數(shù)由大到小排列各差不多事件的重要順序；第二種是用最小割集近似判定各差不多事件的結(jié)構(gòu)重要系數(shù)的大小，并排列次序。第二種分析方法較為常用。在差不多事件結(jié)構(gòu)重要系數(shù)大小的近似比較中遵循以下原則：單事件最小割（徑）集中差不多事件結(jié)構(gòu)重要度系數(shù)最大；僅顯現(xiàn)在同一最小割（徑）集中的所有差不多事件結(jié)構(gòu)重要度系數(shù)相等；當兩個差不多事件所在割（徑）集的差不多事件個數(shù)相同時，則兩事件結(jié)構(gòu)重要度大小由它們在不同割（徑）集中顯現(xiàn)的次數(shù)多少決定，顯現(xiàn)次數(shù)多的則其結(jié)構(gòu)重要度系數(shù)大；顯現(xiàn)次數(shù)少的則其結(jié)構(gòu)重要度系數(shù)小；顯現(xiàn)次數(shù)相等的則其結(jié)構(gòu)重要度系數(shù)相等。兩個差不多事件顯現(xiàn)在差不多事件個數(shù)不等的若干個最小割（徑）集中，其結(jié)構(gòu)重要度系數(shù)依下列情形而定：若它們在各自最小割（徑）集中重復顯現(xiàn)的次數(shù)相等，則在少事件最小割（徑）集中顯現(xiàn)的差不多事件結(jié)構(gòu)重要度系數(shù)大;若它們在少事件最小割（徑）中顯現(xiàn)的次數(shù)少，在多事件最小割（徑）集中顯現(xiàn)的次數(shù)多，以及其它更為復雜的情形下，可用下列近似判別式運算：I①（i）=￡，nn-1式中：Xi一差不多事件;Pj—最小割（徑）集；nj一表示差不多中件Xi所在最小割集Pj中包含的差不多事件的個數(shù)；I①（i）—Xi的結(jié)構(gòu)重要度系數(shù)。故障樹符號的意義事件符號口頁上事件或中間事件符號，需要進一步往下分析的事件。O差不多事件符號，不能再往下分析的事件。

?省略事件符號，不能或不需要向下分析的事件。Q正常事件符號，正常情形下存在的事件。邏輯門符號山或門，表示B1或B2任一事件單獨發(fā)生（輸入）時，A事件都能夠發(fā)生（輸出）心與門，表示B1、B2兩個事件同時發(fā)生（輸入）時，A事件才能發(fā)生（輸出）時，時，L+HZE：還必須滿足條件IeHZaZ還必須滿足條件時，時，L+HZE：還必須滿足條件IeHZaZ還必須滿足條件a，A事件才發(fā)生（輸出）條件與門，表示B1、B2兩個事件同時發(fā)生（輸入）a，A事件才發(fā)生（輸出）常減壓蒸餾裝置對常減壓蒸餾裝置中電脫年年鹽罐、初餾塔、常壓塔、減壓塔單元進行定量評判，對不便于定量的機泵單元和加熱爐單元分別用預先危險性分析法(PHA)和故障樹分析法進行評判分析。危險度評判評判單元工藝參數(shù)的確定表6-1所列的常減壓蒸餾裝置中4個評判單元，按照每個單元設備的危險性大小選出危險性較大的設備作為該評判單元的評判設備，這些預評判單元設備的工藝參數(shù)詳見表7-1-1。評判單元工藝參數(shù) 表7-1-1單元參數(shù)單元名稱一要緊介質(zhì)規(guī)格內(nèi)徑X切線長(mm)溫度(℃)壓力(MPa)可燃物質(zhì)的總量(t)電脫鹽罐原油^3200x23510x261302.2136初餾塔原油^2600x28402x122270.07108常壓塔常渣^3800x41738x183560.035163減壓塔渣油54600/7400/8200/4200X42265x183720.0013163危險度運算依據(jù)危險度評判取得賦分標準和危險程度分級表，得出本裝置各評判單元的危險度運算值和危險度等級，見表7-1-2。

預評判單元危險度評判運算值匯總表 表7-1-2\項目單元\要緊介質(zhì)設備容量溫度壓力操作總分危險等級裝置危險度名稱分值m3分值℃分值MPa分值分值電脫鹽罐原油51891013002.22219II初餾塔原油51501022700.070217I常壓塔渣油、油氣54701035620.0350219I減壓塔渣油、油氣520181037220.00130521I評判結(jié)果及分析本裝置各預評判單元的危險度等級見表7-1-3。預評判單元危險度等級表表7-1-3危險度等級I口印單元名稱電脫鹽罐初餾塔常壓塔減壓塔由表7-1-3可知，電脫鹽罐、初餾塔、常壓塔、減壓塔單元危險度等級為I級，整個裝置中所有預評判單元的危險度等級均為高度。按照以所有預評判單元的最大危險度等級作為裝置的危險度等級這一原則，本裝置總的危險度等級為I級?；馂摹⒈ㄎｋU指數(shù)評判由生產(chǎn)過程危險、有害因素分析可知，火災、爆炸危險是本裝置的要緊危險因素，針對這一特點，此次預評判采納道化學公司（DOW）火災、爆炸危險指數(shù)評判法（第七版），選取危險度評判等級為I、II級的單元進行定量評判。即：電脫鹽罐、初餾塔、常壓塔、減壓塔單元。其評判結(jié)果將作為本裝置采取勞動安全衛(wèi)生計策措施的依據(jù)。評判單元危險系數(shù)的確定各工藝單元危險系數(shù)的確定及火災、爆炸危險指數(shù)F&E1的運算見表7-1-4-表7-1-5。

裝置名稱：常減壓蒸餾裝置電脫鹽初餾塔物質(zhì)名稱原油（130℃）原油（227℃）確定MF的物質(zhì)21211）一樣工藝危險危險系數(shù)范疇采納危險系數(shù)采納危險系數(shù)差不多系數(shù)1.001.001.00A、放熱反應0.30?2.2500B、吸熱反應0.20?0.4000C、物料處理與輸送0.25?1.0500D、密閉或室內(nèi)工藝單兀0.25?0.9000E、通道0.20?0.3500F、排放和泄漏操縱0.25?0.500.250.25一樣工藝危險系數(shù)（F1)1.251.252）專門工藝危險差不多系數(shù)1.001.001.00A、毒性物質(zhì)0.20?0.800.200.20B、負壓（絕壓500mmHg）0.5000C、爆炸極限范疇內(nèi)或其鄰近的操作1、罐裝置易燃液體（無惰性氣體愛護）0.50002、操縱失靈或惰性氣體吹掃故障0.300.300.303、一直在爆炸極限范疇內(nèi)或其鄰近0.80D、粉塵爆炸0.25?2.0000E、壓力0.16?1.500.560.16仄低溫0.20?0.3000G、易燃和不穩(wěn)固物質(zhì)的重量（kg）工藝過程總熱量（BUT）1、工藝過程中的液體或氣體2.92.32、貯存中的液體或氣體003、貯存中的可燃固體和工藝中的粉塵00H、腐蝕與腐蝕0.10?0.750.100.10I、泄漏一接頭和填料0.10?1.500.100.10J、使用明火設備00K、熱油交換系統(tǒng)0.15?1.1500L、轉(zhuǎn)動設備0.5000單元火災、爆炸指數(shù)F&E1運算表單元火災、爆炸指數(shù)F&E1運算表表7-1-4專門工藝危險系數(shù)（F2）5.164.16工藝單兀危險系數(shù)F尸（F1XF2）6.455.2火災、爆炸指數(shù)F&E1=F3xMF135109火災、爆炸危險等級專門大中等單元火災、爆炸指數(shù)F&E1運算表 表7-1-5裝置名稱：常減壓蒸餾裝置常壓塔減壓塔物質(zhì)名稱原油（356℃）原油（372℃）確定MF的物質(zhì)21211）一樣工藝危險危險系數(shù)范疇采納危險系數(shù)采納危險系數(shù)差不多系數(shù)1.001.001.00A、放熱反應0.30?2.2500B、吸熱反應0.20?0.4000C、物料處理與輸送0.25?1.0500D、密閉或室內(nèi)工藝單兀0.25?0.9000E、通道0.20?0.3500F、排放和泄漏操縱0.25?0.500.250.25一樣工藝危險系數(shù)（F1）1.251.252）專門工藝危險差不多系數(shù)1.001.001.00A、毒性物質(zhì)0.20?0.800.200.20B、負壓（絕壓500mmHg）0.5000.50C、爆炸極限范疇內(nèi)或其鄰近的操作1、罐裝置易燃液體（無惰性氣體愛護）0.50002、操縱失靈或惰性氣體吹掃故障0.300.300.303、一直在爆炸極限范疇內(nèi)或其鄰近0.8000D、粉塵爆炸0.25?2.0000E、壓力0.16?1.5000仄低溫0.20?0.3000G、易燃和不穩(wěn)固物質(zhì)的重量（kg）工藝過程總熱量（BUT）1、工藝過程中的液體或氣體2.42.42、貯存中的液體或氣體3、貯存中的可燃固體和工藝中的粉塵H、腐蝕與腐蝕0.10?0.750.200.20I、泄漏一接頭和填料0.10?1.500.100.10J、使用明火設備0.500.50K、熱油交換系統(tǒng)0.15?1.15L、轉(zhuǎn)動設備0.50專門工藝危險系數(shù)（F2）4.75.2工藝單兀危險系數(shù)F尸（F1XF2）5.886.5火災、爆炸指數(shù)F&E1=F3xMF123137火災、爆炸危險等級專門大中等安全措施補償系數(shù)的確定在安全技術措施中，補償系數(shù)共分十九類，在系數(shù)選取時，與本單元無關或本單元沒有的安全措施，系數(shù)為1.00。為了預防嚴峻事故的發(fā)生、降低事故的發(fā)生概率和危害、裝置設計中除了滿足各種規(guī)范和標準要求外，還有工藝操縱、物質(zhì)隔離和防火防爆方面采取了安全補償措施，這些措施在工藝單元評判中能夠作為確定安全措施補償系數(shù)C的依據(jù)。具體過程見表7-1-6?7-1-7。評判單元危險分析按照各評判單元的火災、爆炸危險指數(shù)F&E1和安全措施補償系數(shù)，我們能夠推出其安全措施補償后的火災、爆炸指數(shù)F&E1以及危險暴露半徑、暴露區(qū)域面積，由此確定各評判單元的危險等級及其危害嚴峻程度。各單元的危險指標匯總于表7-1-8，安全措施補償前后的火災、爆炸指數(shù)F&E1對比圖見7-1。（圖略）

評判單元安全措施補償系數(shù) 表7-1-6評判單元電脫鹽初餾塔安全項目補償系數(shù)范疇補償系數(shù)補償系數(shù)1、工藝操縱a、應急電源0.980.980.98b、冷卻裝置0.97?0.99c、抑爆裝置0.84?0.98d、緊急停車裝置0.96?0.990.980.98e、運算機操縱0.93?0.990.930.93f、惰性氣體愛護0.94?0.96g、操作規(guī)程0.91?0.990.920.92h、化學爽朗性物質(zhì)檢查0.91?0.980.980.981、其它工藝危險分析0.91?0.980.960.96工藝操縱安全補償系數(shù)匯總（ci）0.770.772、物質(zhì)隔離安全系數(shù)a、遙控器0.96?0.980.980.98b、卸料/排空裝置0.96?0.980.980.98c、排放系統(tǒng)0.91?0.97d、聯(lián)鎖裝置0.980.980.98物質(zhì)隔離安全補償系數(shù)匯總（C2）0.760.763、防火設施安全系數(shù)

a、泄漏檢測裝置0.94?0.980.980.98b、結(jié)構(gòu)鋼0.95?0.980.980.98c、消防水供應系統(tǒng)0.94?0.970.940.94d、專門火火系統(tǒng)0.91e、噴灑火火系統(tǒng)0.74?0.97f、水幕0.97?0.98g、泡沫火火裝置0.92?0.97卜、手提式滅火器材/噴水槍0.93?0.980.970.97i、電纜防護0.94?0.980.980.98防火設施安全補償系數(shù)匯總（C3）0.860.86安全補償系數(shù)C=C]XC2xC30.630.63補償火災、爆炸危險指數(shù)（F&E1）=F&E1xC8569補償火災、爆炸危險等級較輕較輕評判單元安全措施補償系數(shù) 表7-1-7評判單元常壓塔減壓塔安全項目補償系數(shù)范疇補償系數(shù)補償系數(shù)1、工藝操縱a、應急電源0.980.980.98b、冷卻裝置0.97?0.99c、抑爆裝置0.84?0.98d、緊急停車裝置0.96?0.990.980.98

e、運算機操縱0.93?0.990.930.93f、惰性氣體愛護0.94?0.96g、操作規(guī)程0.91?0.990.920.92h、化學爽朗性物質(zhì)檢查0.91?0.980.980.981、其它工藝危險分析0.91?0.980.960.96工藝操縱安全補償系數(shù)匯總（C1）0.780.782、物質(zhì)隔離安全系數(shù)a、遙控器0.96?0.980.980.98b、卸料/排空裝置0.96?0.980.980.98c、排放系統(tǒng)0.91?0.97d、聯(lián)鎖裝置0.980.980.98物質(zhì)隔離安全補償系數(shù)匯總（C2）0.940.943、防火設施安全系數(shù)a、泄漏檢測裝置0.94?0.980.980.98b、結(jié)構(gòu)鋼0.95?0.980.980.98c、消防水供應系統(tǒng)0.94?0.970.940.94d、專門火火系統(tǒng)0.91e、噴灑火火系統(tǒng)0.74?0.97f、水幕0.97?0.98g、泡沫火火裝置0.92?0.97卜、手提式滅火器材/噴水槍0.93?0.980.970.97

i、電纜防護0.94?0.980.980.98防火設施安全補償系數(shù)匯總（C3）0.860.86安全補償系數(shù)C=CXCXC1 2 30.630.63補償火災、爆炸危險指數(shù)（F&E1）=F&E1xC7786補償火災、爆炸危險等級較輕較輕常減壓蒸餾裝置各評判單元危險分析匯總表表7-1-8危險指標單位評判單元名稱電脫鹽初餾塔常壓塔減壓塔初始火災、爆炸指數(shù)（F&E1）135109123137專門大中等中等專門大安全措施補償系數(shù)C0.630.630.630.63安全措施補償后火災、爆炸指數(shù)（F&E1）85697786較輕較輕較輕較輕暴露半徑Rm35283235.3暴露區(qū)域面積Am23847246232153920財產(chǎn)價值（萬兀）A1A2A3A4危害系數(shù)0.800.740.770.81差不多MPPD（方兀）%80%74%77%81%補償系數(shù)（C）0.630.630.630.63實際MPPD（萬兀）0.50A10.47A20.48A30.51A4評判結(jié)果分析從各評判單元的火災、爆炸危險指數(shù)F&E1的分析過程及運算結(jié)果可知：各評判單元中電脫鹽罐單元、初餾塔單元、常壓塔單元及減壓塔單元的一樣工藝危險系數(shù)F1相同，講明電脫鹽罐單元、初餾塔單元、常壓塔單元及減壓塔單元的事故危害程度相當；專門的工藝危險是阻礙火災、爆炸事故發(fā)生概率的要緊因素。電脫鹽罐單元和減壓塔單元的表征阻礙事故發(fā)生概率的專門工藝危險系數(shù)F2均較大，講明電脫鹽罐單元及減壓塔單元的火災、爆炸事故發(fā)生概率較大，在生產(chǎn)中應注意加以防范。5個評判單元中減壓塔單元的火災、爆炸危險指數(shù)F&E1最高，其次為脫鹽罐單元、常壓塔單元及初餾塔單元；由F&E1值推算得出的暴露半徑和暴露區(qū)域面積表明減壓塔單元、電脫鹽罐單元若發(fā)生火災、爆炸事故，其危害半徑最大、危害面最廣、后果最為嚴峻。從實際生產(chǎn)運行體會來看，各評判單元的火災、爆炸危險指數(shù)也與事實上際危險程度趨于一致。因此，減壓塔單元、電脫鹽罐單元應是本裝置生產(chǎn)運行中防火防爆的重中之重。經(jīng)安全措施補償后，各單元均在“較輕”以下，講明采取措施的條件下裝置的火災、爆炸危險程度較低，在正常生產(chǎn)運行下，其安全能得到較為有效的保證。但從安全措施補償項來看，安全保證體系是一個綜合體系，必須有良好的職工素養(yǎng)和正確的操作規(guī)程指導相結(jié)合，才能確保裝置安全。預先危險性評判（PHA）按照本裝置的工藝過程及火災、爆炸危險因素分析結(jié)果，按PHA方法要求，要緊以危險系統(tǒng)（單元）為評判對象，列表對裝置的危險、有害因素危險程度進行分析。要緊對油泵房火災、爆炸危險因素進行分析和評判。泵房單元是設備集中、操作頻繁、最容易泄漏和散發(fā)油氣的地點，在通風不良和電氣設備不符合防爆要求的情形下，會發(fā)生火災爆炸事故。油泵的超溫超壓運轉(zhuǎn)，泵體、油封泄漏，防爆等級不夠，操作失誤等，均能引起跑油、著火以及泵損壞等事故。

本工程泵房單元操作崗位預先危險性分析見表7-1-9。其他裝置的泵房預先危險性分析類似，不再進行分析。油泵房操作崗位預先危險性分析表 表7-1-9危險危害因素觸發(fā)事件現(xiàn)象形成事故緣故事件事故情形結(jié)果危險等級措施油泵泄漏油泵密封磨損漏油；密墊圈漏油；密封圈壓偏。油泵漏油，泵房內(nèi)地面存油，有強烈的油氣味漏出的油或油氣與空氣的混合物遇點火源；漏出熱油自然著火會引起火災、爆炸人員受傷，財產(chǎn)受損3—4緊急停泵，更換密封圈：更換新的墊圈；找正。加大通風，排出集合油氣。泵抽空吸入口漏氣；入口管線葉輪堵塞；泵體內(nèi)有氣體；電機反向；出口入口蒸汽掃線漏氣；液而低。泵殼熱檢修質(zhì)量不合格；電機接線錯誤；液位計失靈；人員誤操作。設備損壞財產(chǎn)受損2—3檢修吸放管線、閥門、法蘭；清理堵塞物；排空泵內(nèi)氣體；檢查電機接線；堵漏或換閥；提升液面。機泵耗功過大，電機發(fā)熱泵與電機不同心；泵口環(huán)間隙過?。惶盍厦芊膺^緊；葉輪有雜物；轉(zhuǎn)子與定子摩擦;泵越負荷；電機過載。電機發(fā)熱，泵有雜音。設計缺陷；人員誤操作；檢修質(zhì)量不行。電機燒毀，機泵停運臨時可不能造成財產(chǎn)缺失2—3校正同心度；調(diào)整間隙；調(diào)整填料密封圈；清除雜物；檢修電機；調(diào)整操作；里調(diào)電機。加熱爐的事故樹分析加熱爐為明火設備，且操作過程較復雜，一旦發(fā)生事故，會造成嚴峻的經(jīng)濟缺失和人員傷亡。同時，關于以燃料氣為燃料的加熱爐來講，發(fā)生的事故類型要緊有爐管爆裂、爐膛著火和爐膛爆炸事故，其中，專門以爐膛爆炸事故為多，且危害大。因此，以加熱爐發(fā)生爐膛爆炸為要緊研究對象，用事故樹的方法（FTA）分析其發(fā)生爆炸的緣故，同時，通過定性分析導致爐膛爆炸的因素，找出要緊緣故，并提出有力的防范或補救措施，同時通過定量分析，運算出事故發(fā)生的概率，為推測和預防事故提供依據(jù)。確定頂上事件在加熱爐膛操作過程中，若操作人員點火前未認真檢查燃料氣（天然氣）系統(tǒng)的閥門開關情形，開車后天然氣漏入爐膛，與空氣混合琪爆炸性氣體，點火即會發(fā)生爆炸，進而造成嚴峻的人員傷亡和財產(chǎn)缺失。故以“加熱爐爐膛爆炸”作為頂上事件進行事故樹分析。分析緣故事件“加熱爐爐膛爆炸”事件的發(fā)生必須具備兩個緣故事件：燃料氣集合在爐膛內(nèi)并達到爆炸極限和足夠的引燃能量。燃料氣集合爐膛燃料氣進入爐膛A.燃料系統(tǒng)故障?壓力高熄火?壓力低熄火B(yǎng).燃料閥故障?閥門內(nèi)漏■閥門關不嚴?閥門未關爐膛置換不合格A.風門故障?風量小?風門誤關B.誤操作?置換時刻短?未置換?未分析足夠引燃能量點火爐膛余熱編制事故樹從頂上事件“加熱爐爐膛爆炸”開始，結(jié)合上述緣故事件的分析，層層分析其發(fā)生緣故，一直分析到差不多事件為止，從而可得知其要緊的危險、有害因素。事故樹見圖7-2，圖中各符號意義見表7-1-12。（