某框架結(jié)構(gòu)高層梁模板支撐計算書門式腳手架

目錄第一章編制依據(jù)………………2第二章工程概況………………2第三章方案選擇………………2第四章材料選擇………………2第五章模板安裝………………3第六章模板拆除………………5第七章模板技術(shù)措施…………6第八章安全環(huán)保、文明施工措施……………10第九章計算書………………11模板專項施工方案第一章編制依據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009-2001）中國建筑工業(yè)出版社；《混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》（GB50010-2002）中國建筑工業(yè)出版社；《建筑施工計算手冊》江正榮著中國建筑工業(yè)出版社；《建筑施工手冊》第四版中國建筑工業(yè)出版社；《鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》（GB50017-2003）中國建筑工業(yè)出版社；第二章工程概況××××工程，位于×××市六公里濱江路，由×××××××投資興建，××××設計院設計，××××監(jiān)理有限公司監(jiān)理?？蚣芙Y(jié)構(gòu)十四層，建筑面積12000㎡，建筑總高度為54米。2009年3月22日開工，計劃2010年6月竣工。該工程首層為4.8米，第六層、十三層和十四層層高為3.6m,其它樓層的標高為3.4m高。二層以上梁的最大截面尺寸400×800，1000㎜×1000㎜的柱。這里以3.6m高樓層，400×800梁，1000㎜×1000㎜的柱為計算參數(shù)。第三章方案選擇本工程考慮到施工工期、質(zhì)量和安全要求，故在選擇方案時，應充分考慮以下幾點：1、模板及其支架的結(jié)構(gòu)設計，力求做到結(jié)構(gòu)要安全可靠，造價經(jīng)濟合理。2、在規(guī)定的條件下和規(guī)定的使用期限內(nèi)，能夠充分滿足預期的安全性和耐久性。3、選用材料時，力求做到常見通用、可周轉(zhuǎn)利用，便于保養(yǎng)維修。4、結(jié)構(gòu)選型時，力求做到受力明確，構(gòu)造措施到位，升降搭拆方便，便于檢查驗收；5、綜合以上幾點，模板及模板支架的搭設，還必須符合JCJ59-99檢查標準要求，要符合省文明標化工地的有關(guān)標準。6、結(jié)合以上模板及模板支架設計原則，同時結(jié)合本工程的實際情況，綜合考慮了以往的施工經(jīng)驗，決定采用以下支架方案：梁模板(門架)，板模板(門架)。第四章材料選擇按清水混凝土的要求進行模板設計，在模板滿足強度、剛度和穩(wěn)定性要求的前提下，盡可能提高表面光潔度，陰陽角模板統(tǒng)一整齊。梁模板(門架)梁底橫向支撐采用木方:100×100mm,門式鋼管梁模板支撐架由門架、交叉支撐、連接幫、鎖臂、可調(diào)底座、可調(diào)托坐、剪刀撐等組成，采用門架門架mf1219型號門架、φ48×3.5鋼管做剪刀撐。板模板(門架)板底橫向支撐采用木方:100×100mm，門式鋼管板模板支撐架由門架、交叉支撐、連接幫、鎖臂、可調(diào)底座、可調(diào)托坐、剪刀撐等組成，采用門架mf1219型號門架、φ48×3.5鋼管做剪刀撐。第五章模板安裝1、模板安裝的一般要求豎向結(jié)構(gòu)鋼筋等隱蔽工程驗收完畢、施工縫處理完畢后準備模板安裝。安裝柱模前，要清除雜物，焊接或修整模板的定位預埋件，做好測量放線工作，抹好模板下的找平砂漿。模板組裝要嚴格按照模板配板圖尺寸拼裝成整體，模板在現(xiàn)場拼裝時，要控制好相鄰板面之間拼縫，兩板接頭處要加設卡子，以防漏漿，拼裝完成后用鋼絲把模板和豎向鋼管綁扎牢固，以保持模板的整體性。拼裝的精度要求如下：1、兩塊模板之間拼縫≤12、相鄰模板之間高低差≤13、模板平整度≤24、模板平面尺寸偏差±32、模板定位當?shù)装寤蝽敯寤炷翝仓戤叢⒕哂幸欢◤姸龋ā?.2MPa），即用手按不松軟、無痕跡，方可上人開始進行軸線投測。首先根據(jù)樓面軸線測量孔引測建筑物的主軸線的控制線，并以該控制線為起點，引出每道細部軸線，根據(jù)軸線位置放出細部截面位置尺寸線、模板500（mm）控制線，以便于模板的安裝和校正。當混凝土澆筑完畢，模板拆除以后，開始引測樓層500mm標高控制線，并根據(jù)該500mm線將板底的控制線直接引測到墻、柱上。3、模板安裝要求（1）梁、板模板安裝順序及技術(shù)要點①模板安裝順序模板定位、垂直度調(diào)整→模板加固→驗收→混凝土澆筑→拆模②技術(shù)要點安裝梁、板模板前，要首先檢查梁、板模板支架的穩(wěn)定性。在穩(wěn)定的支架上先根據(jù)樓面上的軸線位置和梁控制線以及標高位置安置梁、板的底模。根據(jù)施工組織設計的要求，待鋼筋綁扎校正完畢，且隱蔽工程驗收完畢后，再支設梁的側(cè)模或板的周邊模板。并在板或梁的適當位置預留方孔，以便在混凝土澆筑之前清理模板內(nèi)的雜物。模板支設完畢后，要嚴格進行檢查，保證架體穩(wěn)定，支設牢固，拼縫嚴密，澆筑混凝土時不漲模，不漏漿。（2）梁模板安裝順序及技術(shù)要點（3）樓板模板安裝順序及技術(shù)要點①模板安裝順序主龍骨→次龍骨→柱頭模板龍骨→柱頭模板、頂板模板→拼裝→頂板內(nèi)、外墻柱頭模板龍骨→模板調(diào)整驗收→進行下道工序②技術(shù)要點樓板模板當采用單塊就位日寸，宜以每個鋪設單元從四周先用陰角模板與墻、梁模板連接，然后向中央鋪設，按設計要求起拱(跨度大于4m時，起拱0.2％)，起拱部位為中間起拱，四周不起拱。梁模板(門架)1、梁模板采用門式腳手架作為撐系統(tǒng)，腳手架采用門架平行于梁截面形式形式，腳手架橫距1.219m，縱距1.2m，步距1.95m。2、門架作模板支撐時，架距和間距應根據(jù)支撐高度、荷載情況等條件確定。架距為1.8m和0.9m兩種。荷載較大時，采用0.9m架距的模板支撐。樓板模板支撐的間距由荷載、施工條件選擇，一般不宜大于1.2m。門架、梯型架、可調(diào)托座應根據(jù)支模板高度配置。調(diào)整模板支撐高度宜采用可調(diào)托座，不宜采用可調(diào)底座，采用固定托座時，可采用木楔調(diào)節(jié)高度。門架用于梁模板支撐時，有門架平行和垂直于梁軸線的兩種布置方式。門架垂直于粱軸線布置時，門架之間應設置交叉支撐和水平加固桿，架距根據(jù)荷載情況可采用1.8m或o.9m兩種。門架平行于梁軸線布置時，應將兩門架進行可靠連接。連接方式可采用交叉支撐或水平連桿。門架用于樓板模板支撐時，應按滿堂腳手架構(gòu)造要求設置水平加固桿，剪刀撐。架距和間距應根據(jù)搭設高度和施工荷載確定。門架用于拼裝整體式平臺模板(飛模)時，門架支撐應與模板系統(tǒng)進行可靠連接，以滿足整體工作、整體安裝、整體吊運的要求。板模板(門架)1、板底橫向支撐采用：木方:100×100mm，支撐間距400mm，門架平行于梁截面形式支撐，縱距0.9m，步距1.95m。門架、梯型架、可調(diào)托座應根據(jù)支模板高度配置。調(diào)整模板支撐高度宜采用可調(diào)托座，不宜采用可調(diào)底座。門架用于梁模板支撐時，有門架平行和垂直于梁軸線的兩種布置方式。門架垂直于粱軸線布置時，門架之間應設置交叉支撐和水平加固桿，架距根據(jù)荷載情況可采用1.8m或o.9m兩種。門架平行于梁軸線布置時，應將兩門架進行可靠連接。連接方式可采用交叉支撐或水平連桿。門架用于樓板模板支撐時，應按滿堂腳手架構(gòu)造要求設置水平加固桿，剪刀撐。架距和間距應根據(jù)搭設高度和施工荷載確定。門架用于拼裝整體式平臺模板(飛模)時，門架支撐應與模板系統(tǒng)進行可靠連接，以滿足整體工作、整體安裝的要求。第六章模板拆除模板的拆除應嚴格按照《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范》GB50204-2002中第4.3條“模板拆除”項目執(zhí)行。（一）拆模時先拆除非承重部分，后拆除承重部份。（二）現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)的模板及其支架拆除時的砼強度，如無設計要求時，應符合下列規(guī)定：1、側(cè)模，在砼強度能保證其表面及棱角，不因拆除模板面受損壞后，方可拆除。2、底模，在砼強度符合下表規(guī)定后，方可拆除?，F(xiàn)澆結(jié)構(gòu)拆模時所需砼強度結(jié)構(gòu)類型結(jié)構(gòu)跨度（m）按設計的砼強度標標準值的百分分率計（%）板≤250＞2，≤875＞8100梁≤875＞8100懸臂構(gòu)件-100多層樓板支柱的拆除，應按下列規(guī)定進行：當上層樓板正在澆筑砼時，下層樓板的模板和支架不得拆除。2、在拆除模板過程中，如發(fā)現(xiàn)有影響結(jié)構(gòu)、安全、質(zhì)量問題時，應暫停拆除，經(jīng)過處理后，方可繼續(xù)拆模。3、依據(jù)砼同條件養(yǎng)護試塊抗壓強度報告，達到規(guī)定要求并經(jīng)項目技術(shù)負責人和監(jiān)理單位同意后，方可拆除模板。4、模板拆除時，不應對樓層形成沖擊荷載。拆下的模板應及時清理粘結(jié)物，模板、鐵件、支撐、扣件等及時收集歸類堆放。第七章模板技術(shù)措施1、進場模板質(zhì)量標準模板要求：（1）技術(shù)性能必須符合相關(guān)質(zhì)量標準（通過收存、檢查進場木膠合板出廠合格證和檢測報告來檢驗）。（2）外觀質(zhì)量檢查標準（通過觀察檢驗）任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。不得有板邊缺損、起毛。每平方米單板脫膠不大于0.001m2。每平方米污染面積不大于0.005m2（3）規(guī)格尺寸標準厚度檢測方法：用鋼卷尺在距板邊20mm處，長短邊分別測3點、1點，取8點平均值；各測點與平均值差為偏差。長、寬檢測方法：用鋼卷尺在距板邊100mm處分別測量每張板長、寬各2點，取平均值。對角線差檢測方法：用鋼卷尺測量兩對角線之差。翹曲度檢測方法：用鋼直尺量對角線長度，并用楔形塞尺（或鋼卷尺）量鋼直尺與板面間最大弦高，后者與前者的比值為翹曲度。2、模板安裝質(zhì)量要求必須符合《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工及驗收規(guī)范》（GB50204-2002）及相關(guān)規(guī)范要求。即"模板及其支架應具有足夠的承載能力、剛度和穩(wěn)定性，能可靠地承受澆筑混凝土的重量、側(cè)壓力以及施工荷載"。（1）主控項目1）安裝現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)的上層模板及其支架時，下層樓板應具有承受上層荷載的承載能力，或加設支架；上下層支架的立柱應對準，并鋪設墊板。檢查數(shù)量：全數(shù)檢查。檢驗方法：對照模板設計文件和施工技術(shù)方案觀察。（2）一般項目1）模板安裝應滿足下列要求：模板的接縫不應漏漿；在澆筑混凝土前，木模板應澆水濕潤，但模板內(nèi)不應有積水；模板與混凝土的接觸面應清理干凈；澆筑混凝土前，模板內(nèi)的雜物應清理干凈；檢查數(shù)量：全數(shù)檢查。檢驗方法：觀察。2）對跨度不小于4m的現(xiàn)澆鋼筋混凝土梁、板，其模板應按要求起拱。檢查數(shù)量：按規(guī)范要求的檢驗批（在同一檢驗批內(nèi)，對梁，應抽查構(gòu)件數(shù)量的10％，且不應少于3件；對板，應按有代表性的自然間抽查10％，且不得小于3間。）檢驗方法：水準儀或拉線、鋼尺檢查。3）固定在模板上的預埋件、預留孔洞均不得遺漏，且應安裝牢固其偏差應符合附表1的規(guī)定；檢查數(shù)量：按規(guī)范要求的檢驗批(對梁、柱，應抽查構(gòu)件數(shù)量的10％，且不應少于3件；對墻和板，應按有代表性的自然間抽查10％，且不得小于3間)。檢驗方法：鋼尺檢查。（3）現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)模板安裝的偏差應符合表1的規(guī)定。檢查數(shù)量：按規(guī)范要求的檢驗批(對梁、柱，應抽查構(gòu)件數(shù)量的10％，且不應少于3件；對墻和板，應按有代表性的自然間抽查10％，且不得小于3間)?，F(xiàn)澆結(jié)構(gòu)模板安裝允許偏差和檢驗方法見表1：（檢驗方法：檢查同條件養(yǎng)護試塊強度試驗值。檢查軸線位置時，應沿縱、橫兩個方向量測，并取其中的較大值。）（4）模板垂直度控制1）對模板垂直度嚴格控制，在模板安裝就位前，必須對每一塊模板線進行復測，無誤后，方可模板安裝。2）模板拼裝配合，工長及質(zhì)檢員逐一檢查模板垂直度，確保垂直度不超過3mm，平整度不超過2mm；3）模板就位前，檢查頂模棍位置、間距是否滿足要求。（5）頂板模板標高控制每層頂板抄測標高控制點，測量抄出混凝土墻上的500線，根據(jù)層高2800mm及板厚，沿墻周邊彈出頂板模板的底標高線。（6）模板的變形控制1）墻模支設前，豎向梯子筋上，焊接頂模棍（墻厚每邊減少1mm）。2）澆筑混凝土時，做分層尺竿，并配好照明，分層澆筑，層高控制在500以內(nèi)，嚴防振搗不實或過振，使模板變形。3）門窗洞口處對稱下混凝土；4）模板支立后，拉水平、豎向通線，保證混凝土澆筑時易觀察模板變形，跑位；5）澆筑前認真檢查螺栓、頂撐及斜撐是否松動；6）模板支立完畢后，禁止模板與腳手架拉結(jié)。（7）模板的拼縫、接頭模板拼縫、接頭不密實時，用塑料密封條堵塞；鋼模板如發(fā)生變形時，及時修整。（8）窗洞口模板在窗臺模板下口中間留置2個排氣孔，以防混凝土澆筑時產(chǎn)生窩氣，造成混凝土澆筑不密實。（9）清掃口的留置樓梯模板清掃口留在平臺梁下口，清掃口50×100洞，以便用空壓機清掃模內(nèi)的雜物，清理干凈后，用木膠合板背訂木方固定。（10）跨度小于4m不考慮，4～6m的板起拱10mm；跨度大于6m的板起拱15mm。（11）與安裝配合合模前與鋼筋、水、電安裝等工種協(xié)調(diào)配合，合模通知書發(fā)放后方可合模。（12）混凝土澆筑時，所有墻板全長、全高拉通線，邊澆筑邊校正墻板垂直度，每次澆筑時，均派專人專職檢查模板，發(fā)現(xiàn)問題及時解決。（13）為提高模板周轉(zhuǎn)、安裝效率，事先按工程軸線位置、尺寸將模板編號，以便定位使用。拆除后的模板按編號整理、堆放。安裝操作人員應采取定段、定編號負責制。3、其他注意事項在模板工程施工過程上中，嚴格按照模板工程質(zhì)量控制程序施工，另外對于一些質(zhì)量通病制定預防措施，防患于未然，以保證模板工程的施工質(zhì)量。嚴格執(zhí)行交底制度，操作前必須有單項的施工方案和給施工隊伍的書面形式的技術(shù)交底。（1）膠合板選統(tǒng)一規(guī)格，面板平整光潔、防水性能好的。（2）進場木方先壓刨平直統(tǒng)一尺寸，并碼放整齊，木方下口要墊平。（3）模板配板后四邊彈線刨平，以保證墻體、柱子、樓板陽角順直。（4）墻模板安裝基層找平，并粘貼海綿條，模板下端與事先做好的定位基準靠緊，以保證模板位置正確和防止模板底部漏漿，在外墻繼續(xù)安裝模板前，要設置模板支撐墊帶，并校正其平直。（5）墻模板的對拉螺栓孔平直相對，穿插螺栓不得斜拉硬頂。內(nèi)墻穿墻螺栓套硬塑料管，塑料管長度比墻厚少2~3mm。（6）門窗洞口模板制作尺寸要求準確，校正陽角方正后加固，固定，對角用木條拉上以防止變形。（7）支柱所設的水平撐與剪刀撐，按構(gòu)造與整體穩(wěn)定性布置。4、脫模劑及模板堆放、維修（1）模板貯存時，其上要有遮蔽，其下墊有墊木。墊木間距要適當，避免模板變形或損傷。（2）裝卸模板時輕裝輕卸，嚴禁拋擲，并防止碰撞，損壞模板。周轉(zhuǎn)模板分類清理、堆放。（3）拆下的模板，如發(fā)現(xiàn)翹曲，變形，及時進行修理。破損的板面及時進行修補。第八章安全、環(huán)保文明施工措施（1）拆模時操作人員必須掛好、系好安全帶。（2）支模前必須搭好相關(guān)腳手架（見本工程腳手架方案及相關(guān)方案、相關(guān)安全操作規(guī)程等）。（3）在拆墻模前不準準將腳手架拆拆除，拆除頂頂板模板前劃劃定安全區(qū)域域和安全通道道，將非安全全通道用鋼管管、安全網(wǎng)封封閉，掛"禁止通行"安全標志，操操作人員不得得在此區(qū)域，必必須在鋪好跳跳板的操作架架上操作。（4）澆筑混凝土前必必須檢查支撐撐是否可靠、扣扣件是否松動動。澆筑混凝凝土時必須由由模板支設班班組設專人看看模，隨時檢檢查支撐是否否變形、松動動，并組織及及時恢復。經(jīng)經(jīng)常檢查支設設模板吊鉤、斜斜支撐及平臺臺連接處螺栓栓是否松動，發(fā)發(fā)現(xiàn)問題及時時組織處理。（5）木工機械必須嚴嚴格使用倒順順開關(guān)和專用用開關(guān)箱，一一次線不得超超過3m，外殼接接保護零線，且且絕緣良好。電電鋸和電刨必必須接用漏電電保護器，鋸鋸片不得有裂裂紋（使用前前檢查，使用用中隨時檢查查）；且電鋸鋸必須具備皮皮帶防護罩、鋸鋸片防護罩、分分料器和護手手裝置。使用用木工多用機機械時嚴禁電電鋸和電刨同同時使用；使使用木工機械械嚴禁戴手套套；長度小于于50cm或厚度大于于鋸片半徑的的木料嚴禁使使用電鋸；兩兩人操作時相相互配合，不不得硬拉硬拽拽；機械停用用時斷電加鎖鎖。（6）環(huán)保與文明施工工夜間22:00～～6:00之間現(xiàn)場停停止模板加工工和其他模板板作業(yè)?，F(xiàn)場場模板加工垃垃圾及時清理理，做到工完完場清。整個個模板堆放場場地與施工現(xiàn)現(xiàn)場要達到整整齊有序、干干凈無污染、低低噪聲、低揚揚塵、低能耗耗的整體效果果。第九章計算書梁模板支撐計算書書1.計算參數(shù)結(jié)構(gòu)樓板厚1200mm,梁寬b=400mm,梁高h=800mm,層高3.600m；模板材料料為：夾板底模厚度度18mm,側(cè)模厚度188mm；木材彈性性模量E=90000.00N//mm2,抗彎強度fm=13.000N/mm2,抗剪強度fv=1.40N//mm2；支撐采采用門式鋼管管腳手架寬度度L=12000mm,門式鋼管腳腳手架縱向間間距900mm,梁邊至板支支撐的距離00.50m；門式鋼管管腳手架頂可可調(diào)底座調(diào)節(jié)節(jié)螺桿伸出長長度200mm。2.梁底模驗算（1）梁底模及支撐荷荷載計算荷載類型標準值單位梁寬梁高系數(shù)設計值①底模自重00.3kN/mm2×((0.40+11.36)×1.22=00.63kN/mm②砼自重24.0kN//m3×0.40×0..80××1.2=9..22kkN/m③鋼筋荷載11.5kN/mm3×0.40×0..80××1.2=0..58kN/m④振搗砼荷載2..0kN/m22×0.40×1.44=11.12kN/mm梁底模和支撐承載載力計算組合合①＋②＋③＋④qq1=11.555kN//m梁底模和龍骨撓度度驗算計算組組合①＋②＋③q2=10.433kN//m（2）梁底模板驗算第一層龍骨間距LL=400mm,計算跨數(shù)五五跨；底模厚厚度h=18mm,板模寬度b=400mm；W=bhh2/6==400.000×18..002/6=211600mmm3；I=bhh3/12=4000×1833/12=11944000mm4；1）抗彎強度驗算彎矩系數(shù)KM=--0.1055M=KM·q1LL2=-0.1005×11..55×0..402×106σ=M/W=1933966/221600==8.98NN/mm2梁底?？箯潖姸圈姚?8.988N/mm22＜fm=133.00N//mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算剪力系數(shù)KV=00.606V=KVq1L==0.6066×11.555×0.440×10000=27999N=2..80kNτ=3V/（2bhh）=3×27999/(2××400×118)=0..58N/mmm2梁底?？辜魪姸圈应?0.588N/mm22＜fv=1..40N/mmm2,滿足要求。3）撓度驗算荷載不包括振搗砼砼荷載,則計算荷載q2=10.433kN/m；撓度系數(shù)Kυ=0.6444；υ=Kυq2L44/(1000EI)=00.644××10.433×40044/(1000×90000.00×11944000)=0.998mm[υ]=400/4000=1.000mm梁底模撓度υ=00.98mmm＜[υ]=1.000mm,滿足要求。計算簡圖和內(nèi)力圖圖如下圖：計算簡圖（3）第一層龍骨驗算算門式鋼管腳手架寬寬度L=12000mm,梁寬C=400mm,γ=400/11200=00.33；第一層龍骨采用木木枋b=1000mm,h==100mm；W=bh2/6=1000×10022/6=1666667mmm3，I=bhh3/12=1000×10003/12=883333333mm4。1）抗彎強度驗算a、梁傳荷載計算q=q1×第一層層龍骨間距/梁寬=11.555×0.400/0.400=11.555kN/mmMq=qcL(2-γγ)/8=111.55×00.40×11.20×((2-0.333)/8==1.15kkN.mb、板傳荷載計算P板重量=1.2××(板厚度×25＋模板重)＋1.4×活載=1.2×(0.112×25++0.30))+1.4××2.50==7.46kkN/m2板傳遞到第一層龍龍骨的荷載P=0.255×0.400×7.466=0.755kNa=0.5×（L-c）=0.5×((1.20--0.40))=0.400m，Mp=P×a==0.75××0.40==0.30kkN.mMmax=Mq＋MMp=(1.15++0.30))×106σ=M/W=14552960//1666667=8.772N/mmm2第一層龍骨抗彎強強度σ=8.722N/mm22＜fm=133.00N//mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算V=0.5×q××梁寬＋P=(0.5×111.55××0.40++0.75))×10000=30555N=3.006kNτ=3V/（2bhh）=3×30555/(2××100×1100)=00.46N//mm2第一層龍骨抗剪強強度τ=0.466N/mm22＜fv=1..40N/mmm2,滿足要求。3）撓度驗算q’=q2×第一層龍龍骨間距/梁寬=10.443×0.440/0.440=10..4N/mmmυq=q’cL3×(8-44γ2＋γ3)/(3884EI)=720617477200000×8/28880000000000000=1..90mmυp=PaL2×(3--4×(a//L)2)/(244EI)=mm最大撓度υmaxx=υq＋υp=1.90++0.61==2.51mmm[υ]=1200/4400=3..00mm第一層龍骨撓度υυ=2.511mm＜[υ]=3.000mm,滿足要求。計算簡圖和內(nèi)力圖圖如下圖：計算簡圖（4）第二層龍骨驗算算門式鋼管腳手架縱縱向間距9000mm,計算跨數(shù)二跨；第二層層龍骨采用單單木枋:b=1000mm,h==100mmm。W=1×1100×10002/6=1666667mmm3，I=1×1000×10003/12=883333333mm4；1）抗彎強度驗算P=V=1/2××q×梁寬＋P=(0.5×111.55××0.40++0.75))×10000=30555N，彎矩系數(shù)KM=--0.2477最大彎矩為Mmaax=KMPL=σ=M/W=6799153/11666677=4.077N/mm2第二層龍骨抗彎強強度σ=4.077N/mm22＜fm=133.00N//mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算剪力系數(shù)KV=11.085V=KVP=1..085×33055.112/10000=3.331kNτ=3V/(2bhh)=3×33.31×11000//(2×1000×1000)=0.550N/mmm2第二層龍骨抗剪強強度τ=0.500N/mm22＜fv=1..40N/mmm2,滿足要求。3）撓度驗算P’=V=1/2×qq×梁寬＋P板傳=(0.5×110.43××0.40++0.75))×10000=28311N，撓度系數(shù)Kυ=11.188υ=KυP’LL3/（100EII）=1.1888×28311×90033/(1000×90000.00×883333333)=0..33mm[υ]=L/400==900/4400=2..25mm第二層龍骨撓度υυ=0.333mm＜[υ]=2.225mm,滿足要求。計算簡圖和內(nèi)力圖圖如下圖：計算簡圖3.支撐強度驗算傳至每個門式鋼管管腳手架立柱柱的力的系數(shù)數(shù)=1.8311傳至每個門式鋼管管腳手架立柱柱的力NQK1=1.8311×3.066=5.599kN每個門式鋼管腳手手架立柱的活活載（1.0kNN/m2）:NQK2=1.4×00.6×0..90×1==0.76kkN每個門式鋼管腳手手架立柱荷載載NQK=NQK1＋NQK2=5.59++0.76==6.35kkN單榀MF12199門式鋼管腳腳手架與交叉叉支撐等配件件沿高度重量量=0.3044÷1.9==0.1600kN/m每個門式鋼管腳手手架立柱沿高高度重量=0.0800kN/m，鋼管重量=0.03884kN/mm門式鋼管腳手架和和水平拉桿重重量NGK=(3.660-0.880-1.99)×0.0080+1××2.10××0.03884=0.115kN門式鋼管腳手架總總承載力=1.2××NGK＋NQK=1.2×00.15+66.35=66.53kNN每個門式鋼管腳手手架立柱的承承載力(kN)=400.16÷22=20.008kN門架承載力6.553kN＜20.088kN,滿足要求。4.支撐支承承面驗算（1）支承面受沖切承承載力驗算門式鋼管腳手架立立桿設配套底底座100×1100mm,支承面為（按按C15考慮）混凝土樓板板，樓板厚=120mm，上部荷載載為：F=6.53+[[0.08××1.90++(1.2++0.90))×0.03384]×11.2=6..81kNβs=2.000,ft=0.91N//mm2,hO=120-115=1055mm,βh=1.000,η=0.4＋1.2/βs=1.00σpc,m=11.00N//mm2,Um=4×1000=400mmm(0.7βhfft＋0.15σpc,m)ηUmhO=((0.7×1×0..91+0..15×1))×1.000×400××105)//1000==33.055kN門架支承面受沖切切承載力333.05kNN＞6.81kkN,滿足要求。(2)支承面混凝土土受壓承載力力驗算立桿基礎(chǔ)底面的平平均壓力必須須滿足下式要要求：P≤fgP=N//A=6.881/0.001=6811.23kkN/m2式中：P－立桿基礎(chǔ)礎(chǔ)地面的平均均壓力(kN/m2)；A－基礎(chǔ)底面面面積(m2)，A=0.011m2；N－上部結(jié)構(gòu)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂頂面的軸向壓壓力設計值(kN)，N=6.811kN；fgg－地基承載載力設計值(kN/m2)；fg=kc×fgk=1.00×57600.00=55760.000kN/mm2其中kc－腳手架地地基承載力調(diào)調(diào)整系數(shù)，kc=1.0；fgk－混凝土抗壓壓強度設計值值(C15砼受壓fc=72200.000kN/m22,因截面長邊邊小于300mmm)，fgk=7200..00×0..8=57660.00kkN/m2。地基承載力P=6681.233kN/m22＜fgk=55760.000kN/mm2,滿足要求。5.側(cè)模板驗算（1）荷載計算1）新澆砼的側(cè)壓力力F1=0.22rr×200//（T+15）β1β2V1/2=0.22×24..00×4..44×1..20×1..15×2..000.55=45.775kN/mm2(rr=24.00β1=1.20β2=1.15V=2..0TT=30.00℃)F2=rH=24×梁梁高=24×00.80=119.20kkN/m2比較F1、F2兩者取小值F=119.2000kN/m2，有效壓頭頭高度=F/r==0.80m。2）振搗砼產(chǎn)生的荷荷載4.000kN/m23）傾倒砼產(chǎn)生的荷荷載4.000kN/m2分項系數(shù)標準值kN/m22荷載值kN/m221、新澆砼的側(cè)壓力力1.219.2023.042、振搗砼產(chǎn)生的荷荷載1.44.05.603、傾倒砼產(chǎn)生的荷荷載1.44.05.6034.24（2）模板強度驗算取豎肋間距L=3300mm,計算跨數(shù)五五跨,木模板厚度h=18mm；W=bh2/6==680×1182/6=366720mmm3；I=bhh3/12=6800×183/12=33304800mm4。1）抗彎強度驗算均布荷載q’=334.24××(0.800-0.122)=23NN/mm；彎矩系數(shù)KM=-0.1105。M=KM?qL22=-0.1005×23××3002σ=M/W=2220026//367200=5.999N/mm2側(cè)?？箯潖姸圈?=5.99NN/mm2＜fm=133.00N//mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算抗剪系數(shù)KV=00.606V=KVq，LL=0.6006×23××0.30==4.23kkNτ=3V/（2bhh）=3×4.223×10000/(2××18×6880)=0..52N/mm2側(cè)?？辜魪姸圈?=0.52NN/mm2＜fv=1..40N/mmm2,滿足要求。3）撓度驗算按強度驗算荷載組組合,不考慮傾倒倒、振搗砼產(chǎn)產(chǎn)生的荷載，故故q，=23.04×(00.80-00.12)==16N/mm，撓度系數(shù)Kυ=0.6444撓度υ=Kυq，L4//100EII=0.6444×16××3004/(1000×90000.00×33304800)=0.227mm[υ]=300/4000=0.775mm側(cè)模撓度υ=0..27mm＜[υ]=0.775mm,滿足要求。計算簡圖和內(nèi)力圖圖如下圖：計算簡圖（3）對拉螺栓計算梁側(cè)模壓力=2//3(傾倒、振搗搗砼產(chǎn)生的荷荷載＋新澆砼砼的側(cè)壓力)×(梁高度-板厚度)=0.677×(11..20+233.04)××0.68==15.522kN/m；設1排對拉螺栓栓；對拉螺栓受力=115.52××600÷11=93133N,對拉螺栓φ12,容許拉力[N]=133345N對拉螺栓受力93313N＜容許拉力133455N,滿足要求。（4）側(cè)肋強度驗算木枋尺寸b=880mm,hh=80mm；計算跨度度340mm；跨數(shù)2跨；W=bh2/66=80×8802/6=855333mmm3,I=bbh3/12=80××803/12=334133333mm4,1）抗彎強度驗算均布荷載q=344.24×00.30=110N/mm；彎矩系數(shù)KM=--0.1255；M=KM.qL2=-0.1225×10××3402σ=M/W=1488430/885333==1.74NN/mm2側(cè)肋抗彎強度σ==1.74NN/mm2＜fm=133.00N//mm2,滿足要求。2）抗剪驗算剪力系數(shù)KV=00.625V=KVq，LL=0.6225×10××0.34==2.18kkNτ=3V/（2bhh）=3×2.118×10000/(2××80×800)=0.551N/mmm2側(cè)肋抗剪強度τ==0.51NN/mm2＜fv=1..40N/mmm2,滿足要求。3）撓度驗算均布荷載q，=223.04××0.30==7N/mm；撓度系數(shù)Kυ=0.5211撓度υ=Kυq，L4//100EII=0.5221×7×33404/307220000000000==0.02mmm[υ]=340/4000=0.885mm側(cè)肋撓度υ=0..02mm＜[υ]=0.885mm,滿足要求。計算簡圖和內(nèi)力圖圖如下圖：計算簡圖6.計算結(jié)果第一層龍骨1000×100mmm單木枋@400mmm,第二層龍骨骨100×1100mm單木枋@12000mm；門式鋼管管腳手架縱向向@900mm,底模厚度188mm,側(cè)模厚度188mm；豎肋80××80mm木枋@300mmm,對拉螺栓1排φ12@6000mm。梁門架支撐立體圖圖柱模板支撐計算書1、基本參數(shù)柱截面寬度b=11000mmm，柱截面高高度h=1000mmm，柱高度H=36000mm，結(jié)構(gòu)表面面隱蔽。柱b方向設豎肋肋5根，對拉螺螺栓1根，柱h方向設豎肋肋5根，對拉螺螺栓1根，柱箍間間距400mm，柱模板采采用18厚夾板，豎肋采采用80×80mm木枋，柱箍采采用雙鋼管Φ48x3..5mm，木材彈性性模量E=90000.00N//mm2，抗彎強度fm=13.000N/mm2，抗剪強度fv=1.40N//mm2；鋼材彈性性模量E=2060000N/mmm2，抗彎強度fm=205N/mmm2，抗剪強度fv=125N/mmm2。柱模板支撐計算簡簡圖2、荷載計算（1）荷載標準值1）新澆混凝土的側(cè)側(cè)壓力F1=0.22r×2000/(T++15)×β1×β2×V(1/2)=0.22××24.000×5.711×1.000×0.855×2.5000.5=400.55kNN/m2(r=24.00kkN/m3,β1=1.000,β2=0.855,V=2..50m/hh,T=200.00℃)F2=rH=24×柱高高=24×3..60=866.40kNN/m2。F1、F2兩者取小值40..55kN//m2，有效壓頭頭高度為F/r=1..69m。2)振搗混凝土產(chǎn)生的的荷載4.000kN/mm23)傾倒混凝土產(chǎn)生的的荷載4.000kN/mm2(2)荷載組合1）抗彎、抗剪強度度驗算分項系數(shù)標準值kN/m22荷載值kN/m221.新澆混凝土的側(cè)壓壓力1.240.5548.72.振搗混凝土產(chǎn)生的的荷載1.44.05.603.傾倒混凝土產(chǎn)生的的荷載1.44.05.60q1=59.92)撓度驗算按強度驗算荷載組組合，不考慮慮傾倒、振搗混凝凝土產(chǎn)生的荷荷載：q2=1.2×440.55==48.666kN/m2。3、柱模板驗算取柱截面面高度h方向（通過過比較b和h，取大者）進進行計算：豎豎肋間距L=250mm，計算跨數(shù)數(shù)4跨；木模板板厚度h=18mm；W=bh2/6=10000×1822/6=544000mmm3,I=bhh3/12=10000×1883/12=44860000mm4。計算簡圖(1)抗彎強度驗算算彎矩系數(shù)KM==0.1055，q1=59.9kNN/m2M=KM·qL22=0.1055×59.886×25002=3928827N·mmmσ=M/W=3992827//540000=7.2775N/mmm2模板抗彎強度σ==7.27NN/mm2＜fm=133.00N//mm2,滿足要求。(2)抗剪強度驗算算抗剪系數(shù)KV=00.606V=KV qL==0.6066×59.886×0.225=9.0069kNτ=3V/(2bhh)=3×99.069××1000//(2×10000×188)=0.776N/mmm2模板抗剪強度τ==0.76NN/mm2＜fv=1..40N/mmm2,滿足要求。(3)撓度驗算撓度系數(shù)Kν=00.644，q2=48.666kN/m2撓度ν=Kνq2L4//100EII=0.6444×48..66×25504/(1000×90000×4860000)=00.28mmm[ν]=L/250==1.0mm模板撓度ν=0..28mm＜[ν]=1.000mm,滿足要求。4、豎肋驗算豎肋采用的80××80mm木枋，W=bh2/6=80××802/6=855333mmm3，I=bh3/12=800×803/12=334133333mm4.計算跨度=柱箍間間距400mm，跨數(shù)4跨。計算簡圖(1)抗彎強度驗驗算均布荷載q=599.86×00.25=114.96NN/mm；彎矩系數(shù)KM=0.1055M=KM·qL22=0.1055×14.9965×40002=2514409N·mmmσ=M/W=2511409/885333==2.95NN/mm2豎肋抗彎強度σ==2.95NN/mm2＜fm=133.00N//mm2,滿足要求。(2)抗剪強度驗算算剪力系數(shù)KV=00.606V=KVqL==0.6066×14.9965×0..40=3..627kNNτ=3V/(2bhh)=3×33.627××1000//(2×800×80)==0.85NN/mm2豎肋抗剪強度τ==0.85NN/mm2＜fv=1..40N/mmm2,滿足要求。（3)撓度驗算均布荷載q=488.66×00.25=112.16NN/mm；撓度系數(shù)KV=0.6444撓度ν=Kνq2L4//100EII=0.6444×12..16×40004/(1100×99000×334133333)=0..07mm[ν]=L/250==1.6mm豎肋撓度ν=0..07mm＜[ν]=1.660mm,滿足要求。5、B方向柱箍驗算柱箍采用雙鋼管ΦΦ48x3..5mm，W=2×50080=100160mmm3,I=2×11219000=2438800mm4豎肋傳遞到柱箍的的集中荷載PP=1.14××59.866×10000/(5-11)×4000=6.844kN（取豎豎肋承受的最最大支座反力力）；設有1根對拉螺栓栓，按2（對拉螺栓栓根數(shù)+1）跨連續(xù)梁梁進行計算。支撐材料計算簡圖圖經(jīng)計算得到：最大大彎矩Mmax=1.03kNN.m；最大變形Vmax=0.28mmm；最大支座座力Rmax=21.799kN抗彎強度驗算σ=M/W=1.033×106/101660=1011.18N//mm2B向柱箍抗彎強度σσ=101..18N/mmm2＜fm=2005.00NN/mm2,,滿足要求。(2)撓度驗算最大變形νmaxx=0.28mm，[ν]=L/2250=2..32mmB向柱箍撓度ν=00.28mmm＜[ν]=2.332mm,滿足要求。6、H方向柱箍的計算柱箍采用雙鋼管ΦΦ48x3..5mm，W=2×50080=100160mmm3,I=2×11219000=2438800mm4;豎肋傳遞到柱箍的的集中荷載PP=1.144×59.886×10000/(5--1)×4000=6.884kN（取豎豎肋承受的最最大支座反力力）設有1根對拉螺栓栓，按2（對拉螺栓栓根數(shù)+1）跨梁進行行計算。支撐材料計算簡圖圖經(jīng)計算得到：最大大彎矩Mmax=1.03kNN.m；最大變形Vmax=0.28mmm；最大支座座力Rmax=21.799kN（1）抗彎強度驗算σσ=M/W=1..03×1006/101660=1011.18N//mm2H向柱箍抗彎強度σσ=101..18N/mmm2＜fm=2005N/mmm2,滿足要求。（2）撓度驗算最大變形νmaxx=0.28mm，[ν]=L/2250=2..32mmH向柱箍撓度ν=00.28mmm＜[ν]=2.332mm,滿足要求。7、B方向?qū)菟炈闼銓菟ㄖ睆?66mm，容許拉力力值[N]=244.50kN（取柱箍支支座最大反力力）所受最大拉力N==柱箍最大支支座反力Rmax=21.799kNB向?qū)菟ㄋ茏钭畲罄=21..79kN＜最大容許許拉力值[N]=224.50kkN強度驗算滿滿足要求。8、H方向?qū)菟炈闼銓菟ㄖ睆?66mm，容許拉力力值[N]=244.50kN（取柱箍支支座最大反力力）所受最大拉力N==柱箍最大支支座反力Rmax=21.799kNH向?qū)菟ㄋ艿牡淖畲罄=21..79kN＜最大容許許拉力值[N]=224.50kkN強度驗算滿滿足要求。樓面模板支撐計算算書1.計算參數(shù)結(jié)構(gòu)板厚120mmm，層高3.660m；模板材料料為：夾板底模厚度度18mm；木材彈性性模量E=90000.00N//mm2,抗彎強度fm=13.000N/mm2,順紋抗剪強強度fv=1.40N//mm2.門式鋼管腳腳手架間橫向向間距6000mm,門式鋼管腳腳手架架間縱縱向間距9000mm。2.樓板底模驗算（1）底模及支架荷載載計算荷載類型標準值單位計算寬度板厚系數(shù)設計值①底模自重0.330kN/m22×1..0×11.2=0.36kN/mm②砼自重244.00kN/mm3×1..0×0.122×1..2=33.46kN/m③鋼筋荷載1.110kN/m33×1..0×0.122×1..2=00.16kN/m④施工人員及施工設設備荷載2..50kNN/m2×11.0×1.4==3.500kN//m底模和支架承載力力計算組合①＋②＋③＋④qq1=7.47kN//m底模和龍骨撓度驗驗算計算組合合①＋②＋③q2=3.97kN//m（2）樓板底模板驗算算第一層龍骨間距LL=450mm,計算跨數(shù)=四跨。底模厚厚度18mm,板模寬度10000mm；W=bh2/6=10000×18..002/6=544000mmm3；I=bh3/12=10000×1883/12=44860000mm4。1）抗彎強度驗算a.①＋②＋③＋④荷載支座彎矩系數(shù)KMM=-0.1007M1=KM·q11L2=-0.1007×7.447×0.4452×106=-1611952N..mmb.①＋②＋③荷載支座彎矩系數(shù)KMM=-0.1007M2=KM·q22L2=-0.1007×3.997×0.4452×106=-861115N.mmm跨中彎矩系數(shù)KMM=0.0777M3=KM·q22L2=0.0777×3.977×0.4552×106=619771N.mmmc.施工人員及施工設設備荷載按22.50kN（按作用在在邊跨跨中計計算）計算荷載P=1..4×2.550=3.550kN，計算簡圖圖如下：跨中彎矩系數(shù)KMM=0.2M4=KM×PLL=0.200×3.500×0.455×106=3150000N.mmm支座彎矩系數(shù)KMM=-0.110M5=KM×PLL=-0.110×3.550×0.445×1066=-1577500N..mmM1=-1619952N.mmmM2＋M5=-2436615N.mmmM3＋M4=3769771N.mmm比較M1、M2＋M5、M3＋M4，取其絕對值大的的作為驗算的的彎矩。M=σ=M/W=3766971/554000==6.98NN/mm2樓板底?？箯潖姸榷圈?6.988N/mm22＜fm=133.00N//mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算剪力系數(shù)KV=00.607V=KVq1L==0.6077×7.477×0.455×10000=20422N=2.004kNτ=3V/（2bhh）=3×20442/(2××900×118)=0..19N/mmm2樓板底?？辜魪姸榷圈?0.199N/mm22＜fv=1..40N/mmm2,滿足要求。3)撓度驗算荷載不包振搗砼荷荷載,則計算荷載q2=3.97N//mm，撓度系數(shù)Kυ=0.6322υ=Kυq2L4//(100EEI)=0..632×33.97×44504/(1000×90000.00×44860000)=0.224mm[υ]=450/4000=1.113mm樓板底模撓度υ==0.24mmm＜[υ]=1.113mm,滿足要求。計算簡圖及內(nèi)力圖圖如下圖：計算簡圖（3）第一層龍骨驗算算門式鋼管腳手架寬寬度12000mm，門式式鋼管腳手架架間橫向間距距600mm；第一層龍龍骨間距4550mm,計算跨數(shù)二跨；第一層層龍骨采用木木枋b=100mm,,h=1000mm；W=bhh2/6=1000×10022/6=1666667mmm3；I=bhh3/12=1000×10003/12=883333333mm4。1)抗彎強度驗算第一層龍骨受均布布荷載：q=q1×第一層龍骨骨間距/計算寬度=7.47×0.445/1.00=3.366kN/m彎矩系數(shù)KM=--0.0944最大彎矩為Mmaax=KMqL2=-0.0994×3.44×1.222σ=M/W=4554312//166666