江蘇某體育場鋼屋蓋安裝及卸載施工方案

江蘇某體育場鋼屋蓋安裝及卸載施工方案昆山市****體育中心體育場鋼屋蓋工程，位于昆山市****公園對側(cè)體育中心內(nèi)，建設(shè)面積35000m2。鋼結(jié)構(gòu)屋蓋最高點標(biāo)高達48.525m，總重約1300噸。體育場主體鋼結(jié)構(gòu)，由26榀徑向梁及其支撐桿、三圈環(huán)梁(由內(nèi)向外為環(huán)梁一、環(huán)梁二和環(huán)梁三)協(xié)同作用，組成雙向?qū)ΨQ、空間穩(wěn)定的三維結(jié)構(gòu)體系，呈順滑的馬鞍形狀。膜結(jié)構(gòu)鋼骨架由拱梁和連梁組成，以主體鋼結(jié)構(gòu)為支撐，與主體鋼結(jié)構(gòu)組成本工程鋼屋蓋結(jié)構(gòu)體系。鋼屋蓋體系中，徑向梁與支撐桿組裝后形成一向內(nèi)懸挑的變截面懸臂桁架，22.5m～38m不等；內(nèi)圈環(huán)向梁(環(huán)向梁一)作為受壓構(gòu)件支撐徑向梁，并與外圈環(huán)向梁(環(huán)向梁二、三)共同增加鋼屋蓋整體穩(wěn)定性、整體剛度；膜結(jié)構(gòu)鋼骨架由拱梁與連梁組成，作為張拉膜受力支架，也是建筑造型很重要的部分。鋼屋蓋結(jié)構(gòu)構(gòu)件截面型式為：徑向梁為正三角形變截面桁架；環(huán)向梁一為倒三角桁架，環(huán)梁二為正三角桁架，環(huán)梁三為圓管；拱梁由不同長鋼管組拼，呈拱形，拱梁共242根，展開長度22.3m～29.5m；連梁截面亦為圓管。鋼屋蓋結(jié)構(gòu)連接形式為：主體鋼結(jié)構(gòu)桿件連接均為相貫焊接；支撐桿上端與徑向梁、下端與支座焊接連接；拱梁與連梁為栓接連接。據(jù)現(xiàn)場條件、已選定吊機性能、構(gòu)件分段和安裝分區(qū)，組織現(xiàn)場人員、機械、設(shè)備、儀器和技術(shù)力量，安裝鋼屋蓋。鋼屋蓋安裝內(nèi)容如下：預(yù)埋件安裝；徑向梁分段或整榀安裝；環(huán)向梁安裝；膜結(jié)構(gòu)鋼骨架安裝；馬道安裝；鋼屋蓋整體釋放。1預(yù)埋件安裝1.1預(yù)埋件安裝工藝預(yù)埋件集中在徑向梁支座處，最高安裝標(biāo)高2650m，最低標(biāo)高11.132m，安裝過程需吊機配合。埋件重量不大，主要考慮高度，用一臺25t汽車吊配合即可，詳見②軸預(yù)埋件安裝示意圖。埋件吊裝到位后，用一龍門架和倒鏈輔助安裝、調(diào)整、就位和固定，詳見下預(yù)埋件就位示意圖。(略)(插入埋件就位圖)，等預(yù)埋件深化圖。其余埋件同法安裝。1.2預(yù)埋件安裝保證措施預(yù)埋件安裝須與土建施工同步進行，為確保不延誤土建方工期，采取以下措施：1.中標(biāo)并簽訂合同后，項目部將于8月份進駐場，做前期技術(shù)準(zhǔn)備工作。2．安排不少于四名技工進駐現(xiàn)場，跟蹤土建埋設(shè)預(yù)埋件。2主體鋼結(jié)構(gòu)安裝的前期準(zhǔn)備1．業(yè)內(nèi)準(zhǔn)備熟悉合同、圖紙及規(guī)范，作好施工現(xiàn)場調(diào)查記錄，其程序是：熟悉圖紙、計算工程量、現(xiàn)場調(diào)查熟悉圖紙、計算工程量、現(xiàn)場調(diào)查編制施工機具設(shè)備需用量計劃工藝流程及作業(yè)要領(lǐng)書編制勞動力需用量計劃編制施工準(zhǔn)備工作計劃臨時供水、供電計劃編制年、月、周施工進度計劃編制材料、構(gòu)件、成品需用量計劃安全、技術(shù)交底施工總平面布置經(jīng)濟承包與核算審批2．基準(zhǔn)點交接與測控網(wǎng)施放據(jù)土建提供的測量基準(zhǔn)點，復(fù)核原控制網(wǎng)，通過平差軟件平差后，結(jié)果報監(jiān)理存檔。然后，組織測量工施放鋼結(jié)構(gòu)安裝測控網(wǎng)。3．預(yù)埋件驗收預(yù)埋件安裝和安裝固定好后砼澆搗，會造成埋件較大偏差。因此，結(jié)構(gòu)安裝前須驗收預(yù)埋件的軸線與標(biāo)高，驗收合格后方可進入吊裝工序；如不合格，據(jù)實際情況拿出處理方案，設(shè)計、監(jiān)理、業(yè)主認(rèn)可后即進行處理。4．履帶吊、25t汽車吊進場，做好空載負(fù)載實驗并記錄歸檔。5．所有中小型設(shè)備、吊索吊具、安全設(shè)施等進場備用。6．支撐架現(xiàn)場制作、安裝完畢。3現(xiàn)場地面拼裝3.1現(xiàn)場拼裝工藝流程桁架的焊接桁架的焊接胎具尺寸檢查UT、MT檢查桁架弦桿的定位局部的除銹涂裝吊裝涂裝檢查成品檢查工廠發(fā)運支撐架的制作對接外腹桿拼裝構(gòu)件尺寸檢查現(xiàn)場接收3.2徑向梁拼裝1．Ⅰ、Ⅱ區(qū)徑向梁外側(cè)分段和支座支撐架桿件，在地面Ⅰ、Ⅱ拼裝區(qū)拼裝、焊接成整體，平板車倒運至吊裝點附近吊裝。2．Ⅲ、Ⅳ區(qū)徑向梁，在體育場內(nèi)由25t汽車吊輔助在Ⅲ、Ⅳ拼裝場拼裝、焊接成整體，100t履帶吊直接吊裝。拼裝示意圖如下：25t汽車吊輔助拼裝徑向梁25t汽車吊輔助拼裝徑向梁3.3環(huán)向梁、膜結(jié)構(gòu)拱形梁拼裝現(xiàn)場只需拼裝環(huán)梁二、三和須膜結(jié)構(gòu)拱形梁拼裝，環(huán)梁一工廠整體制作后發(fā)運至現(xiàn)場。1．環(huán)梁二、三拼裝Ⅰ、Ⅱ區(qū)環(huán)向梁在Ⅰ、Ⅱ拼裝區(qū)拼裝、焊接；Ⅲ、Ⅳ區(qū)環(huán)向梁，在體育場內(nèi)Ⅲ、Ⅳ拼裝場由25t汽車吊配合拼裝。環(huán)向梁一、二拼裝示意圖如下：25t輔助拼裝環(huán)向梁一25t輔助拼裝環(huán)向梁一25t汽車吊輔助拼裝環(huán)向梁二2．膜結(jié)構(gòu)拱形梁拼裝膜結(jié)構(gòu)拱形梁，Ⅰ、Ⅱ區(qū)外側(cè)部分在Ⅰ、Ⅱ拼裝區(qū)拼裝、焊接，內(nèi)側(cè)部分和Ⅲ、Ⅳ區(qū)拱形梁拼裝、焊接全部在體育場內(nèi)Ⅲ、Ⅳ拼裝場進行。拼裝方法同工廠，拱形梁拼裝示意圖如下：拱形梁分段放入拼裝臺拱形梁分段放入拼裝臺拱形梁分段拼裝焊接完成4鋼結(jié)構(gòu)吊裝工藝4.1吊裝順序鋼屋蓋總體雙向?qū)ΨQ，20、59軸徑向梁完全對應(yīng)相同，其余取1/4，每榀徑向梁均有4榀完全對應(yīng)相同；2～77軸之間和38～41軸之間環(huán)向梁完全對應(yīng)相同，其余取1/4，每兩軸之間環(huán)向梁有4榀對應(yīng)相同。據(jù)此，吊裝順序應(yīng)綜合考慮工廠加工、現(xiàn)場拼裝和吊裝工藝，避免重復(fù)搭設(shè)拼裝架和吊機來回往返、重復(fù)接拆主臂。亦即相同構(gòu)件一次完成制作、拼裝、現(xiàn)場組裝，同時考慮場外吊裝一次完成后吊機轉(zhuǎn)至場內(nèi)，實現(xiàn)場內(nèi)一次吊完剩余主體結(jié)構(gòu)。同時，鋼結(jié)構(gòu)安裝時15～26軸、57～69軸之間一、二層砼結(jié)構(gòu)已完成，場內(nèi)吊裝避開砼結(jié)構(gòu)，避免選用超過100t的大型吊機。上述安排合理利用現(xiàn)場人力、機械，減少了成本，確?，F(xiàn)場安裝工期。按上述原則，吊裝順序確定如下：1．先吊裝Ⅰ分區(qū)外側(cè)徑向梁及其間環(huán)梁二、三和其上膜結(jié)構(gòu)拱梁、連梁；接著吊Ⅱ分區(qū)外側(cè)徑向梁及其間環(huán)梁二、三和其上膜結(jié)構(gòu)拱梁、連梁。吊機轉(zhuǎn)至場內(nèi)。2．場內(nèi)吊裝Ⅰ分區(qū)內(nèi)側(cè)徑向梁及其間環(huán)梁一；接著吊Ⅱ分區(qū)外側(cè)徑向梁及其間環(huán)梁一。完成Ⅰ、Ⅱ分區(qū)吊裝。3．?dāng)U大吊裝Ⅲ分區(qū)11、29軸、Ⅳ分區(qū)50、68軸徑向梁及之間環(huán)向梁。4．最后在20、59軸處合攏，完成主體結(jié)構(gòu)吊裝。5．在體育場內(nèi)，48.5m主臂接28.5m附臂，可吊裝完成Ⅰ、Ⅱ分區(qū)和Ⅲ、Ⅳ分區(qū)全部剩余膜結(jié)構(gòu)拱形梁及連梁。4.2鋼結(jié)構(gòu)吊裝Ⅰ、Ⅱ分區(qū)吊裝據(jù)吊裝順序，100t履帶吊站位于8與71軸之間，吊機主臂48.5m，作業(yè)半徑16m。先在預(yù)埋件頂面標(biāo)出支座軸線，引至兩側(cè)并畫出支座邊線；據(jù)已標(biāo)出支座邊線，在兩側(cè)各預(yù)焊兩塊擋板，將支座安裝就位并作臨時固定。在支座半球頂面標(biāo)出每根支撐管定位線。吊2軸外側(cè)分段，支座端先就位，將支座往擋板上靠，等上端頭標(biāo)高、軸線調(diào)好后，固定支座。由于徑向梁支座沿徑向在同一平面內(nèi)，與支撐架上兩個支點共同作用不足以保證側(cè)向穩(wěn)定，須沿徑向梁兩側(cè)處作側(cè)向加固。加固用兩根Φ114×4管撐于徑向梁下弦管，上端臨時點焊連接，下端在砼結(jié)構(gòu)上預(yù)先埋一小塊埋件，焊于埋件頂面。見下徑向梁加固定示意圖：ΦΦ114×4前端支于支撐架上徑向梁后端側(cè)向加固示意圖Φ114×4吊裝77軸外側(cè)分段，按上法作側(cè)向加固。吊裝2軸與77軸之間環(huán)向梁二、三。環(huán)向梁弦管兩端與徑向梁弦管均為相貫焊接連接，相貫口與弦管相碰，無法安裝。因此，深化設(shè)計時將一端相貫頭斷開，相貫頭與徑向梁弦管在工廠焊接好。環(huán)向梁就位時，帶相貫頭一端先叉入徑向梁弦管，另一端與焊于徑向梁上短相貫頭對接連接。待四個支座焊接完成后，次桁架臨時間斷焊固定后，拆除徑向梁兩側(cè)臨時支撐。由“中間向兩邊”安裝5軸、74軸及5-2軸間、77-74軸間環(huán)梁。依次安裝，完成Ⅰ分區(qū)徑向梁、環(huán)向梁二、三。吊裝外側(cè)膜結(jié)構(gòu)鋼骨架。L100×100同法場外吊裝Ⅱ分區(qū)外側(cè)分段及環(huán)梁二、三和外側(cè)膜結(jié)構(gòu)鋼骨架。由于整個屋蓋為傾斜屋蓋，膜結(jié)構(gòu)拱梁矢高4.0～4.8m，單根拱梁吊裝后，在連梁安裝前會沿徑向傾斜，需作臨時固定。具體方法為，用兩根長5mL100L100×100Ⅲ、Ⅳ分區(qū)吊裝場外吊裝完成，100t履帶吊轉(zhuǎn)至場內(nèi)，主臂48.5m(Ⅰ、Ⅱ區(qū)徑向梁、環(huán)向梁吊裝完成后，用主臂38.5m)，最大作業(yè)半徑24m。同場外吊裝順序吊徑向梁內(nèi)側(cè)分段及之間環(huán)向梁。東西兩側(cè)按相同順序同時兩邊吊裝，直至在20軸、59軸處合攏。膜結(jié)構(gòu)鋼骨架吊裝主臂48.5m(88°)、附臂28.5m，作業(yè)半徑26m?？傻跹b完成Ⅰ、Ⅱ分區(qū)剩余膜結(jié)構(gòu)鋼骨架和Ⅲ、Ⅳ分區(qū)所有膜結(jié)構(gòu)鋼骨架。4.3馬道安裝及膜結(jié)構(gòu)支座安裝馬道安裝屬小件安裝，較為簡單，具體方法為：工廠制作徑向梁及環(huán)向梁一、二時，將馬道底板成片制作，構(gòu)件吊裝前，先裝馬道底板塞裝到桁架內(nèi)，吊機抽空將馬道欄桿等散件吊到高空，人工散裝即可。膜結(jié)構(gòu)支座人工安裝即可，主要控制精度。安裝過程嚴(yán)格執(zhí)行膜結(jié)構(gòu)項目部提出的質(zhì)量要求。4.4鋼結(jié)構(gòu)校正、臨時固定與施焊徑向梁吊裝好后，須調(diào)整支座軸線、標(biāo)高及分段處軸線、標(biāo)高。校正措施如下：支座標(biāo)高偏差較大，則墊不同厚度板調(diào)整(在安裝前)，軸線由臨時焊接擋板(20厚鋼板)控制，在未焊擋板一側(cè)用千斤頂頂向擋板側(cè)，直至無縫隙，經(jīng)測量儀器復(fù)核標(biāo)高、軸線偏差在允許范圍內(nèi)時，未焊擋板兩側(cè)抵緊支座各加焊兩塊擋板臨時固定。徑向梁分段處，軸線控制：吊裝時在一側(cè)焊一短工字鋼，在另一側(cè)用千斤頂向有工字鋼一側(cè)頂緊。標(biāo)高控制，只需調(diào)整下方千斤頂即可。分段構(gòu)件弦管對接臨時固定措施如下：校正完畢后，進行焊接。焊接作業(yè)應(yīng)注意對稱，特別是環(huán)向梁應(yīng)兩端同時焊接，避免因焊接變形使徑向梁偏離軸線。5計算機對徑向梁吊裝過程模擬驗算由于徑向梁梁較長，是鋼屋蓋主要構(gòu)件，在吊裝階段的受力情況與使用階段的不一樣，需吊裝驗算。吊裝驗算主要吊裝過程構(gòu)件驗算，即驗算桁架在吊裝時的承載力及撓度是否滿足規(guī)范要求。根據(jù)荷載規(guī)范，考慮動力系數(shù)1.2。計算變形時不考慮動力系數(shù)。1．整榀徑向梁的吊裝驗算Ⅲ、Ⅳ區(qū)徑向梁整榀吊裝，須作驗算，選Ⅲ、Ⅳ區(qū)最重、最長一榀驗算，變形和內(nèi)力驗算如下：吊裝時的變形圖吊裝時位移的最大值為1.45mm<23400/400=58.5mm，滿足規(guī)范要求。吊裝時的軸力圖（最大為45.7KN·m）吊裝時的彎矩圖（最大為5.48KN·m）吊裝時的應(yīng)力圖（最大為0.065）吊裝時構(gòu)件的利用率構(gòu)件的最大利用率在0.065左右，大部分構(gòu)件的利用率小于0.06，滿足鋼結(jié)構(gòu)規(guī)范的要求。2．徑向梁外側(cè)分段的吊裝驗算方案中，Ⅰ、Ⅱ區(qū)徑向梁分段吊裝，吊裝也須作驗算，以下為分段構(gòu)件吊裝過程中的內(nèi)力和變形。吊裝時的變形圖吊裝時位移的最大值為0.2mm<12200/400=30.5mm，滿足規(guī)范要求。吊裝時的軸力圖（最大為16.7KN·m）吊裝時的彎矩圖（最大為6.5KN·m）吊裝時的應(yīng)力圖（最大為0.056）吊裝時構(gòu)件的利用率構(gòu)件的最大利用率在0.056左右，滿足鋼結(jié)構(gòu)規(guī)范的要求。3．徑向梁內(nèi)側(cè)分段的吊裝驗算吊裝時的變形圖吊裝時位移的最大值為3.98mm<26000/400=65mm，滿足規(guī)范要求。吊裝時的軸力圖（最大為59.8KN·m）吊裝時的彎矩圖（最大為22.4KN·m）吊裝時的應(yīng)力圖（最大為0.19）吊裝時構(gòu)件的利用率構(gòu)件的最大利用率在0.19左右，大部分構(gòu)件的利用率小于0.06，滿足鋼結(jié)構(gòu)規(guī)范的要求。6計算機對吊裝過程模擬驗算1．施工過程需要進行分析，以確定施工過程中各工況的安全性，以保證構(gòu)件在施工過程中不超過允許的范圍，而結(jié)構(gòu)變形滿足要求。采用美國ComputersandStructures公司開發(fā)的大型有限元分析程序SAP2000（9.09版）Nonlinear進行結(jié)構(gòu)的階段性建筑過程計算分析。2.各典型工況時刻的內(nèi)力與變形分析結(jié)果第1工況：吊裝兩榀徑向梁外側(cè)分段情況，計算時已考慮側(cè)向加臨時加固措施。已完成結(jié)構(gòu)在結(jié)構(gòu)自重作用下的變形位移最大為-1.92mm<38000/400=95mm，滿足要求。已完成結(jié)構(gòu)在結(jié)構(gòu)自重作用下的軸力圖軸力最大值為-20.7kN。已完成結(jié)構(gòu)在結(jié)構(gòu)自重作用下的彎矩圖彎矩最大為1.484kN×m。第2工況：環(huán)向梁二、三吊裝到位后，結(jié)構(gòu)的變形及內(nèi)力圖。已完成結(jié)構(gòu)在結(jié)構(gòu)自重作用下的變形位移最大為—1.93mm<38000/400=95mm，滿足要求。已完成結(jié)構(gòu)在結(jié)構(gòu)自重作用下的軸力圖軸力最大值為-39.1kN。已完成結(jié)構(gòu)在結(jié)構(gòu)自重作用下的彎矩圖彎矩最大為51.5kN×m。第3工況：徑向梁外側(cè)段擴大安裝后變形及內(nèi)驗算如下：已完成結(jié)構(gòu)在結(jié)構(gòu)自重作用下的變形。位移最大為-1.93mm<38000/400=95mm，滿足要求。已完成結(jié)構(gòu)在結(jié)構(gòu)自重作用下的軸力圖軸力最大值為-39.1kN。已完成結(jié)構(gòu)在結(jié)構(gòu)自重作用下的彎矩圖彎矩最大為51.5kN×m。第4工況：已完成結(jié)構(gòu)在結(jié)構(gòu)自重作用下的變形位移最大為-1.94mm<38000/400=95mm，滿足要求。已完成結(jié)構(gòu)在結(jié)構(gòu)自重作用下的軸力圖軸力最大值為-40.5kN。已完成結(jié)構(gòu)在結(jié)構(gòu)自重作用下的彎矩圖彎矩最大為51.7kN×m。第5工況：徑向梁外側(cè)側(cè)分段吊裝完完成后變形及及內(nèi)力驗算如如下：已完成結(jié)構(gòu)在結(jié)構(gòu)構(gòu)自重作用下下的變形位移最大為-1..98mm<38000/4400=955mm，滿足要要求。已完成結(jié)構(gòu)在結(jié)構(gòu)構(gòu)自重作用下下的軸力圖軸力最大值為-441.6kNN。已完成結(jié)構(gòu)在結(jié)構(gòu)構(gòu)自重作用下下的彎矩圖彎矩最大為53..3kN×m。第6工況：場外吊裝完完成后，結(jié)構(gòu)構(gòu)變形及內(nèi)力力驗算如下：：已完成結(jié)構(gòu)在結(jié)構(gòu)構(gòu)自重作用下下的變形位移最大為-4mmm<38000/4400=955mm，滿足要要求。已完成結(jié)構(gòu)在結(jié)構(gòu)構(gòu)自重作用下下的軸力圖軸力最大值為355.7kN。已完成結(jié)構(gòu)在結(jié)構(gòu)構(gòu)自重作用下下的彎矩圖彎矩最大為53..4kN×m。第7工況：Ⅰ(Ⅱ)區(qū)區(qū)徑向梁、環(huán)環(huán)向梁及外側(cè)側(cè)膜結(jié)構(gòu)鋼骨骨架吊裝完成成后，結(jié)構(gòu)變變形及內(nèi)力驗驗算如下：已完成結(jié)構(gòu)在結(jié)構(gòu)構(gòu)自重作用下下的變形位移最大為-111.2mm<38000/4400=955mm，滿足要要求。已完成結(jié)構(gòu)在結(jié)構(gòu)構(gòu)自重作用下下的軸力圖軸力最大值為1003.5kN。已完成結(jié)構(gòu)在結(jié)構(gòu)構(gòu)自重作用下下的彎矩圖彎矩最大為53..4kN×m。第8工況：半邊徑向梁梁、環(huán)向梁及及Ⅰ(Ⅱ)區(qū)膜結(jié)構(gòu)鋼鋼骨架吊裝完完成，結(jié)構(gòu)變變形及內(nèi)圖驗驗算。已完成結(jié)構(gòu)在結(jié)構(gòu)構(gòu)自重作用下下的變形位移最大為-111.2mm<38000/4400=955mm，滿足要要求。已完成結(jié)構(gòu)在結(jié)構(gòu)構(gòu)自重作用下下的軸力圖軸力最大值為1113.1kN。已完成結(jié)構(gòu)在結(jié)構(gòu)構(gòu)自重作用下下的彎矩圖彎矩最大為53..4kN×m。第9工況：全部徑向梁梁、環(huán)向梁和和Ⅰ、Ⅱ區(qū)外側(cè)膜結(jié)結(jié)構(gòu)鋼骨架吊吊裝完成，結(jié)結(jié)構(gòu)變形和內(nèi)內(nèi)力驗算如下下。已完成結(jié)構(gòu)在結(jié)構(gòu)構(gòu)自重作用下下的變形位移最大為-111.2mm<38000/4400=955mm，滿足要要求。已完成結(jié)構(gòu)在結(jié)構(gòu)構(gòu)自重作用下下的軸力圖軸力最大值為1113.1kN。已完成結(jié)構(gòu)在結(jié)構(gòu)構(gòu)自重作用下下的彎矩圖彎矩最大為53..4kN×m。第10工況：全部結(jié)結(jié)構(gòu)吊裝完畢畢，變形及內(nèi)內(nèi)力驗算如下下。已完成結(jié)構(gòu)在結(jié)構(gòu)構(gòu)自重作用下下的變形位移最大為-122.9mm<38000/4400=955mm，滿足要要求。已完成結(jié)構(gòu)在結(jié)構(gòu)構(gòu)自重作用下下的軸力圖軸力最大值為1778.3kN。已完成結(jié)構(gòu)在結(jié)構(gòu)構(gòu)自重作用下下的彎矩圖彎矩最大為53..4kN×m。7鋼屋蓋整體分級釋釋放經(jīng)技術(shù)分析和計算算機模擬計算算，鋼屋蓋釋釋放采用“整體分級釋釋放”方案。具體體如下述。1整體釋放技術(shù)要點點釋放前準(zhǔn)備成立鋼屋蓋釋放小小組。項目經(jīng)經(jīng)理為組長、項項目技術(shù)總工工為副組長，質(zhì)質(zhì)量總監(jiān)、安安全總監(jiān)、施施工員為組員員。技術(shù)分析及計算機機模擬釋放過過程。并就分分析和模擬結(jié)結(jié)果，管理層層召開技術(shù)討討論會，就釋釋放順序、釋釋放過程控制制要點及釋放放過程突發(fā)情情況時的應(yīng)急急措施專項討討論，結(jié)果作作為指導(dǎo)整個個釋放過程的的綱領(lǐng)性文件件。釋放前，技術(shù)人員員先就每個千千斤頂行程測測量并劃出刻刻度線，每個個千斤頂行程程為80～100mm，每次釋放20～30mm，行程長分分四次釋放，行行程短分三次次釋放。全員現(xiàn)場召開技術(shù)術(shù)交底會，對對技術(shù)要點、操操作步驟及應(yīng)應(yīng)急措施作詳詳細交底。人守一個千斤頂，每每個分區(qū)派一一名釋放小組組組員作為分分區(qū)負(fù)責(zé)人，手手持對講機，項項目經(jīng)理、技技術(shù)總工負(fù)責(zé)責(zé)總指揮。現(xiàn)場檢查：確認(rèn)所所有結(jié)構(gòu)已安安裝完畢，不不會再往主結(jié)結(jié)構(gòu)上加載；；確認(rèn)支座、環(huán)環(huán)向梁、徑向向梁及其它焊焊縫已全數(shù)焊焊接完畢；拆拆除所有臨時時加固措施和和拉結(jié)措施，避避免釋放過程程局部應(yīng)力集集中。釋放步驟：釋放前，總指揮用用對講機作出出準(zhǔn)備釋放指指令，分區(qū)負(fù)負(fù)責(zé)人立即傳傳達指令，操操作員立即作作好操作姿勢勢。在體育場中心，以以鳴炮為準(zhǔn)，炮炮聲一響，立立即釋放至第第一刻度線。觀察15分鐘，結(jié)構(gòu)進入第第一次應(yīng)力重重分布。巡察察員應(yīng)仔細檢檢查焊縫及結(jié)結(jié)構(gòu)是否有異異樣，如有狀狀況，立即報報告總指揮，進進入應(yīng)急狀態(tài)態(tài)。依次同法釋放，每每次間歇15～20分鐘，直至至全部釋放完完畢。整體釋放過程，測測量全程監(jiān)控控，及時向總總指揮報告每每次釋放沉降降量。釋放完完畢，三天內(nèi)內(nèi)，每天持續(xù)續(xù)觀察兩次，作作好沉降觀測測記錄。2計算機模擬釋放驗驗算結(jié)果1．昆山體育場整體體釋放鋼屋蓋蓋過程工況驗驗算由于在施工過程中中使用了較多多的臨時支撐撐胎架，且昆昆山體育場主主要受力為徑徑向的懸挑桁桁架，在支撐撐拆除的過程程中將伴隨較較大的結(jié)構(gòu)位位移。為保證證拆撐過程不不至于產(chǎn)生過過大的變形并并