江蘇某商業(yè)中心高大模板支撐施工方案

HYPERLINK\l"_Toc275436084"目錄HYPERLINK\l"_Toc275436085"一、工程概況2HYPERLINK\l"_Toc275436086"二、編制依據(jù)6HYPERLINK\l"_Toc275436087"三、施工計劃6HYPERLINK\l"_Toc275436088"（一）進度計劃6HYPERLINK\l"_Toc275436089"（二）材料計劃7HYPERLINK\l"_Toc275436090"（三）設備計劃7HYPERLINK\l"_Toc275436091"四、施工工藝技術7HYPERLINK\l"_Toc275436092"（一）技術參數(shù)7HYPERLINK\l"_Toc275436093"（二）、工藝流程8HYPERLINK\l"_Toc275436094"（三）、施工方法9HYPERLINK\l"_Toc275436143"（四）、檢查驗收20HYPERLINK\l"_Toc275436144"五、施工安全保證措施20HYPERLINK\l"_Toc275436145"（一）現(xiàn)場安全領導小組20HYPERLINK\l"_Toc275436146"（二）安全措施20HYPERLINK\l"_Toc275436147"（三）、應急措施21HYPERLINK\l"_Toc275436148"（四）、檢測監(jiān)控22HYPERLINK\l"_Toc275436149"六、勞動力安排22HYPERLINK\l"_Toc275436150"計算說明書：23HYPERLINK\l"_Toc275436145"一、23.2m高門廳模板支撐驗算23HYPERLINK\l"_Toc275436146"二、汽車車庫跑道400厚板驗算33HYPERLINK\l"_Toc275436147"三、非預應力框架梁驗算34HYPERLINK\l"_Toc275436148"四、預應力框架梁驗算50五、懸挑樓梯驗算 ………56***高大模板專項施工方案工程概況（一）、建設概況建設單位；常州***環(huán)球商業(yè)中心工程名稱；常州***環(huán)球商業(yè)中心工程設計單位；上海***（集團）有限公司勘察單位；中國***研究院有限公司監(jiān)理單位；江蘇****項目管理有限公司總包單位；江蘇****工程有限公司（二）、論證部位概況：1、常州***環(huán)球商業(yè)中心二期A標段從地上一層至屋面設有高度為23.2m的門廳，門廳洞口如下圖所示。門廳頂板板厚為120mm、150mm，120mm板區(qū)域為A-3~A-7軸--A-H~A-J軸，150mm板區(qū)域為A-3~A-7軸--A-G~A-H軸。門廳框架梁的尺寸為350700，其中有一道400800的梁位于A-H軸線上，次梁尺寸為250600。門廳內部柱的尺寸為圓柱1700mm、方柱800800、8001000、8001250。其中A-A~A-H軸為二層地下室,上無結構；A-H~A-V軸為二層地下室及四層地上結構。本部分高大模板A-3~A-7軸--A-G~A-H軸支撐在地下室150mm頂板上，不進行850mm回填土處理；A-3~A-7軸--A-H~A-J軸支撐在地下室120mm頂板上，負一層支模結構不拆除。下圖為屋面板結構平面圖。2、常州***環(huán)球商業(yè)中心二期A、B標段地下一層結構中有11001400、18001400mm框架梁，11001400梁位于A-H與A-3~A-4軸線位置，18001400mm梁位于A-G軸線與A-3~A-4軸線位置。兩大截面梁頂部板厚均為120mm。此部分模板支撐在地下室700厚底板上，板底標高為-10.3m。同時A、B標段地上一層結構至屋面結構中設有較多大截面尺寸梁，且均為預應力梁，尺寸分別有5001100、5001200、6001200、700800、7001200、800800、8001000mm，梁頂板厚均為120mm，此部分模板支撐在地下室及樓板上。3、常州***環(huán)球商業(yè)中心二期A、B標段地下車庫跑道板厚為400mm、300mm、200mm厚，位于A-V~A-U與A-4~A-5軸區(qū)間內，A-V軸上為650mm外墻，汽車跑道框架梁尺寸為350700mm，板端柱子尺寸為800800mm。汽車跑道板模板支撐在120mm樓板上，樓板標高為-5.55m，同時保留下部一層模板支撐，標高為-10.3m，結構平面圖如下所示：4、常州***環(huán)球商業(yè)中心二期A、B標段設有兩個懸挑樓梯，A標段懸挑樓梯位置位于A-V軸與A-5~A-8軸區(qū)域，建筑圖如下所示，B標段懸挑樓梯位置位于B-V軸與B-5~B-8軸區(qū)域，建筑圖參考A標段懸挑樓梯。A-V軸線墻厚度為500mm，整個懸挑長度為2750mm（出墻長度），懸挑長度為2100mm處為基坑灌注樁處。A標段懸挑樓梯A-5軸線位置處有一集水井，集水井標高為-7.0m，集水井板厚為500mm，集水井兩側為5001950mm兩道梁，梁頂板厚為120mm，梁頂標高為-0.25mm，同時局部有面積為15001100、厚度為1950mm的板，如下圖所示。整個懸挑樓為ET型，梯踏步板厚為500mm、400mm，中間踏板平臺板厚為400mm，踏步底標高為-5.55m，頂標高為-0.18m，懸挑端部梁最大尺寸為4001950mm，整個懸挑樓梯模板支撐在底板上，底板板厚700mm，標高為-10.3m。根據(jù)《建設工程安全生產管理條例》的有關條款，需對高度超過8m、線荷載超過20KN/m、施工總荷載超過15KN/m2的支模系統(tǒng)進行專項設計，以eq\o\ac(○,1)400、500厚板分別計算；eq\o\ac(○,2)反梁5001950按1950板厚計算；eq\o\ac(○,3)梁5001100、5001200、6001200、700800、7001200、800800、8001000mm按7001200梁計算；eq\o\ac(○,4)梁18001400、11001400分別計算進行編制施工方案。本門廳支模系統(tǒng)、大截面梁及汽車跑道板、懸挑樓梯支模施工前，方案首先經專家評審通過，然后項目部管理人員進行方案理解，其次安全主管及技術負責人對相關施工人員進行專項技術交底及安全技術交底后搭設支模系統(tǒng)，施工過程中要協(xié)調好各工種相互作業(yè)。二、編制依據(jù)《建設工程安全生產管理條例》《建筑施工模板安全技術規(guī)范》JGJ162-2008常州***環(huán)球商業(yè)中心項目二期施工圖常州***環(huán)球商業(yè)中心施工組織設計《施工手冊》（第四版）《混凝土結構工程施工質量驗收規(guī)范》（GB50204-2002）《江蘇省建筑安裝工程施工技術操作規(guī)程混凝土結構工程》（DGJ32/J30-2006）《危險性較大的分部分項工程安全管理辦法》（建質[2009]87號）《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ130-2001(2002年版)三、施工計劃（一）、進度計劃1、本工程門廳結構架子搭設與主體結構同步施工，至一層開始同步搭設，先澆筑柱，再進行抱柱，計劃2011年5月10日進行門廳施工；懸挑樓梯不于主體結構同時施工，主體結構施工時留設樓梯筋及增設施工縫，待主體結構施工完進行懸挑樓梯施工，計劃2011年10月10日進行施工；汽車跑道及地下一層大量與周邊主體結構同步施工，計劃2010年11月10日進行施工。2、由于大截面梁都是預應力梁，應制作張拉操作平臺，模板支撐、鋼筋綁扎及混凝土澆筑與其他結構同步施工，待大截面梁混凝土達到設計強度的80%方可張拉預應力，計劃2010年11月25日進行施工。對于非預應力大梁，計劃2010年11月8日進行施工。3、預應力梁拆模時間與預應力管道注漿時間要錯開。4、支模系統(tǒng)驗收合格后封模，進行下道工序施工。5、支模系統(tǒng)拆除5.1、砼施工完畢待監(jiān)理批準方可拆除梁側模板。5.2、待門廳結構、非預應力梁、懸挑樓梯砼強度達到設計強度時拆除支模系統(tǒng)，預應力混凝土梁底模板拆除必須等到預應力筋張拉結束后拆除。（二）、材料計劃1、門廳結構、懸挑樓梯、大截面梁、汽車跑道模板支模系統(tǒng)砼均采用泵送商品砼，確定澆筑時間后提前2-3天與商品砼供應商聯(lián)系，保證施工進度。2、支模用鋼管、扣件及頂托按施工進度計劃運底現(xiàn)場，保證施工前的搭設工作正常開展。（三）、設備計劃1、經緯儀：1臺2、水準儀：2臺3、鋼卷尺：50m長2把、5m長3把4、拉線、線墜5、力矩扳手：2把6、全站儀：1臺7、塔尺：2把四、施工工藝技術（一）、技術參數(shù)1、荷載選擇模板及其支架荷載標準值及荷載分項系數(shù)，采用《江蘇省建筑安裝工程施工技術操作規(guī)程混凝土結構工程》（DGJ32/J30-2006）附錄A中的數(shù)據(jù)。模板及其支架荷載標準值及荷載分項系數(shù)表序號名稱荷載分項系數(shù)1樓板木模自重（包包括梁模）0.30/0.550kN/mm21.22混凝土自重24kN/m31.23框架梁鋼筋自重1.524kN/m31.24樓板鋼筋自重1.124kN/mm31.25振搗荷載計算水平面荷載2.0kN/m21.4計算垂直面荷載4.0kN/m226施工荷載計算底模及小橫桿桿時4.0kN/m22(另以集中荷載2..5kN驗算，取大大值)1.4計算大橫桿時2.4kN/m22計算立桿及其他支支承構件1.0kN/m222、材料參數(shù)2.1、本工程模板采用50×100木方，15厚防水模板和壁厚不少于2.8的φ48×2.8鋼管。2.2、應選不大于50mm的木板作立桿支承墊塊，門廳立桿下設鐵塊底座。。材料規(guī)格性能指標參數(shù)鋼管Q235鋼，?448×2.88抗彎強度設計值：：fm=2005N/mmm2截面積：A=33.97cmm2；慣性矩：I=10.220cm4截面模量：W=4.25ccm3；彈性模量：E=2.006×1055N/mmm2模板15厚模板彈性模量E=44.05×103N/mm2；抗剪：τ=1.2NN/mm2截面模量：W=337500mmm2，慣性矩：I==2812550mm4靜彎曲強度垂直纖纖維向最小值值：f=14.884N/mmm2木方50×100松松木順紋抗壓：fc==10N/mmm2；順紋抗剪：fv=1..4N/mmm2順紋抗拉：ft==8.0N//mm2；抗彎：fm=133N/mm22彈性模量：E=99000N//mm2；松木的重力力密度5kN/m3截面慣性距Ix==41666667mm44截面最大抵抗距WWx=833333mm3扣件單扣件承載力[N]=80000N雙扣件承載力[N]=120000N對拉螺栓φ1212.9KN（二）、工藝流程1、門廳模板支撐施工順序：底層砼養(yǎng)護→底層彈線→門廳下墊木板或底座→門廳支模系統(tǒng)搭設→立桿→水平桿（大橫桿）→掃地桿→小橫桿→50×100木方立放→底?！鶟沧㈨拧硼B(yǎng)護→梁筋→板?！褰睢?、板砼澆注→砼養(yǎng)護→拆除支撐系統(tǒng)。2、預應力梁模板支撐施工順序：墊層→墊木板→排架搭設→梁下部立桿→梁兩側立桿→水平桿（大橫桿）→掃地桿→小橫桿→50×100木方立放→底?！航睢迥！褰睢钤O預應力操作平臺→砼澆注→預應力張拉→養(yǎng)護注漿→養(yǎng)護→拆除支撐系統(tǒng)。3、非預應力梁模板支撐施工順序：底層砼養(yǎng)護→墊木板→排架搭設→梁下部立桿→梁兩側立桿→水平桿（大橫桿）→掃地桿→小橫桿→50×100木方立放→底?！航睢迥！褰睢艥沧ⅰ硼B(yǎng)護→拆除支撐系統(tǒng)。4、汽車跑道模板支撐施工順序：底層砼養(yǎng)護→墊木板→排架搭設→立桿→水平桿（大橫桿）→掃地桿→方木→板模→板筋→砼澆注→砼養(yǎng)護→拆除支撐系統(tǒng)。5、懸挑樓梯模板支撐施工順序：底層砼養(yǎng)護→墊木板→立桿→水平桿（大橫桿）→掃地桿→方木→底?！航睢迥！褰睢艥沧ⅰ硼B(yǎng)護→拆除支撐系統(tǒng)。（三）、施工方法1、非預應力框架梁布置及參數(shù)確定本工程非預應力框架梁有11001400、18001400mm，為保證與周邊梁板支撐體系相貫通。11001400布置參數(shù)：模板為15厚，方木間距不得超過180mm，以梁為對稱軸，梁下設兩道立桿，兩立桿間距為500mm，梁兩側立桿間距為1700mm，梁側立桿到梁底立桿間距分別為600mm，大小橫桿間距均為500mm，沿梁方向立桿間距均為500mm。18001400布置參數(shù)：模板為15厚，方木間距不得超過180mm，以梁為對稱軸，梁下設三道立桿，兩兩立桿間距為500mm，梁兩側立桿間距為2300mm，梁側立桿到梁底外側立桿間距分別為650mm，大小橫桿間距均為500mm，沿梁方向立桿間距均為500mm。非預應力框架梁沿高度方向設兩道M12對拉螺栓，離梁頂高度為480mm，梁底高度為500mm，水平方向為500mm。兩道非預應力框架梁位于地下一層結構，板面標高為-5.55m，支撐在700厚的底板上，底板標高為-10.3m，立桿最大步距為1.55m，梁底立桿頂部均采用頂托，其余頂部立桿均增加保險扣件。梁支模時與周邊梁板支模系統(tǒng)相貫通，四周設剪刀撐。2、預應力框架梁布置及參數(shù)確定本工程預應力梁截面尺寸有5001100、5001200、6001200、700800、7001200、800800、8001000mm，按大截面梁7001200mm進行布置，7001200mm梁布置參數(shù)：模板為15厚，方木根數(shù)參見下表，以梁為對稱軸，梁下設一道立桿，梁兩側兩立桿間距為1300mm，梁兩側立桿到梁底立桿間距分別為650mm，小橫桿間距均為510mm，大橫桿間距均為1020mm，沿梁方向梁底立桿間距均為510mm，梁側立桿間距為1020mm。立桿平面及剖面圖如下所示：方木數(shù)目梁寬方木根數(shù)梁寬梁下立桿5004根7005根6005根8006根預應力梁中部設一道M12對拉螺栓梁，螺栓水平距離不得超過510mm。預應力框架梁位于地上一層至屋面結構中，層高最大為5.8米，立桿最大步距不得超過1.6m，梁底立桿頂部均采用頂托，其余立桿頂部均增加保險扣件。梁支模時與周邊梁板支模系統(tǒng)相貫通，四周設剪刀撐。對于1區(qū)觀光電梯處的一道預應力斜梁，為保證其下部立桿的支撐受力，特從負二層起開始搭設支撐。對于小于截面7001200，且截面面積大于0.52m2的梁，除梁底方木數(shù)目外，均按7001200mm梁進行布置，同時根據(jù)梁高調整立桿最后一步步距，下圖為8001000mm梁立桿剖面圖：3、400厚汽車跑道板布置及參數(shù)確定本工程汽車跑道板厚有400mm、300mm、200mm，最大厚度為400mm。均按最大板厚400mm進行模板支撐系統(tǒng)布置。400厚板布置參數(shù)：模板為15厚，方木間距不得超過200mm，板下立桿間距不得超過750750mm，立桿離柱距離在250~300mm之間，立桿步距不得超過1.6米。立桿頂部均增加保險扣件，下圖為立桿平面布置圖及立桿剖面圖：除A-V軸線一面是650厚外墻外，其余周邊設剪刀撐。為保證承載力要求，下部一層模板支撐不拆除。4、23.2米高門廳布置原則及參數(shù)確定本工程門廳高度為23.2米，板厚為150mm、120mm兩種，框架梁為350700及400800，次梁為250600，立柱尺寸有800800、8001250等方柱及直徑為1700圓柱。下圖為立桿平面布置圖、剖面圖及局部詳圖。（1）、本工程門廳有150mm、120mm板，均按150mm布置。150厚板布置參數(shù)為：模板為15厚，方木間距不得超過200mm，板下立桿間距不得超過1020960mm（1020mm為A-3~A-7軸線方向，960mm為A-G~A-J軸線方向），最大步距不得超過1.6米，立桿頂部均增加保險扣件。（2）、400800梁布置參數(shù)：模板為15厚，梁下3根方木，梁底一根立桿，梁兩側梁立桿間距為1300mm，到中間立桿距離為600mm、700mm，大小橫桿間距最大為1020mm，立桿步距最大為1.6米，梁底設可調頂托，其余立桿頂部均增加保險扣件。（3）、350700、250600mm梁下無立桿，按350700梁進行布置，以布置參數(shù)：模板為15厚，梁下3根方木，梁兩側立桿間距最大為1020mm，小橫桿最大間距為340mm，立桿最大步距為1.6米，立桿頂部增加保險扣件。（4）、立桿支撐部位：立桿支撐在地上一層結構板上，為保證承載力要求，地下一層模板支撐保留不拆。待整個門廳支模系統(tǒng)拆除后進行A-G軸線至A-A軸線地下室頂板覆土填埋夯實。（5）、由于本工程門廳超過20m，在頂部最后2步距水平拉桿中間分別增加一道水平拉桿。（6）、本門廳內部柱均先澆筑，搭設排架時先進行支模架搭設。下圖為圓柱及方柱支模架節(jié)點詳圖：（7）本工程立柱高度均超過5米，在立柱周圍外側和中間有結構柱的部位，按水平間距4.2m（A-3軸線~A-7軸線方向柱）、豎向1個步距與柱設置一個固結點，進行抱柱，下圖為抱柱詳圖：（8）、門廳立桿步距均不超過1.6米，等距布置，且立桿頂部增加保險扣件。（9）、門廳洞口外圍設豎向連續(xù)剪刀撐。（10）、為保證支模安全需要，在頂部、中間部位滿鋪竹笆。5、懸挑樓梯布置原則及參數(shù)確定下圖為A標段懸挑樓梯立桿平面布置圖及剖面圖。（1）、本工程懸挑樓梯中間為電梯井及1950mm板，電梯井板厚味500mm，該處有兩道梁5001950mm與500mm、1950mm板連為一整體，按最大不利情況考慮，整個局部以1950厚板進行布置參數(shù)：1950厚板布置參數(shù)：模板為15厚，方木間距不得超過125mm，板下立桿間距不得超過500600mm，立桿步距不得超過1.6米，立桿頂部采用可調頂托，局布置如下圖所示：（2）、懸挑樓梯踏步板厚有500mm、400mm，按最大不利因素500mm進行布置，保證整個支模系統(tǒng)相貫通。500厚踏步板布置參數(shù)：模板為15厚，方木間距不得超過200mm，板下立桿間距不得超過650x600mm（600為懸挑方向），立桿步距不得超過1.6米，立桿頂部采用可調頂托。（4）、本工程由于A-V軸線外2.1米處為灌注樁外皮，因此650x1950高梁及墻可以利用灌注樁進行支撐。（5）、灌注樁處理措施：破碎至梁底標高-7.0米處，表面墊砂后進行支模。（6）、本工程其余立桿支撐在地下室底板上。（7）、為保證支模系統(tǒng)的穩(wěn)定性，在懸挑樓梯兩側設置豎向連續(xù)剪刀撐及底部、中間層、頂部三層水平桿采用可調頂托與外墻及灌注樁頂死。（8）、對于斜踏步板，增加一道斜撐，同時在樓層平臺板增加兩道斜撐，角度均為45°，寬度為兩度立桿間距（即為1500mm左右）。（9）、1950厚板分層澆筑，每層下料不超過400mm，為防止溫度裂縫，表面覆蓋塑料薄膜與毛毯進行及時養(yǎng)護。（10）、樓梯兩端砼澆筑時采取對稱澆筑的方法。6、施工操作要點（1）、應選不小于50mm的木板作立桿支承墊塊。（2）、掃地桿離地面200mm，立桿等步距布置。（3）、全高設置縱橫向水平桿，梁板柱支撐系統(tǒng)形成整體，從而確保砼澆筑時整個支撐系統(tǒng)的穩(wěn)定。（4）、相鄰兩立柱的對接接頭不得在同步內，且對接接頭沿豎向錯開的距離不宜小于500mm，各接頭中心距主節(jié)點不宜大于步距的1/3。（5）、立柱接長嚴禁搭接，必須采用對接扣件連接。嚴禁將上段的鋼管立柱與下段鋼管立柱錯開固定在水平拉桿上。（6）、支撐系統(tǒng)外圍均設剪刀撐。（7）、砼澆筑方向先遠后近，砼分層澆筑，不能集中堆載，砼堆載高度不能大于作業(yè)面設計標高100mm。梁砼分層澆筑，每層砼澆筑高度不大于400mm。對于局部超厚的板，每層下料厚度不超過300mm。（8）、本工程鋼筋混凝土梁、板跨度大于4米，模板起拱高度宜為全跨長度的1/1000~3/1000。（.9）、其他搭設要求按常規(guī)模板搭設方法。（四）、檢查驗收收1、項目部技術負責人人對鋼管、頂頂托、扣件的的產品合格證證、生產許可可證、檢測報報告進行復核核，并對其表表面觀感、重重量等物理指指標進行抽檢檢，抽檢數(shù)量量不低于用量量的30%。發(fā)現(xiàn)現(xiàn)質量不符合合標準、情況況嚴重的，進進行100%%的檢驗，并并隨機見證取取樣檢測。2、施工過程中：項項目部管理人人員、架子工工組長同步檢檢查。3、施工完畢后，由由項目負責人人組織驗收，技技術、質量安安全員等人員員參加。4、驗收標準：按施工方案搭設立桿垂直度全高不不大于30mmm板底立桿雙扣件全全數(shù)檢查，擰擰緊力矩400~65N··m。其他模板起拱、平平整度等驗收收內容由項目目部質檢員按按《混凝土結結構工程施工工質量驗收規(guī)規(guī)范》（GBB502044-20022）會同監(jiān)理理人員共同驗驗收。五、施工安全保證證措施（一）、現(xiàn)場安全全領導小組組長：***副組長：******組員：*********************（二）、安全措施施1、模板支撐立桿基礎礎為地下室頂頂板及樓面板，下室頂板板及樓面板均均到達養(yǎng)護時時間且滿足強強度要求。2、為確保高支模板支支撐體系的穩(wěn)穩(wěn)定，高支模模板區(qū)域內的的相鄰框柱（及及連系梁）須須先行澆筑完完成（即與同同標高的其它它部位混凝土土一同澆筑）。3.、高支模板區(qū)區(qū)域的滿堂腳腳手架立桿接接頭下部必須須對接，豎向向須垂直，同同時嚴禁所有有接頭布置在在同一平面上上，應錯開。4.、高支模板區(qū)區(qū)域的滿堂腳腳手架橫向、縱縱向水平桿，與與已澆筑的框框架柱相鄰部部位，必須用用鋼管扣件與與框架柱扣箍箍牢固，并頂頂緊。6、嚴格控制橫、縱向向水平桿豎向向間距（步距距）。7.、立桿底腳腳須雙向設置置掃地桿，掃掃地桿離地200mmm。8、扣件螺栓擰緊扭力力矩控制在440N·m～65N··m之間，澆筑前進行行復擰檢查工工作。9、為了施工安全在操操作層滿鋪竹竹笆一道。10、澆筑混凝土土時控制卸料料厚度及澆筑筑方向，均勻勻布料。11、安排專人在操作區(qū)區(qū)域外巡查模模板受力情況況，發(fā)現(xiàn)異常常及時通報處處理。避免質質量、安全事事故發(fā)生。12、搭設必須按圖示要要求進行。13、作業(yè)工人佩佩戴好安全防防護用品。14、支模前項目目工程技術負負責人對現(xiàn)場場管理人員、操操作班組、作作業(yè)人員進行行專項安全交交底，并履行行簽字手續(xù)。15、泵車送料時時，平臺上不不準過量堆放放，砼堆放高高度不得超出出設計板厚1100mm，嚴嚴防平臺超載載而倒塌傷人人。施工作業(yè)業(yè)人員不要聚聚集在一起，應應分散作業(yè)。按按既定的砼澆澆筑方案確定定的砼澆筑方方向澆筑砼。16、腳手架的所所有構配件質質量必須按規(guī)規(guī)定進行檢驗驗，檢驗合格格后方可使用用。腳手架搭搭設完畢，經經過驗收合格格后方可使用用。17、每搭設完成成一步都要及及時校正立柱柱的垂直度和和大小橫桿的的標高和水平平度，使腳手手架的步距、橫橫距、縱距上上下始終保持持一致。（三）、應急措施施1、有關人員的安排組長、副組長接到到通知后馬上上到現(xiàn)場全程程指揮救援工工作，立即組組織、調動救救援的人力、物物力趕赴現(xiàn)場場展開救援工工作，并立即即向公司救援援領導負責人人匯報事故情情況及需要公公司支援的人人力、物力。組組員立即進行行搶救。2、人員疏散、救援方方法人員的疏散由組長長安排的組員員進行具體指指揮。具體指指揮人安排在在危險的各人人員進行疏散散到安全的地地方，并做好好安全警戒工工作。各組員員和現(xiàn)場其他他的各人員對對現(xiàn)場受傷害害、受困的人人員、財物進進行搶救。人人員有支架的的構件或其它它物件壓住時時，先對支架架進行觀察，如如需局部加固固的，立即組組織人員進行行加固后，方方進行相應的的搶救，防止止搶險過程中中再次倒塌，造造成進一步的的傷害。加固固或觀察后，確確認沒有進一一步的危險，立立即組織人力力、物力進行行搶救。3、傷員救護休克、昏迷的傷員員救援：讓休克者平平臥，不用枕枕頭，腿部抬抬高30度。若屬屬于心原性休休克同時伴有有心力衰竭、氣氣急，不能平平臥，可采用用半臥。注意意保暖和安靜靜，盡量不要要搬動，如必必需要搬動時時，動作要輕輕。采用吸氧氧和保持呼吸吸道暢通或實實行人工呼吸吸。受傷出血血，用止血帶帶止血、加壓壓包扎止血。立即撥打120急急救電話或送送醫(yī)院。4、現(xiàn)場保護由具體的組員帶領領警衛(wèi)人員在在事故現(xiàn)場設設置警戒區(qū)域域，用三色紡紡織布或掛有有彩條的繩子子圈圍起來，由由門衛(wèi)和項目目部管理人員員旁站監(jiān)護，防防止閑人進入入。（四）、檢測監(jiān)控控砼澆筑時項目部安安排木工施工工員、技術員員、安全員、木工班組及架子工進行看模，嚴禁站在支模架下看模。夜間澆注時，用強光手電照明監(jiān)控支撐系統(tǒng)情況，聽到異常聲響立即報告項目部人員，并停止作業(yè)，施工人員迅速撤離。六、勞動力安排現(xiàn)場項目部安全員員：王劍波、鄧鄧永宏支模架搭設單位：：常州秀海搭搭建有限公司司計算說明書23.2m高門廳模板板支撐計算本工程門廳高度為為23.2米，板厚為150mm、120mm兩種，框架架梁為350700及400800，次梁為250600，立柱尺寸寸有800800、80012550等方柱及直直徑為1700圓柱。為保保證整個支模模系統(tǒng)的安全全性，分別對對150mm板、梁下無無立桿的框架架梁支模系統(tǒng)統(tǒng)進行驗算。（一）、1500厚板驗算本工程門廳有1550mm、120mm板，均按150mm布置。150厚板布置參參數(shù)為：模板板為15厚，方木間距距不得超過200mm，板下立桿桿間距不得超超過10200x960mm（1020mmm為A-3~AA-7軸線方向，960mm為A-G~AA-J軸線方向），最最大步距不得得超過1.6米，立桿頂頂部均采用保保險扣件。1、荷載的選擇序號荷載名稱計算式值（kN/m2）①模板自重標準值0.30.3②砼自重標準值24×0.153.6③鋼筋自重標準值1.124×0..150.1686④施工人員及設備荷荷載4.04.0荷載組合一:由活荷載效應控制制時,q1=（①+②+③）×1.2++④×1.4=（0.3+3..6+0.16886）×1.2++4.0×11.4=100.482332KN/mm2荷載組合二:由永久荷載效應控控制時,q2=（①+②+③）×1.355+④×0.7××1.4=（0.3+3..6+0.16886）×1.355+4.0××0.7×11.4=9..412611KN/m2二者取大值,取qq1=10.488232KNN/m2計算時乘以結構重重要性系數(shù)γ0=0.9，q=10.448232××0.9=99.434007KN//m22、板驗算2.1、彎矩驗驗算按照簡支梁計算，模模板下木方間間距為2000mm施工荷載為均布線線荷載時計算算簡圖如下：：此時線荷載q=qq×1.0==9.434407×1..0=9.443407KKN/m最大彎距M1==QUOTE9.434407×20002/8=471770.35NN.mm2.1.2、施工工荷載為集中中荷載時，計計算簡圖如下下：（集中荷荷載按2.55KN驗算）防水模板自重線荷荷載設計值q=0.33×1.0××1.2=00.36KNN/m跨中集中荷載設計計值P=2.55×1.4==3.5KNN此時最大彎矩M22=0.336×0.222/8QUOTE+3.55×0.2//4QUOTE=1776800NN.mm由于M2>M1，故防水模模板模板強度度驗算采用M2=1766800N..mm2.1.3、防水水模板截面模模量W=375000mm3靜彎曲強度最小值值f=10..32N/mmm2彈性模量E=40050N/mmm2所以，防水模板承承載力為：σ=M/WQUOTE=1766800/337500==4.7N/mmm2＜f=10..32N//mm2滿足要求。2.2、剪應力驗驗算剪力V=qL/2QUOTE=99.434007×1000/22QUOTE=4717N剪應力τ=3v//（2bh）QUOTE=3×47117/（2×10000×15）QUOTE=0.5N/mmm2＜【τ】=1.2NN/mm2滿足要求。2.3、撓度驗算算慣性距I=2811250mmm4撓度驗算時，不計計算施工人員員設備荷載及及荷載分項系系數(shù)，即此時時荷載q=（①+②+③）×1.0×0.9==（0.3+3..6+0.16886）×0.9==3.66KNN/m最大撓度ωmaxx=5qll4/（384EI）QUOTE=5×3.666×20004/（384×44050×11440000）QUOTE=0.07mm＜【ω】=l/2500=200//250=0.8mm滿足要求。3、底板方木驗算木方間距為2000mm，鋼管最大間距為10220mm。50×100木方方截面模量W=833333mm350×100木方方慣性距I=41666667mmm450×100木方方彈性模量E=90000N/mmm23.1、彎矩驗算算、木方上施工荷載為為線荷載時的的計算簡圖如如下：L=200木方上線荷載q==9.434407×0..2=1.88668KN/mm此時最大彎距M11=ql2/8QUOTE=1.88668×10202/8QUOTE=2453788N.mm、木方上施工荷載集集中荷載時，計計算簡圖如下下：（集中荷荷載以2.5KN驗算）木方自重線荷載設設計值0.003×1..2=0.0036KN//m跨中集中荷載設計計值P=2.55×1.4==3.5KNN/m此時最大彎矩M22=0.0336×1.022/8QUOTE+3.55×1/4QUOTE=8795000N.mmm、由于M2>M1，故木方彎彎矩應按M2驗算強度承載力σ=M/WWQUOTE=8795000/833333QUOTE=10.5554N/mmm2＜fm=13N//mm2滿足要求.3.2、剪應力力驗算剪力V=ql/2QUOTE=11.88688×1020/2QUOTE=962.3Nτ=3V/（2bhh）QUOTE=3×962.3/（2×50××100）QUOTE=0.28339N/mm2＜【τ】=1.4NN/mm2滿足要求.3.3、撓度驗驗算撓度驗算時，不計計算施工人員員設備荷載及及荷載分項系系數(shù)，即此時時q=（①+②+③）×0.9×0.22=（0.3+3..6+0.16886）×0.9××0.2=0.7322348KKN/m最大撓度ωmaxx=5ql4/(3844EI)QUOTE=55×0.7332348××10204/（384×99000×441666667）QUOTE=0.2544mm＜【ω】=l/2500=1000/250=4mm滿足要求。4、鋼管小橫桿驗算4.1、荷載計計算序號荷載名稱計算式值（kN/m2）①模板自重標準值0.30.3②砼自重標準值24×0.153.6③鋼筋自重標準值1.124×0..150.1686④施工人員及設備荷荷載2.42.4荷載組合一:由活荷載效應控制制時,q1=（①+②+③）×1.2++④×1.4=（0.3+3..6+0.16866）×1.2++2.4×11.4=8..2423KKN/m2荷載組合二:由永久荷載效應控控制時,q2=（①+②+③）×1.355+④×0.7××1.4=（0.3+3..6+0.16866）×1.355+2.4××0.7×11.4=7..8438KKN/m2二者取大值,取qq1=8.24223KN/mm2計算時乘以結構重重要性系數(shù)γ0=0.9，q=8.24423×0..9=7.4418KNN/m2則木方上線荷載為為q=7.4118×0.22=1.48836KN//m4.2、彎矩驗算算鋼管小橫桿承受木木方傳來的集集中荷載，木木方間距是2200mm，立桿作為鋼鋼管小橫桿支支點，按最不不利的單跨集集中荷載考慮慮.計算簡圖：：集中力P=ql==1.48336×1020=1513.33N鋼管抗彎強度設計計值：fm=205NN/mm2，截面積：：A=3.97cm2，慣性矩：：I=10.220cm4，截面模量量：W=4.255cm3，彈性模量量：E=2..06×105N/mmm2,L=8000mm。最大彎距Mmaxx=pL/2=1513.33×1020/22QUOTE=7717668.7N..mm承載力σ=Mmaax/WQUOTE=7717668.7/44250=1181.6N//mm2＜f=2055N/mm22滿足要求。4.3、撓度驗算算驗算撓度時不包括括荷載分項系系數(shù)及施工人人員和設備荷荷載，此時P=（①+②+③）×0.2×10220=（0.3+3..6+0.16886）×0.2××1020=830N最大撓度ωmaxx=19Pl3/(384EI))QUOTE=19×830×10203/(384×2006000××1020000)QUOTE=2.1mm＜【ω】=l/250=10200/250=4.088mm滿足要求5、鋼管立桿穩(wěn)定性驗驗算5.1、荷載計算算序號荷載名稱計算式值（kN/m2）①模板自重標準值0.30.3②砼自重標準值24×0.153.6③鋼筋自重標準值1.124×0..150.1686④施工人員及設備荷荷載1.01.0荷載組合一:由活荷載效應控制制時,q1=（①+②+③）×1.2++④×1.4=（0.3+3..6+0.16866）×1.2++1.0×11.4=6..282322KN/m2荷載組合二:由永久荷載效應控控制時,q2=（①+②+③）×1.355+④×0.7××1.4=（0.3+3..6+0.16866）×1.355+1.0××0.7×11.4=6..473KNN/m2二者取大值,取qq2=6.4733KKN//m2每根立桿承載N==6.4733×0.96×1.02=6.34KNN5.2.本工程板板底鋼管立桿桿步距不大于于1.6米，鋼管回轉半半徑c，截面積積7長細比l00/i=1600=＜【】，查查類截面軸心心受壓鋼構件件穩(wěn)定系數(shù)表表得穩(wěn)定系數(shù)數(shù)φ=0.5555立桿的穩(wěn)定性：σ=90m滿足要求厚系合（二）、下無立桿桿支撐的框架架梁驗算350x700、250x6600（mmmm）梁下無立立桿，按350x7700梁進行布置置，以布置參參數(shù)：模板為為15厚，梁下3根方木，梁梁兩側立桿間間距最大為1020mmm，小橫桿最最大間距為340mm，立桿最大大步距為1.6米。1、荷載的計算序號荷載名稱計算式值（kN/m）①梁模板自重標準值值0.3×(0.335+0.7×2))0.525②砼自重標準值24×0.35××0.75.88③鋼筋自重標準值1.524×0..30×0.70.37338④砼振搗荷載標準值(2×0.350.7荷載組合一:由活荷載效應控制制時,q1=（①+②+③）×1.2++④×1.4==（0.5255+5.88+0.373338）×1.2++0.7×1.4==9.11141KN//m荷載組合二:由永久荷載效應控控制時,q2=（①+②+③）×1.355+④×0.7××1.4=（0.5255+5.88+0.373338）×1.355+0.7×0.7××1.4=99.837KKN/m二者取大值,取qq2=9.8377KN/m2、梁底模板的驗算模板下有三根方木木，如圖所示示：按兩跨連續(xù)梁計算算：l=175mm,,查表得兩跨跨連續(xù)梁彎距距系數(shù)Km為-0.1225，剪力系數(shù)KV為0.625，撓度KW系數(shù)為0.5212.1、梁底模模模板彎矩驗算算梁縱向線荷載轉換換成橫向線荷荷載:q=9.8837.2KN/最大彎距M=Kmmql2=0.125520=790477.2N.mmm15mm模板W=377500mmm3σ=M/WQUOTE=790047.2//375000=2.1N/10.322N/mmm2滿足要求求2.2、剪力驗算算剪力V=KVql=00.625×214τ=3V/（2bhh）=3.×17【τ】=1.2NN/mm2滿足要求.2.3、撓度驗驗算(不包括活荷荷載及荷載分分項系數(shù)):荷載組合:①+②②+③（0.5255+5.88+0.373338）=KNN/梁縱向線荷載轉換換成橫向線荷荷載:q=17KN/15厚模板慣性距I=22812500mm4彈性模量E=40550N/mmm2最大撓度ωmaxx=Kwql4/(1000EI)QUOTE=0.5122×7×002812250QUOTE=0.0944mm＜【ω】=l/2550=175/2500=0.7mm滿足要求。3、梁底方木驗算按梁底共有3根木木方，鋼管小小橫桿作為木木方的支點，取取方木最大間間距L=320mm驗算，按最最不利的單跨跨梁計算，計計算簡圖如下下：3.1木方彎矩驗驗算：Mmax=ql2//8=9.8337×3202/8=1255913.66N.σ==125913.66/（833333×3）N/13N/mmm2滿足要求.3.2抗剪強度驗驗算剪力V=ql/22=9.8337×320/2==1573..9Nτ=3V/（2bhh）QUOTE=31573..9×3QUOTE=0.16N/mm2【τ】=1.4NN/mm2滿足要求3.3撓度驗算算：梁荷載不包括活荷荷載及荷載分分項系數(shù)，此此時q=①+②+③=（0.525+5..88+0.373338）=6.77884KN/最大撓度ωmaxx=5ql4/（384EII）QUOTE=56.77884946QUOTEQUOTE=0.008mm＜【ω】=l/2500=320/250=1.288mm滿足要求。4、梁底小橫桿驗算梁兩側立桿間距10220mm，沿梁立桿最大大間距960mm，小橫桿最最大間距為3200mm，大橫桿間距距為960mm，梁底中間無立立桿。4.1、彎矩驗算算小橫桿計算簡圖如如下:a=335bb=350l=10220小橫桿線荷載q==9.83770N/Mmax=qbbl(2-bb/l)/88=6654437.5NN.σ==665437.55/42500=156..6N/mmm2fm=205NN/mm2滿足要求.4.2、撓度驗算算撓度計算時不計算算活荷載及荷荷載分項系數(shù)數(shù)，此時梁線荷載為①①+②+③=（0.5255+5.88+0.373338）=6.77884KN/折算至小橫桿上的的線荷載為qq=6.77784KN//最大撓度：ωmaax=qbll3(8-4b2/l2+b3/l3)/(3844EI)QUOTE=2.255mm＜【ω】=l/250=1020/250=4.088mm滿足要求。5、梁側大橫桿驗算QUOTE沿梁方向受到小橫桿桿的集中，小橫桿的的集中力為P=ql//2=9.00x350//2=1575N。按三跨連連續(xù)梁進行計計算，KM=-0..267,KKV=-1..27,KWW=1.8883，水平桿桿長度為960mm，計算見圖如如下：M=KMPL==0.2677x15755x960==4037004N.mmmσ=QUOTE=403704/44020=1100.4NN/mm2＜fm=2005N/mmm2ωmax=1.8883PL3//100EII=1.244mm＜【ω】=l/250=960/250=3.84mmm.符合要求6、梁下鋼管支撐驗算算6.1、梁下支撐撐鋼管采用φ48，沿梁方向間間距為960mm，小橫桿最大大間距為3220mm，大橫桿桿最大間距為為960mm。梁底小橫桿線荷載載q=9.8337×0.32/0.350=9.0N/mmmN1=qb/2=15575NN=P+2N1==1575+3150=44725N6.2、水平桿桿步距均取1.6米,進行驗算，查查表得?48鋼管回轉半半徑i=1.6ccm，截面積A=3.977cm2λ=l0/i=11600/116=1000＜150，查b類截面軸心心受壓鋼構件件穩(wěn)定系數(shù)表表得穩(wěn)定系數(shù)數(shù)φ=0.5555立桿的穩(wěn)定性：σ==4725//（0.555×3997）=21.6N//mm2<ff=205NN/mm2,滿足要求。二、汽車車庫跑道道400厚板驗算本工程汽車跑道板板厚有400mm、300mm、200mm，最大厚度度為400mm。均以400厚板進行模模板支撐系統(tǒng)統(tǒng)布置。400厚板布置參參數(shù)：模板為為15厚，方木間距距不得超過200mm，板下立桿桿間距不得超超過750x7750mm，立桿離柱柱距離在250~300mmm之間，立桿桿步距不得超超過1.6米。1、荷載的計計算序號荷載名稱計算式值（kN/m2）①模板自重標準值0.30.3②砼自重標準值24×0.409.60③鋼筋自重標準值1.124×0..400.45④施工人員及設備荷荷載4.04.0荷載組合一:由活荷載效應控制制時,q1=（①+②+③）×1.2+④×1.4=（0.3+99.6+0..45）×1.2++4.0×11.4=188.02KKN/m2荷載組合二:由永久荷載效應控控制時,q2=（①+②+③）×1.355+④×0.7××1.4=（0.3+99.6+0..45）×1.355+4.0××0.7×11.4=177.89KKN/m2二者取大值,取qq1=18.022KN/mm2計算時乘以結構重重要性系數(shù)γ0=0.9，q=18.002×0.99=16.222KN//m22、底模模板驗算2.1、彎矩驗驗算按照簡支梁計算，模模板下木方間間距為2000mm2.1.1施工荷荷載為均布線線荷載時計算算簡圖如下：：此時線荷載q=qq×1.0==16.222×1.0==16.222KN/m==16.222N/mmm最大彎距M1==QUOTE16.222×2002/8=811000N.mmm施工荷載為集中荷荷載時，計算算簡圖如下：：（集中荷載載按2.5KN驗算）模板自重線荷載設設計值q=0.0066×1..0×1.22=0.088KN/m跨中集中荷載設計計值P=2.55×1.4==3.5KNN此時最大彎矩M22=0.008×0.222/8QUOTE+3.55×0.2/4QUOTE=1782000N.mmm由于M2>M1，故模板模模板強度驗算算采用M2=1782200N.mmm15厚防水模板截截面模量W=375000mm3靜彎曲強度最小值值f=10..32N/mmm2彈性模量E=40050N/mmm2所以模板承載力為為σ=M/WQUOTE=1788200/375000=4.75N//mm2＜f=10..32N//mm2滿足要求.2.2、剪應力驗驗算剪力V=pL/2QUOTE=116.22××0.2/2QUOTE=1622N剪應力τ=3v//（2bh）QUOTE=3×16222/（2×10000×15）QUOTE=0.166N/mm2＜【τ】=1.2NN/mm2滿足要求2.3、撓度驗算算慣性距I=2811250mmm4撓度驗算時，不計計算施工人員員設備荷載及及荷載分項系系數(shù)，即此時時荷載q=（①+②+③）×0.9=（0.33+9.6++0.45）×0.9==9.32KN/mm=9.322N/mmm最大撓度ωmaxx=5qll4/（384EI）QUOTE=5×9..32×20004/（384×44050×22812500）QUOTE=0.2＜【ω】=l/2500=200/250=0.8mm滿足要求。3、板底50×1000木方驗算木方最大間距為2200，豎放放。鋼管間距距750×7750。50×100木方方截面模量W=833333mm350×100木方方慣性距I=41666667mmm450×100木方方彈性模量E=90000N/mmm23.1、彎矩驗驗算木方上施工荷載為為線荷載時的的計算簡圖如如下：木方上線荷載q==16.222×0.2==3.244KN/mm=3.2444N/mmm此時最大彎距M11=ql2/8QUOTE=3.2244×75502/8QUOTE=2280993.75NN.mm木方上施工荷載集集中荷載時，計計算簡圖如下下：（集中荷荷載以2.5KN驗算）木方自重線荷載設設計值0.03×1.2==0.0366KN/m跨中集中荷載設計計值P=2.55×1.4==3.5KNN/m此時最大彎矩M22=0.0336×0.7752/8QUOTE+3.55×0.755/4QUOTE=0..658788KN.m==6587880N.mmm由于M2>M1，故木方彎彎矩應按M2驗算強度承載力σ=M/WWQUOTE=6587780/833333QUOTE=77.9N//mm2＜fm=13N//mm2滿足要求.3.2剪應力驗驗算剪力V=ql/2QUOTE=33.244××750/22QUOTE=1217Nτ=3V/（2bhh）QUOTE=3×1217/（2×50××100）QUOTE=0.36N/mmm2＜【τ】=1.4NN/mm2滿足要求.3.3、撓度驗驗算撓度驗算時，不計計算施工人員員設備荷載及及荷載分項系系數(shù)，即此時時q=（①+②+③）×0.9×0.22=(0.33+9.6++0.45))×0.9××0.2=11.863KNN/m=1..863N//mm最大撓度ωmaxx=5ql4/(3844EI)QUOTE=55×1.863×75504/（384×99000×441666667）QUOTE=0.2133mm＜【ω】=l/2550=7500/250=3mm滿足要求。4、水平鋼管驗算4.1、荷載計計算序號荷載名稱計算式值（kN/m2）①模板自重標準值0.30.3②砼自重標準值24×0.409.6③鋼筋自重標準值1.124×0..400.45④施工人員及設備荷荷載2.42.4荷載組合一:由活荷載效應控制制時,q1=（①+②+③）×1.2+④×1.4=（0.3+99.6+0..45）×1.2++2.4×11.4=155.92KNN/m2荷載組合二:由永久荷載效應控控制時,q2=（①+②+③）×1.355+④×0.7××1.4=（0.3+99.6+0..45）×1.355+2.4××0.7×11.4=166.423KKN/m2二者取大值,取qq2=16.4223KN//m2計算時乘以結構重重要性系數(shù)γ0=0.9，q=16.4423×0..9=14..78KNN/m2則木方上線荷載為為q=14..78×0..2=2.9566KN/m4.2、彎矩驗算算鋼管小橫桿承受木木方傳來的集集中荷載，木木方最大間距是2000mm，立桿作為水平平鋼管支點，按按最不利的單單跨集中荷載載考慮.計算簡圖：：集中力P=ql==2.77××750=22080NNφ48×2.8抗彎彎強度設計值值：fm=205NN/mm2截面積：A=3..97cm2慣性矩：I=100.20cmm4截面模量：W=44.25cmm3彈性模量：E=22.06×105N/mmm2最大彎距Mmaxx=pl/22QUOTE=20880×7500/2QUOTE=7880000NN.mm承載力σ=Mmaax/WQUOTE=77800000/42500=184NN/mm2＜f=2055N/mm22滿足要求4.3、撓度驗算算驗算撓度時不包括括荷載分項系系數(shù)及施工人人員和設備荷荷載，此時P=（①+②+③）×0.1875××750=（0.3+99.60+00.45）×0.18875×7550=14555N最大撓度ωmaxx=19pll3/(3844EI)QUOTE=119×14555×75003/(3844×2060000×1002000))QUOTE=1.4mmm＜【ω】=l/250=7550/2500=3mm滿足要求5、鋼管立桿穩(wěn)定性性驗算5.1、荷載計算算序號荷載名稱計算式值（kN/m2）①模板自重標準值0.30.3②砼自重標準值24×0.409.60③鋼筋自重標準值1.124×0..400.45④施工人員及設備荷荷載1.01.0荷載組合一:由活荷載效應控制制時,q1=（①+②+③）×1.2+④×1.4=（0.3+99.60+00.45）×1.2+11.0×1..4=13..82KNN/m2荷載組合二:由永久荷載效應控控制時,q2=（①+②+③）×1.355+④×0.7××1.4=（0.3+99.60+00.45）×1.355+1.0××0.7×11.4=144.95KKN/m2二者取大值,取qq2=14.955KN/mm2所以每根立桿承載N==14.955×0.755×0.755=8.411KN板底立桿下頂部設設頂托。5.2、本工程板板底鋼管立桿桿步距不大于于1.6米,2半c7l00/i=16600=心件表數(shù)φ=0.5555立桿的穩(wěn)定性：σ=20m滿足要求厚統(tǒng)要三、非預應力框架架梁計算本工程涉及高支模模非預應力梁梁截面面積為為1100mmm×1400mm,11800mmm×1400mmm。分別對其模模板支撐系統(tǒng)統(tǒng)進行布置及及驗算。（一）、18000mm×14400mm支模驗算180014000布置參數(shù)：：模板為15厚，方木間間距不得超過過180mm，以梁為對對稱軸，梁下下設三道立桿桿，兩兩立桿桿間距為500mm，梁兩側立立桿間距為2300mmm，梁側立桿桿到梁底外側側立桿間距分分別為650mm，大小橫桿桿間距均為500mm，沿梁方向向立桿間距均均為500mm。1、荷載的計算序號荷載名稱計算式值（kN/m）①梁模板自重標準值值0.3×(1.880+1.4×2))1.38②砼自重標準值24×1.80××1.460.48③鋼筋自重標準值1.524×1..80×1.43.84048④砼振搗荷載標準值(2×1.83.6荷載組合一:由活荷載效應控制制時,q1=（①+②+③）×1.2++④×1.4==（1.38+60.488+3.840048）×1.2++3.6×1..4=83..88KN//m荷載組合二:由永久荷載效應控控制時,q2=（①+②+③）×1.355+④×0.7××1.4=（1.38+60.488+3.840048）×1.355+3.6×0..7×1.44=92.22KNN/m二者取大值,取qq2=92.22KNN/m2、梁底模板的驗算木方間距不得超過過180mm，模板下有有11根方木，按四四跨連續(xù)梁計計算，l=180mm,,查表得三跨連續(xù)梁彎彎距系數(shù)Km為-0.1007，剪力系系數(shù)KV為-0.6007，撓度KW系數(shù)為0.6632。計算見圖如如下圖所示：：2.1、梁底模模模板彎矩驗算算梁縱向線荷載轉換換成橫向線荷荷載:q=92..22KNN/最大彎距M=Kmmql2=0.1074=1776444N.mm模板W=375000mm33σ=M/WQUOTE=1777644/375000=4.7N/11.62N//mm2滿足要求求2.2、剪力驗驗算剪力V=KVql=00.6074τ=3V/（2bhh）=31N/mm2【τ】=1.2NN/mm2滿足要求.2.3、撓度驗驗算(不包括活荷荷載及荷載分分項系數(shù)):荷載組合:①+②②+③（1.38+60.488+3.840048）=KN//梁縱向線荷載轉換換成橫向線荷荷載:q=1KN//模板慣性距I=22812500mm4彈性模量E=40550N/mmm2最大撓度ωmaxx=Kwql4/(1000EI)QUOTE=0.6322×02812550QUOTE=0.2122mm＜【ω】=l/2550=180/250=0.772mm滿足要求。3、梁底方木驗算按梁底共有11根根木方，鋼管管小橫桿作為為木方的支點點，取小橫桿桿最大間距L==500mm驗算，按最最不利的單跨跨梁計算，計計算簡圖如下下：3.1、木方彎矩矩驗算：Mmax=ql2//8=95..568x55002/8=29886500NN.σ==2986500//（833333×11）N/13N/mmm2滿足要求.3.2、抗剪強度度驗算剪力V=ql/22=95.5568×500/2=238892Nτ=3V/（2bhh）QUOTE=3238922×1QUOTE=0.6522N/mm2【τ】=1.4NN/mm2滿足要求3.3、撓度驗算算：梁荷載不包括活荷荷載及荷載分分項系數(shù)，此此時q=①+②+③=（4.6+60.448+3.840048）=2KN/最大撓度ωmaxx=5ql4/（384EII）QUOTE=52946QUOTEQUOTE=0.14mmm＜【ω】=500/250=2mm滿足要求。4、梁底鋼管小橫桿驗驗算梁側兩立桿間距22400mm，順梁立桿間間距500mm，梁底中間設兩兩根立桿，兩立桿桿間距為5000mm，中間兩立立桿按最簡支支梁大不利因因素考慮計算算。4.1、彎矩驗驗算計算簡圖如下:按最大不利情況簡簡化為：小橫桿線荷載q==92.222N/Mmax=ql22/8=.8N.σ==4/42500=188.4N//mm2fm=205NN/mm2滿足要求.4.2、撓度驗算算撓度計算時不計算算活荷載及荷荷載分項系數(shù)數(shù)，此時梁線荷載為①①+②+③（1.38+60.488+3.840048）=KNN/折算至小橫桿上的的線荷載為qq=7KNN/最大撓度：ωmax=5ql44/(384EI))QUOTE=5QUOTEQUOTE×7×5004QUOTEQUOTE×QUOTEQUOTE/(384×2060000×1002000))=0.7714mm＜【ω】=l/250=500/250=2mm滿足要求。5、梁側大橫桿驗算QUOTE大橫桿起水平牽杠杠作用，不承承受小橫桿傳傳來的集中荷荷載，所以大大橫桿不驗算算。6、梁下鋼管支撐驗算算6.1、梁下下支撐鋼管采采用φ48，頂部采用用頂托，順梁梁方向間距為為500mm，按最大不不利考慮，計計算簡圖為：：a=400mm，b=250.梁底小橫桿線荷載載q=92.222N/N中=q=128810.4NN，采用頂托托。對于梁側立桿與梁梁下立桿的計計算受力見圖圖如下：N1=qb2/2(aa+b)=33153.33（為梁側立立桿受到的集集中力）。N2=qb（a+b//2）/（a+b）=7095NN3=N2+N中中/2=135500N，梁底立立桿均設頂托托。6.2、水平桿步步距均取1.6米,進行驗算，查查表得?488鋼管回轉半半徑i=1.6ccm，截面積積A=3.977cm2λ=l0/i=11600/116=1000＜150，查b類截面軸心心受壓鋼構件件穩(wěn)定系數(shù)表表得穩(wěn)定系數(shù)數(shù)φ=0.5555立桿的穩(wěn)定性：σ=1350000.5559/0m,滿足要求。7.梁側板對拉螺螺栓驗算7.1荷載驗算強度驗算要考慮新新澆混凝土側側壓力和傾倒倒混凝土時產產生的荷載。新澆混凝土側壓力力計算公式為為下式中的較較小值:其中=24.0000kN/mm3t=5hV=1..2H=1.4m；1=1.2002=1.15新混凝土側壓力標準準值F1==0.22××24×5×1.2××1.15××1.20.55QUOTE=39.911kN/m2F2=24×1.4==33.6kNN/m2，取較小值值F2=33.6kNN/m2。需考慮振搗荷載對對側模板的影影響7.2、梁側板對對拉螺栓計算算振搗混凝土土產生荷載:4.0kkN/m2沿梁高度布置二排排φ12穿墻螺桿雙雙頭對拉，離離梁頂部480mm，離梁底部500mm，沿梁長度方方向的對拉螺螺栓水平間距距為500mm。(F2×1.2+4×11.4)×00.95=（33.6×11.2+4××1.4）×0.955=43.6624kN//m2F’=433.624××0.5×0.5=10.91KN＜【N】=12.99KN滿足要求.（二）、11000mm×14400mm支模驗算110014000布置參數(shù)：：模板為15厚，方木間間距不得超過過180mm，以梁為對對稱軸，梁下下設兩道立桿桿，兩立桿間間距為500mm，梁兩側立立桿間距為1700mmm，梁側立桿桿到梁底立桿桿間距分別為為600mm，大小橫桿桿間距均為500mm，沿梁方向向立桿間距均均為500mmm1、荷載的計算序號荷載名稱計算式值（kN/m）①梁模板自重標準值值0.3×(1.110+1.4×2))1.17②砼自重標準值24×1.10××1.436.96③鋼筋自重標準值1.524×1..10×1.42.35④砼振搗荷載標準值(2×1.12.2荷載組合一:由活荷載效應控制制時,q1=（①+②+③）×1.2++④×1.4==（1.17+36.966+2.35）×1.2++2.2×1..4=51..656KNN/m荷載組合二:由永久荷載效應控控制時,q2=（①+②+③）×1.355+④×0.7××1.4=（1.17+36.966+2.35）×1.355+2.2×0..7×1.44=56.8804KN//m二者取大值,取qq2=56.8004KN/mm2、梁底模板的驗算木方間距不得超過過180mm，模板下有有6根方木，按按四跨連續(xù)梁梁計算，l==180mm,查表得三跨連續(xù)梁彎彎距系數(shù)Km為-0.1007，剪力系系數(shù)KV為-0.6607，撓度KW系數(shù)為0.6632。計算見圖圖如下圖所示示：2.1、梁底模模模板彎矩驗算算梁縱向線荷載轉換換成橫向線荷荷載:q=56..804KNN/最大彎距M=Kmmql2=0.10774=1790225N.mmm模板W=375000mm33σ=M/WQUOTE=1799025/375000=4.8N/11.62N//mm2滿足要求求2.2、剪力驗驗算剪力V=KVql=00.6074.τ=3V/（2bhh）=3.15N/mmm2【τ】=1.2NN/mm2滿足要求.2.3、撓度驗算算(不包括活荷荷載及荷載分分項系數(shù)):荷載組合:①+②②+③（1.17+36.966+2.35）=6KN/梁縱向線荷載轉換換成橫向線荷荷載:q=5KNN/模板慣性距I=22812500mm4彈性模量E=40550N/mmm2最大撓度ωmaxx=Kwql4/(1000EI)QUOTE=0.6322×02812550QUOTE=0.2mm＜【ω】=l/2550=1800/250=0.772mm滿足要求。3、梁底方木驗算按梁底共有7根木木方，鋼管小小橫桿作為木木方的支點，取取小橫桿最大大間距L=5500mm驗算，按最最不利的單跨跨梁計算，計計算簡圖如下下：3.1、木方彎矩矩驗算：Mmax=ql2//8=56..804x55002/8=17775125NN.σ==1775125//（833333×7）N/13N/mmm2滿足要求.3.2、抗剪強度度驗算剪力V=ql/22=56.8804×500/2==142011Nτ=3V/（2bhh）QUOTE=3142011×7QUOTE=0.61N//mm2【τ】=1.4NN/mm2滿足要求3.3、撓度驗算算：梁荷載不包括活荷荷載及荷載分分項系數(shù)，此此時q=①+②+③=（1.17+36..96+2.35）=6KN/最大撓度ωmaxx=5ql4/（384EII）QUOTE=56946QUOTEQUOTE=0.16mmm＜【ω】=500/250=2mm滿足要求。4、梁底鋼管小橫桿驗驗算梁側兩立桿間距22400mm，順梁立桿間間距500mm，梁底中間設兩兩根立桿，兩立桿桿間距為500mm，中間兩立立桿按最簡支支梁大不利因因素考慮計算算。4.1、彎矩驗算算計算簡圖如下:按最大不利情況簡簡化為：小橫桿線荷載q==56.8004N//Mmax=ql22/8=.6N..σ==/44250=1189.9N//mm2fm=205NN/mm2滿足要求.4.2、撓度驗算算撓度計算時不計算算活荷載及荷荷載分項系數(shù)數(shù)，此時梁線荷載為①①+②+③=（1.17+36.966+2.35）=6KN/折算至小橫桿上的的線荷載為qq=3×.KNN/最大撓度：ωmax=5ql44/(384EI))QUOTE=5QUOTEQUOTE×5×5004QUOTEQUOTE×QUOTEQUOTE/(384×2006000××1020000)=00.71mmm＜【ω】=l/250=500/250=2mm滿足要求。對于梁底立桿與梁梁外側立桿：：a=300，b==300l==600小橫桿線荷載q==56.80048N/Mmax=qbb2/8QUOTE(2-b/11)=6535668.75N.σ==153.8N/mmm2fm=205NN/mm2梁線荷載為①+②②+③=（1.17+36.966+2.35）=6KN/折算至小橫桿上的的線荷載為qq=3×13KN/最大撓度ωmaxx=qb2l2(1.5-bb2/l2)/(488EI)QUOTE=0.74＜【ω】=l/250=600/250=2.4mm5、梁側大橫桿驗算QUOTE大橫桿起水平牽杠杠作用，不承承受小橫桿傳傳來的集中荷荷載，所以大大橫桿不驗算算。6.、梁下鋼管支撐驗算算6.1、梁下支支撐鋼管采用用φ48，頂部采用用頂托，順梁梁方向間距為為500mm，按最大不不利考慮，計計算簡圖為：：梁底小橫桿線荷載載q=56.88048N/對于梁側立桿與梁梁下立桿的計計算受力見圖圖如下：l==550N中=q=142201N，梁底立桿均均設頂托。6.2、水平桿步步距均取1.6米,進行驗算，查查表得?488鋼管回轉半半徑i=1.6ccm，截面積積A=3.977cm2l0/i=166006＜心件表數(shù)φ=0.5555立桿的穩(wěn)定性：σ=1420110.55590m,滿足要求。7、梁側板對拉螺栓驗驗算7.1、荷載驗算算強度驗算要考慮新新澆混凝土側側壓力和傾倒倒混凝土時產產生的荷載。新澆混凝土側壓力力計算公式為為下式中的較較小值:其中=24.0000kN/mm3t=5hV=1..2H=1.4m；1=1.2002=1.15新混凝土側壓力標準準值F1==0.22××24×5×1.2××1.15××1.20.55QUOTE=39.911kN/m2F2=24×11.4=33.6kNN/m2，取較小值值F2=33.66kN/m2。需考慮振搗荷載對對側模板的影影響7.2、梁側側板對拉螺栓栓計算振搗混凝土土產生荷載:4.0kkN/m2沿梁高度布置二排排φ12穿墻螺桿雙雙頭對拉，離離梁頂部480mm，離梁底部500mm，沿梁長度度方向的對拉拉螺栓水平間間距為500mm。(F2×1.2+4×11.4)×00.95=（33.6×11.2+4××1.4）×0.955=43.6624kN//m2F’=433.624××0.5×0.5=10.911KN＜【N】=12.99KN四、預應力框架梁梁本工程預應力梁吃吃面尺寸有50011000、5001200、6001200、700800、7001200、800800、8001000（mmmm），最大截截面面積梁截截面為7001200（mmmm）。對于小小于截面7000x12000，且截面面面積大于0.52mm2的梁，除梁梁底方木數(shù)目目外，均按7001200（mmmm）梁進行布布置，同時根根據(jù)梁高調整整立桿最后一一步步距。（一）、框架預應應力梁截面700×11200模板支撐計計算7001200（mmmmm）梁布置參參數(shù)：模板為為15厚，方木間間距不得超過過175mm，以梁為對對稱軸，梁下下設一道立桿桿，梁兩側兩兩立桿間距為為1300mmm，梁兩側立立桿到梁底立立桿間距分別別為650mm，小橫桿間間距均為510mm，大橫桿間間距均為1020mmm，沿梁方向向梁底立桿間間距均為510mm，梁側立桿桿間距為1020mmm。1、荷載的計算序號荷載名稱計算式值（kN/m）①梁模板自重標準值值0.3×(0.770+1.2×2))0.93②砼自重標準值24×0.70××1.220.16③鋼筋自重標準值1.524×0..70×1.21.28016④砼振搗荷載標準值(2×0.701.4荷載組合一:由活荷載效應控制制時,q1=（①+②+③）×1.2++④×1.4==（0.93+20.166+1.280116）×1.2++1.4×1.44=28.8804KN//m荷載組合二:由永久荷載效應控控制時,q2=（①+②+③）×1.355+④×0.7××1.4=（0.93+20.166+1.280116）×1.355+1.4×0..7×1.44=31.55715KNN/m二者取大值,取qq2=31.57715KN//m2、梁底模板的驗算模板下有五根方木木，按三跨連連續(xù)梁計算：：l=175mm,,四跨連續(xù)梁梁按三跨連續(xù)續(xù)梁等效其系系數(shù)。查表得得三跨連續(xù)梁彎彎距系數(shù)Km為0.1177，剪力系數(shù)KV為0.6177，撓度K