懸挑式扣件鋼管腳手架計算書

目錄TOC\o"1-3"第一章工程概況2第二章大橫桿桿的計算2第三章小橫桿桿的計算5第四章扣件抗抗滑力的計算算7第五章連墻件件的計算133第六章懸挑梁梁的受力計算算15第七章懸挑梁梁的整體穩(wěn)定定性計算177第八章拉桿的的受力計算118第九章拉桿的的強度計算119第十章錨固段段與樓板連接接的計算200工程概況鋼管腳手架的計計算參照《建建筑施工扣件件式鋼管腳手手架安全技術(shù)術(shù)規(guī)范》（JJGJ1300-20011）。計算的腳手架為為雙排腳手架架，搭設高度度為18.00米，立桿采采用單立管。搭搭設尺寸為：：立桿的縱距距1.50米，立立桿的橫距11.05米，立立桿的步距11.80米。采用的鋼管類型型為48×3.25，連連墻件采用22步3跨，豎向間間距3.600米，水平間間距4.500米。施工均均布荷載為33.0kN//m2，同時時施工2層，腳手板板共鋪設100層。懸挑水水平鋼梁采用用[16a號槽槽鋼U口水平，其其中建筑物外外懸挑段長度度1.50米，建建筑物內(nèi)錨固固段長度1..85米。懸挑水平鋼梁采采用鋼絲繩與與建筑物拉結(jié)結(jié)，最外面鋼鋼絲繩距離建建筑物1.445m。大橫桿的計算大橫桿按照三跨跨連續(xù)梁進行行強度和撓度度計算，大橫橫桿在小橫桿桿的上面。按按照大橫桿上上面的腳手板板和活荷載作作為均布荷載載計算大橫桿桿的最大彎矩矩和變形。1.均布荷載值值計算大橫桿桿的自重標準準值P1==0.0388kN/m腳手板的荷荷載標準值P2=0..150×1.0500/3=0..052kNN/m活荷荷載標準值Q=3.0000×1.0500/3=1..050kNN/m靜荷荷載的計算值值q1=11.2×0.0388+1.2××0.0522=0.1009kN/mm活荷載的的計算值qq2=1.44×1.0500=1.4770kN/mm大橫桿計算荷載載組合簡圖((跨中最大彎彎矩和跨中最最大撓度)大橫桿計算荷載載組合簡圖((支座最大彎彎矩)2.抗彎強度計計算最大彎矩矩考慮為三跨跨連續(xù)梁均布布荷載作用下下的彎矩跨中最大彎矩計計算公式如下下:跨中最大彎矩為為M1=((0.08××0.1099+0.100×1.4700)×1.50002=0.3350kN..m支座最大彎矩計計算公式如下下:支座最大彎矩為為M2=--(0.100×0.1099+0.1117×1.4700)×1.50002=-0..412kNN.m我們們選擇支座彎彎矩和跨中彎彎矩的最大值值進行強度驗驗算：=0.4122×106/44788.00=85.9948N/mmm2大橫桿的計算強強度小于2005.0N//mm2,滿滿足要求!3.撓度計算最最大撓度考慮慮為三跨連續(xù)續(xù)梁均布荷載載作用下的撓撓度計算公式如下::靜荷載標準值qq1=0.0038+0..052=00.091kkN/m活活荷載標準值值q2=1..050kNN/m三跨連續(xù)梁均布布荷載作用下下的最大撓度度V=(00.677××0.0911+0.9990×1.0500)×1500..04/(1100×2.06×105×1149220.0)==2.3555mm大橫桿的最大撓撓度小于15500.0//150與10mm,,滿足要求!小橫桿的計算小橫桿按照簡支支梁進行強度度和撓度計算算，大橫桿在在小橫桿的上上面。用大橫橫桿支座的最最大反力計算算值，在最不不利荷載布置置下計算小橫橫桿的最大彎彎矩和變形。1.荷載值計計算大橫桿的的自重標準值值P1=00.038××1.5000=0.0558kN腳腳手板的荷載載標準值PP2=0.1150×1.0500×1.5000/3=0..079kNN活荷載標準值Q=3.0000×1.0500×1.5000/3=1..575kNN荷載的計計算值P==1.2×0.0588+1.2××0.0799+1.4××1.5755=2.3669kN小橫桿計算簡圖圖2.抗彎強度計計算最大彎矩矩考慮為小橫橫桿自重均布布荷載與荷載載的計算值最最不利分配的的彎矩和均布荷載最大彎彎矩計算公式式如下:集中荷載最大彎彎矩計算公式式如下:M=(1.2××0.0388)×1.05002/8+22.369××1.0500/3=0..835kNN.m=0.8355×106/44788.00=174..471N//mm2小小橫桿的計算算強度小于2205.0NN/mm2,,滿足要求!3.撓度計算最最大撓度考慮慮為小橫桿自自重均布荷載載與荷載的計計算值最不利利分配的撓度度和均布荷載最大撓撓度計算公式式如下:集中荷載最大撓撓度計算公式式如下:小橫桿自重均布布荷載引起的的最大撓度V1=5..0×0.0388×1050..004/((384×2.0600×105×1149220.0000)=0.003mm集中荷載標準值值P=0.0058+0..079+11.575==1.7111kN集中荷載標準值值最不利分配配引起的最大大撓度V2=17111.350××1050..0×(3×1050..02-4××1050..02/9))/(72××2.06×105×1149920.0))=2.9770mm最大撓度和V==V1+V22=2.9996mm小橫桿的最大撓撓度小于10050.0//150與10mm,,滿足要求!扣件抗滑力的計計算縱向或橫向水平平桿與立桿連連接時，扣件件的抗滑承載載力按照下式式計算(規(guī)范5.2..5):R≤Rc其中Rc———扣件抗滑承承載力設計值值,取8.0kNN(實際取6.44kN)；R——縱向或橫向向水平桿傳給給立桿的豎向向作用力設計計值；1.荷載值計算算橫桿的自重重標準值PP1=0.0038×1.0500=0.0440kN腳腳手板的荷載載標準值PP2=0.1150×1.0500×1.5000/2=0..118kNN活荷載標準值Q=3.0000×1.0500×1.5000/2=2..362kNN荷載的計算值R=1.22×0.0400+1.2××0.1188+1.4××2.3622=3.4998kN單單扣件抗滑承承載力的設計計計算滿足要要求!當直角扣扣件的擰緊力力矩達4065N..m時,試驗表明:單扣件在122kN的荷載載下會滑動,,其抗滑承載力可取88.0kN；；雙扣件在220kN的荷荷載下會滑動動,其抗滑承載載力可取122.0kN；；四、腳手架荷載載標準值:作用于腳手架的的荷載包括靜靜荷載、活荷荷載和風荷載載。靜荷載標準值包包括以下內(nèi)容容：(1)每每米立桿承受受的結(jié)構(gòu)自重重標準值(kN/m))；本例為0..1248NG1==0.1225×18.0000=2.2246kN(2)腳手板的的自重標準值值(kN/m22)；本例采采用竹笆片腳腳手板，標準準值為0.115NG22=0..150×10×1.5000×(1.0500+0.3550)/2==1.5755kN(3)欄欄桿與擋腳手手板自重標準準值(kN/m))；本例采用用欄桿、竹笆笆片腳手板擋擋板，標準值值為NG33=0..150×1.5000×10/2==1.1255kN(4)吊吊掛的安全設設施荷載，包包括安全網(wǎng)((kN/m22)；0.0055NG4=00.005××1.5000×18.0000=0.1135kN經(jīng)計算得到到，靜荷載標標準值NGG=NGG1+NG22+NG3++NG4==5.0881kN。活荷載為施工荷荷載標準值產(chǎn)產(chǎn)生的軸向力力總和，內(nèi)、外外立桿按一縱縱距內(nèi)施工荷荷載總和的11/2取值。經(jīng)經(jīng)計算得到，活活荷載標準值值NQ==3.0000×2×1.5000×1.0500/2=4..725kNN風荷載標準值應應按照以下公公式計算其中W0———基本風壓(kN/m22)，按照《建建筑結(jié)構(gòu)荷載載規(guī)范》(GB500009-20001)的規(guī)規(guī)定采用：WW0=00.500Uz——風荷載高度度變化系數(shù)，按按照《建筑結(jié)結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范范》(GB500009-20001)的規(guī)規(guī)定采用：UUz=11.250Us——風荷載體型型系數(shù)：Uss=1..200經(jīng)經(jīng)計算得到，風風荷載標準值值Wk=0.7×0.5000×1.2500×1.2000=0..525kNN/m2。考考慮風荷載時時,立桿的軸向向壓力設計值值計算公式N=11.2NG+0.885×1.4NQQ風荷載設設計值產(chǎn)生的的立桿段彎矩矩MW計算公公式MW=0.885×1.4Wkklah2//10其中 Wk——風荷載基本本風壓標準值值(kN/m22)；la——立桿的縱距距(m)；h——立桿的步距距(m)。五、立桿的穩(wěn)定定性計算:卸荷吊點按照構(gòu)構(gòu)造考慮，不不進行計算。1.不考慮風荷荷載時,立桿的穩(wěn)定定性計算其中N———立桿的軸心心壓力設計值值，N=122.71kNN；——軸心受壓壓立桿的穩(wěn)定定系數(shù),由長細比ll0/i的的結(jié)果查表得得到0.199；i——計算立桿的的截面回轉(zhuǎn)半半徑，i=11.59cmm；l0——計算長度((m),由公公式l0=kuhh確定，l0==3.12mm；k——計算長度附附加系數(shù)，取取1.1555；u——計算長度系系數(shù)，由腳手手架的高度確確定，u=11.50；A——立桿凈截面面面積，A==4.57ccm2；W——立桿凈截面面模量(抵抗矩),WW=4.799cm3；——鋼管立桿桿受壓強度計計算值(NN/mm2))；經(jīng)計算得得到=148..33[f]——鋼管立桿抗抗壓強度設計計值，[f]]=2005.00NN/mm2；；不考慮風荷荷載時，立桿桿的穩(wěn)定性計計算<[f],,滿足要求!2.考慮風荷載載時,立桿的穩(wěn)定定性計算其中N———立桿的軸心心壓力設計值值，N=111.72kNN；——軸心受壓壓立桿的穩(wěn)定定系數(shù),由長細比ll0/i的的結(jié)果查表得得到0.199；i——計算立桿的的截面回轉(zhuǎn)半半徑，i=11.59cmm；l0——計算長度((m),由公公式l0=kuhh確定，l0==3.12mm；k——計算長度附附加系數(shù)，取取1.1555；u——計算長度系系數(shù)，由腳手手架的高度確確定；u==1.500A——立桿凈截面面面積，A==4.57ccm2；W——立桿凈截面面模量(抵抗矩)，W=4.779cm3；；MW——計算立桿段段由風荷載設設計值產(chǎn)生的的彎矩，MWW=0..304kNN.m；——鋼管立桿桿受壓強度計計算值(NN/mm2))；經(jīng)計算得得到=200..16[f]——鋼管立桿抗抗壓強度設計計值，[f]]=2005.00NN/mm2；；考慮風荷載載時，立桿的的穩(wěn)定性計算算<[f],,滿足要求!連墻件的計算連墻件的軸向力力計算值應按按照下式計算算：Nl=Nllw+NNo其中Nlw——風荷載產(chǎn)生生的連墻件軸軸向力設計值值(kN)，應按按照下式計算算：Nlw=11.4×wk×Awwk——風荷載基本本風壓標準值值，wk==0.5225kN/mm2；Aw——每每個連墻件的的覆蓋面積內(nèi)內(nèi)腳手架外側(cè)側(cè)的迎風面積積，Aw==3.600×4.50=16..200m22；No——連連墻件約束腳腳手架平面外外變形所產(chǎn)生生的軸向力((kN)；No=5.0000經(jīng)計算得到NNlw=11.9007kN，連連墻件軸向力力計算值NNl=116.9077kN連墻件軸向力設設計值Nff=AA[f]其中——軸心受壓壓立桿的穩(wěn)定定系數(shù),由長細比ll/i=355.00/11.59的結(jié)結(jié)果查表得到到=0.94；A=4.557cm2；；[f]==205..00N/mmm2。經(jīng)過過計算得到Nf=88.1221kNNNf>Nl，連連墻件的設計計計算滿足要要求!連墻件采用焊接接方式與墻體體連接，對接接焊縫強度計計算公式如下下其中N為連墻墻件的軸向拉拉力，N=116.9077kN；lw為連墻墻件的周長，取取3.14116×48.0==150.880mm；t為焊縫厚厚度，t=33.25mmm；ft或fc為對接焊焊縫的抗拉或或抗壓強度，取取185.00N/mm22；經(jīng)過焊縫抗拉強強度=169077.00/((150.880×3.25))=344.50N//mm2。對對接焊縫的抗抗拉或抗壓強強度計算滿足足要求!連墻件對接焊縫縫連接示意圖圖懸挑梁的受力計計算懸挑腳手架的水水平鋼梁按照照帶懸臂的連連續(xù)梁計算。懸懸臂部分腳手手架荷載N的作用，里里端B為與樓板的的錨固點，AA為墻支點。本工程中，腳手手架排距為11050mmm，內(nèi)側(cè)腳手手架距離墻體體350mmm，支拉斜桿桿的支點距離離墻體=1450mmm，水平支撐梁的截截面慣性矩II=8666.20ccm4，截面面抵抗矩W=1088.30cmm3，截面積積A=211.95cmm2。受腳手架集中荷荷載P=11.2×5.08++1.4×4.73==12.711kN水平平鋼梁自重荷荷載q=11.2×21.955×0.00001×7.85×10=0..21kN//m懸挑腳手架示意意圖懸挑腳手架計算算簡圖經(jīng)過連連續(xù)梁的計算算得到14.4514.4411.21111.28懸挑腳手架支撐撐梁剪力圖((kN)1.5172.418懸挑腳手架支撐撐梁彎矩圖((kN.m))0.1710.245懸挑腳手架支撐撐梁變形圖((mm)各支座對支撐梁梁的支撐反力力由左至右分分別為R1==14.4557kN,RR2=12..290kNN,R3=--0.6299kN最大大彎矩Mmmax=2..418kNN.m抗彎計算強度f=M/11.05W++N/A=22.418××106/((1.05××1083000.0)++6.9888×10000/21955.0=244.445NN/mm2水平支支撐梁的抗彎彎計算強度小小于205..0N/mmm2,滿足要要求!懸挑梁的整體穩(wěn)穩(wěn)定性計算水平鋼梁采用[[16a號槽槽鋼U口水平,計算公式如如下其中b———均勻彎曲的的受彎構(gòu)件整整體穩(wěn)定系數(shù)數(shù)，按照下式式計算：經(jīng)過計算得到b=5700×10.0×63.0×235/((1450..0×160.00×235.00)=1.555由于b大于0.6，按照照《鋼結(jié)構(gòu)設設計規(guī)范》((GB500017-20003)附錄錄B其值用b'查表得到到其值為0..872經(jīng)過計算得到強強度=2..42×106/((0.8722×1083000.00))=25.660N/mmm2；水平鋼梁的穩(wěn)定定性計算<<[f],,滿足要求!拉桿的受力計算算水平鋼梁的軸力力RAH和拉鋼鋼繩的軸力RRUi按照下下面計算其中RUicoosi為鋼鋼繩的拉力對對水平桿產(chǎn)生生的軸壓力。各支點的支撐力力RCi==RUisiini按照以上公式計計算得到由左左至右各鋼繩繩拉力分別為為RU1=16..057kNN拉桿的強度計算算拉繩或拉桿的軸軸力RU我們均取取最大值進行行計算，為RRU=16..057kNN拉繩的強度計算算：如果上面采用鋼鋼絲繩，鋼絲絲繩的容許拉拉力按照下式式計算：其中[Fg]——鋼絲繩的容容許拉力(kN)；Fg——鋼鋼絲繩的鋼絲絲破斷拉力總總和(kN)；——鋼絲繩之之間的荷載不不均勻系數(shù)，對對6×19、6×37、6×61鋼絲繩分分別取0.85、0..82和0.8；K——鋼絲絲繩使用安全全系數(shù)，取88.0。選擇拉鋼絲繩的的破斷拉力要要大于8.0000×16.