2023年一級結(jié)構(gòu)工程師《專業(yè)考試（下）》點(diǎn)睛提分五套卷之（五）附詳解

PAGEPAGE452023年一級結(jié)構(gòu)工程師《專業(yè)考試（下）》點(diǎn)睛提分五套卷之（五）附詳解一、單選題1.某建筑物按抗震要求為乙類建筑，條形基礎(chǔ)及地基土的剖面見圖?；A(chǔ)底面以下各土層的厚度、土性指標(biāo)、標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗(yàn)錘擊數(shù)臨界值及液化指數(shù)示于表。按地震作用效應(yīng)組合計(jì)算時(shí)，作用于基礎(chǔ)頂面的豎向荷載F=500kN。1.本題的持力層修正后的地基承載力特征值最接近于（）kPa。A、213.5B、220.0C、243.2D、275.3答案：C解析：根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50007—2011）第5.2.4條規(guī)定，地基承載力特征值應(yīng)按下式修正：fa=fak+ηbγ（b-3）+ηdγm（d-0.5）。式中，ηb、ηd為基礎(chǔ)寬度和埋置深度的地基承載力修正系數(shù)，由黏性土e和IL均小于0.85，查表5.2.4可得，ηb=0.3，ηd=1.6；則修正后的地基承載力特征值為：fa=fak+ηdγm（d－0.5）=200+1.6×18×1.5=243.2kPa。由此可知，C項(xiàng)數(shù)值最為接近。2.某單層獨(dú)立地下車庫，采用承臺(tái)下樁基加構(gòu)造防水底板的做法，柱A截面尺寸500mm×500mm，樁型采用長螺旋鉆孔灌注樁，樁徑d=400mm，樁身混凝土重度23kN／m3，強(qiáng)度等級為C30，承臺(tái)厚度1000mm，有效高度h0=取950mm，承臺(tái)和柱的混凝土強(qiáng)度等級分別為C30（ft=1.43N／mm2）和C45（ft=1.80N／mm2）。使用期間的最高水位和最低水位標(biāo)高分別為-0.300m和-7.000m，柱A下基礎(chǔ)剖面及地質(zhì)情況見圖。[2014年真題]提示：根據(jù)《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》（JGJ94—2008）作答。4.假定，本工程基樁抗拔靜載實(shí)驗(yàn)的結(jié)果如下表所示。試問，柱A承臺(tái)下基樁的抗拔承載力特征值（kN），與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）提示：根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50007—2011）作答。A、400B、440C、800D、880答案：B解析：根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50007—2011）附錄T第T.0.10條第4款規(guī)定，本工程4根試樁的極限承載力的極差為960－840=120kN，小于平均值890kN的30％（890×30%=267kN），對于樁數(shù)為4根的柱A下柱臺(tái)中的抗拔基樁，取平均值為單樁豎向抗拔極限承載力。極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值的試樁結(jié)果平均值為：（840+960+920+840）／4=890kN。故柱A承臺(tái)下基樁的抗拔承載力特征值：Ra=890／2=445kN。由此可知，B項(xiàng)數(shù)值最為接近。3.已知柱間基礎(chǔ)上的承重墻體高15m，雙面抹灰、墻厚240mm，采用Mu10燒結(jié)普通磚，M5混合砂漿砌筑，墻上門洞尺寸如圖4-22所示，柱間距6m，基礎(chǔ)梁長5.45m，基礎(chǔ)梁斷面尺寸為b×hb=240mm×450mm，伸入支座0.3m；混凝土為C30，縱筋為HRB335，箍筋為HPB235。托梁按偏心受拉構(gòu)件進(jìn)行計(jì)算，若已知αM=0.250，ηN=2.032，假設(shè)墻梁的跨中計(jì)算高度H0=5.450m，由荷載Q2引起的跨中彎矩值M2=315kN·m，則軸心力至縱向鋼筋合力點(diǎn)之間的距離e（mm）與（）項(xiàng)數(shù)值最為接近。A、670B、550C、490D、450答案：C解析：由題意可知，跨中最大彎矩設(shè)計(jì)值為：Mb=αMM2=0.250×315=78.75kN·m，根據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50003—2011）第7.3.6條式（7.3.6-2）計(jì)算，軸心拉力設(shè)計(jì)值為：Nbt=ηNM2/H0=2.032×315/5.450=117.45kN；e0=Mbt/Nbt=0.67m>0.5（hb-as-a′s）=0.5×（0.45-2×0.045）=0.18m，為大偏心受拉構(gòu)件，軸心力至縱向鋼筋合力點(diǎn)之間的距離為：e=e0-h/2+as=670-450/2+45=490mm。由此可知，C項(xiàng)數(shù)值最為接近。4.某單層單跨無吊車廠房采用裝配式無檁體系屋蓋，其縱橫承重墻采用Mu10，磚柱距4.5m，每開間有2.0m寬的窗洞，車間長27m，兩端設(shè)有山墻，每邊山墻上設(shè)有4個(gè)240mm×240mm構(gòu)造柱，如圖4-18所示，自基礎(chǔ)頂面算起墻高5.4m，壁柱為370mm×250mm，墻厚240mm，混凝砂漿強(qiáng)度等級M5。該廠房山墻的高厚比與下列何項(xiàng)表達(dá)式相近？（）A、H0/h=17.04＜μ1μ2[β]=19.2B、H0/h=20.11＞μ1μ2μc[β]=19.2C、H0/h=20.93＞μ1μ2[β]=19.2D、H0/h=22.5＞μ1μ2μc[β]=20.93答案：D解析：山墻截面為厚240mm的矩形截面，但設(shè)置了鋼筋混凝土構(gòu)造柱，即：bc/l=240/4000=0.06＞0.05又橫墻間距s=12m＞2H=10.8m，根據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50003—2011）表5.1.3可知，計(jì)算高度H0=1.0H=5.4m，則自承重墻允許高厚比的修正系數(shù)為：μ1=1.0；根據(jù)第6.1.4條式（6.1.4）計(jì)算，有門窗洞口墻允許高厚比的修正系數(shù)為：μ2=1-0.4bs/s=1-0.4×2/4=0.8＞0.7；對于帶構(gòu)造柱墻體，修正系數(shù)μc=1+γbc/l=1+1.5×0.06=1.09；故該廠房山墻的高厚比β=H0/h=5400/240=22.5＞μ1μ2μc[β]=1.0×0.8×1.09×24=20.93。由此可知，D項(xiàng)數(shù)值最為接近。5.已知條件同題2。試問，上段鋼柱作為壓彎構(gòu)件，進(jìn)行彎矩作用平面外的穩(wěn)定性計(jì)算時(shí)，以應(yīng)力形式表達(dá)的穩(wěn)定性計(jì)算值（N／mm2）應(yīng)與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）提示：取等效彎矩系數(shù)βtx=1.0。A、215B、235C、270D、295答案：C解析：6.某工程由兩幢7層主樓及地下車庫組成，統(tǒng)一設(shè)一層地下室，采用鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)體系，樁基礎(chǔ)。工程樁采用泥漿護(hù)壁旋挖成孔灌注樁，樁身縱筋錨入承臺(tái)內(nèi)800mm，主樓樁基礎(chǔ)采用一柱一樁的布置形式，樁徑800mm，有效樁長26m，以碎石土層作為樁端持力層，樁端進(jìn)入持力層7m；地基中分布有厚度達(dá)17m的淤泥，其不排水抗剪強(qiáng)度為9kPa。主樓局部基礎(chǔ)剖面及地質(zhì)情況如圖5-8所示，地下水位穩(wěn)定于地面以下1m，λ為抗拔系數(shù)。提示：按《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》（JGJ94—2008）作答。A、4800B、6500C、8000D、10000答案：A解析：7.某工地需使用盤條供應(yīng)的鋼筋，使用前采用冷拉方法調(diào)直。試問，鋼筋采用HRB335級，調(diào)直時(shí)鋼筋的冷拉率不宜大于下列何項(xiàng)數(shù)值？（）[2011年真題]A、0.5％B、1％C、1.5％D、2％答案：B解析：根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范》（GB50204—2002）（2011年版）第5.3.3條規(guī)定，當(dāng)采用冷拉方法調(diào)直時(shí)，HRB335、HRB400及RRB400帶肋鋼筋的冷拉率不宜大于1％，HPB235光圓鋼筋的冷拉率不宜大于4％。8.某配筋砌塊砌體剪力墻房屋，高25m，處于8度地震區(qū)，首層剪力墻截面尺寸如圖4-27所示，墻體高度4400mm。已知砌塊強(qiáng)度MU20、砂漿Mb15、灌孔混凝土Cb30。砌塊的孔洞率為46%，灌孔率為1.0，灌孔砌塊砌體的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值應(yīng)為（）N/mm2。A、7.43B、6.98C、5.68D、4.32答案：B解析：根據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50003—2011）第3.2.1條第4款表3.2.1-4，已知MU20砌塊，Mb15混合砂漿，f=5.68N/mm2；Cb30混凝土，fc=14.3N/mm2；砌體砌塊中灌孔混凝土面積和砌體毛面積的比值為：α=δρ。式中，δ為混凝土砌塊的孔洞率，ρ為混凝土砌體砌塊的灌孔率。則根據(jù)式（3.2.1-1）計(jì)算，灌孔砌塊砌體的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值為：fg=f＋0.6×αfc=5.68＋0.6×0.33×0.46×14.3=6.98N/mm2。9.某城市橋梁，位于7度地震區(qū)，為5孔16m簡支預(yù)應(yīng)力混凝土空心板梁結(jié)構(gòu)，全寬19m，橋梁計(jì)算跨徑15.5m；中墩為兩跨雙懸臂鋼筋混凝土矩形蓋梁，三根Φ1.1m的圓柱；伸縮縫寬度均為80mm；每片板梁兩端各置兩塊氯丁橡膠板式支座，支座平面尺寸為200mm（順橋向）×250mm（橫橋向），支點(diǎn)中心距墩中心的距離為250mm（含伸縮縫寬度）。試問，根據(jù)現(xiàn)行橋規(guī)的構(gòu)造要求，該橋中墩蓋梁的最小設(shè)計(jì)寬度（mm）與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）A、1640B、1390C、1000D、1200答案：A解析：根據(jù)《公路橋梁抗震設(shè)計(jì)細(xì)則》（JTG/TB02-01—2008）第11.2.1條規(guī)定，簡支梁梁端至蓋梁邊緣的最小值a（單位cm）應(yīng)滿足下式要求：a≥70+0.5L（L為梁的計(jì)算跨徑，以米計(jì)）；即蓋梁寬度Ba=2a+b0（伸縮縫寬度）=[2×（70+0.5×15.5）+8]×10=1635≈1640mm。由此可知，該橋蓋梁要滿足規(guī)范要求，其寬度應(yīng)為1640mm。10.某多層框架結(jié)構(gòu)辦公樓采用筏形基礎(chǔ)，γ0=1.0，基礎(chǔ)平面尺寸為39.2m×17.4m?；A(chǔ)埋深為1.0m，地下水位標(biāo)高為-1.0m，地基土層及有關(guān)巖土參數(shù)見圖5-3。初步設(shè)計(jì)時(shí)考慮三種地基基礎(chǔ)方案：方案一，天然地基方案；方案二，樁基方案；方案三，減沉復(fù)合疏樁方案。.采用方案一時(shí)，假定，相應(yīng)于作用的標(biāo)準(zhǔn)組合時(shí)，上部結(jié)構(gòu)與筏板基礎(chǔ)總的豎向力為45200kN相應(yīng)于作用的基本組合時(shí)，上部結(jié)構(gòu)與筏板基礎(chǔ)總的豎向力為59600kN。試問，進(jìn)行軟弱下臥層地基承載力驗(yàn)算時(shí)，②層土頂面處的附加壓力值pz與自重應(yīng)力值pcz之和（pz+pcz）（kPa），與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）A、65B、75C、90D、100答案：B解析：11.某多層砌體結(jié)構(gòu)建筑采用墻下條形基礎(chǔ)，荷載效應(yīng)基本組合由永久荷載控制，基礎(chǔ)埋深1.5m，地下水位在地面以下2m。其基礎(chǔ)剖面及地質(zhì)條件如圖5-6所示，基礎(chǔ)的混凝土強(qiáng)度等級為C20（ft=1.1N／mm2），基礎(chǔ)及其以上土體的加權(quán)平均重度為20kN／m3。假定，荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時(shí)，上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面的豎向力F=260kN／m，力矩M=10kN·m／m，基礎(chǔ)底面寬度b=1.8m，墻厚240mm。試問，驗(yàn)算墻邊緣截面處基礎(chǔ)的受剪承載力時(shí)，單位長度剪力設(shè)計(jì)值（kN）取下列何項(xiàng)數(shù)值最為合理？（）A、85B、115C、165D、185答案：C解析：12.某雙柱下條形基礎(chǔ)梁，由柱傳至基礎(chǔ)梁頂面的豎向力設(shè)計(jì)值分別為F1和F2?；A(chǔ)梁尺寸及工程地質(zhì)剖面如圖所示。假定基礎(chǔ)梁為無限剛度，地基反力按直線分布。5.F1、F2、c和b值同題（4）。當(dāng)柱支座寬度的影響略去不計(jì)時(shí)，其基礎(chǔ)梁支座處最大彎矩設(shè)計(jì)值，最接近于（）kN·m。A、123.16B、147.80C、399.05D、478.86答案：D解析：因F1、F2、c和b值同題（4），故計(jì)算得基底凈反力為：p=236.47kPa。由c=1800mm>b可知，左支座處彎矩最大，則基礎(chǔ)梁支座處的最大彎矩值為：由此可知，D項(xiàng)數(shù)值最為接近。13.第四層某剪力墻邊緣構(gòu)件如圖6-32所示，陰影部分為縱向鋼筋配筋范圍，縱筋混凝土保護(hù)層厚度為20mm。已知剪力墻軸壓比>0.3。試問，該邊緣構(gòu)件陰影部分的縱筋及箍筋為下列何項(xiàng)選項(xiàng)時(shí)，才能滿足規(guī)范、規(guī)程的最低抗震構(gòu)造要求？（）提示：①按《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ3—2010）作答。②箍筋體積配箍率計(jì)算時(shí)，扣除重疊部分箍筋。A、AB、BC、CD、D答案：A解析：14.某高層現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)，其抗震等級為二級，框架梁局部配筋如圖6-23所示，梁、柱混凝土強(qiáng)度等級C40（fc=19.1N/mm2），梁縱筋為HRB400（fy=360N/mm2），箍筋HRB335（fy=300N/mm2），as=60mm。假定，該建筑物較高，其所在建筑場地類別為Ⅳ類，計(jì)算表明該結(jié)構(gòu)角柱為小偏心受拉，其計(jì)算縱筋面積為3600mm2，采用HRB400級鋼筋（fy=360N/mm2），配置如圖6-24所示。試問，該柱縱向鋼筋最小取下列何項(xiàng)配筋時(shí)，才能滿足規(guī)范、規(guī)程的最低要求？（）A、AB、BC、CD、D答案：C解析：根據(jù)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50011—2010）第6.3.7條規(guī)定，對于建于Ⅳ類場地土上且較高建筑柱最小配筋率增加0.1％，鋼筋強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值小于400MPa時(shí)，表中數(shù)值應(yīng)增加0.1%，鋼筋強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值為400MPa時(shí)，表中數(shù)值應(yīng)增加0.05%。查表6.3.7-1，得角柱的最小配筋率為0.9%，（0.9+0.05+0.1）=1.05，所以角柱的配筋率為1.05％；As≥1.05％×600×600=3780mm2，故D項(xiàng)不滿足。根據(jù)第6.3.8條第4款規(guī)定，邊柱、角柱及抗震墻端柱在小偏心受拉時(shí)，柱內(nèi)縱筋總截面面積應(yīng)比計(jì)算值增加25%，所以As=1.25×3600=4500mm2，所以B項(xiàng)不滿足，AC兩項(xiàng)滿足，而C項(xiàng)最接近。15.某雨篷如圖2-36所示，雨篷板上承受均布荷載（包括自重）q（設(shè)計(jì)值），在雨篷自由端沿板寬方向每米承受活荷載P（設(shè)計(jì)值），雨篷梁的截面尺寸為200mm×500mm，計(jì)算跨度l0＝5m，混凝土強(qiáng)度等級為C30?？v向鋼筋為HRB335，箍筋為HPB300，as＝35mm。設(shè)q＝3.55kN/m，P＝1.4kN，則該雨篷梁的設(shè)計(jì)扭矩T最接近于（）kN·m。A、12B、13.2C、14.3D、19答案：A解析：由題意可知，沿梁跨度方向單位長度上的扭矩為：t=（0.2/2+1.2）×1.4+（0.2/2+1.2/2）×3.55×1.2=4.8kN·m/m；則設(shè)計(jì)扭矩為：T=0.5tl0=0.5×4.8×5.0=12kN·m。由此可知，A項(xiàng)數(shù)值最為接近。16.吊車梁中心線到廠房軸線（即柱外邊緣）的距離為750mm，吊車梁肋寬250mm，作用在牛腿頂部的豎向力設(shè)計(jì)值Fv=305.56kN，作用在牛腿頂面的水平拉力設(shè)計(jì)值Fh=0。牛腿截面尺寸如圖2-30所示。若牛腿寬b=400mm，as=35mm，采用C30混凝土，HRB335級鋼筋，則牛腿所需縱向受拉鋼筋A(yù)s應(yīng)為（）mm2。A、306.3B、359.5C、532.0D、570.6答案：D解析：17.某高層鋼筋混凝土房屋，抗震設(shè)防烈度為8度，設(shè)計(jì)地震分組為第一組。根據(jù)工程地質(zhì)詳勘報(bào)告，該建筑場地土層的等效剪切波速為270m／s，場地覆蓋層厚度為55m。試問，計(jì)算罕遇地震作用時(shí)，按插值方法確定的特征周期Tg（s）取下列何項(xiàng)數(shù)值最為合適？（）A、0.35B、0.38C、0.40D、0.43答案：D解析：18.假定，一結(jié)構(gòu)中第四層某連梁的截面尺寸為300mm×700mm，抗震等級為一級，凈跨為1500mm，為構(gòu)造配筋，混凝土強(qiáng)度等級C40（ft=1.71N／mm2），縱筋及箍筋均采用HRB400鋼筋（fy=360N／mm2）。試問，符合規(guī)范規(guī)程最低要求的連梁的縱筋和箍筋配置，應(yīng)選用下列何項(xiàng)數(shù)值？（）[2013年真題]A、AB、BC、CD、D答案：C解析：根據(jù)《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ3—2010）第7.2.24條規(guī)定，跨高比大于1.5的連梁，其縱向剛筋的最小配筋率可按框架梁的要求采用。由可知，該連梁的縱筋最小配筋率可按框架梁的要求采用。根據(jù)第6.3.2條表6.3.2-1可知，由該連梁位于底部加強(qiáng)部位，抗震等級為一級，可知連梁單側(cè)縱筋的最小配筋百分率為0.40及80的較大值，故為最小配筋率為0.40，則連梁單側(cè)縱筋的配筋面積AS=300×700×0.4％=840mm2，可見CD兩項(xiàng)縱筋符合要求。根據(jù)第7.2.27條及第6.3.2條表6.3.2-2可知，箍筋最小直徑為10mm，雙肢箍筋最大間距取6d=6×20=120mm及100mm三項(xiàng)中最小值，取s=100mm。構(gòu)造最小配箍取用Φ10100mm。由此可知，C項(xiàng)符合規(guī)范規(guī)程最低要求的連梁的縱筋和箍筋配置。19.某方形獨(dú)立柱基，底面尺寸為B＝L＝2.0m，埋置深度為1.5m。上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面處的豎向力設(shè)計(jì)值F＝600kN，相應(yīng)的豎向力標(biāo)準(zhǔn)值Fk=480kN（恒載占60%，活載占40%，準(zhǔn)永久值系數(shù)ψq＝0.5）。已知基礎(chǔ)自重和基礎(chǔ)上的土重設(shè)計(jì)值G＝130kN，相應(yīng)的基礎(chǔ)自重和基礎(chǔ)上的土重標(biāo)準(zhǔn)值Gk＝115kN?；A(chǔ)及工程地質(zhì)剖面如圖5-22所示。假定勘察報(bào)告提供①黏性土土層的孔隙比e＝0.8，液性指數(shù)IL＝0.84，地基承載力特征值fak＝162kPa，該土層的承載力特征值fa最接近于（）kPa。A、162.0B、176.0C、78.7D、189.2答案：D解析：根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50007—2011）第5.2.4條規(guī)定，修正后的承載力特征值為：fa=fak+ηbγ（b－3）＋ηdγm（d－0.5）；式中，ηb、ηd為基礎(chǔ)寬度和埋置深度的地基承載力修正系數(shù)；由于e＝0.8＜0.85，且IL=0.84＜0.85，即均小于0.85，查表5.2.4可得，承載力修正系數(shù)為：ηb＝0.3,ηd＝1.6；則修正后的承載力特征值fa為：fa=fak+ηbγ（b－3）＋ηdγm（d－0.5）＝162＋0＋1.6×17×（1.5－0.5）＝189.2kPa。由此可知，D項(xiàng)數(shù)值最為接近。20.某普通住宅，采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土部分框支剪力墻結(jié)構(gòu)，房屋高度為40.9m。地下1層，地上13層，首層～三層層高分別為4.5m、4.2m、3.9m，其余各層層高均為2.8m，抗震設(shè)防烈度為7度，Ⅱ類建筑場地。第3層設(shè)轉(zhuǎn)換層，縱橫向均有落地剪力墻，地下一層頂板可作為上部結(jié)構(gòu)的嵌固部位。[2013年真題]4.假定，該建筑底層某落地剪力墻Q1，其穩(wěn)定計(jì)算示意圖如圖所示，混凝土強(qiáng)度級采用A、B、試問，滿足剪力墻腹板墻肢局部穩(wěn)定要求時(shí)，作用于400mm厚墻肢頂部組合的最大等效豎向均布荷載設(shè)計(jì)值q（kN／m），與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）C、D、答案：A解析：根據(jù)《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ3—2010）附錄D第D.0.3條式（D.0.3-2）可知，增大系數(shù)與截面的尺寸特征有關(guān)聯(lián)，對于槽型剪力墻的腹板其計(jì)算長度系數(shù)為：故該剪力墻的計(jì)算長度為：l0=βh=0.5875×4500=2644mm。根據(jù)式（D.0.1）計(jì)算，最大等效豎向均布荷載設(shè)計(jì)值為：由此可知，A項(xiàng)數(shù)值最為接近。21.下列不屬于永久荷載作用的是（）。A、結(jié)構(gòu)自重B、土壓力C、預(yù)應(yīng)力D、溫度作用答案：D解析：根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009—2012）第3.1.1條規(guī)定，建筑結(jié)構(gòu)的荷載可分為下列三類：①永久荷載，包括結(jié)構(gòu)自重、土壓力、預(yù)應(yīng)力等；②可變荷載，包括樓面活荷載、屋面活荷載和積灰荷載、吊車荷載、風(fēng)荷載、雪荷載、溫度作用等；③偶然荷載，包括爆炸力、撞擊力等。22.鋼筋混凝土T形截面構(gòu)件如圖所示，b＝250mm，h＝500mm，bf′＝400mm，hf′＝150mm，混凝土強(qiáng)度等級為C30，縱筋采用HRB335鋼筋，箍筋采用HPB300鋼筋。受扭縱筋與箍筋的配筋強(qiáng)度比值為ζ＝1.2，Acor＝90000mm2。3.設(shè)構(gòu)件承受剪力設(shè)計(jì)值V＝80kN，箍筋間距s＝100mm，受扭縱筋與箍筋的配筋強(qiáng)度比值為ζ＝1.2，腹板的塑性抵抗矩Wtw和所受扭矩Tw的比值為0.98，已知構(gòu)件須按剪扭構(gòu)件計(jì)算，則腹板的抗剪箍筋的計(jì)算面積Asv最接近于（）mm2。A、50B、29C、25D、14答案：D解析：對于腹板，考慮其承受扭矩和全部剪力，按剪扭構(gòu)件考慮，根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50010—2010）第6.4.8條式（6.4.8-2）計(jì)算，剪扭構(gòu)件混凝土受扭承載力降低系數(shù)βt為：則取βt＝1.0。根據(jù)第6.4.8條公式（6.4.8-2）計(jì)算，剪扭構(gòu)件的受剪承載力為：V≤（1.5-βt）0.7ftbh0+1.25fyvAsvh0/s；故抗剪箍筋面積為：＝[80000－（1.5－1.0）×0.7×1.43×250×465]×100/1.25/270/465＝14mm2。由此可知，D項(xiàng)數(shù)值最為接近。23.某雨篷如圖2-36所示，雨篷板上承受均布荷載（包括自重）q（設(shè)計(jì)值），在雨篷自由端沿板寬方向每米承受活荷載P（設(shè)計(jì)值），雨篷梁的截面尺寸為200mm×500mm，計(jì)算跨度l0＝5m，混凝土強(qiáng)度等級為C30?？v向鋼筋為HRB335，箍筋為HPB300，as＝35mm。設(shè)雨篷梁承受的剪力設(shè)計(jì)值V＝100kN，扭矩設(shè)計(jì)值T＝15kN·m，則雨篷梁的混凝土受扭承載力降低系數(shù)βt的計(jì)算值最接近于（）。A、1.02B、1.09C、1.14D、1.21答案：C解析：24.某多層磚砌體房屋，底層結(jié)構(gòu)平面布置如圖所示，外墻厚370mm，內(nèi)墻厚240mm，軸線均居墻中。窗洞口尺寸均為1500mm×1500mm（寬×高），門洞口尺寸除注明外均為1000mm×2400mm（寬×高）。室內(nèi)外高差0.5m，室外地面距基礎(chǔ)頂0.7m。樓、屋面板采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土板，砌體施工質(zhì)量控制等級為B級。假定，本工程建筑抗震類別為乙類，抗震設(shè)防烈度為7度，設(shè)計(jì)基本地震加速度值為0.10g。墻體采用MU15級蒸壓灰砂磚、M10級混合砂漿砌筑，砌體抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值為fv=0.12MPa。各層墻上下連續(xù)且洞口對齊。試問，房屋的層數(shù)n及總高度H的限值與下列何項(xiàng)選擇最為接近？（）A、n=7，H=21mB、n=6，H=18mC、n=5，H=15mD、n=4，H=12m答案：D解析：根據(jù)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50011—2010）表7.1.2可得，7度設(shè)防的普通磚房屋層數(shù)為7層，總高度限值為21m；乙類房屋的層數(shù)應(yīng)減少一層且總高度降低3m。根據(jù)第7.1.2條第2款規(guī)定，橫墻較少的房屋，房屋的層數(shù)應(yīng)比表7.1.2的規(guī)定減少一層且高度降低3m。根據(jù)第7.1.2條第4款規(guī)定，蒸壓灰砂磚砌體房屋，當(dāng)砌體的抗剪強(qiáng)度僅為普通黏土磚砌體的70％時(shí)，房屋的層數(shù)應(yīng)比表7.1.2的規(guī)定減少一層且高度降低3m。橫墻較少的計(jì)算式為：3×6×5.4／18×12.9=41.86％>40％。由此可知，D項(xiàng)最接近。25.抗震設(shè)計(jì)的高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)，關(guān)于地震作用的計(jì)算，下列何項(xiàng)符合《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ3—2010）的要求？（）[2012年真題]A、7度抗震設(shè)計(jì)時(shí)，各種結(jié)構(gòu)均不必考慮豎向地震作用B、計(jì)算雙向地震作用時(shí)，應(yīng)考慮偶然偏心的影響C、7～9度抗震設(shè)防的連體結(jié)構(gòu)，應(yīng)采用彈性時(shí)程分析法進(jìn)行多遇地震作用下的補(bǔ)充分析D、高度不超過40m以彎曲變形為主的高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)，可采用底部剪力法計(jì)算地震作用答案：C解析：根據(jù)《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ3—2010）第4.3.4條第3款規(guī)定，7～9度抗震設(shè)防的復(fù)雜高層建筑結(jié)構(gòu)，包括連體結(jié)構(gòu)，應(yīng)采用彈性時(shí)程分析法進(jìn)行多遇地震作用下的補(bǔ)充分析。A項(xiàng)，根據(jù)第4.3.2條第3款規(guī)定，高層建筑中的大跨度、長懸臂結(jié)構(gòu)，7度、8度抗震設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)計(jì)入豎向地震作用；B項(xiàng)，根據(jù)第4.3.2條第2款及第4.3.3條條文說明規(guī)定，質(zhì)量與剛度分布明顯不對稱的結(jié)構(gòu)，應(yīng)計(jì)算雙向水平地震作用下的扭轉(zhuǎn)影響，其他情況，應(yīng)計(jì)算單向水平地震作用下的扭轉(zhuǎn)作用；D項(xiàng)，根據(jù)第4.3.4條第2款規(guī)定，高度不超過40m、以剪切變形為主且質(zhì)量和剛度沿高度分布比較均勻的高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)，可采用底部剪力法計(jì)算地震作用。26.某地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)等級為乙級的柱下樁基礎(chǔ)，承臺(tái)下布置有5根邊長為400mm的C60鋼筋混凝土預(yù)制方樁?？蚣苤孛娉叽鐬?00mm×800mm，承臺(tái)及其以上土的加權(quán)平均重度γ0=20kN／m3。承臺(tái)平面尺寸、樁位布置等如圖5-4所示。假定，在荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合下，由上部結(jié)構(gòu)傳至該承臺(tái)頂面的豎向力Fk=5380kN，彎矩Mk=2900kN·m，水平力Vk=200kN。試問，為滿足承載力要求，所需單樁豎向承載力特征值Ra（kN）的最小值，與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）A、1100B、1250C、1350D、1650答案：C解析：27.某土樣由試驗(yàn)測得重度為γ＝17.8kN/m3，含水量w＝16%，土粒的密度ds＝2.60，則下列選項(xiàng)中不正確的是（）。A、ρd＝1.53t/m3B、ρsat＝1.94t/m3C、n＝31.1%D、γsat＝19.4kN/m3答案：C解析：28.《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB50010-2002)規(guī)定，對用作預(yù)應(yīng)力筋的鋼絲、鋼絞線和熱處理鋼筋，其抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fpy=fpyk/γs，預(yù)應(yīng)力鋼筋材料性能分項(xiàng)系數(shù)γs=()。A、1.05B、1.10C、1.15D、1.20答案：D解析：對預(yù)應(yīng)力用鋼絲、鋼絞線和熱處理鋼筋，《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB50010-2002)第4.2.3條條文說明將原規(guī)范規(guī)定的取用0.80σb(σb)為鋼筋國家標(biāo)準(zhǔn)的極限抗拉強(qiáng)度)作為條件屈服點(diǎn)改為0.850σb，以與鋼筋的國家標(biāo)準(zhǔn)相一致。鋼筋材料分項(xiàng)系數(shù)γs取用1.2。29.關(guān)于網(wǎng)狀配筋磚砌體，下列論述不正確的是()。A、網(wǎng)狀配筋磚砌體開裂荷載，一般為破壞荷載的60%～75%B、網(wǎng)狀配筋磚砌體的破壞特點(diǎn)是形成貫通的豎向裂縫C、網(wǎng)狀配筋磚砌體當(dāng)配筋量增加到一定程度，砌體強(qiáng)度接近于單磚抗壓強(qiáng)度D、網(wǎng)狀配筋磚砌體的極限壓縮變形可為相應(yīng)的無筋砌體的2～3倍答案：B解析：A項(xiàng)，試驗(yàn)表明，當(dāng)網(wǎng)狀配筋磚砌體加壓至0.6～0.75Fn時(shí)，個(gè)別磚和豎向灰縫出現(xiàn)裂縫。B項(xiàng)，網(wǎng)狀配筋磚砌體由于橫向鋼筋的約束，裂縫開展小，破壞時(shí)不形成貫通裂縫，不被分裂為1/2磚小立柱而失穩(wěn)。C項(xiàng)，網(wǎng)狀配筋磚砌體受壓破壞特征為外邊破壞嚴(yán)重的磚開始脫落，個(gè)別磚壓碎。當(dāng)采用MU10燒結(jié)普通磚，M5～M10混合砂漿，配筋率ρ=1.0，取fv=320MPa，則由式(8.1.2-2)，fn=7.90～8.3MPa(軸心受壓)，可認(rèn)為已基本接近單磚抗壓強(qiáng)度。D項(xiàng)，由于橫向鋼筋約束使網(wǎng)狀配筋磚砌體不至于被分裂為1/2磚而過早破壞，壓縮變形極大提高。30.一承受l=7.8m大梁作用的磚砌體柱，截面尺寸：x方向b=490mm，y方向h=620mm，設(shè)兩方向偏心距分別為eb=50mm，eh=70mm，如圖所示；計(jì)算高度H0=4.9m；采用MU15燒結(jié)多孔磚（孔洞率為35%），M10水泥砂漿砌筑。則該柱受壓承載力設(shè)計(jì)值最接近于（）kN。A、311.56B、346.17C、384.64D、427.40答案：C解析：31.若ψ=0.506，σsk=270.0N/mm2，則該梁跨中的最大裂縫寬度wmax最接近于（）mm。A、0.266B、0.293C、0.304D、0.344答案：D解析：32.關(guān)于建立承載能力極限狀態(tài)偶然組合設(shè)計(jì)表達(dá)式的原則，下列敘述不正確的是（）。A、只考慮一種偶然作用與其他荷載相組合B、偶然作用的代表值不乘以分項(xiàng)系數(shù)C、與偶然作用同時(shí)出現(xiàn)的可變荷載，應(yīng)根據(jù)觀測資料和工程經(jīng)驗(yàn)采用適當(dāng)?shù)拇碇?，如組合值等D、荷載與抗力分項(xiàng)系數(shù)，可根據(jù)結(jié)構(gòu)可靠度分析或工程經(jīng)驗(yàn)確定，應(yīng)符合專門規(guī)范的規(guī)定答案：C解析：根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)可靠度設(shè)計(jì)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》（GB50068—2001）第7.0.2條第2款及其條文說明規(guī)定，偶然組合極限狀態(tài)設(shè)計(jì)表達(dá)式宜按下列原則確定：①只考慮一種偶然作用與其他荷載相組合；②偶然作用不乘以荷載分項(xiàng)系數(shù)；③可變荷載可根據(jù)與偶然作用同時(shí)出現(xiàn)的可能性，采用適當(dāng)?shù)拇碇?，如?zhǔn)永久值等；④荷載與抗力分項(xiàng)系數(shù)值，可根據(jù)結(jié)構(gòu)可靠度分析或工程經(jīng)驗(yàn)確定。33.某車間起重機(jī)梁端部車擋采用焊接工字形截面，鋼材采用Q235B鋼，車擋截面特性如圖所示。作用于車擋上的起重機(jī)水平?jīng)_擊力設(shè)計(jì)值為H=201.8kN，作用點(diǎn)距車擋底部的高度為1.37m。[2011年真題]2.試問，對車擋進(jìn)行抗剪強(qiáng)度計(jì)算時(shí)，車擋腹板的最大剪應(yīng)力設(shè)計(jì)值（N/mm2）應(yīng)與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）A、80B、70C、60D、50答案：D解析：根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50017—2003）式（4.1.2）計(jì)算，受彎構(gòu)件的抗剪強(qiáng)度為：由此可知，D項(xiàng)數(shù)值最為接近。34.某多層框架結(jié)構(gòu)帶一層地下室，采用柱下矩形鋼筋混凝土獨(dú)立基礎(chǔ)，基礎(chǔ)底面平面尺寸3.3m×3.3m，基礎(chǔ)底絕對標(biāo)高60.000m，天然地面絕對標(biāo)高63.000m，設(shè)計(jì)室外地面絕對標(biāo)高65.000m，地下水位絕對標(biāo)高為60.000m，回填土在上部結(jié)構(gòu)施工后完成，室內(nèi)地面絕對標(biāo)高61.000m，基礎(chǔ)及其上土的加權(quán)平均重度為20kN/m3，地基土層分布及相關(guān)參數(shù)如圖5-13所示。試問，柱A基礎(chǔ)底面修正后的地基承載力特征值fa（kPa）與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）A、270B、350C、440D、600答案：A解析：35.某五層燒結(jié)普通磚房辦公樓，裝配式鋼筋混凝土樓蓋，平面如圖所示，外縱墻、山墻為360mm墻，其余均為240mm墻，采用MU10燒結(jié)普通磚，混合砂漿：首層M10、2～3層M7.5、4～5層M5，抗震設(shè)防烈度為8度，墻體交接處均設(shè)鋼筋混凝土構(gòu)造柱。1.墻體截面抗震承載力驗(yàn)算時(shí)，橫向應(yīng)選擇哪一個(gè)軸線的墻段進(jìn)行驗(yàn)算？（）A、①軸墻段B、③軸墻段C、④軸墻段D、⑤軸墻段答案：C解析：裝配整體式樓蓋墻段地震剪力為：④軸墻段承受重力荷載面積F14，較①軸、③軸和⑤軸大（圖4-38），因此，V14大于V11、V13和V15。由正應(yīng)力σ0引起的抗剪強(qiáng)度正應(yīng)力影響系數(shù)，①、③、④、⑤軸四道墻段相差不大，不起主要作用。④軸墻段為橫向最不利墻段。36.某吊車梁支座最大剪力設(shè)計(jì)值V=1005kN，采用突緣支座，剪切邊的支座加勁肋為400×20，腹板為1300×12，采用Q235-C鋼材，E4315焊條，當(dāng)端部支承加勁肋作為軸心受壓構(gòu)件進(jìn)行穩(wěn)定性驗(yàn)算時(shí)，為簡化計(jì)算不考慮繞對稱軸的彎扭效應(yīng)，其穩(wěn)定性強(qiáng)度計(jì)算數(shù)值為（）N/mm2。A、127.3B、115.7C、110.2D、100.2答案：D解析：37.某多層剛性方案磚砌體教學(xué)樓，其局部平面如圖所示。墻體厚度均為240mm，軸線均居墻中。室內(nèi)外高差為0.3m，基礎(chǔ)埋置較深且有剛性地坪。墻體采用MU10蒸壓粉煤灰磚、M10混合砂漿砌筑，底層、二層層高均為3.6m；樓、屋面板采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土板。砌體施工質(zhì)量控制等級為B級，結(jié)構(gòu)安全等級為二級。鋼筋混凝土梁的截面尺寸為250mm×550mm。假定，墻B在重力荷載代表值作用下底層墻底的荷載為172.8kN/m，兩端設(shè)有構(gòu)造柱。試問，該墻段截面每延米墻長抗震受剪承載力（kN）與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）A、45B、50C、60D、70答案：B解析：38.如圖7-10所示某簡支梁橋行車道