混凝土結(jié)構(gòu)工程檢測鑒定與加固

第3章

混凝土結(jié)構(gòu)工程檢測鑒定與加固苗吉軍楊建2016年12月16日混凝土結(jié)構(gòu)工程進(jìn)行檢測鑒定及加固的原因混凝土結(jié)構(gòu)現(xiàn)場檢測技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)圖3.1.1混凝土表面因凍融破壞圖3.1.2鋼筋混凝土柱疏松圖3.1.3地震作用下鋼筋混凝土柱腳破壞

圖3.1.4混凝土強(qiáng)度不足、鋼筋銹蝕混凝土結(jié)構(gòu)現(xiàn)場檢測技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)圖3.1.5地震作用下鋼筋混凝土房屋整體倒塌

圖3.1.6火災(zāi)作用下鋼筋混凝土房屋損壞混凝土結(jié)構(gòu)現(xiàn)場檢測技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)混凝土結(jié)構(gòu)損傷機(jī)理混凝土結(jié)構(gòu)現(xiàn)場檢測技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)圖3.2.1鋼筋混凝土梁底鋼筋銹蝕圖3.2.2鋼筋混凝土板底鋼筋銹蝕混凝土結(jié)構(gòu)現(xiàn)場檢測技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)圖3.2.3梁底混凝土碳化圖3.2.4混凝土板碳化混凝土結(jié)構(gòu)現(xiàn)場檢測技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)混凝土在海水中的腐蝕主要是MgSO

、MgCl

與水泥水42化后析出的Ca(OH)

起作用的結(jié)果，其反應(yīng)式如下：2MgSO

+Ca(OH)

—CaSO

+Mg(OH)2424MgCl

+Ca(OH)

—CaCl

+Mg(OH)2222圖3.2.5鋼筋混凝土橋墩

海水腐蝕圖3.2.6鋼筋混凝土橋梁

海水腐蝕混凝土結(jié)構(gòu)現(xiàn)場檢測技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)圖3.2.7鋼筋混凝土橋墩凍融破壞圖3.2.8鋼筋混凝土墻體凍融破壞混凝土結(jié)構(gòu)現(xiàn)場檢測技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)圖3.2.9鋼筋混凝土橋梁上部結(jié)構(gòu)裂縫圖3.2.10鋼筋混凝土梁剪切斜裂縫混凝土結(jié)構(gòu)現(xiàn)場檢測技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)原材料質(zhì)量差混凝土配合比不當(dāng)混凝土施工工藝存在問題混凝土結(jié)構(gòu)檢測鑒定內(nèi)容、依據(jù)及流程混凝土結(jié)構(gòu)現(xiàn)場檢測技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)混凝土結(jié)構(gòu)現(xiàn)場檢測主要包括下列項(xiàng)目1混凝土力學(xué)性能2混凝土使用性能3結(jié)構(gòu)混凝土微觀及氯離子含量、堿含量分析構(gòu)件缺陷的檢查與測定45構(gòu)件尺寸的檢驗(yàn)與偏差測定構(gòu)件鋼筋的檢測67位移與變形的測定8構(gòu)件損傷的識別與測定9~10材料性能劣化的快速檢驗(yàn)/結(jié)構(gòu)性能的檢驗(yàn)和測試混凝土結(jié)構(gòu)現(xiàn)場檢測技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)混凝土結(jié)構(gòu)工程檢測常用的標(biāo)準(zhǔn)、規(guī)范、規(guī)程接受委托初步調(diào)查制定檢測方案檢查單位內(nèi)部審定規(guī)定檢測方案、簽訂檢測合同確認(rèn)儀器、設(shè)備狀況委托方確認(rèn)現(xiàn)場檢測檢測方案調(diào)整補(bǔ)充檢測計(jì)算分析和結(jié)果評價(jià)與委托方進(jìn)行報(bào)告結(jié)論的協(xié)調(diào)檢測報(bào)告檢測報(bào)告問題答復(fù)與解釋混凝土結(jié)構(gòu)現(xiàn)場檢測可根據(jù)委托方要求進(jìn)行下列項(xiàng)目1混凝土力學(xué)性能2混凝土使用性能3結(jié)構(gòu)混凝土微觀及氯離子含量、堿含量分析構(gòu)件缺陷的檢查與測定45構(gòu)件尺寸的檢驗(yàn)與偏差測定構(gòu)件鋼筋的檢測67位移與變形的測定8構(gòu)件損傷的識別與測定9~10材料性能劣化的快速檢驗(yàn)/結(jié)構(gòu)性能的檢驗(yàn)和測試混凝土的性能混凝土拌合物性能硬化混凝土性能坍落度經(jīng)時(shí)性體積溫度性能力

使

耐學(xué)

用

久性

性

性能

能

能工作性靜力受壓彈性模量抗折強(qiáng)度抗拉強(qiáng)度力學(xué)性能表面硬度缺陷與性能劣化區(qū)混凝土性能抗壓強(qiáng)度抗?jié)B性能一般規(guī)定氯離子

混凝土

堿骨料反

游離氧化含量中堿含

應(yīng)檢驗(yàn)

鈣影響量外觀質(zhì)量缺陷構(gòu)件內(nèi)部缺陷一般規(guī)定露筋、蜂窩、孔洞、夾渣、疏松、裂縫、連接部位的缺陷、缺棱掉角、棱角不直、翹曲不平等孔洞、疏松、不良結(jié)合面等內(nèi)部不密實(shí)區(qū)的檢測和裂縫深度的檢測預(yù)埋件位置：≤2mm構(gòu)件軸線位置：≤5mm標(biāo)高：≤5mm力學(xué)性能預(yù)埋垂直度：≤2mm構(gòu)件截面尺寸：表面平整度：f

-f

≤10mmmax

min≤1mm規(guī)定的鋼筋測內(nèi)容火災(zāi)損傷、地震損傷、環(huán)境損傷、作用損傷在結(jié)構(gòu)全面檢查的基礎(chǔ)上進(jìn)行損傷識別對檢查過程中的安全問題、有毒有害、可燃可爆物質(zhì)進(jìn)行測定與變化學(xué)灌漿加固外包混凝土加固粘貼鋼板加固噴射混凝土加固外包鋼加固加固方案方法粘貼碳纖維加固水泥灌漿加固預(yù)應(yīng)力撐桿加固圖3.5.1噴射混凝土加固圖3.5.2外包鋼加固圖3.5.3粘貼碳纖維加固圖3.5.4預(yù)應(yīng)力鋼絞線加固施工組織設(shè)計(jì)臨時(shí)防護(hù)措施結(jié)構(gòu)可靠性鑒定加固方案加固設(shè)計(jì)加固施工工程驗(yàn)收1.工程概況某住宅小區(qū)，結(jié)構(gòu)體系為現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架-剪力墻結(jié)構(gòu)，基礎(chǔ)采用獨(dú)立基礎(chǔ)+防水底板。該小區(qū)1#-B住宅樓10層中單元西住戶戶主發(fā)現(xiàn)梁B-16/(B-b)-(B-d)底部混凝土中水泥含量很少，對其安全性產(chǎn)生懷疑，需對該梁的安全性進(jìn)行鑒定，同時(shí)對板(B-14)-(B-16)/(B-b)-(B-d)、梁B-b/(B-16)-(B-20)、梁B-a(B-16)-(B-21)以及板(B-16)-(B-21)/(B-a)-(B-b)進(jìn)行相關(guān)檢測鑒定。圖3.6.1

住宅樓北立面圖1.工程概況圖3.6.2結(jié)構(gòu)平面圖(標(biāo)高29.750m，陰影部分為檢測范圍)2.損傷調(diào)查經(jīng)現(xiàn)場勘查，該小區(qū)1#-B住宅樓10層(結(jié)構(gòu)標(biāo)高29.750m)的梁B-16/(B-b)-(B-d)底部混凝土中水泥含量很少、鋼筋露出而且存在銹蝕現(xiàn)象。圖3.6.2

梁B-16/(B-b)-(B-d)損傷情況3.荷載調(diào)查表3.6.1

荷載調(diào)查統(tǒng)計(jì)樓板及梁混凝土的自重25kN/m317kN/m320kN/m328kN/m32.0kN/m2梁側(cè)石灰砂漿樓面水泥砂漿找平層樓面大理石面層樓面活荷載恒荷載活荷載4.結(jié)構(gòu)形式確認(rèn)該工程結(jié)構(gòu)體系為現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架-剪力墻結(jié)構(gòu)，豎向及水平向承重構(gòu)件為鋼筋混凝土梁、板、柱及剪力墻。5.現(xiàn)場檢測鑒定梁B-b/(B-16)-(B-20)梁B-a/(B-16)-(B-21)梁B-16/(B-b)-(B-d)圖3.6.3

檢測范圍5.現(xiàn)場檢測鑒定主要檢測鑒定內(nèi)容包括：(1)梁的截面尺寸測量；(2)梁、板的混凝土強(qiáng)度檢測；(3)梁中混凝土的碳化深度檢測；(4)梁內(nèi)鋼筋位置、間距、保護(hù)層厚度及銹蝕情況檢測；5.現(xiàn)場檢測鑒定圖3.6.4

梁截面尺寸檢測圖3.6.5回彈法檢測混凝土強(qiáng)度圖3.6.6測量混凝土碳化深度圖3.6.7鉆芯法取樣圖3.6.8芯樣抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)5.現(xiàn)場檢測鑒定圖3.6.9

鋼筋位置、直徑、間距測定及鋼筋銹蝕情況5.現(xiàn)場檢測鑒定梁B-16/(B-b)-(B-d))構(gòu)造柱圖3.6.10未銹蝕與已銹蝕鋼筋位置分界線處的混凝土的碳化深度測量圖3.6.11

混凝土強(qiáng)度分界線示意圖6.

承載力計(jì)算(1).抗彎承載力Mu單筋矩形截面抗彎承載力計(jì)算公式如下：α

f

bx=f

A1

cy

sM

=f

A(h

-x/2)uy

s

0將現(xiàn)場實(shí)測各參數(shù)代入上式解得，Mu=23.5kN·m(2).抗剪承載力Vu2

50.3AsvsV

0.7

f

bh

fh0

0.71.43198249

210249

101.9kNcst0yv1006.

承載力計(jì)算(3).彎矩設(shè)計(jì)值M及剪力設(shè)計(jì)值Va.板傳到梁上的荷載根據(jù)雙向板支承梁的設(shè)計(jì)理論，梯形荷載作用時(shí)，等效均布荷載p

=(1-2?

2+?

3)p′e11其中

p′=pl

/2=(g+q)l

/2，

?

=0.5l

/l0101101

02代入數(shù)據(jù)解得，pe=6.77kN/mb.梁自重計(jì)算gl=1.2×[25×0.208×0.5+17×0.01×(0.5-0.1)×2+17×0.01×(0.208+0.02)]=3.2kN/m因此，作用在梁B-16/(B-b)-(B-d)上的荷載設(shè)計(jì)值為：8.21+6.77+3.2=18.2kN/m6.

承載力計(jì)算因梁兩端與柱整澆，其支座可看作固結(jié)，計(jì)算簡圖如圖圖3.6.12所示：圖3.6.12計(jì)算簡圖6.

承載力計(jì)算1支座彎矩設(shè)計(jì)值

2

18.2

4.1

25.5

kN·mM12118.24.1

37.3kN剪力設(shè)計(jì)值V=2由上述計(jì)算得知，

Mu=23.5kN·m<M=25.5kN·m,

抗彎承載力小于彎矩設(shè)計(jì)值，不符合要求；

Vu>V，符合要求要求。由此可知，梁B-16/(B-b)-(B-d)承載力不符合要求，需要對其進(jìn)行受彎加固處理。7.

鑒定結(jié)論通過對受檢構(gòu)件的現(xiàn)場檢測及驗(yàn)算，可以得出以下結(jié)論：(1)

梁的截面尺寸均滿足設(shè)計(jì)要求；(2)

梁、板的混凝土強(qiáng)度等級滿足設(shè)計(jì)要求；(3)

梁B-16/(B-b)-(B-d)縱筋直徑不符合設(shè)計(jì)要求，其他指標(biāo)符合設(shè)計(jì)要求；梁B-a/(B-16)-(B-21)、梁B-b/(B-16)-(B-20)縱向鋼筋的位置、直徑、保護(hù)層厚度及箍筋直徑滿足設(shè)計(jì)要求；(4)

梁B-16/(B-b)-(B-d)承載力不符合要求，其他梁、板均滿足承載力設(shè)計(jì)要求；(5)

梁B-16/(B-b)-(B-d)底部混凝土碳化深度大，縱筋沒有銹蝕、箍筋銹蝕嚴(yán)重不滿足耐久性要求。8.

加固處理方案對梁B-16/(B-b)-(B-d)給予承載力及耐久性加固。鑿除該梁下部松散混凝土(以箍筋銹蝕為界線)，對出現(xiàn)銹蝕的箍筋進(jìn)行人工除銹，然后噴射C35的細(xì)石混凝土至原有截面尺寸并運(yùn)用碳纖維片材對該梁進(jìn)行加固處理。8.

加固處理方案取加固前的彎矩設(shè)計(jì)值M=25.5kN·m

代入下列公式，M≤f

A(h

–a′)+E

[ε

]A

(h–a′)y

s

0cf

cfcf計(jì)算得，A

=[M-f

A(h

–a′)]/

[E

[ε

](h–a′)]]cfy

s

0cf

cf=[25.5×106-300×339×(249-2.1×105×0.0069×(280-31)]=9.2mm28.

加固處理方案由一層碳纖維布厚度tcf=0.111mm，計(jì)算出所需碳纖維布的橫截面寬度:b

=A

/t

=9.2/0.111=82.9mm，cfcf

cf取bcf=100mm，梁底沿縱筋方向全長加固，加固示意圖如圖3.6.13所示：梁斷面后補(bǔ)混凝土梁底縱筋方向粘貼CFRP布100200圖3.6.13

加固示意圖1.工程概況北方沿海地區(qū)某小區(qū)地下車庫，結(jié)構(gòu)形式為混凝土框架結(jié)構(gòu)，建筑面積約40000m2，距漲潮岸線不足300m。該建筑于2004年施工，2005年交付使用，2007年初發(fā)現(xiàn)混凝土樓蓋及框架柱有鋼筋嚴(yán)重銹蝕現(xiàn)象。圖3.7.1

樓板混凝土銹脹鼓起2.損傷調(diào)查現(xiàn)場勘察情況如下：(1)樓板混凝土銹脹起鼓；(2)梁底箍筋嚴(yán)重銹蝕與縱筋銹斑；(3)框架柱箍筋嚴(yán)重銹蝕、縱筋基本完好。2.損傷調(diào)查圖3.7.1

樓板混凝土銹脹鼓起圖3.7.2

開鑿后鋼筋銹蝕情況圖3.7.3

梁底箍筋損傷嚴(yán)重圖3.7.4

梁底縱筋表面損傷3.原因分析(1)碳化引起鋼筋銹蝕的機(jī)理與計(jì)算W

cC

0.34X

c

839(1

RH

)1.1C0

t完全碳化深度計(jì)算式：部分碳化長度計(jì)算式：

HDccWC0.31X

1.017

10

(0.7

RH)41.82Lc3.原因分析XcX

L(mm)(mm)式3-1計(jì)算值10.210108.27.8實(shí)測6.9

修正后8

7.18

6.87.46.76.5平均值計(jì)算值6.66.356426425.84.55.6實(shí)測值oo樣本點(diǎn)ni樣本點(diǎn)ni圖3.7.5

完全碳化深度實(shí)測值與計(jì)算值

圖3.7.6

部分碳化長度實(shí)測值擬合曲線3.原因分析(2)混凝土氯離子侵蝕試驗(yàn)分析分別對梁、板、柱混凝土按不同施工段進(jìn)行多點(diǎn)、深度取樣，采用X熒光分析儀對混凝土樣本進(jìn)行試驗(yàn)分析。(3)其他因素設(shè)計(jì)因素施工因素結(jié)構(gòu)工作環(huán)境4.修復(fù)加固方案依據(jù)《碳纖維片材加固混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》對該鋼筋混凝土柱進(jìn)行受剪加固時(shí)，按下列公式進(jìn)行斜截面受剪承載力計(jì)算：V

≤V

+VccfccrcV

＝φ2n

w

t

/(s

+w

)ε

E

hcfv

cf

cfccfcf

cf

cfcfcfε

＝2/3（0.2-0.3n+0.12λ

）εcfucfvc4.修復(fù)加固方案表3.7.1

構(gòu)件修復(fù)處理措4.修復(fù)加固方案圖3.7.7

柱粘貼碳纖維立面與斷面圖(mm)1.工程概況北方某沿海城市單層地下框架剪力墻結(jié)構(gòu)，距海約200m，設(shè)計(jì)為停車場，面積約為4810m2，主體混凝土澆筑完成回填土后，發(fā)現(xiàn)剪力墻內(nèi)側(cè)墻體有多處豎向裂縫，如圖所示。圖3.8.1

墻體立面裂縫圖3.8.2

結(jié)構(gòu)平面布置圖柱2.損傷調(diào)查經(jīng)現(xiàn)場勘查，發(fā)現(xiàn)剪力墻內(nèi)側(cè)墻體有多處豎向裂縫，出現(xiàn)位置集中于4~14軸線之間。每片墻體內(nèi)裂縫多集中于墻下部，高度在2.0~3.0m之間。裂縫間距約為2.5~4.0m，且裂縫寬度自下而上逐漸減小，墻體底部寬度在0.3~0.4mm左右。裂縫貫通，墻體表面滲水。墻體裂縫立面分布特征以7~8軸線為例，如圖3.8.2所示。2.損傷調(diào)查圖3.8.3

墻體裂縫立面分布特征3.結(jié)構(gòu)形式確認(rèn)該工程結(jié)構(gòu)體系為現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架-剪力墻結(jié)構(gòu)，豎向及水平向承重構(gòu)件為鋼筋混凝土梁、板、柱及剪力墻。4.原因調(diào)查及分析(1)氯離子含量由于該結(jié)構(gòu)處于近海的特殊地理位置，故對開裂處混凝土進(jìn)行采樣，測得氯離子含量為0.06%。檢測結(jié)果滿足《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》規(guī)定的耐久性三類環(huán)境中氯離子含量低于0.1%的基本要求。(2)土壓力作用在土壓力作用下形成的裂縫一般特點(diǎn)為橫向裂縫，而本工程中的裂縫形態(tài)為豎向裂縫，如圖3.8.2所示。故可排除本工程裂縫因土壓力作用所致。4.原因調(diào)查及分析(3)收縮裂縫由素混凝土（包括低配筋率混凝土）收縮計(jì)算公式可得：ε

(t)=3.24×10-4(1-e-0.01t)M

M

…M

＝1.35×10-4y1210δ

＝ε

(t)×L＝1.09mmfy由上式計(jì)算可得，其結(jié)果1.09mm與實(shí)際裂縫寬度0.3~0.4mm相差懸殊，但是由于混凝土收縮會導(dǎo)致開裂是正確的。4.原因調(diào)查及分析(4)溫差裂縫溫差裂縫可分為水化熱產(chǎn)生的溫度裂縫和環(huán)境溫差形成的溫度裂縫兩類?；炷潦┕て陂g，在其澆筑后的硬化過程中水泥水化產(chǎn)生大量的水化熱，造成內(nèi)外的較大溫差，從而在混凝土表面形成較大拉應(yīng)力。此類裂縫多沿著長邊分段出現(xiàn)，中間較密。裂縫寬度大小不一，通常是中間粗兩端細(xì)，呈棗核狀，與本工程的裂縫特點(diǎn)不符，故排除。環(huán)境溫差形成的溫度裂縫是在超靜定結(jié)構(gòu)中，由于構(gòu)件不同側(cè)面的溫差引起構(gòu)件變形受到約束而形成的裂縫。4.原因調(diào)查及分析(5)初步結(jié)論該工程回填土?xí)r間為7月下旬，正值該地區(qū)的高溫季節(jié)。剪力墻外側(cè)回填土溫度在20℃左右，現(xiàn)場測量未采取保溫措施的結(jié)構(gòu)內(nèi)部溫度可達(dá)到60℃以上。墻體內(nèi)外溫差達(dá)到40℃，墻體變形受到兩側(cè)框架柱、下部地基梁及上部連梁的共同約束，可能產(chǎn)生溫度變形裂縫?，F(xiàn)場發(fā)現(xiàn)，墻內(nèi)側(cè)裂縫高度均在外側(cè)回填土高度以下，可基本印證此推斷。5.剪力墻裂縫寬度計(jì)算(1)彎矩圖的確定把剪力墻簡化成一個五跨連續(xù)梁，每跨長度為8100mm，厚度為300mm，梁的上側(cè)面溫度為20℃，下側(cè)面為60℃，如圖3.8.3所示。選取1000mm寬的剪力墻板帶為計(jì)算梁單元。為了方便計(jì)算，忽略鋼筋的作用，彈性模量取混凝土彈性模量Ec，利用力法求解得到的彎矩圖如圖3.8.4所示。5.剪力墻裂縫寬度計(jì)算(1)彎矩圖的確定t=20

Ct=60

C81008100810081008100圖3.8.4

單元梁計(jì)算簡圖(單位：mm）36.2536.2527.4227.42圖3.8.5

單元梁彎矩圖(單位：kN·m)5.剪力墻裂縫寬度計(jì)算(2)混凝土拉應(yīng)變計(jì)算由上節(jié)計(jì)算可知，最大彎矩為：MK＝36.25kN·m；M可得受拉鋼筋的應(yīng)力為：sk

K=64.2MPaA

hs0受拉鋼筋的應(yīng)變?yōu)椋害?/p>

=σ

／E

=3.21×10-4sskS5.剪力墻裂縫寬度計(jì)算(3)裂縫寬度計(jì)算表3.8.1

單元梁裂縫寬度計(jì)算流程表EH|T||

T|

p|T|

LyT

TT

max

min

r

1e0.01t1.5arcch1.5thCx0a2C

XHE6.裂縫處理方案表3.8.2

裂縫處理流程圖1.工程概況某廠房為單層裝配式鋼筋混凝土排架結(jié)構(gòu)，建于1980年。由某冶金設(shè)計(jì)院設(shè)計(jì)，具體施工單位不詳。房屋建筑平面呈矩形，東西向長度為48480mm、南北向?qū)挾葹?8480mm，為單層廠房，總建筑面積約900m2，一榀排架及柱截面如圖3.9.1所示。由于該房屋年限較久，為了解房屋安全狀況，由甲方委托某房屋質(zhì)量檢測站對該房屋結(jié)構(gòu)安全性進(jìn)行檢測評定，并對可能存在的問題提出處理建議。圖3.9.1

一榀排架及柱截面圖2.損傷調(diào)查根據(jù)現(xiàn)場檢測條件，對房屋損傷狀況進(jìn)行了檢測。未發(fā)現(xiàn)房屋樓屋面梁板及混凝土柱有明顯的開裂及混凝土構(gòu)件銹蝕等損傷，也未發(fā)現(xiàn)由相對不均勻沉降導(dǎo)致的墻體開裂及其它結(jié)構(gòu)損傷。3.荷載調(diào)查屋面為不上人屋面考慮，其活荷載標(biāo)準(zhǔn)值取為0.5kN/m2?？紤]梁柱構(gòu)件表面粉刷層的重量，混凝土容重近似取26kN/m3；鋼材容重取為78kN/m3。修正后的基本風(fēng)壓取0.55kN/m2。4.結(jié)構(gòu)形式確認(rèn)結(jié)構(gòu)形式為單層鋼筋混凝土排架結(jié)構(gòu)廠房，豎向承重結(jié)構(gòu)為排架柱。5.現(xiàn)場檢測鑒定(⑴)根據(jù)房屋原設(shè)計(jì)建筑結(jié)構(gòu)圖紙，對房屋建筑結(jié)構(gòu)現(xiàn)狀進(jìn)行檢測與復(fù)核，為房屋結(jié)構(gòu)安全檢測提供基本依據(jù)。a.主要軸線尺寸和樓層層高的檢測與復(fù)核；b.建筑分隔、門窗位置的檢測與復(fù)核；c.結(jié)構(gòu)布置情況的檢測與復(fù)核；d.主要鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件截面尺寸及配筋的檢測與復(fù)核。5.現(xiàn)場檢測鑒定(2)房屋傾斜情況的檢測根據(jù)現(xiàn)場測試條件，采用中緯ZTS600型電子全站儀對房屋的整體傾斜情況進(jìn)行了檢測。通過測量外墻轉(zhuǎn)角處上下兩端的相對三維坐標(biāo)(含施工誤差)推算房屋整體傾斜率，實(shí)測結(jié)果參見表3.9.1。5.現(xiàn)場檢測鑒定表3.9.1

房屋傾斜率實(shí)測結(jié)果5.現(xiàn)場檢測鑒定(3)房屋主要結(jié)構(gòu)材料強(qiáng)度采用回彈法檢測結(jié)構(gòu)混凝土強(qiáng)度檢測結(jié)果見表3.9.2所示。表3.9.2

房屋傾斜率實(shí)測結(jié)果6.承載力計(jì)算基本組合采用的荷載組合方式用規(guī)范給出的簡化組合方式，即：(1)恒荷載+0.9(任意兩個或者兩個以上活荷載之和)(2)恒載+任意活載6.承載力計(jì)算以A柱為例進(jìn)行承載力計(jì)算：混凝土強(qiáng)度等級C30，f

=14.3N/