lf爐精煉研究總結(jié)(總結(jié)包括供電制度、吹氬制度、溫度控制等)

LFLF1971LFLF相電極，蓋上水冷爐蓋，參加高堿度的復(fù)合渣，然后通電，那么常壓下即可到達(dá)埋弧加熱的效果。LF微調(diào)等功能，因此LF20PPm可有效的去除。鋼液電弧加熱調(diào)整鋼液溫度，加速復(fù)合渣熔化；底吹氬方式到達(dá)鋼液成分和溫度的混勻；依靠自動(dòng)加料系統(tǒng)對鋼液進(jìn)展成分微調(diào)。加熱過程轉(zhuǎn)爐出鋼鋼包條件41000-1200℃。鋼包內(nèi)剩余鋼液或LFLF腦模型中都需要考慮進(jìn)去。擋渣定含量的溶解氧，它與渣中氧保持平衡。渣中FeO和PO25

含量很高。當(dāng)復(fù)原劑參加鋼包鋼液中溶解氧含量降低，鋼渣間的氧平衡被打破，渣中FeO含量減小。由于爐渣的氧化性降低，發(fā)生回磷現(xiàn)象。因此為了阻擋鋼液回磷和保證穩(wěn)定的LF合金和造渣劑的添加為保證鋼液成分，出鋼過程中需參加合金和復(fù)原劑。LF鋼包精煉工藝包括幾個(gè)過程，彼此間相互關(guān)聯(lián)。對于不同鋼種，加熱操作不盡一樣，且處理過程參數(shù)均有相關(guān)的標(biāo)準(zhǔn)計(jì)算模型。步驟ALF鋼種選擇不同的吹氬模式。a)150~300Nl/min步驟B依據(jù)鋼種供給不同的混勻方法吹氬量：300~600Nl/min復(fù)原劑：硅鐵，鋁丸不同混勻模式中，復(fù)原劑用量是肯定的(~TS).13℃/min，這是起弧階段。在其次階段中，熔5℃/min.定鋼液溫度。此時(shí)攪拌熔池的吹氬量到達(dá)300-600Nl/min.熔池溫度分布根本均勻，鋼液溫度得到適宜的調(diào)整，出鋼時(shí)添加的造渣劑已熔化，添加的合金溶解并均勻的分布于熔池內(nèi)。因此鋼液化學(xué)成分也變均勻。步驟C：取樣及溫度和氧活度的測定混勻之后，臨時(shí)停頓加熱，降低吹氬攪拌程度，進(jìn)展取樣和氧含測量值用于電腦模型對之后合金用量和加熱時(shí)間的計(jì)算。步驟D：主要加熱階段通過進(jìn)一步的電弧加熱，鋼液外表熔渣處于過熱狀態(tài)，局部電LF600-900Nl/min.添加造渣劑的目的是為了獲得高堿度，強(qiáng)復(fù)原性和低熔點(diǎn)的爐渣。因此復(fù)合渣有很高的夾雜物吸附力量和脫硫力量。前預(yù)備它們，并進(jìn)展重量的稱量。依據(jù)步驟C300kg/min.步驟E：取樣，溫度測量和定氧應(yīng)的鋼種需要。至少合金化兩分鐘后(此時(shí)熔池中合金已充分溶解和停頓加熱，吹氬量相應(yīng)減小。步驟F：鋼液溫度或成分微調(diào)150-300Nl/min.步驟G：包芯線喂送絲長度由電腦計(jì)算確定。生產(chǎn)中可向LFFeCa，SiCa碳包芯線。當(dāng)喂送包芯線，熔池不會升溫。其中攪拌氣體流量為50Nl/min.步驟H當(dāng)完成溫度和成分調(diào)整，熔池應(yīng)當(dāng)是均勻的。也就是說，軟吹(30Nl/min)用于熔池混勻。攪拌時(shí)間5-10分鐘，同時(shí)為將夾雜物改性成球形和提高鋼液的澆注性，需向鋼液喂入肯定量的 SiCa和Fe-Ca包芯線.喂入量依據(jù)鋼種和喂絲模式打算。步驟I：取樣，測溫及定氧LF爐加熱完畢前，最終依據(jù)所煉鋼種及相關(guān)操作模式還需要進(jìn)展取樣，測溫順定氧處理。步驟J：等待時(shí)間的寵保護(hù)LF加熱之后，由于鋼包不能準(zhǔn)時(shí)運(yùn)往鑄機(jī)或下一個(gè)精煉站等緣由需要對其進(jìn)展寵保護(hù)。保溫執(zhí)行時(shí)最小升溫速度為3℃/min，攪拌50Nl/min。添加保溫劑作為精煉工藝的最終步驟，鋼包吊往鑄機(jī)之前需添加保溫劑。LFLF精煉期間，特別成分的復(fù)合渣參加鋼液中，經(jīng)過電弧加熱熔化對鋼液起到進(jìn)一步精煉和寵保護(hù)的作用。LF爐渣的冶金效果如下所示：高堿度和高復(fù)原性爐渣可以進(jìn)一步去除鋼液中的硫含量。由LF的脫硫效果。變成泡沫渣，能夠形成埋弧生產(chǎn)，削減電弧對鋼包耐材的熱輻射，從而額保護(hù)鋼液熱量，削減熱損失。鋼液中夾雜物的吸?。篖F爐應(yīng)用底部吹氬攪拌，提高鋼液中夾雜物的碰撞和上浮，然后與鋼液外表的復(fù)合渣接觸，被其捕獲。因此生產(chǎn)超干凈鋼成為可能。隔離空氣阻擋鋼液吸取外部氣體：電弧加熱期間，四周空氣分子被電離，氮?dú)夂芎啙嶋婋x并溶解于鋼液中，造成氮含量的提高。渣層掩蓋鋼液可以有效的阻擋氣體的吸取。LF為到達(dá)上述功能，LF低熔點(diǎn);夾雜物吸取力量強(qiáng);適宜的堿度;復(fù)原性。LF精煉時(shí)低熔點(diǎn)的造渣劑熔化簡潔，不需要消耗太多的熱量。吸取力量。LF爐精煉時(shí)，溫度越高，爐渣堿度越高，復(fù)原性越強(qiáng)，爐渣脫的硫被復(fù)原進(jìn)入鋼液，會造成鋼液中磷含量的提高。為了得到適宜的爐渣，必需考慮一下兩點(diǎn)：第一，了解鋼的冶金針對不同鋼種的LF爐精煉處理工藝路線處理鋼處理鋼種處理鋼水量〔萬t/a〕代表鋼號處理路線吹氬LFRH碳素結(jié)構(gòu)鋼Q195～Q235轉(zhuǎn)爐－吹氬站－連鑄優(yōu)質(zhì)碳素構(gòu)造鋼〔硬線)超低碳鋼低合金高強(qiáng)度鋼集裝箱用鋼耐候鋼管線鋼壓力容器、鍋爐用鋼橋梁用鋼焊絲焊條彈簧鋼低合金鋼冷墩鋼模具鋼小計(jì)

0808AL20AB20g10#20#45#LC、ELC、ULC、IFQ295、Q345SPA-H、SM490A09CuPCrNi、09CuPTiRE-A、09CuPX42～X7020R、20g、16MnR、16Mng16Mnq、14MnNbqH08A60Si2Mn20MnSiML10

轉(zhuǎn)爐－吹氬－LF－連鑄轉(zhuǎn)爐－吹氬-RH－連鑄轉(zhuǎn)爐－LF－連鑄轉(zhuǎn)爐－LF－連鑄轉(zhuǎn)爐－LF－連鑄轉(zhuǎn)爐－LF-RH－連鑄轉(zhuǎn)爐－LF-RH－連鑄轉(zhuǎn)爐－LF－連鑄轉(zhuǎn)爐－LF－連鑄轉(zhuǎn)爐－LF-RH－連鑄轉(zhuǎn)爐－LF－連鑄轉(zhuǎn)爐－LF－連鑄、精煉渣LF爐渣依據(jù)自身的制作形態(tài)可以劃分為混合型、燒結(jié)型、預(yù)熔型，其中混合型是由多種合成渣被均勻的混合制成的粒狀的混合物，目前常用的就是混合型爐渣。3面。LF溫度偏低，過程溫度較不穩(wěn)定，影響了精煉脫硫效率。LFSiC過程中替鋁粒灑到爐渣外表。氧化鈣一氧化硅一氧化鋁一氧化鎂精煉渣的相關(guān)脫硫試驗(yàn)已經(jīng)33含量增多，脫硫效果將會降低；而當(dāng)氧化鈣的含量超出60％且氧化被析出，從而使精煉渣消滅非均勻相，精煉渣的粘度就會隨之上升，使用中要確定好精煉渣的堿度。LF爐也具有較好的脫氧及脫硫效果，其脫氧方式主要為集中脫氧[1，脫氧產(chǎn)物直接進(jìn)入渣中，在其供給的復(fù)原渣精煉和大流量氬氣問氧的傳輸速度和轉(zhuǎn)爐冶煉沉淀脫氧中脫氧產(chǎn)物的上浮速度和去除5ppm好的供給了脫硫反響的熱力學(xué)條件。A1OA1O

是兩性氧化物，23 23在堿性復(fù)原渣中A1O呈酸性。當(dāng)渣中A1O≤30％時(shí)，隨著渣中A1O23 23 23含量的提高，爐渣的熔點(diǎn)降低，流淌性提高，有利于化渣。但隨著渣A1OA1O

基夾雜物不利。因此合理23 23掌握渣中的A1O23CaFCaF2 2劑，可以短時(shí)間內(nèi)轉(zhuǎn)變爐渣的流淌性。但用量過多會導(dǎo)致爐渣變稀、CaF2圍。

應(yīng)掌握在一個(gè)適宜的范熔渣氧化性對精煉造渣的影響。爐渣的氧勢對脫氧過程影響極大，氧勢越低，脫氧速度越快。而降低爐渣中(MgO+FeO)含量和提高堿度，是降低爐渣氧勢的牢靠措施。在這種脫氧制度下，渣中MgO、FeO的狀況下，鋼中氧含量上升已被現(xiàn)場定氧證明。只有提高爐渣堿度，盡早使?fàn)t渣白渣化，這一供氧反響才能抑制。因此，為盡快營造出LF爐的復(fù)原性氣氛，降低渣中(M[gO+FeO)含量，通過提高轉(zhuǎn)爐出鋼擋渣率，避開大量氧化渣進(jìn)入鋼包，是LF50mm～80mm。鋼包內(nèi)熔渣面積，熔渣密度／m2，加渣690kg～1100kg，充分考慮泡沫渣工藝特點(diǎn)，渣量應(yīng)適當(dāng)600kg～1000kg。3、鋼包砌筑工藝的優(yōu)化LFMg-C磚砌筑鋼包的渣線和包底，提高了鋼包在精煉過程中使用的安火材料的消耗。、優(yōu)化后的精煉造渣工藝LF精煉過程造后渣。LF渣時(shí)間，起到了對原始渣改質(zhì)及預(yù)脫氧的作用，堿度提高，氧化性降吹氬攪拌實(shí)現(xiàn)造精煉前渣。有利于鋼包精煉渣前期溶化，削減了在LFLFLF渣時(shí)間，起到了對原始渣改質(zhì)及預(yù)脫氧的作用，堿度提高，氧化性降4:1鋼水到氬站后，依據(jù)鋼種的需要，參加石灰、電石、鋁丸等對鋼水進(jìn)LF3同時(shí)測溫、取樣，依據(jù)渣況進(jìn)一步調(diào)整，早出精煉白渣，并保持復(fù)原5、LFLF爐提溫是在非氧化性氣氛下利用電弧加熱來提高鋼水溫度，提高和電耗本錢掌握。依據(jù)實(shí)際狀況對精煉過程溫度掌握制定了標(biāo)準(zhǔn)：1)規(guī)定鋼水進(jìn)LF1560℃以上。鋼水到站后快速提溫操作，避開加渣料造成的鋼水和渣子溫1580～1590℃之間。過程承受頻繁短時(shí)間提溫，目的是保持鋼水爐渣溫度的穩(wěn)定10℃以上，軟吹氬5min，開出鋼水上鑄機(jī)。、LFLF其供電制度的制定是LFLF、生產(chǎn)效率和精煉鋼水的質(zhì)量。LFLF熱效率，在較低的能量消耗和生產(chǎn)本錢條件下完成冶煉任務(wù)。分析LF

［５］變化影響電弧燃燒、爐內(nèi)熱效率、電極消耗、電耗、加熱速度和耐材侵蝕等參數(shù)。選擇適宜的工作電流對LFLF精煉周期主要包括精煉初期〔化渣階段〕和精煉后期〔加熱階段〕。制定供電制度需要在不同階段參照電氣特性的分析結(jié)果，選導(dǎo)最正確工作點(diǎn)的選擇，到達(dá)制定合理供電制度的目標(biāo)。電氣特性分析實(shí)質(zhì)是優(yōu)化求解問題。當(dāng)電壓固定時(shí)，決策變量是工作電流。因變量是功率因子，目標(biāo)值是在保證埋弧條件下實(shí)現(xiàn)盡可能高的電弧能量。因此，這種尋優(yōu)過程比較簡單，計(jì)算量大，適合承受計(jì)算機(jī)模型進(jìn)展優(yōu)化求解。電氣特性分析模型是利用ＬＦ電流與電氣參數(shù)之間的關(guān)系，承受計(jì)算機(jī)編程和數(shù)據(jù)庫技術(shù)，編寫優(yōu)化算法，通過設(shè)置尋優(yōu)條所示。此外，在保證電弧功率為最大值的條件下，電弧電流的設(shè)定還應(yīng)滿足以下條件：１〕表觀功率不超過變壓器許用容量：Ｓ≤ＳＦ；２〕工作電流不超過變壓器許用電流：Ｉ≤Ｉｎ；３〕電弧穩(wěn)定燃燒條件０．７７≤ｃｏｓφ≤０．８６；較好的電弧能利用狀況５〕需要避開耐材侵蝕指數(shù)Ｒｅ的峰值區(qū)。電氣特性分析流程流值的增加，有功功領(lǐng)先升后降，無功功率則由較小值不斷上升，且上升速度越來越快。電弧功率與有功功率類似，也是先升后降，存在I＊I＊對應(yīng)著電弧功率的最大值。當(dāng)電弧功率超過最大值時(shí)，隨著電流的增加，電弧功率反而減小，此時(shí)爐子的熱效率開頭下降。經(jīng)濟(jì)電流I

對應(yīng)的位置是有功ｅ功率與無功功率隨電流的變化率相等時(shí)。當(dāng)電流大于經(jīng)濟(jì)電流I后，ｅＬＦ的熱效率開頭下降。允許的超載條件，在約束條件范圍內(nèi)進(jìn)展尋優(yōu)。供電制度制定準(zhǔn)則速度能縮短精煉時(shí)間和生產(chǎn)周期。同時(shí)，較高的功率因子能保證較壓檔位和電流檔位的選擇。電壓檔位確實(shí)定是依據(jù)冶煉過程對鋼水升溫的要求以及不同冶煉階LF精煉過程鋼液極易增碳，為了防止增碳，電弧電壓應(yīng)高于70V為好；在冶煉初期，參加的渣料未完全熔化時(shí)，需要依據(jù)爐渣厚度和不同電壓檔位的電弧長度來選擇電壓。爭論表時(shí)，電弧表現(xiàn)為侵人式燃燒；當(dāng)渣厚超過弧長2倍以上時(shí)，電弧才表現(xiàn)為埋弧燃燒，才能實(shí)現(xiàn)電能的有效利用。隨著冶煉過程的進(jìn)展，渣層厚度是不斷變化的，經(jīng)過實(shí)測LF進(jìn)站渣厚掌握在100～150mm之間，到精煉后期，爐渣厚度可達(dá)250～300mm。〔化渣階段〕化渣。精煉后期〔加熱階段〕，隨著渣厚的增加，埋弧不再是限制性環(huán)節(jié)。因此，可換檔到第４檔長弧。由于切換該檔位時(shí)不用帶電調(diào)電壓，比較安全便利，該檔位下加熱速度更快，電耗較低，離經(jīng)濟(jì)電流者第２檔長弧。的供電制度為：在生產(chǎn)節(jié)奏平穩(wěn)時(shí)，以第４檔作為供電電壓，精煉初期承受短弧供電，在精煉后期承受長弧供電。這種率因子和熱效率。當(dāng)生產(chǎn)節(jié)奏緊急時(shí)，需要更短的精煉周期，可承受精煉初期使用４檔短弧供電，精煉后期使用１檔中弧供電的供電制度，以到達(dá)最快的升溫效果。精煉前期，考慮到爐渣的熔化過程，爐渣厚度不斷增加，冶煉前期選擇的電壓應(yīng)選擇稍低的電壓，使電弧長度盡量小于爐渣厚度；冶煉中期，對于