CrMnTi汽車變速箱齒輪的熱處理工藝(完整版)

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20CrMnTi汽車變速箱齒輪的熱處理工藝CrMnTi汽車變速箱齒輪的熱處理工藝（完整版）(文檔可以直接使用，也可根據(jù)實(shí)際需要修改使用,可編輯歡迎下載）一、學(xué)習(xí)目標(biāo)知識(shí)目標(biāo)：·熟悉感應(yīng)加熱表面淬火原理、特點(diǎn)及應(yīng)用；·了解火焰表面淬火原理、特點(diǎn)及應(yīng)用；·了解化學(xué)熱處理過程；·掌握滲碳、滲氮和碳氮共滲原理、特點(diǎn)、常用方法及應(yīng)用。能力目標(biāo)：·能根據(jù)零件的化學(xué)成分、性能要求和技術(shù)條件，合理選擇表面淬火和化學(xué)熱處理方法。二、任務(wù)引入變速箱齒輪位于汽車傳動(dòng)部分，用于傳遞扭矩與動(dòng)力、調(diào)整速度。由于傳遞扭矩，齒根要承受較大的彎曲應(yīng)力和交變應(yīng)力；由于變速箱齒輪轉(zhuǎn)速變化范圍廣，齒輪表面承受較大的接觸應(yīng)力，并在高速下承受強(qiáng)烈的磨擦力；由于工作時(shí)不斷換檔，輪齒之間經(jīng)常要承受換檔造成的沖擊與碰撞。這就要求齒輪表面有高硬度和高耐磨性；齒面有高的接觸疲勞強(qiáng)度；心部有較高的強(qiáng)度和高韌性。圖2-25所示20CrMnTi汽車變速箱齒輪的熱處理技術(shù)要求如下：1.滲碳層表面含碳量為0.80~1.05％；2.滲碳層深度為0.80~1.3mm；3.淬火回火后齒面硬度為58~62HRC，心部硬度為33~48HRC。圖2-25汽車變速箱齒輪簡圖三、相關(guān)知識(shí)在機(jī)械設(shè)備中，有許多零件（如齒輪、曲軸、活塞銷等）是在沖擊載荷及表面摩擦條件下工作的，這類零件表面需具有高硬度和高耐磨性，而心部需要足夠的塑性和韌性。為滿足這類零件的性能要求，須進(jìn)行表面熱處理。常用的表面熱處理方法有表面淬火及化學(xué)熱處理兩種。（一）鋼的表面淬火表面淬火是通過快速加熱，使鋼件表層奧氏體化，然后迅速冷卻，使表層形成一定深度的淬硬組織——馬氏體，而心部仍保持原來塑性、韌度較好的組織的熱處理工藝。在鋼的表面淬火法中，感應(yīng)加熱淬火應(yīng)用最廣。1.感應(yīng)加熱表面淬火感應(yīng)加熱表面淬火時(shí)，將工件放在銅管制成的感應(yīng)器內(nèi)，即圖2-26所示裝置中，感應(yīng)器中通入一定頻率的交流電，以產(chǎn)生交變磁場(chǎng)，于是工件內(nèi)部就會(huì)產(chǎn)生頻率相同、方向相反的感應(yīng)電流（渦流）。由于渦流的趨膚效應(yīng)，使渦流在工件截面上的分布是不均勻的，表面電流密度大，心部電流密度小。感應(yīng)器中的電流頻率越高，渦流越集中于工件表面。由于工件表面渦流產(chǎn)生的熱量，使工件表面迅速加熱到淬火溫度（心部溫度仍接近室溫），隨即噴水快速冷卻（合金鋼浸油冷卻），從而達(dá)到了表面淬火的目的。圖2-26感應(yīng)加熱淬火示意圖1-感應(yīng)加熱圈；2-進(jìn)水；3-出水；4-淬火噴水套；5、7-水；6-加熱淬硬層；8-間隙（1.5~3mm）；9-工件感應(yīng)加熱淬火表面淬硬層的厚度取決于交流電的頻率，一般頻率高加熱深度淺，淬硬層深度也就淺。頻率f與加熱深度δ的關(guān)系采用下面近似經(jīng)驗(yàn)公式表示：（20℃冷態(tài)）（800℃熱態(tài)）式中：f的單位是Hz；δ的單位是mm。為了得到不同的淬硬層深度，可采用不同頻率的電流進(jìn)行加熱，電流頻率與淬硬層深度的關(guān)系見表2-3。表2-3感應(yīng)加熱淬火的頻率選擇加熱方法頻率范圍淬硬層深度／mm應(yīng)用舉例高頻感應(yīng)加熱200~300kHz1~2在摩擦條件下工作的零件，如小齒輪、小軸等中頻感應(yīng)加熱1~10kHz2~10承受扭矩、壓力載荷的零件,如曲軸、大齒輪、主軸等工頻感應(yīng)加熱50Hz10~15承受扭矩、壓力載荷的大型零件，如冷軋輥等2.火焰加熱表面淬火應(yīng)用氧－乙炔或氧－煤氣的混合氣體燃燒的火焰對(duì)零件表面進(jìn)行快速加熱并隨之快速冷卻的工藝稱為火焰加熱表面淬火。如圖2-27所示?；鹧姹砻娲慊鸬拇阌矊由疃纫话銥?~6mm。這種方法的特點(diǎn)是：加熱溫度及淬硬層深度不易控制，淬火質(zhì)量不穩(wěn)定，常造成表層過熱，甚至局部熔化。但不需要特殊設(shè)備，故適用于單件或小批量生產(chǎn)。圖2-27火焰淬火示意圖1-噴水管；2-淬硬層；3-工件；4-燒嘴（二）鋼的化學(xué)熱處理將工件置于一定溫度的活性介質(zhì)中保溫，使一種或幾種化學(xué)元素的原子滲入它的表層，以改變其化學(xué)成分、組織和性能的熱處理工藝，叫做化學(xué)熱處理。常用的化學(xué)熱處理有滲碳、滲氮、碳氮共滲和滲金屬等。1.滲碳滲碳是指將工件置于滲碳介質(zhì)中加熱保溫，使碳原子滲入表層的化學(xué)熱處理工藝。滲碳適用于承受沖擊載荷和強(qiáng)烈摩擦的低碳鋼或低碳合金鋼工件，如汽車和拖拉機(jī)的齒輪、凸輪、活塞銷等零件。其目的是在保持零件心部高韌性的條件下，得到具有高硬度的表面層，以提高零件的耐磨性和疲勞強(qiáng)度。滲碳層深度一般為0.5~2.0mm，含碳量從表面到心部逐漸減少，表面wc=0.8%~1.1%，心部仍保持原來低碳鋼的含碳量。滲碳后必需經(jīng)淬火和回火處理后，才能達(dá)到表面高硬度、心部高韌性的要求。根據(jù)滲碳劑不同，滲碳可分為氣體滲碳、固體滲碳及鹽浴滲碳三種，目前常用的是前兩種，應(yīng)用最廣泛的是氣體滲碳。（1）氣體滲碳?xì)怏w滲碳是將工件置于密封的加熱爐(如井式滲碳爐)中,通入滲碳?xì)怏w（如煤氣、天然氣等）或滴入易于分解和氣化的液體（如煤油、丙酮、甲醇等），并加熱到滲碳溫度（900℃~950℃），使工件在高溫滲碳?xì)夥罩羞M(jìn)行滲碳的一種熱處理工藝方法，圖2-28為氣體滲碳示意圖。圖2-28氣體滲碳示意圖1-風(fēng)扇電動(dòng)機(jī)；2-廢氣火焰；3-爐蓋；4-電阻絲；5-耐熱罐；6-工件；7-爐體氣體滲碳過程中滲碳劑在高溫下分解，產(chǎn)生活性碳原子，其反應(yīng)式如下：2CO→〔C〕+CO2CH4→2H2+〔C〕CO+H2→H2O+〔C〕隨后活性碳原子被工件表面吸收而溶于高溫奧氏體中，并向內(nèi)部擴(kuò)散形成一定深度的滲碳層。氣體滲碳的滲碳層質(zhì)量好，滲碳過程容易控制，生產(chǎn)率高，勞動(dòng)條件較好，易于實(shí)現(xiàn)機(jī)械化和自動(dòng)化。但設(shè)備成本較高，維護(hù)調(diào)試要求較高，因此不適宜單件和小批量生產(chǎn)。（2）固體滲碳固體滲碳是將工件置于四周填滿固體滲碳劑的密封箱中，然后放入加熱爐內(nèi)，加熱到900℃~950℃，保溫一定時(shí)間后出爐空冷的熱處理工藝（圖2-29）。固體滲碳劑主要由供碳劑(木炭)和催滲劑(碳酸鹽如碳酸鋇)組成。其活性碳原子是依靠木炭的不完全燃燒所產(chǎn)生的一氧化碳在工件表面分解獲得的。因此，固體滲碳實(shí)際也是在氣體中進(jìn)行的，故滲碳的基本原理和過程與氣體滲碳相似。圖2-29固體滲碳裝置1-泥封；2-蓋；3-試棒；4-零件；5-滲碳劑；6-滲碳箱2.滲氮滲氮又稱氮化，將工件置于含氮介質(zhì)中加熱至500℃~560℃時(shí)，介質(zhì)中分解出的活性氮原子滲入工件表層的化學(xué)熱處理工藝。其目的是將氮原子滲入工件表面，形成以氮化物為主的滲氮層（滲氮層深度一般為0.6~0.7mm），以提高工件表層的硬度、耐磨、耐蝕和耐疲勞強(qiáng)度等多種性能，廣泛應(yīng)用于承受沖擊、交變載荷和強(qiáng)烈摩擦的中碳合金結(jié)構(gòu)鋼重要精密零件，如精密機(jī)床絲杠、鏜床主軸、汽輪機(jī)的閥門、閥桿等。滲氮的方法很多，目前應(yīng)用最多的滲氮方法為氣體滲氮和離子滲氮。（1）氣體滲氮?dú)怏w滲氮是將工件放入密閉的爐內(nèi)，加熱到500℃~600℃，通入氨氣（NH3），氨氣分解出活性氮原子被工件表面吸收，與鋼中的合金元素Al、Cr、Mo形成氮化物，并向心部擴(kuò)散，形成一定厚度的滲層。氣體滲氮適用于含有Al、Cr、Mo等合金元素的鋼，最常用的滲氮用鋼如38CrMoAl、35CrMo、18CrNiW等。滲氮的生產(chǎn)周期長，滲氮層薄而脆，不宜承受集中的重載荷，使?jié)B氮的應(yīng)用受到一定限制。（2）離子滲氮離子滲氮是工件在密封爐內(nèi)作陰極，密封爐抽真空后通入氨氣，并在相對(duì)應(yīng)的陽極和陰極之間加上500~800V的高壓直流電，使氨氣電離產(chǎn)生氮離子，在高壓電場(chǎng)作用下，氮離子轟擊陰極工件表面，在工件表面形成輝光放電并產(chǎn)生高溫。氮離子在陰極獲得電子后，還原成氮原子，并向工件表層滲入擴(kuò)散，形成滲氮層。離子滲氮具有速度快、生產(chǎn)周期短（滲氮時(shí)間僅為氣體滲氮的1/3~1/4）、滲氮層質(zhì)量高、工件變形小、對(duì)材料的適應(yīng)性強(qiáng)（適用于各種鋼、鑄鐵和鈦等金屬材料）等優(yōu)點(diǎn)，目前離子滲氮還存在投資大、裝爐量小、測(cè)溫困難及質(zhì)量不穩(wěn)定等問題，需要進(jìn)一步改進(jìn)，主要用于要求高的重要精密件。3.碳氮共滲在一定溫度下，將碳、氮原子同時(shí)滲入工件表層奧氏體中，并以滲碳為主的化學(xué)熱處理工藝稱為碳氮共滲，其目的是提高工件的耐磨性和疲勞強(qiáng)度。目前主要使用的是氣體碳氮共滲。氣體碳氮共滲又稱氰化。高溫（820℃~880℃）碳氮共滲，以滲碳為主，氣氛中含有一定氮時(shí)，碳的滲入速度比相同溫度下單獨(dú)滲碳的速度要高，厚度更深。低溫（520℃~580℃）碳氮共滲，以滲氮為主，共滲后表面形成白亮層，可大大提高工件的耐磨性和抗咬卡、抗擦傷的性能。碳氮共滲與滲碳相比，具有加熱溫度低，零件變形小，生產(chǎn)周期短，滲層具有較高的硬度、耐磨性和疲勞強(qiáng)度等優(yōu)點(diǎn)，廣泛用于自行車、縫紉機(jī)、儀表零件，齒輪、軸類等機(jī)床、汽車的小型零件，以及模具、量具和刃具等表面處理。四、任務(wù)實(shí)施根據(jù)20CrMnTi變速箱齒輪的工作條件、失效形式及對(duì)變速箱齒輪的技術(shù)條件要求確定：為消除經(jīng)過鍛造的變速箱齒輪毛坯的內(nèi)應(yīng)力、細(xì)化晶粒、均勻組織，并改善切削加工性能，為淬火作好組織準(zhǔn)備，可采用退火或正火作為預(yù)備熱處理。由于變速箱齒輪尺寸較小，且厚度較均勻，在正火、退火均可使用的前提下，為提高工作效率，宜選用正火作為預(yù)備熱處理。因零件硬度較高，除磨削加工之外不宜進(jìn)行其他形式的切削加工，故最終熱處理均安排在半精加工之后，磨削加工之前。采用的最終熱處理工藝為：先滲碳，使表面碳含量增加，心部仍維持低的含碳量，保持心部較高的強(qiáng)度和沖擊韌性；滲碳之后進(jìn)行淬火和低溫回火，使輪齒表面硬度達(dá)到高硬度要求，心部仍維持較低的硬度。變速箱齒輪的加工工藝路線為：下料→鍛造→正火→粗、半精切削加工→滲碳→淬火、低溫回火→噴丸處理→加工花鍵→磨端面→磨齒→最終檢驗(yàn)五、能力訓(xùn)練C616車床主軸的熱處理工藝主軸在機(jī)床上是傳遞動(dòng)力的零件，常承受彎曲、扭轉(zhuǎn)、疲勞、沖擊載荷，同時(shí)在滑動(dòng)與轉(zhuǎn)動(dòng)部位受摩擦作用，因此主軸性能要求具有高強(qiáng)度、硬度、足夠的韌性及疲勞強(qiáng)度、變形要小。如圖2-30所示的C616車床主軸采用45鋼制造。圖2-30C616車床主軸簡圖熱處理工藝路線為：粗加工→正火→機(jī)加工→高頻淬火→回火→磨削1.正火：840℃~860℃，1~1.5h后空冷，工藝曲線如圖2-31所示。圖2-31機(jī)床主軸正火工藝曲線圖2-32機(jī)床主軸高頻感應(yīng)淬火回火工藝曲線2.高頻感應(yīng)淬火：860℃~880℃水冷，220℃~250℃、1.5h回火，硬度為45~50HRC，工藝如圖2-32所示。六、經(jīng)驗(yàn)交流常見熱處理缺陷及對(duì)策1.過熱與過燒工件在熱處理時(shí)，若加熱溫度過高或保溫時(shí)間過長，使奧氏體晶粒顯著長大的現(xiàn)象稱為過熱，過熱一般可以用正火來消除。若加熱溫度接近開始熔化的溫度，使晶界處產(chǎn)生熔化或氧化的現(xiàn)象稱為過燒，過燒無法挽回，只能報(bào)廢。2.氧化與脫碳氧化是指工件被加熱介質(zhì)中的O2、CO2、H2O等氧化后，使其表面形成氧化皮的現(xiàn)象。脫碳是指工件表面的碳被加熱介質(zhì)中的O2、CO2、H2O等燒損，使其表面含碳量下降的現(xiàn)象。氧化和脫碳不僅降低工件的表面硬度和疲勞強(qiáng)度，而且增加淬火開裂的傾向。在現(xiàn)代熱處理生產(chǎn)中，為防止氧化和脫碳，常采用可控氣氛熱處理和真空熱處理。3.變形和開裂工件在熱處理時(shí)尺寸和形狀發(fā)生的變化稱為變形。變形是熱處理較難解決的問題，一般是將變形量控制在一定范圍內(nèi)。開裂要絕對(duì)避免，因?yàn)楣ぜ_裂后只能報(bào)廢。為減少和防止變形和開裂，應(yīng)采取以下措施：正確選用鋼材；合理進(jìn)行結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)；合理的鍛造與預(yù)備熱處理；采用合理的熱處理工藝；冷、熱加工密切配合以及正確的操作方法等。連續(xù)式爐鋼管保護(hù)氣氛熱處理工藝的研究和應(yīng)用鄧爾康摘要：分析了鋼管保護(hù)氣氛熱處理爐的保護(hù)氣氛類型及性能，對(duì)鋼管保護(hù)氣氛熱處理爐內(nèi)氣氛的化學(xué)過程動(dòng)態(tài)分析了無氧化的平衡條件。介紹了保護(hù)氣氛熱處理主要工藝參數(shù)的確定及汽車用管、精密結(jié)構(gòu)用管、電站鍋爐用管的保護(hù)氣氛熱處理實(shí)例分析。

關(guān)鍵詞：鋼管；保護(hù)氣氛熱處理；氣氛類型；熱處理工藝參數(shù)；鋼管性能

中圖分類號(hào)：TG15文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：B

文章編號(hào)：1001－2311（2000）01－0026－05ResearchandApplicationConcerningTechniqueofHeat－TreatingSteelTubesinContinuousFurnacewithProtectiveAtmosphereDENGEr－kang

(ShanghaiSteelTubeCorporation,Ltd.,Shanghai202140,China)Abstract：Analysisismadeontypesandperformancesofprotectiveatmospheresofthesteeltubeheattreatmentfurnacewithprotectiveatmosphere,andalsodynamicanalysisonthenon－oxidationequilibriumconditionsofthechemicalprocessofatmosphereofthesaidfurnaceismade.Inaddition,theauthordescribeshowtosetupthebasicprocessparametersofheattreatmentwithprotectiveatmosphere,andgivesuscaseanalysisconcerningprotectiveatmosphereheattreatmentofautomobiletube,precisionstructuraltubeandpowerstationboilertube.

Keywords：Steeltube;Protectiveatmosphereheattreatment;Atmospheretype;Heattreatmentprocessparameters;Steeltubeperformance0前言隨著國民經(jīng)濟(jì)的發(fā)展，各行各業(yè)對(duì)鋼管提出了更高的質(zhì)量要求，不僅要求精度高，機(jī)械、工藝性能好，同時(shí)對(duì)鋼管的表面狀態(tài)也提出了更高的要求（即要求鋼管表面呈無氧化光亮狀態(tài)）。

桑塔納轎車用管采用的是按德國DIN2391，DIN2393標(biāo)準(zhǔn)生產(chǎn)的無縫精密鋼管和焊接冷拔冷軋精密鋼管。其中，大部分鋼管要求按GBK狀態(tài)交貨，即要求進(jìn)行保護(hù)氣氛熱處理。在開始試制桑塔納轎車用管時(shí)，由于沒有進(jìn)行GBK處理的工藝設(shè)備，凡要求GBK處理的鋼管只能以光亮拔制軟性（即末道冷拔采用小變形量冷拔狀態(tài)）或低溫退火（即鋼管表面有少量氧化鐵皮存在）狀態(tài)來供貨。天線用30CrMnSiA鋼管要求表面無全脫碳層，以滿足其高強(qiáng)度的要求，但是在無保護(hù)氣氛熱處理的條件下是難以做到的。用戶對(duì)冷拔精密結(jié)構(gòu)用無縫鋼管，也提出了既要求具有良好的機(jī)械性能和工藝性能，又要求具有無氧化的表面狀態(tài)，所以在鋼管生產(chǎn)中采用保護(hù)氣氛熱處理工藝，是一項(xiàng)迫切的新課題，使我公司生產(chǎn)的汽車用管、鍋爐用管及其他精密鋼管質(zhì)量水平上一個(gè)新的臺(tái)階的標(biāo)志之一。1保護(hù)氣氛選用保護(hù)氣氛類型及特點(diǎn)列于表1。表1保護(hù)氣氛的類型及特點(diǎn)類型特點(diǎn)適用范圍放熱型氣體不完全燃燒；產(chǎn)生成本低，有脫碳；低溫易析出碳黑光亮退火吸熱型無脫碳，冷卻時(shí)析出碳黑光亮淬火、退火氮?dú)饧兌取?9.95％退火氮基型含氫5％～20％，具有還原性能各類光亮熱處理氨分解還原性能好各類光亮熱處理氮?dú)馐且环N惰性氣體，無毒安全，是用途廣泛的保護(hù)氣體。當(dāng)?shù)獨(dú)庵泻?gt;0.001％時(shí)，就會(huì)使鋼材氧化和脫碳，所以一般不使用單一的氮?dú)猓尤肷倭康奶砑觿?，如H2，CO等還原性氣體來防止氧化。這種以氮?dú)鉃橹鞯臍夥辗Q為氮基氣氛，是廣泛使用的鋼材熱處理用保護(hù)氣氛，而放熱型、吸熱型保護(hù)氣氛在使用中有一定局限性。

目前國外介紹的PSA供氮系統(tǒng)，使用空氣制取氮?dú)?，純?gt;99.5％，只要加入少量添加劑H2就可使氮基氣氛具有還原性，其成本很低，比國外傳統(tǒng)應(yīng)用的液氮降低了熱處理成本，而效果則同樣可靠。

我國近年來使用的氨燃燒法制取含H25％～20％的氮基氣氛，已成功應(yīng)用于工業(yè)生產(chǎn)（如上海冶金設(shè)計(jì)研究院設(shè)計(jì)的30m3氨燃燒裝置）。使用稀釋法、氨分解氣也可以得到氮基氣氛。在具有制氧車間的工廠，其副產(chǎn)品氮?dú)饨?jīng)凈化純度達(dá)到99.5％以上，配上一臺(tái)氨分解裝置，用稀釋法配制的氮基氣氛，可用于鋼材的保護(hù)氣氛熱處理生產(chǎn)，且成本低廉。表2列出了1kg液氨用不同方法可提供的氮基氣氛及氨分解氣量。表21kg液氨可提供的氮基氣氛及氨分解氣量方法產(chǎn)氣量/m3氣體成分氨分解2.635含H275％余N2氨然燒4.05含H210％余N2氮稀釋法19.75含H210％余N2氨分解氣是一種還原性能強(qiáng)的保護(hù)氣氛，它制取方便、氣氛穩(wěn)定，可用于各類要求高的光亮熱處理工藝，但制取成本較高。2連續(xù)保護(hù)氣氛熱處理爐工藝分析2.1連續(xù)式爐保護(hù)氣氛用氣量的確定

2.1.1清洗爐內(nèi)空氣的用氣量估算

當(dāng)空氣中含有5.35％～76％的氨分解氣時(shí)，點(diǎn)火就會(huì)發(fā)生爆炸，所以冷爐開爐前必須仔細(xì)進(jìn)行爐內(nèi)空氣的清洗。當(dāng)空氣殘留量在安全范圍內(nèi)時(shí)，方可點(diǎn)燃火封。其清洗過程是通過不斷地送進(jìn)保護(hù)氣氛或氮?dú)馐範(fàn)t內(nèi)含O2量下降，清洗的用氣量則隨爐型不同而變化。由工藝試驗(yàn)可知，清洗總用氣量與爐子的總?cè)莘e成正比，可用公式估算V=NV0式中V--清洗總用氣量，m3；

N--換氣次數(shù)；

V0--爐膛總?cè)莘e，m3。

兩端爐口開啟的連續(xù)式爐，其N>20時(shí)方能達(dá)到清洗爐內(nèi)空氣的要求，使氨分解氣安全實(shí)現(xiàn)點(diǎn)火操作。如果清洗用氣使用氮?dú)饣蚝琀2<5％的氨燃燒氣，點(diǎn)火操作就更加安全可靠。

2.1.2保護(hù)氣氛熱處理用氣量的估算

鋼管光亮熱處理用氣量與爐型、爐膛總?cè)莘e、生產(chǎn)率、密封形式、氣氛純度要求等因素有關(guān)。在連續(xù)式保護(hù)氣氛鋼管熱處理過程中，為了確保爐內(nèi)氣氛穩(wěn)定，必要條件是爐子保持微正壓。試驗(yàn)證明，耗氣量與爐口開啟大小成正比例關(guān)系，鋼管外徑愈大，爐口開啟愈大，則用氣量增加。本爐型可用下列經(jīng)驗(yàn)公式進(jìn)行估算V1=2K.B.H式中V1--爐子用氣量，m3/h；

K--爐型系數(shù)，m3/cm2.h；

B--爐口寬度，cm；

H--爐口簾門開啟高度，cm。

經(jīng)過對(duì)各種規(guī)格鋼管的熱處理試驗(yàn)證明，要保持爐內(nèi)爐氣穩(wěn)定呈微正壓狀態(tài)，應(yīng)使K=0.04～0.05m3/cm2·h。

2.2爐氣與鋼管的化學(xué)反應(yīng)

2.2.1加熱區(qū)爐氣與鋼管的化學(xué)反應(yīng)

以還原氣體H2作為添加劑形成含H2的氮基氣氛，氮?dú)馐嵌栊詺怏w，所以氣氛為H20－H2的氣氛爐中的主要化學(xué)反應(yīng)為2Fe＋O22FeO（1)3Fe＋2O2Fe3O4（2)（3)（4)（5)從化學(xué)反應(yīng)式（1）,（2）可以看到，少量O2的存在也會(huì)產(chǎn)生不可逆的氧化反應(yīng)，而實(shí)際生產(chǎn)中又必然會(huì)帶入空氣、水分等氧化性氣氛，所以單用工業(yè)純氮保護(hù)鋼材表面也會(huì)產(chǎn)生微量的氧化，甚至生成薄層氧化膜，而不能達(dá)到無氧化的光亮狀態(tài)。因此，必須在氮?dú)庵屑尤脒m量的還原性添加劑，使?fàn)t中通過化學(xué)反應(yīng)改變氧化氣氛，從而獲得符合無氧化加熱條件的保護(hù)氣氛。

H2進(jìn)入爐中遇到氧會(huì)立即燃燒，去除爐中的殘氧（見反應(yīng)式（3）)。圖1是Fe在含H2－H2O氮基氣氛中的平衡曲線?；瘜W(xué)反應(yīng)（4），（5）是可逆反應(yīng)，其反應(yīng)向哪一邊進(jìn)行取決于[H2]/[H2O]的比值。

圖1Fe在含H2－H2O氮基氣氛中的平衡曲線

1-氧化區(qū)2-還原區(qū)溫度對(duì)反應(yīng)的影響如圖1所示，隨著溫度的下降，氣氛對(duì)H2O的氧化敏感性上升。同一比值的保護(hù)氣氛在高溫下呈還原性，化學(xué)反應(yīng)式(4)，(5)向左進(jìn)行；當(dāng)溫度下降氣氛就會(huì)呈氧化性，反應(yīng)向右進(jìn)行，使鋼管氧化。

含H2量對(duì)反應(yīng)的影響。在熱處理過程中保護(hù)氣氛進(jìn)入爐膛后，通過化學(xué)反應(yīng)，改變?cè)細(xì)夥盏慕M成。H2氣與爐口滲入的空氣、鋼管帶入的油污水分發(fā)生化學(xué)反應(yīng)生成H2O，從而使?fàn)t氣中含H2O量增加，改變了[H2]/[H2O]的比值，當(dāng)超過平衡狀態(tài)時(shí)就會(huì)發(fā)生氧化反應(yīng)。所以鋼管在熱處理前，應(yīng)很好烘干，以盡量減少隨鋼管帶入的水分。

2.2.2鋼管的磷化膜及殘余油脂在爐中的化學(xué)變化

鋼管在冷拔、冷軋加工過程中，有一層磷化膜及工業(yè)肥皂或潤滑油進(jìn)行潤滑。鋼管磷化膜主要組成為Zn3（PO4）2，F(xiàn)e2Zn（PO4）2，在高溫下其化學(xué)反應(yīng)如下Zn3(PO4）2→3ZnO＋P2O5Fe2Zn(PO4)2→2FeO＋ZnO＋P2O5ZnO＋H2→Zn＋H2OFeO＋H2Fe＋H2O在高溫下，磷化鹽薄膜發(fā)生了分解，產(chǎn)生了H2O和氧化物，這也會(huì)影響保護(hù)氣氛的組成。鋼管表面殘留的油脂均系復(fù)雜的碳?xì)浠衔?，在爐膛內(nèi)少氧的條件下加熱分解，將產(chǎn)生一種穩(wěn)定的化合物甲烷（CH4），在爐中進(jìn)行下列反應(yīng)CH4＋O2→CO2＋2H2CH4＋H2O→CO＋3H2CH4＋CO2→2CO＋2H2CH4在爐中主要發(fā)生還原反應(yīng)。由于鋼管表面磷化膜及殘余油脂的影響，使?fàn)t子氣氛變化為以氮?dú)鉃榛腍2－H2O－CH4保護(hù)氣氛，所以殘留少量的油脂對(duì)于氣氛是無害的，對(duì)改善脫碳還有一定益處。但是，過多的油脂會(huì)造成碳黑污染，甚至產(chǎn)生局部滲碳。

2.2.3前室的爐氣組成及化學(xué)反應(yīng)

前室是鋼管進(jìn)入加熱區(qū)爐膛前的過渡段，除與加熱區(qū)聯(lián)接附近溫度較高外，大部分溫度較低，為50～600℃。鋼管帶入的水分加熱蒸發(fā)成水蒸氣，較高溫度區(qū)與加熱區(qū)的化學(xué)反應(yīng)相同，水蒸氣及反應(yīng)產(chǎn)生的氣體不斷隨著保護(hù)氣氛由加熱區(qū)向爐口流動(dòng)并逸出爐口。前室內(nèi)含H2O的蒸氣量較大，系氧化性氣氛，但由于鋼管處于低溫，所以不會(huì)發(fā)生氧化反應(yīng)。由于前室的過渡，爐氣將帶著H2O蒸氣不斷逸出，從而使加熱區(qū)爐膛內(nèi)保持良好的保護(hù)氣氛。

2.2.4爐內(nèi)冷卻段的爐氣與鋼管的化學(xué)反應(yīng)

鋼管在冷卻段處于800～200℃的溫度范圍。在氮基H2－H2O保護(hù)氣氛下，主要的化學(xué)反應(yīng)式如下3Fe＋4H2OFe3O4＋4H2Fe＋H2OFeO＋H2為了使?fàn)t子具有還原性氣氛，使鋼管處于平衡曲線的還原區(qū)內(nèi)，從而使鋼管表面得到無氧化的光亮狀態(tài)，冷卻段內(nèi)氣氛的[H2]/[H2O]比值應(yīng)隨著鋼管溫度的下降而提高。整個(gè)爐氣的[H2]/[H2O]比值也應(yīng)以冷卻段該比值的要求為指標(biāo)?？紤]到操作中鋼管內(nèi)外表面的水分除不盡，以及爐口滲入空氣等因素，選用含H2量>10％的氮基氣氛比較可行。含H2量高對(duì)于保證[H2]/[H2O]比值處于還原區(qū)內(nèi)是有利的，當(dāng)鋼管烘干良好、爐子密封正常時(shí)，含H2量5％也可以得到表面呈無氧化光亮狀態(tài)的鋼管。3連續(xù)式鋼管保護(hù)氣氛熱處理實(shí)例分析3.1Φ4mm×0.4mm規(guī)格30CrMnSiA天線用無縫鋼管的熱處理

鋼管要求高的強(qiáng)度和彎曲回彈復(fù)位性能，故采用高強(qiáng)度的30CrMnSiA鋼。由于天線鋼管壁薄，表面脫碳會(huì)影響鋼管的強(qiáng)度和彎曲回彈性能，所以特別要求成品鋼管無全脫碳層存在。這在常規(guī)鋼管退火爐中熱處理比較難以達(dá)到，用套管退火脫碳情況也不穩(wěn)定。

鋼材不脫碳的熱力學(xué)條件是實(shí)際分壓商≤平衡分壓商。氣氛中O2，H2O，CO2使鋼材易于脫碳，CO,H2等還原性氣體則不易使鋼材脫碳，故選用氨分解氣及工業(yè)純氮進(jìn)行工藝試驗(yàn)，其結(jié)果見表3。表3采用氨分解氣、工業(yè)純氮作熱處理保護(hù)氣氛的試驗(yàn)結(jié)果保護(hù)氣氛熱處理參數(shù)脫碳層/mm鋼管外壁鋼管內(nèi)壁熱處理前熱處理后熱處理前熱處理后氨分解氣900℃加熱18min0.000.000.07，半脫碳0.01，半脫碳氨分解氣800℃加熱18min0.000.000.07，半脫碳0.05，半脫碳工業(yè)純氮770℃加熱18min0.000.000.03，半脫碳0.02，半脫碳用氨分解氣作保護(hù)氣氛，加熱爐內(nèi)氣氛的組成為H2，N2，CH4，H2O，其中CH4是由于鋼管表面的殘余油脂分解而產(chǎn)生。盡量減少鋼管帶入的H2O，就能使鋼管達(dá)到不脫碳的要求。

用工業(yè)純氮（含N2≥99.5％）作保護(hù)氣氛，熱處理時(shí)爐內(nèi)氣氛的組成為H2，CH4，H2O，O2，熱處理中盡量控制H2O，O2的含量，也能達(dá)到不脫碳的要求。

通過工藝試驗(yàn)，決定采用下列方法進(jìn)行無脫碳熱處理：

（1）中間管在Φ23mm×1.5mm以上，采用常規(guī)退火，表面脫碳約0.02mm；在Φ23mm×1.5mm以下，采用保護(hù)氣氛退火，其冷加工總延伸達(dá)10～15，原有表面脫碳層通過延伸達(dá)到無全脫碳層。

（2）采用工業(yè)純氮作保護(hù)氣氛。

（3）鋼管熱處理前在300℃下烘烤4h。

（4）由于在800℃以下化學(xué)反應(yīng)的速度明顯減慢，溫度愈低，加熱時(shí)間愈短，愈不易脫碳，故選用770℃加熱10min。在AC1附近加熱退火還可有效消除加工硬化。

（5）保護(hù)氣氛流量為15m3/h。

天線用鋼管使用保護(hù)氣氛熱處理，能有效控制脫碳的產(chǎn)生，使鋼管內(nèi)外壁均無全脫碳層，（只有半脫碳層0．01mm），滿足了用戶對(duì)質(zhì)量的要求。

3.2桑塔納懸架臂的熱處理

采用Φ60mm×4mm焊接冷軋精密鋼管，牌號(hào)St37－2，要求按德國DIN2393焊接冷軋精密鋼管標(biāo)準(zhǔn)要求驗(yàn)收，GBK熱處理，鋼管表面呈光亮狀態(tài)。

采取的工藝措施：

（1）中間管采用正火熱處理（900～930℃加熱15min）；

（2）采用氨分解氣加工工業(yè)純氮作保護(hù)氣氛；

（3）干燥鋼管；

（4）770℃加熱30min；

（5）將保護(hù)氣流量控制到32m3/h;

（6）鋼管熱處理前去除內(nèi)外表面油污。

成品鋼管經(jīng)上海匯眾汽車公司重型汽車廠進(jìn)行復(fù)驗(yàn)及沖壓、焊接、鹽霧、疲勞性能對(duì)比試驗(yàn)，均達(dá)到DIN2393標(biāo)準(zhǔn)要求，通過了上海大眾汽車公司的認(rèn)可。

3.3Φ20mm×1mm桑塔納轎車?yán)鋮s水管用冷拔精密無縫鋼管的無氧化退火

我公司1990年開始試制桑塔納轎車用管時(shí)，只能采用常規(guī)退火，其尺寸精度和性能都能達(dá)到要求，但因無保護(hù)氣氛熱處理工藝裝置，鋼管表面狀態(tài)未能達(dá)到德國實(shí)物質(zhì)量水平。

現(xiàn)采用無氧化熱處理工藝（加熱溫度900℃，時(shí)間13min；氨分解溫度800℃，壓力0.2～0.4MPa，氣流量15m3/h）后，鋼管表面呈光亮狀態(tài)，滿足了用戶對(duì)鋼管表面質(zhì)量的要求，實(shí)現(xiàn)了該類鋼管的國產(chǎn)化。成品熱處理后鋼管的性能列于表4。表4鋼管性能σb/MPaσs/MPaδ5％擴(kuò)口50534540合格50535040合格3.4內(nèi)螺旋高壓鍋爐鋼管的熱處理

規(guī)格為Φ57．15mm×6．35mm，牌號(hào)SA210Al，應(yīng)用于引進(jìn)的大型電站鍋爐的水冷壁部件，要求按美國ASMESA210M標(biāo)準(zhǔn)生產(chǎn)，鋼管內(nèi)壁有寬2．8mm、高1．1mm、螺旋升角為30°的10條內(nèi)螺旋筋。由于氧化膜的存在會(huì)大大降低鋼管的熱交換過程，故要求對(duì)鋼管進(jìn)行保護(hù)氣氛熱處理（GBK）。

熱處理工藝參數(shù)：保護(hù)氣氛含H23％～6％，余為N2（純度≥995％）；加熱溫度860～880℃，爐內(nèi)水套冷卻至300℃以下。

熱處理后鋼管內(nèi)壁達(dá)到無氧化狀態(tài)，其力學(xué)性能、工藝性能列于表5。表5內(nèi)螺旋高壓鍋爐管熱處理后的力學(xué)性能及工藝性能爐號(hào)σb/MPaσs/MPaδ％硬度HRB壓扁擴(kuò)口Y-147-75047033540717072合格合格45034534707175合格合格Y-147-76048034034747775合格合格48535040727071合格合格注：牌號(hào)SA210Al；規(guī)格Φ57.15mm×6.35mm。該鍋爐管的各項(xiàng)指標(biāo)達(dá)到了ASMESA210Al標(biāo)準(zhǔn)要求，其表面質(zhì)量達(dá)到了進(jìn)口實(shí)物質(zhì)量水平，產(chǎn)品由上海鍋爐廠加工成水冷壁部件后交華能電力公司上安電廠，用于修理引進(jìn)的電站鍋爐。該10頭B型內(nèi)螺旋鍋爐鋼管原均由國外進(jìn)口。4結(jié)語（1）鋼管保護(hù)氣氛選用氮基加還原性H2，CO，控制其不同比例，可獲得表面無氧化、無全脫碳、光亮的鋼管。

（2）將空氣制氮機(jī)（PSA制氮）配上氨分解提供的還原性氣體H2的混合保護(hù)氣，或液氮?dú)饣Ｗo(hù)氣，用于各類碳鋼、合金結(jié)構(gòu)鋼鋼管的保護(hù)氣氛熱處理，是可靠有效的方法。另外采用國內(nèi)成熟的氨燃燒制取含H2量5％～20％的氮基氣氛是小型爐簡單可靠的氣體來源。

（3）連續(xù)式鋼管保護(hù)氣氛熱處理能滿足汽車用管、精密結(jié)構(gòu)用管、鍋爐用管對(duì)鋼管表面質(zhì)量、力學(xué)性能和金相組織的要求，符合DIN2391，DIN2393，ASMESA210M，ASMESA213M等標(biāo)準(zhǔn)的規(guī)定。作者簡介：鄧爾康（1939－），男，高級(jí)工程師，長期從事鋼管工藝及新產(chǎn)品開發(fā)工作。

作者單位：鄧爾康（上海鋼管股份，上海202140電廠分散控制系統(tǒng)故障分析與處理單位：

摘要：歸納、分析了電廠DCS系統(tǒng)出現(xiàn)的故障原因，對(duì)故障處理的過程及注意事項(xiàng)進(jìn)行了說明。為提高分散控制系統(tǒng)可靠性，從管理角度提出了一些預(yù)防措施建議，供參考。

關(guān)鍵詞：DCS故障統(tǒng)計(jì)分析預(yù)防措施

隨著機(jī)組增多、容量增加和老機(jī)組自動(dòng)化化改造的完成，分散控制系統(tǒng)以其系統(tǒng)和網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)的先進(jìn)性、控制軟件功能的靈活性、人機(jī)接口系統(tǒng)的直觀性、工程設(shè)計(jì)和維護(hù)的方便性以及通訊系統(tǒng)的開放性等特點(diǎn)，在電力生產(chǎn)過程中得到了廣泛應(yīng)用，其功能在DAS、MCS、BMS、SCS、DEH系統(tǒng)成功應(yīng)用的基礎(chǔ)上，正逐步向MEH、BPC、ETS和ECS方向擴(kuò)展。但與此同時(shí)，分散控制系統(tǒng)對(duì)機(jī)組安全經(jīng)濟(jì)運(yùn)行的影響也在逐漸增加；因此如何提高分散控制系統(tǒng)的可靠性和故障后迅速判斷原因的能力，對(duì)機(jī)組的安全經(jīng)濟(jì)運(yùn)行至關(guān)重要。本文通過對(duì)浙江電網(wǎng)機(jī)組分散控制系統(tǒng)運(yùn)行中發(fā)生的幾個(gè)比較典型故障案例的分析處理，歸納出提高分散系統(tǒng)的可靠性的幾點(diǎn)建議，供同行參考。

1考核故障統(tǒng)計(jì)

浙江省電力行業(yè)所屬機(jī)組，目前在線運(yùn)行的分散控制系統(tǒng)，有TELEPERM-ME、MOD300，INFI-90，NETWORK-6000，MACSⅠ和MACS-Ⅱ，XDPS-400，A/I。DEH有TOSAMAP-GS/C800，DEH-IIIA等系統(tǒng)。筆者根據(jù)各電廠安全簡報(bào)記載，將近幾年因分散控制系統(tǒng)異常而引起的機(jī)組故障次數(shù)及定性統(tǒng)計(jì)于表1

表1熱工考核故障定性統(tǒng)計(jì)

2熱工考核故障原因分析與處理

根據(jù)表1統(tǒng)計(jì)，結(jié)合筆者參加現(xiàn)場(chǎng)事故原因分析查找過程了解到的情況，下面將分散控制系統(tǒng)異常（浙江省電力行業(yè)范圍內(nèi)）而引起上述機(jī)組設(shè)備二類及以上故障中的典型案例分類淺析如下：

2.1測(cè)量模件故障典型案例分析

測(cè)量模件“異常”引起的機(jī)組跳爐、跳機(jī)故障占故障比例較高，但相對(duì)來講故障原因的分析查找和處理比較容易，根據(jù)故障現(xiàn)象、故障首出信號(hào)和SOE記錄，通過分析判斷和試驗(yàn)，通常能較快的查出“異?！蹦＜?。這種“異常”模件有硬性故障和軟性故障二種，硬性故障只能通過更換有問題模件，才能恢復(fù)該系統(tǒng)正常運(yùn)行；而軟性故障通過對(duì)模件復(fù)位或初始化，系統(tǒng)一般能恢復(fù)正常。比較典型的案例有三種：

（1）未冗余配置的輸入/輸出信號(hào)模件異常引起機(jī)組故障。如有臺(tái)130MW機(jī)組正常運(yùn)行中突然跳機(jī)，故障首出信號(hào)為“軸向位移大Ⅱ”，經(jīng)現(xiàn)場(chǎng)檢查，跳機(jī)前后有關(guān)參數(shù)均無異常，軸向位移實(shí)際運(yùn)行中未達(dá)到報(bào)警值保護(hù)動(dòng)作值，本特利裝置也未發(fā)訊，但LPC模件卻有報(bào)警且發(fā)出了跳機(jī)指令。因此分析判斷跳機(jī)原因?yàn)镈EH主保護(hù)中的LPC模件故障引起，更換LPC模件后沒有再發(fā)生類似故障。另一臺(tái)600MW機(jī)組，運(yùn)行中汽機(jī)備用盤上“汽機(jī)軸承振動(dòng)高”、“汽機(jī)跳閘”報(bào)警，同時(shí)汽機(jī)高、中壓主汽門和調(diào)門關(guān)閉，發(fā)電機(jī)逆功率保護(hù)動(dòng)作跳閘；隨即高低壓旁路快開，磨煤機(jī)B跳閘，鍋爐因“汽包水位低低”MFT。經(jīng)查原因系＃1高壓調(diào)門因閥位變送器和控制模件異常，使調(diào)門出現(xiàn)大幅度晃動(dòng)直至故障全關(guān)，過程中引起＃1軸承振動(dòng)高高保護(hù)動(dòng)作跳機(jī)。更換＃1高壓調(diào)門閥位控制卡和閥位變送器后，機(jī)組啟動(dòng)并網(wǎng)，恢復(fù)正常運(yùn)行。

（2）冗余輸入信號(hào)未分模件配置，當(dāng)模件故障時(shí)引起機(jī)組跳閘：如有一臺(tái)600MW機(jī)組運(yùn)行中汽機(jī)跳閘，隨即高低壓旁路快開，磨煤機(jī)B和D相繼跳閘，鍋爐因“爐膛壓力低低”MFT。當(dāng)時(shí)因系統(tǒng)負(fù)荷緊張，根據(jù)SOE及DEH內(nèi)部故障記錄，初步判斷的跳閘原因而強(qiáng)制汽機(jī)應(yīng)力保護(hù)后恢復(fù)機(jī)組運(yùn)行。二日后機(jī)組再次跳閘，全面查找分析后，確認(rèn)2次機(jī)組跳閘原因均系DEH系統(tǒng)三路“安全油壓力低”信號(hào)共用一模件，當(dāng)該模件異常時(shí)導(dǎo)致汽輪機(jī)跳閘，更換故障模件后機(jī)組并網(wǎng)恢復(fù)運(yùn)行。另一臺(tái)200MW機(jī)組運(yùn)行中，汽包水位高Ⅰ值，Ⅱ值相繼報(bào)警后MFT保護(hù)動(dòng)作停爐。查看CRT上汽包水位，2點(diǎn)顯示300MM，另1點(diǎn)與電接點(diǎn)水位計(jì)顯示都正常。進(jìn)一步檢查顯示300MM的2點(diǎn)汽包水位信號(hào)共用的模件故障，更換模件后系統(tǒng)恢復(fù)正常。針對(duì)此類故障，事后熱工所采取的主要反事故措施，是在檢修中有針對(duì)性地對(duì)冗余的輸入信號(hào)的布置進(jìn)行檢查，盡可能地進(jìn)行分模件處理。

（3）一塊I/O模件損壞，引起其它I/O模件及對(duì)應(yīng)的主模件故障：如有臺(tái)機(jī)組“CCS控制模件故障"及“一次風(fēng)壓高低”報(bào)警的同時(shí)，CRT上所有磨煤機(jī)出口溫度、電流、給煤機(jī)煤量反饋顯示和總煤量百分比、氧量反饋，燃料主控BTU輸出消失，F(xiàn)磨跳閘（首出信號(hào)為“一次風(fēng)量低”）。4分鐘后CRT上磨煤機(jī)其它相關(guān)參數(shù)也失去且狀態(tài)變白色，運(yùn)行人員手動(dòng)MFT（當(dāng)時(shí)負(fù)荷410MW）。經(jīng)檢查電子室制粉系統(tǒng)過程控制站（PCU01柜MOD4）的電源電壓及處理模件底板正常，二塊MFP模件死機(jī)且相關(guān)的一塊CSI模件（（模位1-5-3，有關(guān)F磨CCS參數(shù)）故障報(bào)警，拔出檢查發(fā)現(xiàn)其5VDC邏輯電源輸入回路、第4輸出通道、連接MFP的I/O擴(kuò)展總線電路有元件燒壞（由于輸出通道至BCS（24VDC），因此不存在外電串入損壞元件的可能）。經(jīng)復(fù)位二塊死機(jī)的MFP模件，更換故障的CSI模件后系統(tǒng)恢復(fù)正常。根據(jù)軟報(bào)警記錄和檢查分析，故障原因是CSI模件先故障，在該模件故障過程中引起電壓波動(dòng)或I/O擴(kuò)展總線故障，導(dǎo)致其它I/O模件無法與主模件MFP03通訊而故障，信號(hào)保持原值，最終導(dǎo)致主模件MFP03故障（所帶A-F磨煤機(jī)CCS參數(shù)），CRT上相關(guān)的監(jiān)視參數(shù)全部失去且呈白色。

2.2主控制器故障案例分析

由于重要系統(tǒng)的主控制器冗余配置，大大減少了主控制器“異?！币l(fā)機(jī)組跳閘的次數(shù)。主控制器“異?！倍鄶?shù)為軟故障，通過復(fù)位或初始化能恢復(fù)其正常工作，但也有少數(shù)引起機(jī)組跳閘，多發(fā)生在雙機(jī)切換不成功時(shí)，如：

（1）有臺(tái)機(jī)組運(yùn)行人員發(fā)現(xiàn)電接點(diǎn)水位計(jì)顯示下降，調(diào)整給泵轉(zhuǎn)速無效，而CRT上汽包水位保持不變。當(dāng)電接點(diǎn)水位計(jì)分別下降至甲-300mm，乙-250mm，并繼續(xù)下降且汽包水位低信號(hào)未發(fā)，MFT未動(dòng)作情況下，值長令手動(dòng)停爐停機(jī)，此時(shí)CRT上調(diào)節(jié)給水調(diào)整門無效，就地關(guān)閉調(diào)整門；停運(yùn)給泵無效，汽包水位急劇上升，開啟事故放水門，甲、丙給泵開關(guān)室就地分閘，油泵不能投運(yùn)。故障原因是給水操作站運(yùn)行DPU死機(jī)，備用DPU不能自啟動(dòng)引起。事后熱工對(duì)給泵、引風(fēng)、送風(fēng)進(jìn)行了分站控制，并增設(shè)故障軟手操。

（2）有臺(tái)機(jī)組運(yùn)行中空預(yù)器甲、乙擋板突然關(guān)閉，爐膛壓力高M(jìn)FT動(dòng)作停爐；經(jīng)查原因是風(fēng)煙系統(tǒng)I/O站DPU發(fā)生異常，工作機(jī)向備份機(jī)自動(dòng)切換不成功引起。事后電廠人員將空預(yù)器煙氣擋板甲1、乙1和甲2、乙2兩組控制指令分離，分別接至不同的控制站進(jìn)行控制，防止類似故障再次發(fā)生。

2.3DAS系統(tǒng)異常案例分析

DAS系統(tǒng)是構(gòu)成自動(dòng)和保護(hù)系統(tǒng)的基礎(chǔ)，但由于受到自身及接地系統(tǒng)的可靠性、現(xiàn)場(chǎng)磁場(chǎng)干擾和安裝調(diào)試質(zhì)量的影響，DAS信號(hào)值瞬間較大幅度變化而導(dǎo)致保護(hù)系統(tǒng)誤動(dòng)，甚至機(jī)組誤跳閘故障在我省也有多次發(fā)生，比較典型的這類故障有：

（1）模擬量信號(hào)漂移：為了消除DCS系統(tǒng)抗無線電干擾能力差的缺陷，有的DCS廠家對(duì)所有的模擬量輸入通道加裝了隔離器，但由此帶來部分熱電偶和熱電阻通道易電荷積累，引起信號(hào)無規(guī)律的漂移，當(dāng)漂移越限時(shí)則導(dǎo)致保護(hù)系統(tǒng)誤動(dòng)作。我省曾有三臺(tái)機(jī)組發(fā)生此類情況（二次引起送風(fēng)機(jī)一側(cè)馬達(dá)線圈溫度信號(hào)向上漂移跳閘送風(fēng)機(jī)，聯(lián)跳引風(fēng)機(jī)對(duì)應(yīng)側(cè)），但往往只要松一下端子板接線（或拆下接線與地碰一下）再重新接上，信號(hào)就恢復(fù)了正常。開始熱工人員認(rèn)為是端子柜接地不好或者I/O屏蔽接線不好引起，但處理后問題依舊。廠家多次派專家到現(xiàn)場(chǎng)處理也未能解決問題。后在機(jī)組檢修期間對(duì)系統(tǒng)的接地進(jìn)行了徹底改造，拆除原來連接到電纜橋架的AC、DC接地電纜；柜內(nèi)的所有備用電纜全部通過導(dǎo)線接地；UPS至DCS電源間增加1臺(tái)20kVA的隔離變壓器，專門用于系統(tǒng)供電，且隔離變壓器的輸出端N線與接地線相連，接地線直接連接機(jī)柜作為系統(tǒng)的接地。同時(shí)緊固每個(gè)端子的接線；更換部份模件并將模件的軟件版本升級(jí)等。使漂移現(xiàn)象基本消除。

（2）DCS故障診斷功能設(shè)置不全或未設(shè)置。信號(hào)線接觸不良、斷線、受干擾，使信號(hào)值瞬間變化超過設(shè)定值或超量程的情況，現(xiàn)場(chǎng)難以避免，通過DCS模擬量信號(hào)變化速率保護(hù)功能的正確設(shè)置，可以避免或減少這類故障引起的保護(hù)系統(tǒng)誤動(dòng)。但實(shí)際應(yīng)用中往往由于此功能未設(shè)置或設(shè)置不全，使此類故障屢次發(fā)生。如一次風(fēng)機(jī)B跳閘引起機(jī)組RB動(dòng)作，首出信號(hào)為軸承溫度高。經(jīng)查原因是由于測(cè)溫?zé)犭娮枰€是細(xì)的多股線，而信號(hào)電纜是較粗的單股線，兩線采用絞接方式，在震動(dòng)或外力影響下連接處松動(dòng)引起軸承溫度中有點(diǎn)信號(hào)從正常值突變至無窮大引起（事后對(duì)連接處進(jìn)行錫焊處理）。類似的故障有：民工打掃現(xiàn)場(chǎng)時(shí)造成送風(fēng)機(jī)軸承溫度熱電阻接線松動(dòng)引起送風(fēng)機(jī)跳閘；軸承溫度熱電阻本身損壞引起一次風(fēng)機(jī)跳閘；因現(xiàn)場(chǎng)干擾造成推力瓦溫瞬間從99℃突升至117℃，1秒鐘左右回到99℃，由于相鄰第八點(diǎn)已達(dá)85℃，滿足推力瓦溫度任一點(diǎn)105℃同時(shí)相鄰點(diǎn)達(dá)85℃跳機(jī)條件而導(dǎo)致機(jī)組跳閘等等。預(yù)防此類故障的辦法，除機(jī)組檢修時(shí)緊固電纜和電纜接線，并采用手松拉接線方式確認(rèn)無接線松動(dòng)外，是完善DCS的故障診斷功能，對(duì)參與保護(hù)連鎖的模擬量信號(hào)，增加信號(hào)變化速率保護(hù)功能尤顯重要（一當(dāng)信號(hào)變化速率超過設(shè)定值，自動(dòng)將該信號(hào)退出相應(yīng)保護(hù)并報(bào)警。當(dāng)信號(hào)低于設(shè)定值時(shí)，自動(dòng)或手動(dòng)恢復(fù)該信號(hào)的保護(hù)連鎖功能）。

（3）DCS故障診斷功能設(shè)置錯(cuò)誤：我省有臺(tái)機(jī)組因?yàn)殡姎庵绷鹘拥?，保?A段工作進(jìn)線開關(guān)因跳閘，引起掛在該段上的汽泵A的工作油泵A連跳，油泵B連鎖啟動(dòng)過程中由于油壓下降而跳汽泵A，汽泵B升速的同時(shí)電泵連鎖啟動(dòng)成功。但由于運(yùn)行操作速度過度，電泵出口流量超過量程，超量程保護(hù)連鎖開再循環(huán)門，使得電泵實(shí)際出水小，B泵轉(zhuǎn)速上升到5760轉(zhuǎn)時(shí)突然下降1000轉(zhuǎn)左右（事后查明是抽汽逆止閥問題），最終導(dǎo)致汽包水位低低保護(hù)動(dòng)作停爐。此次故障是信號(hào)超量程保護(hù)設(shè)置不合理引起。一般來說，DAS的模擬量信號(hào)超量程、變化速率大等保護(hù)動(dòng)作后，應(yīng)自動(dòng)撤出相應(yīng)保護(hù)，待信號(hào)正常后再自動(dòng)或手動(dòng)恢復(fù)保護(hù)投運(yùn)。

2.4軟件故障案例分析

分散控制系統(tǒng)軟件原因引起的故障，多數(shù)發(fā)生在投運(yùn)不久的新軟件上，運(yùn)行的老系統(tǒng)發(fā)生的概率相對(duì)較少，但一當(dāng)發(fā)生，此類故障原因的查找比較困難，需要對(duì)控制系統(tǒng)軟件有較全面的了解和掌握，才能通過分析、試驗(yàn)，判斷可能的故障原因，因此通常都需要廠家人員到現(xiàn)場(chǎng)一起進(jìn)行。這類故障的典型案例有三種：

（1）軟件不成熟引起系統(tǒng)故障：此類故障多發(fā)生在新系統(tǒng)軟件上，如有臺(tái)機(jī)組80%額定負(fù)荷時(shí)，除DEH畫面外所有DCS的CRT畫面均死機(jī)（包括兩臺(tái)服務(wù)器），參數(shù)顯示為零，無法操作，但投入的自動(dòng)系統(tǒng)運(yùn)行正常。當(dāng)時(shí)采取的措施是：運(yùn)行人員就地監(jiān)視水位，保持負(fù)荷穩(wěn)定運(yùn)行，熱工人員趕到現(xiàn)場(chǎng)進(jìn)行系統(tǒng)重啟等緊急處理，經(jīng)過30分鐘的處理系統(tǒng)恢復(fù)正常運(yùn)行。故障原因經(jīng)與廠家人員一起分析后，確認(rèn)為DCS上層網(wǎng)絡(luò)崩潰導(dǎo)致死機(jī)，其過程是服務(wù)器向操作員站發(fā)送數(shù)據(jù)時(shí)網(wǎng)絡(luò)阻塞，引起服務(wù)器與各操作員站的連接中斷，造成操作員站讀不到數(shù)據(jù)而不停地超時(shí)等待，導(dǎo)致操作員站圖形切換的速度十分緩慢（網(wǎng)絡(luò)任務(wù)未死）。針對(duì)管理網(wǎng)絡(luò)數(shù)據(jù)阻塞情況，廠家修改程序考機(jī)測(cè)試后進(jìn)行了更換。另一臺(tái)機(jī)組曾同時(shí)出現(xiàn)4臺(tái)主控單元“白燈”現(xiàn)象，現(xiàn)場(chǎng)檢查其中2臺(tái)是因?yàn)锳機(jī)備份網(wǎng)停止發(fā)送，1臺(tái)是A機(jī)備份網(wǎng)不能接收，1臺(tái)是A機(jī)備份網(wǎng)收、發(fā)數(shù)據(jù)變慢（比正常的站慢幾倍）。這類故障的原因是主控工作機(jī)的網(wǎng)絡(luò)發(fā)送出現(xiàn)中斷丟失，導(dǎo)致工作機(jī)發(fā)往備份機(jī)的數(shù)據(jù)全部丟失，而雙機(jī)的診斷是由工作機(jī)向備份機(jī)發(fā)診斷申請(qǐng)，由備份機(jī)響應(yīng)診斷請(qǐng)求，工作機(jī)獲得備份機(jī)的工作狀態(tài)，上報(bào)給服務(wù)器。由于工作機(jī)的發(fā)送數(shù)據(jù)丟失，所以工作機(jī)發(fā)不出申請(qǐng)，也就收不到備份機(jī)的響應(yīng)數(shù)據(jù)，認(rèn)為備份機(jī)故障。臨時(shí)的解決方法是當(dāng)長時(shí)間沒有正確發(fā)送數(shù)據(jù)后，重新初始化硬件和軟件，使硬件和軟件從一個(gè)初始的狀態(tài)開始運(yùn)行，最終通過更新現(xiàn)場(chǎng)控制站網(wǎng)絡(luò)診斷程序予以解決。

（2）通信阻塞引發(fā)故障：使用TELEPERM-ME系統(tǒng)的有臺(tái)機(jī)組，負(fù)荷300MW時(shí),運(yùn)行人員發(fā)現(xiàn)煤量突減，汽機(jī)調(diào)門速關(guān)且CRT上所有火檢、油槍、燃油系統(tǒng)均無信號(hào)顯示。熱工人員檢查發(fā)現(xiàn)機(jī)組EHF系統(tǒng)一柜內(nèi)的I/OBUS接口模件ZT報(bào)警燈紅閃，操作員站與EHF系統(tǒng)失去偶合，當(dāng)試著從工作站耦合機(jī)進(jìn)入OS250PC軟件包調(diào)用EHF系統(tǒng)時(shí)，提示不能訪問該系統(tǒng)。通過查閱DCS手冊(cè)以及與SIEMENS專家間的分析討論，判斷故障原因最大的可能是在三層CPU切換時(shí)，系統(tǒng)處理信息過多造成中央CPU與近程總線之間的通信阻塞引起。根據(jù)商量的處理方案于當(dāng)晚11點(diǎn)多在線處理，分別按三層中央柜的同步模件的SYNC鍵，對(duì)三層CPU進(jìn)行軟件復(fù)位：先按CPU1的SYNC鍵，相應(yīng)的紅燈亮后再按CPU2的SYNC鍵。第二層的同步紅燈亮后再按CPU3的同步模件的SYNC鍵，按3秒后所有的SYNC的同步紅燈都熄滅，系統(tǒng)恢復(fù)正常。

（3）軟件安裝或操作不當(dāng)引起：有兩臺(tái)30萬機(jī)組均使用ConductorNT5.0作為其操作員站，每套機(jī)組配置3個(gè)SERVER和3個(gè)CLIENT，三個(gè)CLIENT分別配置為大屏、值長站和操作員站,機(jī)組投運(yùn)后大屏和操作員站多次死機(jī)。經(jīng)對(duì)全部操作員站的SERVER和CLIENT進(jìn)行全面診斷和多次分析后，發(fā)現(xiàn)死機(jī)的原因是：1)一臺(tái)SERVER因趨勢(shì)數(shù)據(jù)文件錯(cuò)誤引起它和掛在它上的CLIENT在當(dāng)調(diào)用趨勢(shì)畫面時(shí)畫面響應(yīng)特別緩慢（俗稱死機(jī)）。在刪除該趨勢(shì)數(shù)據(jù)文件后恢復(fù)正常。2)一臺(tái)SERVER因文件類型打印設(shè)備出錯(cuò)引起該SERVER的內(nèi)存全部耗盡，引起它和掛在它上的CLIENT的任何操作均特別緩慢，這可通過任務(wù)管理器看到DEV.EXE進(jìn)程消耗掉大量內(nèi)存。該問題通過刪除文件類型打印設(shè)備和重新組態(tài)后恢復(fù)正常。3)兩臺(tái)大屏和工程師室的CLIENT因聲音程序沒有正確安裝，當(dāng)有報(bào)警時(shí)會(huì)引起進(jìn)程CHANGE.EXE調(diào)用后不能自動(dòng)退出，大量的CHANGE.EXE堆積消耗直至耗盡內(nèi)存，當(dāng)內(nèi)存耗盡后，其操作極其緩慢（俗稱死機(jī)）。重新安裝聲音程序后恢復(fù)正常。此外操作員站在運(yùn)行中出現(xiàn)的死機(jī)現(xiàn)象還有二種：一種是鼠標(biāo)能正常工作，但控制指令發(fā)不出，全部或部分控制畫面不會(huì)刷新或無法切換到另外的控制畫面。這種現(xiàn)象往往是由于CRT上控制畫面打開過多，操作過于頻繁引起，處理方法為用鼠標(biāo)打開VMS系統(tǒng)下拉式菜單，RESET應(yīng)用程序，10分鐘后系統(tǒng)一般就能恢復(fù)正常。另一種是全部控制畫面都不會(huì)刷新，鍵盤和鼠標(biāo)均不能正常工作。這種現(xiàn)象往往是由操作員站的VMS操作系統(tǒng)故障引起。此時(shí)關(guān)掉OIS電源，檢查各部分連接情況后再重新上電。如果不能正常啟動(dòng)，則需要重裝VMS操作系統(tǒng)；如果故障診斷為硬件故障，則需更換相應(yīng)的硬件。

（4）總線通訊故障：有臺(tái)機(jī)組的DEH系統(tǒng)在準(zhǔn)備做安全通道試驗(yàn)時(shí)，發(fā)現(xiàn)通道選擇按鈕無法進(jìn)入，且系統(tǒng)自動(dòng)從“高級(jí)”切到“基本級(jí)”運(yùn)行，熱控人員檢查發(fā)現(xiàn)GSE柜內(nèi)的所有輸入/輸出卡(CSEA/CSEL)的故障燈亮,經(jīng)復(fù)歸GSE柜的REG卡后，CSEA/CSEL的故障燈滅，但系統(tǒng)在重啟“高級(jí)”時(shí)，維護(hù)屏不能進(jìn)入到正常的操作畫面呈死機(jī)狀態(tài)。根據(jù)報(bào)警信息分析，故障原因是系統(tǒng)存在總線通訊故障及節(jié)點(diǎn)故障引起。由于阿爾斯通DEH系統(tǒng)無冗余配置，當(dāng)時(shí)無法處理，后在機(jī)組調(diào)停時(shí)，通過對(duì)基本級(jí)上的REG卡復(fù)位，系統(tǒng)恢復(fù)了正常。

（5）軟件組態(tài)錯(cuò)誤引起：有臺(tái)機(jī)組進(jìn)行#1中壓調(diào)門試驗(yàn)時(shí)，強(qiáng)制關(guān)閉中間變量IV1RCO信號(hào)，引起#1-#4中壓調(diào)門關(guān)閉，負(fù)荷從198MW降到34MW，再熱器壓力從2.04MP升到4.0Mpa,再熱器安全門動(dòng)作。故障原因是廠家的DEH組態(tài)，未按運(yùn)行方式進(jìn)行，流量變量本應(yīng)分別賦給IV1RCO-IV4RCO，實(shí)際組態(tài)是先賦給IV1RCO，再通過IV1RCO分別賦給IV2RCO-IV4RCO。因此當(dāng)強(qiáng)制IV1RCO=0時(shí)，所有調(diào)門都關(guān)閉，修改組態(tài)文件后故障消除。

2.5電源系統(tǒng)故障案例分析

DCS的電源系統(tǒng)，通常采用1:1冗余方式（一路由機(jī)組的大UPS供電，另一路由電廠的保安電源供電），任何一路電源的故障不會(huì)影響相應(yīng)過程控制單元內(nèi)模件及現(xiàn)場(chǎng)I/O模件的正常工作。但在實(shí)際運(yùn)行中，子系統(tǒng)及過程控制單元柜內(nèi)電源系統(tǒng)出現(xiàn)的故障仍為數(shù)不少，其典型主要有：

（1）電源模件故障：電源模件有電源監(jiān)視模件、系統(tǒng)電源模件和現(xiàn)場(chǎng)電源模件3種?，F(xiàn)場(chǎng)電源模件通常在端子板上配有熔絲作為保護(hù)，因此故障率較低。而前二種模件的故障情況相對(duì)較多：1）系統(tǒng)電源模件主要提供各不同等級(jí)的直流系統(tǒng)電壓和I/O模件電壓。該模件因現(xiàn)場(chǎng)信號(hào)瞬間接地導(dǎo)致電源過流而引起損壞的因素較大。因此故障主要檢查和處理相應(yīng)現(xiàn)場(chǎng)I/O信號(hào)的接地問題，更換損壞模件。如有臺(tái)機(jī)組負(fù)荷520MW正常運(yùn)行時(shí)MFT，首出原因“汽機(jī)跳閘"。CRT畫面顯示二臺(tái)循泵跳閘，備用盤上循泵出口閥＜86°信號(hào)報(bào)警。5分鐘后運(yùn)行巡檢人員就地告知循泵A、B實(shí)際在運(yùn)行，開關(guān)室循泵電流指示大幅晃動(dòng)且A大于B。進(jìn)一步檢查機(jī)組PLC診斷畫面，發(fā)現(xiàn)控制循泵A、B的二路冗余通訊均顯示“出錯(cuò)”。43分鐘后巡檢人員發(fā)現(xiàn)出口閥開度小就地緊急停運(yùn)循泵A、B。事后查明A、B兩路冗余通訊中斷失去的原因，是為通訊卡提供電源支持的電源模件故障而使該系統(tǒng)失電，中斷了與PLC主機(jī)的通訊，導(dǎo)致運(yùn)行循泵A、B狀態(tài)失去，凝汽器保護(hù)動(dòng)作，機(jī)組MFT。更換電源模件后通訊恢復(fù)正常。事故后熱工制定的主要反事故措施，是將兩臺(tái)循泵的電流信號(hào)由PLC改至DCS的CRT顯示，消除通信失去時(shí)循泵運(yùn)行狀態(tài)無法判斷的缺陷；增加運(yùn)行泵跳閘關(guān)其出口閥硬邏輯（一臺(tái)泵運(yùn)行，一臺(tái)泵跳閘且其出口閥開度＞30度，延時(shí)15秒跳運(yùn)行泵硬邏輯；一臺(tái)泵運(yùn)行，一臺(tái)泵跳閘且其出口閥開度＞0度，逆轉(zhuǎn)速動(dòng)作延時(shí)30秒跳運(yùn)行泵硬邏輯）；修改凝汽器保護(hù)實(shí)現(xiàn)方式。2）電源監(jiān)視模件故障引起：電源監(jiān)視模件插在冗余電源的中間，用于監(jiān)視整個(gè)控制站電源系統(tǒng)的各種狀態(tài)，當(dāng)系統(tǒng)供電電壓低于規(guī)定值時(shí)，它具有切斷電源的功能，以免損壞模件。另外它還提供報(bào)警輸出觸點(diǎn)，用于接入硬報(bào)警系統(tǒng)。在實(shí)際使用中，電源監(jiān)視模件因監(jiān)視機(jī)箱溫度的2個(gè)熱敏電阻可靠性差和模件與機(jī)架之間接觸不良等原因而故障率較高。此外其低電壓切斷電源的功能也會(huì)導(dǎo)致機(jī)組誤跳閘，如有臺(tái)機(jī)組滿負(fù)荷運(yùn)行，BTG盤出現(xiàn)“CCS控制模件故障”報(bào)警，運(yùn)行人員發(fā)現(xiàn)部分CCS操作框顯示白色，部分參數(shù)失去，且對(duì)應(yīng)過程控制站的所有模件顯示白色，6s后機(jī)組MFT，首出原因?yàn)椤耙L(fēng)機(jī)跳閘”。約2分鐘后CRT畫面顯示恢復(fù)正常。當(dāng)時(shí)檢查系統(tǒng)未發(fā)現(xiàn)任何異常（模件無任何故障痕跡，過程控制站的通訊卡切換試驗(yàn)正常）。機(jī)組重新啟動(dòng)并網(wǎng)運(yùn)行也未發(fā)現(xiàn)任何問題。事后與廠家技術(shù)人員一起專題分析討論，并利用其它機(jī)組小修機(jī)會(huì)對(duì)控制系統(tǒng)模擬試驗(yàn)驗(yàn)證后，認(rèn)為事件原因是由于該過程控制站的系統(tǒng)供電電壓瞬間低于規(guī)定值時(shí)，其電源監(jiān)視模件設(shè)置的低電壓保護(hù)功能作用切斷了電源，引起控制站的系統(tǒng)電源和24VDC、5VDC或15VDC的瞬間失去，導(dǎo)致該控制站的所有模件停止工作（現(xiàn)象與曾發(fā)生過的24VDC接地造成機(jī)組停機(jī)事件相似），使送、引風(fēng)機(jī)調(diào)節(jié)機(jī)構(gòu)的控制信號(hào)為0，送風(fēng)機(jī)動(dòng)葉關(guān)閉（氣動(dòng)執(zhí)行機(jī)構(gòu)），引風(fēng)機(jī)的電動(dòng)執(zhí)行機(jī)構(gòu)開度保持不變（保位功能），導(dǎo)致爐膛壓力低，機(jī)組MFT。

（2）電源系統(tǒng)連接處接觸不良：此類故障比較典型的有：1）電源系統(tǒng)底板上5VDC電壓通常測(cè)量值在5.10～5.20VDC之間，但運(yùn)行中測(cè)量各柜內(nèi)進(jìn)模件的電壓很多在5V以下，少數(shù)跌至4.76VDC左右，引起部分I/O卡不能正常工作。經(jīng)查原因是電源底板至電源母線間連接電纜的多芯銅線與線鼻子之間，表面上接觸比較緊，實(shí)際上因銅線表面氧化接觸電阻增加，引起電纜溫度升高，壓降增加。在機(jī)組檢修中通過對(duì)所有5VDC電纜銅線與線鼻子之間的焊錫處理，問題得到解決。2）MACS-ⅠDCS運(yùn)行中曾在兩個(gè)月的運(yùn)行中發(fā)生2M801工作狀態(tài)顯示故障而更換了13臺(tái)主控單元，但其中的多數(shù)離線上電測(cè)試時(shí)卻能正常啟動(dòng)到工作狀態(tài)，經(jīng)查原因是原主控5V電源，因線損和插頭耗損而導(dǎo)致電壓偏低；通過更換主控間的冗余電纜為預(yù)制電纜；現(xiàn)場(chǎng)主控單元更換為2M801E-D01，提升主控工作電源單元電壓至5.25V后基本恢復(fù)正常。3）有臺(tái)機(jī)組負(fù)荷135MW時(shí)，給水調(diào)門和給水旁路門關(guān)小，汽包水位急速下降引發(fā)MFT。事后查明原因是給水調(diào)門、給水旁路門的端子板件電源插件因接觸不良，指令回路的24V電源時(shí)斷時(shí)續(xù)，導(dǎo)致給水調(diào)門及給水旁路門在短時(shí)內(nèi)關(guān)下，汽包水位急速下降導(dǎo)致MFT。4）有臺(tái)機(jī)組停爐前，運(yùn)行將汽機(jī)控制從滑壓切至定壓后，發(fā)現(xiàn)DCS上汽機(jī)調(diào)門仍全開，主汽壓力4260kpa，SIP上顯示汽機(jī)壓力下降為1800kpa，汽機(jī)主保護(hù)未動(dòng)作，手動(dòng)拍機(jī)。故障原因系汽機(jī)系統(tǒng)與DCS、汽機(jī)顯示屏通訊卡件BOX1電源接觸點(diǎn)虛焊、接觸不好，引起通訊故障，使DCS與汽機(jī)顯示屏重要數(shù)據(jù)顯示不正常，運(yùn)行因汽機(jī)重要參數(shù)失準(zhǔn)手動(dòng)拍機(jī)。經(jīng)對(duì)BOX1電源接觸點(diǎn)重新焊接后通訊恢復(fù)。5）循泵正常運(yùn)行中曾發(fā)出#2UPS失電報(bào)警，20分鐘后對(duì)應(yīng)的#3、#4循泵跳閘。由于運(yùn)行人員處理及時(shí)，未造成嚴(yán)重后果。熱工人員對(duì)就地進(jìn)行檢查發(fā)現(xiàn)#2UPS輸入電源插頭松動(dòng)，導(dǎo)致#2UPS失電報(bào)警。進(jìn)行專門試驗(yàn)結(jié)果表明，循泵跳閘原因是UPS輸入電源失去后又恢復(fù)的過程中，引起PLC輸入信號(hào)抖動(dòng)誤發(fā)跳閘信號(hào)。

（3）UPS功能失效：有臺(tái)機(jī)組呼叫系統(tǒng)的喇叭有雜音，通信班人員關(guān)掉該系統(tǒng)的主機(jī)電源查原因并處理。重新開啟該主機(jī)電源時(shí)，呼叫系統(tǒng)雜音消失，但集控室右側(cè)CRT畫面顯示全部失去，同時(shí)MFT信號(hào)發(fā)出。經(jīng)查原因是由于呼叫系統(tǒng)主機(jī)電源接至該機(jī)組主UPS，通訊人員在帶載合開關(guān)后，給該機(jī)組主UPS電源造成一定擾動(dòng)，使其電壓瞬間低于195V，導(dǎo)致DCS各子系統(tǒng)后備UPS啟動(dòng)，但由于BCS系統(tǒng)、歷史數(shù)據(jù)庫等子系統(tǒng)的后備UPS失去帶負(fù)荷能力（事故后試驗(yàn)確定），造成這些系統(tǒng)失電，所有制粉系統(tǒng)跳閘，機(jī)組由于“失燃料”而MFT。

（4）電源開關(guān)質(zhì)量引起：電源開關(guān)故障也曾引起機(jī)組多次MFT，如有臺(tái)機(jī)組的發(fā)電機(jī)定冷水和給水系統(tǒng)離線，汽泵自行從“自動(dòng)”跳到“手動(dòng)”狀態(tài)；在MEH上重新投入鍋爐自動(dòng)后，汽泵無法增加流量。1分鐘后鍋爐因汽包水位低MFT動(dòng)作。故障原因經(jīng)查是DCS給水過程控制站二只電源開關(guān)均燒毀，造成該站失電，導(dǎo)致給水系統(tǒng)離線，無法正常向汽泵發(fā)控制信號(hào)，最終鍋爐因汽包水位低MFT動(dòng)作。

2.6SOE信號(hào)準(zhǔn)確性問題處理

一旦機(jī)組發(fā)生MFT或跳機(jī)時(shí)，運(yùn)行人員首先憑著SOE信號(hào)發(fā)生的先后順序來進(jìn)行設(shè)備故障的判斷。因此SOE記錄信號(hào)的準(zhǔn)確性，對(duì)快速分析查找出機(jī)組設(shè)備故障原因有著很重要的作用。這方面曾碰到過的問題有：

（1）SOE信號(hào)失準(zhǔn)：由于設(shè)計(jì)等原因，基建接受過來的機(jī)組，SOE信號(hào)往往存在著一些問題（如SOE系統(tǒng)的信號(hào)分辨力達(dá)不到指標(biāo)要求卻因無測(cè)試儀器測(cè)試而無法證實(shí)，信號(hào)源不是直接取自現(xiàn)場(chǎng)，描述與實(shí)際不符，有些信號(hào)未組態(tài)等等），導(dǎo)致SOE信號(hào)不能精確反映設(shè)備的實(shí)際動(dòng)作情況。有臺(tái)機(jī)組MFT時(shí)，光字牌報(bào)警“全爐膛滅火”，檢查DCS中每層的3/4火檢無火條件瞬間成立，但SOE卻未捉捕到“全爐膛滅火”信號(hào)。另一臺(tái)機(jī)組MFT故障，根據(jù)運(yùn)行反映，首次故障信號(hào)顯示“全爐膛滅火”，同時(shí)有“DCS電源故障”報(bào)警，但SOE中卻未記錄到DCS電源故障信號(hào)。這使得SOE系統(tǒng)在事故分析中的作用下降，增加了查明事故原因的難度。為此我省各電廠組織對(duì)SOE系統(tǒng)進(jìn)行全面核對(duì)、整理和完善，盡量做到SOE信號(hào)都取自現(xiàn)場(chǎng)，消除SOE系統(tǒng)存在的問題。同時(shí)我們專門開發(fā)了SOE信號(hào)分辨力測(cè)試儀，經(jīng)浙江省計(jì)量測(cè)試院測(cè)試合格后，對(duì)全省所屬機(jī)組SOE系統(tǒng)分辨力進(jìn)行全部測(cè)試，掌握了我省DCS的SOE系統(tǒng)分辨力指標(biāo)不大于1ms的有四家，接近1ms的有二家，4ms的有一家。

（2）SOE報(bào)告內(nèi)容凌亂：某電廠兩臺(tái)30萬機(jī)組的INFI-90分散控制系統(tǒng)，每次機(jī)組跳閘時(shí)生成的多份SOE報(bào)告內(nèi)容凌亂，啟動(dòng)前總是生成不必要的SOE報(bào)告。經(jīng)過1）調(diào)整SEM執(zhí)行塊參數(shù)，把觸發(fā)事件后最大事件數(shù)及觸發(fā)事件后時(shí)間周期均適當(dāng)增大。2）調(diào)整DSOEPoint清單，把每個(gè)通道的SimpleTrigger由原來的BOTH改為0TO1，RecordableEvent。3）重新下裝SEM組態(tài)后，問題得到了解決。

（3）SOE報(bào)表上出現(xiàn)多個(gè)點(diǎn)具有相同的時(shí)間標(biāo)志：對(duì)于INFI-90分散控制系統(tǒng)，可能的原因與處理方法是：1）某個(gè)SET或SED模件被拔出后在插入或更換，導(dǎo)致該子模件上的所有點(diǎn)被重新掃描并且把所有狀態(tài)為1的點(diǎn)（此時(shí)這些點(diǎn)均有相同的跳閘時(shí)間）上報(bào)給SEM。2）某個(gè)MFP主模件的SOE緩沖區(qū)設(shè)置太小產(chǎn)生溢出，這種情況下，MFP將會(huì)執(zhí)行內(nèi)部處理而復(fù)位SOE，導(dǎo)致其下屬的所有SET或SED子模件中，所有狀態(tài)為1的點(diǎn)（這些點(diǎn)均有相同跳閘時(shí)間）上報(bào)給了SEM模件。處理方法是調(diào)整緩沖區(qū)的大?。ㄆ渲涤蒄C241的S2決定，一般情況下調(diào)整為100）。3）SEM收到某個(gè)MFP的事件的時(shí)間與事件發(fā)生的時(shí)間之差大于設(shè)定的最大等待時(shí)間(由FC243的S5決定)，則SEM將會(huì)發(fā)一個(gè)指令讓對(duì)應(yīng)的MFP執(zhí)行SOE復(fù)位，MFP重新掃描其下屬的所有SOE點(diǎn)，且將所有狀態(tài)為1的點(diǎn)（這些點(diǎn)均有相同的跳閘時(shí)間）上報(bào)給SEM，。在環(huán)路負(fù)荷比較重的情況下（比如兩套機(jī)組通過中央環(huán)公用一套SEM模件），可適當(dāng)加大S5值，但最好不要超過60秒。

2.7控制系統(tǒng)接線原因

控制系統(tǒng)接線松動(dòng)、錯(cuò)誤而引起機(jī)組故障的案例較多，有時(shí)此類故障原因很難查明。此類故障雖與控制系統(tǒng)本身質(zhì)量無關(guān)，但直接影響機(jī)組的安全運(yùn)行，如：

（1）接線松動(dòng)引起：有臺(tái)機(jī)組負(fù)荷125MW，汽包水位自動(dòng)調(diào)節(jié)正常，突然給水泵轉(zhuǎn)速下降，執(zhí)行機(jī)構(gòu)開度從64%關(guān)至5%左右，同時(shí)由于給水泵模擬量手站輸出與給水泵液偶執(zhí)行機(jī)構(gòu)偏差大（大于10%自動(dòng)跳出）給水自動(dòng)調(diào)節(jié)跳至手動(dòng)，最低轉(zhuǎn)速至1780rpm，汽包水位低低MFT動(dòng)作。原因經(jīng)查是因?yàn)榻o水泵液偶執(zhí)行機(jī)構(gòu)與DCS的輸出通道信號(hào)不匹配，在其之間加裝的信號(hào)隔離器，因24VDC供電電源接線松動(dòng)失電引起。緊固接線后系統(tǒng)恢復(fù)正常。事故后對(duì)信號(hào)隔離器進(jìn)行了冗余供電。

（2）接線錯(cuò)誤引起：某#2機(jī)組出力300MW時(shí),#2B汽泵跳閘(無跳閘原因首出、無大屏音響報(bào)警)，機(jī)組RB動(dòng)作，#2E磨聯(lián)鎖跳閘，電泵自啟，機(jī)組被迫降負(fù)荷。由于僅有ETS出口繼電器動(dòng)作記錄,無#2B小機(jī)跳閘首出和事故報(bào)警，且故障后的檢查試驗(yàn)系統(tǒng)都正常，當(dāng)時(shí)原因未查明。后機(jī)組檢修復(fù)役前再次發(fā)生誤動(dòng)時(shí)，全面檢查小機(jī)現(xiàn)場(chǎng)緊急跳閘按鈕前接的是電源地線，跳閘按鈕后至PLC，而PLC后的電纜接的是220V電源火線，拆除跳閘按鈕后至PLC的電纜,誤動(dòng)現(xiàn)象消除，由此查明故障原因是是跳閘按鈕后至PLC的電纜發(fā)生接地，引起緊急跳閘系統(tǒng)誤動(dòng)跳小機(jī)。

（3）接頭松動(dòng)引起：一臺(tái)機(jī)組備用盤硬報(bào)警窗處多次出現(xiàn)“主機(jī)EHC油泵2B跳閘”和“開式泵2A跳閘”等信號(hào)誤報(bào)警，通過CRT畫面檢查發(fā)現(xiàn)PLC的A路部分I/O柜通訊時(shí)好時(shí)壞，進(jìn)一步檢查發(fā)現(xiàn)機(jī)側(cè)PLC的3A、4、5A和6的4個(gè)就地I/O柜二路通訊同時(shí)時(shí)好時(shí)壞，與此同時(shí)機(jī)組MFT動(dòng)作，首出原因?yàn)槠麢C(jī)跳閘。原因是通訊母線B路在PLC4柜內(nèi)接頭和PLC5、PLC4柜本身的通訊分支接頭有輕微松動(dòng)，通過一系列的緊固后通訊恢復(fù)正常。

針對(duì)接線和接頭松動(dòng)原因引起的故障，我省在基建安裝調(diào)試和機(jī)組檢修過程中，通過將手松拉接線以以確認(rèn)接線是否可靠的方法，列入質(zhì)量驗(yàn)收內(nèi)容，提高了接線質(zhì)量，減少了因接線質(zhì)量引起的機(jī)組誤動(dòng)。同時(shí)有關(guān)電廠制定了熱工控設(shè)備通訊電纜隨機(jī)組檢修緊固制度，完善控制邏輯，提高了系統(tǒng)的可靠性。

2.8控制系統(tǒng)可靠性與其它專業(yè)的關(guān)系

需要指出的是MFT和ETS保護(hù)誤動(dòng)作的次數(shù)，與有關(guān)部門的配合、運(yùn)行人員對(duì)事故的處理能力密切相關(guān)，類似的故障有的轉(zhuǎn)危為安，有的導(dǎo)致機(jī)組停機(jī)。一些異常工況出現(xiàn)或輔機(jī)保護(hù)動(dòng)作，若運(yùn)行操作得當(dāng)，本可以避免MFT動(dòng)作（如有臺(tái)機(jī)組因?yàn)榻o煤機(jī)煤量反饋信號(hào)瞬時(shí)至零，30秒后邏輯聯(lián)鎖磨煤機(jī)熱風(fēng)隔離擋板關(guān)閉，引起一次風(fēng)流量急降和出口風(fēng)溫持續(xù)下跌，熱風(fēng)調(diào)節(jié)擋板自動(dòng)持續(xù)開至100%，冷風(fēng)調(diào)節(jié)擋板由于前饋回路的作用而持續(xù)關(guān)小，使得一次風(fēng)流量持續(xù)下降。但由于熱風(fēng)隔離擋板有卡澀，關(guān)到位信號(hào)未及時(shí)發(fā)出，使得一次風(fēng)流量小至造成磨煤機(jī)中的煤粉積蓄，第5分鐘時(shí)運(yùn)行減少了約10%的煤量，約6分鐘后熱風(fēng)隔離擋板突然關(guān)到位，引起一次風(fēng)流量的再度急劇下降，之后按設(shè)計(jì)連鎖邏輯，冷風(fēng)隔離擋板至全開，使得一次風(fēng)流量迅速增大，并將磨煤機(jī)C中的蓄煤噴向爐膛，造成鍋爐燃燒產(chǎn)生局部小爆燃，引風(fēng)機(jī)自動(dòng)失控于這種異常情況，在三個(gè)波的擾動(dòng)后（約1分鐘），爐膛壓力低低MFT。當(dāng)時(shí)MFT前7分鐘的異常工況運(yùn)行過程中，只要停運(yùn)該臺(tái)磨煤機(jī)就可避免MFT故障的發(fā)生）。此外有關(guān)部門與熱工良好的配合，可減少或加速一些誤動(dòng)隱患的消除；因此要減少機(jī)組停組次數(shù)，除熱工需在提高設(shè)備可靠性和自身因素方面努力外，還需要熱工和機(jī)務(wù)的協(xié)調(diào)配合和有效工作，達(dá)到對(duì)熱工自動(dòng)化設(shè)備的全方位管理。需要運(yùn)行人員做好事故預(yù)想，完善相關(guān)事故操作指導(dǎo)，提高監(jiān)盤和事故處理能力。

3提高熱工自動(dòng)化系統(tǒng)可靠性的建議

隨著熱工系統(tǒng)覆蓋機(jī)、電、爐運(yùn)行的所有參數(shù)，監(jiān)控功能和范圍的不斷擴(kuò)大以及機(jī)組運(yùn)行特點(diǎn)的改變和DCS技術(shù)的廣泛應(yīng)用，熱控自動(dòng)化設(shè)備已由原先的配角地位轉(zhuǎn)變?yōu)闆Q定機(jī)組安全經(jīng)濟(jì)運(yùn)行的主導(dǎo)因素，其任一環(huán)節(jié)出現(xiàn)問題，都有導(dǎo)致熱控裝置部分功能失效或引發(fā)系統(tǒng)故障，機(jī)組跳閘、甚至損壞主設(shè)備的可能。因此如何通過科學(xué)的基礎(chǔ)管理，確保所監(jiān)控的參數(shù)準(zhǔn)確、系統(tǒng)運(yùn)行可靠是熱工安全生產(chǎn)工作中的首要任務(wù)。在收集、總結(jié)、吸收同仁們自動(dòng)化設(shè)備運(yùn)行檢修、管理經(jīng)驗(yàn)和保護(hù)誤動(dòng)誤動(dòng)原因分析的基礎(chǔ)上，結(jié)合熱工監(jiān)督工作實(shí)踐，對(duì)提高熱工保護(hù)系統(tǒng)可靠性提出以下建議，供參考：

3.1完善熱工自動(dòng)化系統(tǒng)

（1）解決操作員站電源冗余問題：過程控制單元柜的電源系統(tǒng)均冗余配置，但所有操作員站的電源通常都接自本機(jī)組的大UPS，不提供冗余配置。如果大UPS電壓波動(dòng)，將可能引起所有操作員站死機(jī)而不得不緊急停運(yùn)機(jī)組，但由于死機(jī)后所有信號(hào)都失去監(jiān)視，停機(jī)也并非易事。為避免此類問題發(fā)生，建議將每臺(tái)機(jī)組的部份操作員站與另一臺(tái)機(jī)組的大UPS交叉供電，以保證當(dāng)本機(jī)大UPS電壓波動(dòng)時(shí)，仍有2臺(tái)OIS在正常運(yùn)行。

（2）對(duì)硬件的冗余配置情況進(jìn)行全面核查，重要保護(hù)信號(hào)盡可能采取三取二方式，消除同參數(shù)的多信號(hào)處理和互為備用設(shè)備的控制回路未分模件、分電纜或分電源（對(duì)互為備用的設(shè)備）現(xiàn)象，減少一模件故障引起保護(hù)系統(tǒng)誤動(dòng)的隱患。

（3）做好軟報(bào)警信號(hào)的整理：一臺(tái)600MW機(jī)組有近萬個(gè)軟報(bào)警點(diǎn)，這些軟報(bào)警點(diǎn)往往未分級(jí)處理，存在許多描述錯(cuò)誤，報(bào)警值設(shè)置不符設(shè)計(jì)，導(dǎo)致操作畫面上不斷出現(xiàn)大量誤報(bào)警，使運(yùn)行人員疲倦于報(bào)警信號(hào)，從而無法及時(shí)發(fā)現(xiàn)設(shè)備異常情況，也無法通過軟報(bào)警去發(fā)現(xiàn)、分析問題。為此組織對(duì)軟報(bào)警點(diǎn)的核對(duì)清理，整理并修改數(shù)據(jù)庫里軟報(bào)警量程和上、下限報(bào)警值；通過數(shù)據(jù)庫和在裝軟件邏輯的比較，矯正和修改錯(cuò)誤描述，刪除操作員站里重復(fù)和沒有必要的軟報(bào)警點(diǎn)，對(duì)所有軟報(bào)警重新進(jìn)行分組、分級(jí)，采用不同的顏色并開通操作員站聲音報(bào)警，進(jìn)行報(bào)警信號(hào)的綜合應(yīng)用研究，使軟報(bào)警在運(yùn)行人員監(jiān)盤中發(fā)揮作用。

（4）合理設(shè)置進(jìn)入保護(hù)聯(lián)鎖系統(tǒng)的模擬量定值信號(hào)故障診斷功能的處理，如信號(hào)變化速率診斷處理功能的利用，可減少因接線松動(dòng)、干擾信號(hào)或設(shè)備故障引起的信號(hào)突變導(dǎo)致系統(tǒng)故障的發(fā)生，未設(shè)置的應(yīng)增加設(shè)置。

（5）繼續(xù)做好熱工設(shè)備電源回路的可靠性檢查工作，對(duì)重要的保護(hù)裝置及DCS、DEH系統(tǒng)，定期做好電源切換試驗(yàn)工作，減少或避免由于電源系統(tǒng)問題引起機(jī)組跳機(jī)等情況發(fā)生。

（6）加強(qiáng)對(duì)測(cè)量設(shè)備現(xiàn)場(chǎng)安裝位置和測(cè)量管路敷設(shè)的檢查，消除不滿足規(guī)程要求隱患，避免管路積水和附加的測(cè)量誤差，導(dǎo)致機(jī)組運(yùn)行異常工況的再次發(fā)生。

（7）加強(qiáng)對(duì)電纜防損、和敷設(shè)途徑的防火、防高溫情況檢查，不符要求處要及時(shí)整改，尤其是燃機(jī)機(jī)組，要避免因煙道漏氣燒焦電纜，導(dǎo)致跳機(jī)故障的發(fā)生。

（8）電纜絕緣下降、接線不規(guī)范（松動(dòng)、毛刺等）、通訊電纜接頭松動(dòng)、信號(hào)線拆除后未及時(shí)恢復(fù)等，引起熱工系統(tǒng)異常情況的屢次發(fā)生，表明隨著機(jī)組運(yùn)行時(shí)間的延伸，電纜原先緊固的接頭和接線，可能會(huì)因氣候、氧化等因素而引起松動(dòng)，電纜絕緣可能會(huì)因老化而下降。為避免此類故障的發(fā)生，各電廠應(yīng)將熱工重要系統(tǒng)電纜的絕緣測(cè)量、電纜接線和通訊電纜接頭緊固、消除接線外露現(xiàn)象等，列入機(jī)組檢修的熱工常規(guī)檢修項(xiàng)目中，并進(jìn)行抽查驗(yàn)收，對(duì)所有接線用手松拉，確認(rèn)接線緊固，消除接線松動(dòng)而引發(fā)保護(hù)系統(tǒng)誤動(dòng)的隱患。

（9）開展熱工保護(hù)、連鎖信號(hào)取樣點(diǎn)可靠性、保護(hù)邏輯條件及定值合理性的全面梳理評(píng)估工作，經(jīng)過論證確認(rèn)，進(jìn)行必要的整改，（如給泵過量程信號(hào)設(shè)計(jì)為開再循環(huán)門的，可能會(huì)引起系統(tǒng)異常，應(yīng)進(jìn)行修改）。完善機(jī)組的硬軟報(bào)警、報(bào)警分級(jí)處理及定值核對(duì)，確保其與經(jīng)審核頒發(fā)的熱工報(bào)警、保護(hù)定值表相符。保警信號(hào)綜合利用

3.2加強(qiáng)熱控自動(dòng)化系統(tǒng)的運(yùn)行維護(hù)管理

（1）模件吹掃：有些DCS的模件對(duì)灰和靜電比較敏感，如果模件上的積灰較多可能會(huì)造成該模件的部分通道不能正常工作甚至機(jī)組MFT，如我省曾有臺(tái)機(jī)組，一個(gè)月內(nèi)相繼5次MFT，前四次MFT動(dòng)作因GPS校時(shí)軟件有問題，導(dǎo)致歷史庫、事故追憶、SOE記錄時(shí)間不一致，事故原因未能查明。在GPS校時(shí)軟件問題得到處理后發(fā)生第五次MFT時(shí)，根據(jù)記錄查明MFT動(dòng)作原因系DCS主控單元一內(nèi)部模件未進(jìn)行噴涂絕緣漆處理，表面積灰嚴(yán)重使內(nèi)部模件板上元器件瞬間導(dǎo)通，導(dǎo)致控制單元誤發(fā)網(wǎng)絡(luò)信號(hào)引起。更換該控制單元模件和更改組態(tài)軟件后，系統(tǒng)恢復(fù)正常運(yùn)行。因此要做好電子室的孔洞封堵，保持空氣的清潔度，停機(jī)檢修時(shí)及時(shí)進(jìn)行模件的清掃。但要注意，有些機(jī)組的DCS模件吹掃、清灰后，往往發(fā)生故障率升高現(xiàn)象（有電廠曾發(fā)生過內(nèi)部電容爆炸事件），其原因可能與撥插模件及吹掃時(shí)的防靜電措施、壓縮空氣的干燥度、吹掃后模件及插槽的清潔度等有關(guān)，因此進(jìn)行模件工作時(shí)，要確保防靜電措施可靠，吹掃的壓縮空氣應(yīng)有過濾措施（最好采用氮?dú)獯祾撸?，吹掃后模件及插槽?nèi)清潔。

（2）風(fēng)扇故障、不滿足要求的環(huán)境溫濕度和灰塵等小問題，有可能對(duì)設(shè)備安全產(chǎn)生隱患，運(yùn)行維護(hù)中加強(qiáng)重視。

（3）統(tǒng)計(jì)、分析發(fā)生的每一次保護(hù)系統(tǒng)誤動(dòng)作和控制系統(tǒng)故障原因（包括保護(hù)正確動(dòng)作的次數(shù)統(tǒng)計(jì)），舉一反三，消除多發(fā)性和重復(fù)性故障。

（4）對(duì)重要設(shè)備元件，嚴(yán)格按規(guī)程要求進(jìn)行周期性測(cè)試。完善設(shè)備故障、運(yùn)行維護(hù)和損壞更換登記等臺(tái)帳。

（5）完善熱工控制系統(tǒng)故障下的應(yīng)急處理措施（控制系統(tǒng)故障、死機(jī)、重要控制系統(tǒng)冗余主控制器均發(fā)生故障）。

（6）根據(jù)系統(tǒng)和設(shè)備的實(shí)際運(yùn)行要求，每二年修訂保護(hù)定值清冊(cè)一次，并把核對(duì)、校準(zhǔn)保護(hù)系統(tǒng)的定值作為一項(xiàng)標(biāo)準(zhǔn)項(xiàng)目列入機(jī)組大小修項(xiàng)目中。重要保護(hù)系統(tǒng)條件、定值的修改或取消，宜取得制造廠同意，并報(bào)上級(jí)主管部門批準(zhǔn)、備案。

（7）通過與規(guī)定值、出廠測(cè)試數(shù)據(jù)值、歷次測(cè)試數(shù)據(jù)值、同類設(shè)備的測(cè)試數(shù)據(jù)值比較，從中了解設(shè)備的變化趨勢(shì)，做出正確的綜合分析、判斷，為設(shè)備的改造、調(diào)整、維護(hù)提供科學(xué)依據(jù)。

3.3規(guī)范熱工自動(dòng)化系統(tǒng)試驗(yàn)

（1）完善保護(hù)、聯(lián)鎖系統(tǒng)專用試驗(yàn)操作卡（操作卡上對(duì)既有軟邏輯又有硬邏輯的保護(hù)系統(tǒng)應(yīng)有明確標(biāo)志）；檢修、改造或改動(dòng)后的控制系統(tǒng)，均應(yīng)在機(jī)組起動(dòng)前，嚴(yán)格按照修改審核后的試驗(yàn)操作卡逐步進(jìn)行試驗(yàn)。

（2）各項(xiàng)試驗(yàn)信號(hào)應(yīng)從源頭端加入，并盡量通過物理量的實(shí)際變化產(chǎn)生。試驗(yàn)過程中如發(fā)現(xiàn)缺陷，應(yīng)及時(shí)消除后重新試驗(yàn)（特殊試驗(yàn)項(xiàng)目除外）直至合格。

（3）規(guī)范保護(hù)信號(hào)的強(qiáng)制過程（包括強(qiáng)制過程可能出現(xiàn)的事故事前措施，信號(hào)、圖紙的核對(duì)，審批人員的確認(rèn)把關(guān)，強(qiáng)制過程的監(jiān)護(hù)及監(jiān)護(hù)人應(yīng)對(duì)試驗(yàn)的具體操作進(jìn)行核實(shí)和記錄等），強(qiáng)調(diào)信號(hào)的強(qiáng)置或解除強(qiáng)置，必須及時(shí)準(zhǔn)確地作好記錄和注銷工作。

（4）所有試驗(yàn)應(yīng)有試驗(yàn)方案（或試驗(yàn)操作單）、試驗(yàn)結(jié)束后應(yīng)規(guī)范的填寫試驗(yàn)報(bào)告（包括試驗(yàn)時(shí)間、試驗(yàn)內(nèi)容、試驗(yàn)步驟、驗(yàn)收結(jié)果及存在的問題），連同試驗(yàn)方案、試驗(yàn)曲線等一起歸檔保存。

3.4繼續(xù)做好基建機(jī)組、改造機(jī)組、檢修機(jī)組的全過程熱工監(jiān)督工作

（1）對(duì)設(shè)備選型、采購、驗(yàn)收、安裝、調(diào)試、竣工圖移交等各個(gè)環(huán)節(jié)嚴(yán)把質(zhì)量關(guān)，確?？刂葡到y(tǒng)和設(shè)備指標(biāo)滿足要求。

（2）充分做好控制系統(tǒng)改造開工前的準(zhǔn)備工作（包括設(shè)計(jì)、出廠驗(yàn)收、圖紙消化等）。

（3）嚴(yán)格執(zhí)行圖紙管理制度，加強(qiáng)檢修、改造施工中的圖紙修改流程管理，圖紙修改應(yīng)及時(shí)在計(jì)算機(jī)內(nèi)進(jìn)