河南某工程模板施工方案

XXX國(guó)土資源信息中心工程模板工程安全施施工方案編制：：審核：：批準(zhǔn)：：日期：：二OO八年六月二二十日模板工程施施工組織設(shè)設(shè)計(jì)（方案）審審批表工程名稱稱XXX國(guó)土資源源信息中心工程地點(diǎn)點(diǎn)XXX*****大道西側(cè)建設(shè)單位位XXX國(guó)土資源源信息中心建筑面積積6613（M2）結(jié)構(gòu)類型型框架工程造價(jià)價(jià)（萬元）設(shè)計(jì)單位位XXX規(guī)劃建筑筑設(shè)計(jì)有限公公司監(jiān)理單位位層數(shù)、高度地下一層，地上上六層建筑物跨度16.14（M）編制人人項(xiàng)目負(fù)責(zé)人人參加會(huì)審審人員簽字單位職務(wù)技術(shù)負(fù)責(zé)人安全科長(zhǎng)職稱工程師工程師簽名施工單位審批分管技術(shù)術(shù)負(fù)責(zé)人簽字字蓋章年月日監(jiān)理單位審批分管負(fù)責(zé)人簽字字蓋章年月日日建設(shè)單位審批分管負(fù)責(zé)人簽簽字蓋章年月日模板工程安全施施工方案一、編制依據(jù)1、XXX國(guó)土土資源信息中中心工程施工工合同。2、XXX國(guó)土土資源信息中中心工程施工工圖紙。3、《混凝土結(jié)結(jié)構(gòu)工程施工工及驗(yàn)收規(guī)范范》4、《建筑施工工高空作業(yè)安安全技術(shù)規(guī)程程》5、《大模板多多層住宅結(jié)構(gòu)構(gòu)設(shè)計(jì)與施工工規(guī)程》6、《中華人民民共和國(guó)建筑筑法》7、《中華人民民共和國(guó)安全全生產(chǎn)法》8、《建設(shè)工程程安全生產(chǎn)管管理?xiàng)l例》二、工程概況1、本工程位于于XXX*****大道西，為XXX國(guó)土資源信信息中心辦公公樓，框架結(jié)結(jié)構(gòu)，地下一一層，地上六六層。總建筑筑面積約為6613m2。2、本工程總長(zhǎng)長(zhǎng)為70m，總寬16.144m，總高度為23.3ｍ，地下室室層高為3.3m，一層層高4.2米，六層層層高4.5米，其余層層高為3.6m，室內(nèi)外高高差1.2米。3、本工程結(jié)構(gòu)構(gòu)的設(shè)計(jì)使用用年限為50年，場(chǎng)地類類別為Ⅱ類，地面粗粗糙度類別為為B類；建筑物物耐火等級(jí)一一級(jí)；屋面防防水等級(jí)為二二級(jí)；建筑物物抗震設(shè)防類類別為丙類，抗抗震等級(jí)四級(jí)級(jí)；建筑結(jié)構(gòu)構(gòu)設(shè)計(jì)安全等等級(jí)為二級(jí)，地地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)計(jì)等級(jí)丙級(jí)。4、目前該工程程三通一平已已結(jié)束，水電電能滿足施工工需要，具備備開工條件。三、模板配置模板的配備數(shù)量量根據(jù)施工工工序、樓層的的面積、操作作工人的人數(shù)數(shù)，施工進(jìn)度度等因素綜合合考慮，確定定總體需要量量進(jìn)行配備。柱柱、梁、板配配備數(shù)量均按按三層配備（其其中一組由地地下室模板改改配）。模板施工前必須須和水、電等等相關(guān)專業(yè)做做好圖紙會(huì)審審，將預(yù)留孔孔洞位置標(biāo)識(shí)識(shí)道模板上，同同時(shí)做好建筑筑、結(jié)構(gòu)部分分標(biāo)高、尺寸寸的復(fù)核，保保證模板的配配置復(fù)核設(shè)計(jì)計(jì)要求。四、模板類型選選擇本工程為框架結(jié)結(jié)構(gòu)，柱、梁梁、現(xiàn)澆板底底模采用竹膠膠模板，50x1000木方作為龍龍骨，φ48鋼管作為支撐撐體系為了提提高模板的周周轉(zhuǎn)率，同時(shí)時(shí)為確保工程程質(zhì)量，本工工程使用早拆拆體系。五、構(gòu)造要求梁模組成為：底底模50mm厚紅松木木板，側(cè)模18厚多層膠合合板，另加50mm×1000mm木方配制制成定型側(cè)模模板，支撐為為Φ48×3.55鋼管，50mm×100mmm木方為紅松松，豎愣、斜斜撐間距為500mm，小楞間間距為600mm，小楞跨跨度L=9000mm，鋼管腳腳手架間距αα=1100mmm，橫桿步距距為1400mmm，所有鋼管管立柱若長(zhǎng)度度不夠時(shí)均用用扣件對(duì)接，支柱下面墊木楔合通長(zhǎng)墊板。現(xiàn)澆樓板采取腳腳手架支撐+早拆支撐頭+木龍骨+竹膠合板的的早拆支模方方案，板模板板采用2440××122000×12mmm厚覆膜竹膠膠合板，板、樓樓梯部位使用用50mm×1000mm、100mm×1000mm木方作為龍龍骨、以滿堂堂鋼管腳手架架及帶有可調(diào)調(diào)式伸縮頭的的鋼管腳手架架作為支撐體體系施工，鋼鋼管立桿間距距α=1100mmm，橫桿步距距為1400mmm，所有鋼管管立柱若長(zhǎng)度度不夠時(shí)均用用扣件對(duì)接，支柱下面墊木楔合通長(zhǎng)墊板。梁的高度方向穿穿墻螺桿加固固為600mm～900mm為一道，梁梁高≥900mm以上為二道道，梁的長(zhǎng)度度方向的穿墻墻螺桿加固為為每600mm一道；粱跨度在4m時(shí)時(shí)及大于4m時(shí)，底板中中部應(yīng)起拱，如如設(shè)計(jì)無規(guī)定定時(shí)，起拱高高度為全跨長(zhǎng)長(zhǎng)度的1/10000—3/10000；梁較高時(shí)，可先先安裝梁的一一側(cè)模板，等等鋼筋綁扎好好后再裝另一一側(cè)模板；上下層模板的支支柱，一般應(yīng)應(yīng)安裝在一條條豎向中心線線上。梁、板板模板支設(shè)方方法如圖：膠合板膠合板方木檔鋼管對(duì)拉螺栓方木檔方木檔鋼管對(duì)拉螺栓方木檔方木檔方木檔大楞膠合板統(tǒng)長(zhǎng)方木檔大楞膠合板統(tǒng)長(zhǎng)方木檔斜撐斜撐樓梯模板施工前應(yīng)根據(jù)實(shí)實(shí)際層高放樣樣，先安裝平平臺(tái)梁及基礎(chǔ)礎(chǔ)模板，再安安裝樓梯斜梁梁或樓梯底模模板，再安裝裝樓梯外幫側(cè)側(cè)板，外幫側(cè)側(cè)板應(yīng)先在其其內(nèi)側(cè)彈礎(chǔ)樓樓梯底板厚度度線，用套板板畫礎(chǔ)踏步側(cè)側(cè)板位置線，釘釘好固定踏步步側(cè)板的檔木木，在現(xiàn)場(chǎng)裝裝定側(cè)板；梯步高度要一致致，特別要注注意最下一步步及最上一步步的高度，必必須考慮到樓樓底面層粉刷刷厚度，防止止由于粉面層層厚度不同而而形承梯步高高度不一致；；在綁扎鋼筋和支支模的過程中中，隨時(shí)進(jìn)行行檢查；在澆澆筑砼之前，要要再次對(duì)軸線線、標(biāo)高等幾幾何尺寸進(jìn)行行檢查。六、材料要求根據(jù)本工程的實(shí)實(shí)際情況，為為確保工程進(jìn)進(jìn)度和降低施施工成本，本本工程模板系系統(tǒng)所使用材材料底模、木木方等由公司司自行采購(gòu)，鋼鋼管、扣件等等從當(dāng)?shù)刈赓U賃，材料要求求如下：1、鋼管宜采用用力學(xué)性能適適中的Q235AA(3號(hào))鋼，其力學(xué)學(xué)性能應(yīng)符合合國(guó)家現(xiàn)行標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)《炭素結(jié)結(jié)構(gòu)鋼》(GB7000-89))中Q235A鋼的規(guī)定。每每批鋼材進(jìn)場(chǎng)場(chǎng)時(shí)，應(yīng)有材材質(zhì)檢驗(yàn)合格格證。2、鋼管選用外外徑48mm，壁厚3.5mm的焊接鋼管管。立桿、大大橫桿和斜桿桿的最大長(zhǎng)度度為6.5m，小橫桿長(zhǎng)長(zhǎng)度1.5m。3、根據(jù)《可鑄鑄鐵分類及技技術(shù)條件》(GB9778-67))的規(guī)定，扣扣件采用機(jī)械械性能不低于于KTH3330-08的可鍛鑄鐵鐵制造。鑄件件不得有裂紋紋、氣孔，不不宜有縮松、砂砂眼、澆冒口口殘余披縫，毛毛刺、氧化皮皮等清除干凈凈。4、扣件與鋼管管的貼合面必必須嚴(yán)格整形形，應(yīng)保證與與鋼管扣緊時(shí)時(shí)接觸良好，當(dāng)當(dāng)扣件夾緊鋼鋼管時(shí)，開口口處的最小距距離應(yīng)不小于于5mm。5、扣件活動(dòng)部部位應(yīng)能靈活活轉(zhuǎn)動(dòng)，旋轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)扣件的兩旋旋轉(zhuǎn)面間隙應(yīng)應(yīng)小于1mm。6、扣件表面應(yīng)應(yīng)進(jìn)行防銹處處理。7、鋼管及扣件件報(bào)皮標(biāo)準(zhǔn)：：鋼管彎曲、壓壓扁、有裂紋紋或嚴(yán)重銹蝕蝕；扣件有脆脆裂、變形、滑滑扣應(yīng)報(bào)廢和和禁止使用。8、木方應(yīng)采用用優(yōu)質(zhì)松木，木木方應(yīng)無節(jié)芭芭、蟲眼等。七、支撐系統(tǒng)計(jì)計(jì)算（一）梁支撐系系統(tǒng)計(jì)算書本工程以最大的的梁300x7700為例進(jìn)行計(jì)計(jì)算，梁模組組成為：底模模50mm厚紅松木木板，側(cè)模18厚多層膠合合板，另加50mm×1000mm木方配制制成定型側(cè)模模板，支撐為為Φ48×3.55鋼管，50mm×100mmm木方為紅松松，豎愣、斜斜撐間距為500mm，小楞間間距為600mm，小楞跨跨度L=9000mm，鋼管腳腳手架間距αα=1100mmm，橫桿步距距為1400mmm，所有鋼管管立柱若長(zhǎng)度度不夠時(shí)均用用扣件對(duì)接，支柱下面墊木楔合通長(zhǎng)墊板，其它梁支撐方法與此相同。計(jì)算書如下：梁模板計(jì)算書計(jì)算參數(shù)高支撐架的計(jì)算算依據(jù)《建筑筑施工扣件式式鋼管腳手架架安全技術(shù)規(guī)規(guī)范》（JGJ1330-20001）、《混凝凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)規(guī)范》GB500010-20002、《建筑結(jié)結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范范》(GB550009--2001))、《鋼結(jié)構(gòu)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB550017--2003))等規(guī)范編制制。梁段:L1。一、參數(shù)信息1.模板支撐及及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度BB(m):00.30；梁截面高度DD(m):00.70混凝土板厚度((mm):00.10；立桿縱距（沿梁梁跨度方向間間距）La(m)):1.100；立桿上端伸出至至模板支撐點(diǎn)點(diǎn)長(zhǎng)度a(m)::0.10；腳手架步距(mm):1.440；梁支撐架搭設(shè)高高度H(m)：3.70；梁兩側(cè)立柱間距距(m):00.90；承重架支設(shè):11根承重立桿桿，木方支撐撐垂直梁截面面；立桿橫向間距或或排距Lb(m)):0.900；采用的鋼管類型型為Φ48×3..50；扣件連接方式::單扣件，考考慮扣件質(zhì)量量及保養(yǎng)情況況，取扣件抗抗滑承載力折折減系數(shù):0.80；2.荷載參數(shù)模板自重(kNN/m2):0.335；鋼筋自重(kNN/m3):1.550；施工均布荷載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):2.5；新澆混凝土側(cè)壓壓力標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):18..0；傾倒混凝土側(cè)壓壓力(kN/m2):2.0；振搗混凝土荷載載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):2.003.材料參數(shù)木材品種：長(zhǎng)葉葉松；木材彈性模量EE(N/mmm2)：100000.0；木材抗彎強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值fm(N//mm2)：17.0；木材抗剪強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值fv(N//mm2)：1.7；面板類型：膠合合面板；鋼材彈性模量EE(N/mmm2)：2100000.0；鋼材抗彎強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值fm(N//mm2)：205.0；面板彈性模量EE(N/mmm2)：9500..0；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值fm(N//mm2)：13.0；4.梁底模板參參數(shù)梁底模板支撐的的間距(mm)：300.0；面板厚度(mmm)：18.0；5.梁側(cè)模板參參數(shù)主楞間距(mmm)：400；次楞間距(mmm)：300；穿梁螺栓水平間間距(mm)：400；穿梁螺栓豎向間間距(mm)：600；穿梁螺栓直徑((mm)：M12；主楞龍骨材料：：木楞,，寬度50mm，高度100mm；主楞龍骨材料：：木楞,，寬度60mm，高度80mm；二、梁模板荷載載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算算1.梁側(cè)模板荷荷載強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮慮新澆混凝土土側(cè)壓力和傾傾倒混凝土?xí)r時(shí)產(chǎn)生的荷載載；撓度驗(yàn)算算只考慮新澆澆混凝土側(cè)壓壓力。按《施工手冊(cè)》，新新澆混凝土作作用于模板的的最大側(cè)壓力力，按下列公公式計(jì)算，并并取其中的較較小值:其中γ---混凝土的重重力密度，取取24.0000kN/mm3；t--新澆混凝土土的初凝時(shí)間間，可按現(xiàn)場(chǎng)場(chǎng)實(shí)際值取，輸輸入0時(shí)系統(tǒng)按200/((T+15))計(jì)算，得5.7144h；T--混凝土的入入模溫度，取取20.0000℃；V--混凝土的澆澆筑速度，取取1.5000m/h；H--混凝土側(cè)壓壓力計(jì)算位置置處至新澆混混凝土頂面總總高度，取0.7500m；β1--外加加劑影響修正正系數(shù)，取1.200；β2--混凝凝土坍落度影影響修正系數(shù)數(shù)，取1.000。根據(jù)以上兩個(gè)公公式計(jì)算的新新澆筑混凝土土對(duì)模板的最最大側(cè)壓力F；分別為44..343kkN/m2、18.0000kN//m2，取較小值18.0000kN//m2作為本工程程計(jì)算荷載。三、梁側(cè)模板面面板的計(jì)算面板為為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其其抗彎強(qiáng)度和和剛度。強(qiáng)度度驗(yàn)算要考慮慮新澆混凝土土側(cè)壓力和傾傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生生的荷載；撓撓度驗(yàn)算只考考慮新澆混凝凝土側(cè)壓力。計(jì)計(jì)算的原則是是按照龍骨的的間距和模板面的大大小,按支撐在內(nèi)內(nèi)楞上的三跨跨連續(xù)梁計(jì)算算。面板計(jì)算簡(jiǎn)簡(jiǎn)圖1.抗彎驗(yàn)算其中，σ--面板的彎曲曲應(yīng)力計(jì)算值值(N/mm2)；M--面板的最大大彎距(N.mmm)；W--面板的凈截截面抵抗矩，W=440.00××1.8×11.8/6==21.600cm3；[ff]--面板的抗彎彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值值(N/mm2)；按以下公式計(jì)算算面板跨中彎彎矩：其中，q---作用在模板板上的側(cè)壓力力，包括:新澆混凝土土側(cè)壓力設(shè)計(jì)計(jì)值:q1=1.22×0.400×18.000×0.990=7.778kN/mm；傾倒混凝土土側(cè)壓力設(shè)計(jì)計(jì)值:q2=1.44×0.400×2.000×0.900=1.011kN/m；q=q1++q2=7..776+11.008=8.7784kNN/m；計(jì)算跨度(內(nèi)楞楞間距):l=3000.00mmm；面板的最大彎距距M=00.1×8..78×3000.0022=7..91×1004N.mm；經(jīng)計(jì)算得到，面面板的受彎應(yīng)應(yīng)力計(jì)算值:σ=7..91×1004/2..16×1004=3.6660N/mmm2；面板的抗彎強(qiáng)度度設(shè)計(jì)值:[f]]=133.000NN/mm2；面板的受彎應(yīng)力力計(jì)算值σ=3.6660N/mmm2小于面板的抗彎彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值值[f]==13.0000N/mmm2，滿足要求求！2.撓度驗(yàn)算算qq--作用在模板板上的側(cè)壓力力線荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值:q==18.000×0.440=77.20N//mm；ll--計(jì)算跨度(內(nèi)楞間距):l=3000.00mmm；EE--面板材質(zhì)的的彈性模量:E==95000.00N//mm2；II--面板的截面面慣性矩:I==40.000×1.880×1.880×1.880/12==19.444cm4；面板的最大撓度度計(jì)算值:ω=0..677×77.20×3300.0004/(1000×95000.00×11.94×1105)=00.214mm；面板的最大容許許撓度值:[ω]=ll/250=300..000/2250=1.2000mm；面板的最大撓度度計(jì)算值ω=0.2214mm小于面板的最大大容許撓度值值[ω]=1.2200mm，滿足要求求！四、梁側(cè)模板內(nèi)內(nèi)外楞的計(jì)算算1.內(nèi)楞計(jì)算內(nèi)楞(木或鋼))直接承受模模板傳遞的荷荷載，按照均均布荷載作用用下的三跨連連續(xù)梁計(jì)算。本工程中，龍骨骨采用木楞，截截面寬度60mm，截面高度80mm，截面慣性性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=60××80×800/6=64.000cm3；I=60××80×800×80/112=2256.000cm4；內(nèi)楞計(jì)算簡(jiǎn)圖（1）.內(nèi)楞強(qiáng)強(qiáng)度驗(yàn)算強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算公公式如下:其中，σ--內(nèi)楞彎曲應(yīng)應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)；M--內(nèi)楞的最大大彎距(N.mmm)；W--內(nèi)楞的凈截截面抵抗矩；；[f]]--內(nèi)楞的強(qiáng)度度設(shè)計(jì)值(N/mm2)。按以下公式計(jì)算算內(nèi)楞跨中彎彎矩：其中，作用在內(nèi)內(nèi)楞的荷載，q=((1.2×118.0000×0.900+1.4××2.0000×0.900)×0.3300/1==6.59kkN/m；內(nèi)楞楞計(jì)算跨度(外楞間距):l=4000mm；內(nèi)楞楞的最大彎距距:M=00.1×6..59×4000.0022=1.005×1055N.mm；經(jīng)計(jì)算得到，內(nèi)內(nèi)楞的最大受受彎應(yīng)力計(jì)算算值σ=1..05×1005/6.400×104=1..647NN/mm2；內(nèi)楞的的抗彎強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值:[f]]=177.000NN/mm2；內(nèi)楞最大受彎應(yīng)應(yīng)力計(jì)算值σ=1..647NN/mm2內(nèi)楞的抗彎彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值值小于[f]==17.0000N/mmm2，滿足要求求！（2）.內(nèi)楞的的撓度驗(yàn)算其中E---面板材質(zhì)的的彈性模量：：100000.00NN/mm2；q---作用在模板板上的側(cè)壓力力線荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值：q=118.00××0.30//1=5..40N//mm；l---計(jì)算跨度(外楞間距)：l=4400.000mm；I---面板的截面面慣性矩：E=22.56×1106N/mm2；內(nèi)楞的最大撓度度計(jì)算值:ω=0..677×55.40×4400.0004/(1000×100000.00××2.56××106)=00.037mm；內(nèi)楞的最大容許許撓度值:[ω]=11.600mmm；內(nèi)楞的最大撓度度計(jì)算值ω=0.0337mm小于內(nèi)楞的最大大容許撓度值值[ω]=1.6600mm，滿足要求求！2.外楞計(jì)算外楞(木或鋼))承受內(nèi)楞傳傳遞的荷載，按按照集中荷載載作用下的三三跨連續(xù)梁計(jì)計(jì)算。本工程中，外龍龍骨采用木楞楞，截面寬度度50mm，截面高度100mm，截面慣性性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=50××100×1100/6=83..33cm33；I=50××100×1100×1000/12=4166.67cmm4；外楞計(jì)算簡(jiǎn)簡(jiǎn)圖（1）.外楞抗抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算算其中σ---外楞受彎應(yīng)應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)M--外楞的最大大彎距(N.mmm)；W--外楞的凈截截面抵抗矩；；[f]]--外楞的強(qiáng)度度設(shè)計(jì)值(N/mm2)。最大彎矩M按下下式計(jì)算：其中，作用在外外楞的荷載:P==(1.22×18.000×0.990+1.44×2.000×0.900)×0.440×0.660/1=55.27kNN；外外楞計(jì)算跨度度(對(duì)拉螺栓豎豎向間距):l=6000mm；外外楞的最大彎彎距：M=00.175××5270..400×6600.0000=55.53×1105N.mm經(jīng)計(jì)算得到，外外楞的受彎應(yīng)應(yīng)力計(jì)算值:σ=5..53×1005/8.333×104=6..641NN/mm2；外楞的的抗彎強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值:[f]]=177.000NN/mm2；外楞的受彎應(yīng)力力計(jì)算值σ=6.6641N/mmm2小于外楞的抗彎彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值值[f]==17.0000N/mmm2，滿足要求求?。?）.外楞的的撓度驗(yàn)算其中E---外楞的彈性性模量，其值值為100000.00NN/mm2；p---作用在模板板上的側(cè)壓力力線荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值：p=118.00××0.40××0.60//1=4..32KNN；l---計(jì)算跨度(拉螺栓間距)：l=6600.000mm；I---面板的截面面慣性矩：I=44.17×1106mm4；外楞的最大撓度度計(jì)算值:ω=1..146×44.32×1103×600..003/(1000×100000.00××4.17××106)=00.257mmm；外楞的最大容許許撓度值:[ω]=22.400mmm；外楞的最大撓度度計(jì)算值ω=0.2257mm小于外楞的最大大容許撓度值值[ω]=2.4400mm，滿足要求求！五、穿梁螺栓的的計(jì)算驗(yàn)算公式如下::其中N---穿梁螺栓所所受的拉力；；A--穿梁螺栓有有效面積(mm2)；f--穿梁螺栓的的抗拉強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值，取170.0000N//mm2；查表得：穿梁螺螺栓的直徑:122mm；穿梁螺螺栓有效直徑徑:9..85mmm；穿梁螺螺栓有效面積積:A=76mmm2；穿梁螺栓所受的的最大拉力:N=18.0000×0..400×00.600××2=8..640kkN。穿梁螺栓最大容容許拉力值:[N]]=1770.0000×76/11000==12.9920kNN；穿梁螺栓所受的的最大拉力N=8..640kNN小于穿梁螺栓最最大容許拉力力值[N]==12.9220kN，滿足要求求！六、梁底模板計(jì)計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu)構(gòu),需要驗(yàn)算其其抗彎強(qiáng)度和和撓度。計(jì)算算的原則是按按照模板底支支撐的間距和和模板面的大大小,按支撐在底底撐上的兩跨跨連續(xù)梁計(jì)算算。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮慮模板結(jié)構(gòu)自自重荷載、新新澆混凝土自自重荷載、鋼鋼筋自重荷載載和振搗混凝凝土?xí)r產(chǎn)生的的荷載；撓度度驗(yàn)算只考慮慮模板結(jié)構(gòu)自自重、新澆混混凝土自重、鋼鋼筋自重荷載載。本算例中，面板板的截面慣性性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=11100.000×18.000×18..00/6=5.994×1044mm3；I==11000.00××18.000×18.000×18..00/122=5..35×1005mm4；1.抗彎強(qiáng)度驗(yàn)驗(yàn)算按以下公式進(jìn)行行面板抗彎強(qiáng)強(qiáng)度驗(yàn)算：其中，σ---梁底模板的的彎曲應(yīng)力計(jì)計(jì)算值(N/mm2)；M--計(jì)算的最大大彎矩(kN..m)；l---計(jì)算跨度(梁底支撐間間距):l=150..00mm；q--作用在梁底底模板的均布布荷載設(shè)計(jì)值值(kN/mm)；新澆混凝土及鋼鋼筋荷載設(shè)計(jì)計(jì)值：q1:1.22×（24.000+1.500）×1.100×0.700×0.900=21.221kN/mm；模板結(jié)構(gòu)自重荷荷載：q2:1.2××0.35××1.10××0.90==0.42kkN/m；振搗混凝土?xí)r產(chǎn)產(chǎn)生的荷載設(shè)設(shè)計(jì)值：q3:1.44×2.000×1.100×0.900=2.777kN/m；q=q1+q2+q3==21.211+0.422+2.777=24.339kN/mm；跨中彎矩計(jì)算公公式如下:Mmax=0.1255×24.3394×0..150=00.457kkN.m；σ=0.4557×1066/5.944×104=7.7000N/mmm2；梁底模面板計(jì)算算應(yīng)力σ=7.7700N//mm2小于梁底模面板板的抗壓強(qiáng)度度設(shè)計(jì)值[f]==13.0000N/mmm2，滿足要求求！2.撓度驗(yàn)算根據(jù)《建筑施工工計(jì)算手冊(cè)》剛剛度驗(yàn)算采用用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同同時(shí)不考慮振振動(dòng)荷載作用用。最大撓度計(jì)算公公式如下:其中，q--作作用在模板上上的壓力線荷荷載:q=（(24.00+1.500)×0.7700+0..35）×1.100=20..02N/mmm；l---計(jì)算跨度(梁底支撐間間距):l=150..00mm；E---面板的彈性性模量:E==95000.0N/mmm2；面板的最大允許許撓度值:[ω]=1550.00//250==0.6000mm；面板的最大撓度度計(jì)算值:ω=00.521××20.0220×1500.04/(1000×95000.0×5..35×1005)=0.0010mm；；面板的最大撓度度計(jì)算值:ω=0.0010mm小于面板的最大大允許撓度值值:[ω]=150.00/2550=00.600mmm，滿足要求求！七、梁底支撐的的計(jì)算本工程梁底支撐撐采用方木。強(qiáng)度及抗剪驗(yàn)算算要考慮模板板結(jié)構(gòu)自重荷荷載、新澆混混凝土自重荷荷載、鋼筋自自重荷載和振振搗混凝土?xí)r時(shí)產(chǎn)生的荷載載；撓度驗(yàn)算算只考慮模板板結(jié)構(gòu)自重、新新澆混凝土自自重、鋼筋自自重荷載。1.荷載的計(jì)算算：(1)鋼筋混凝凝土梁自重(kN/mm)：q1=(224.0000+1.5000)×0..700×11.100==19.6335kN//m；(2)模板的自自重線荷載(kN/mm)：q2=0..350×11.100××(2×0..700+00.300))/0.3300=2..182kkN/m；(3)活荷載為為施工荷載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值與振倒倒混凝土?xí)r產(chǎn)產(chǎn)生的荷載(kN)：經(jīng)計(jì)算得到，活活荷載標(biāo)準(zhǔn)值值P1=(2..500+22.000))×0.3000×1.1100=1..485kkN；2.方木的支撐撐力驗(yàn)算均布荷載q=1.22×19.6635+1..2×2.1182=266.180kN/m；集中荷載P=1.44×1.4885=2.0079kNN；方木計(jì)算簡(jiǎn)簡(jiǎn)圖經(jīng)過計(jì)算得到從從左到右各方方木傳遞集中中力[即支座力]分別為：N1=1.5449kN；N2=6.9774kN；N3=1.5449kN；方木按照三跨連連續(xù)梁計(jì)算。本算例中，方方木的截面慣慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=5.0000×10.0000×100.000//6=883.33cm3；I=55.000××10.0000×10..000×110.0000/12==416..67cmm4；方木強(qiáng)度驗(yàn)算::最大彎矩考慮為為靜荷載與活活荷載的計(jì)算算值最不利分分配的彎矩和和，計(jì)算公式式如下:均布荷載q=66.974//1.1000=6.3440kN//m；最大彎距M=0..1ql2=0.11×6.3440×1.1100×1..100=0.7677kN.mm；最大應(yīng)力σ=M//W=0.7677×106/833333.3==9.2006N/mmm2；抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值值[f]]=13.00N/mmm2；方木的最大應(yīng)力力計(jì)算值9.2006N/mmm2小于方木抗彎強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計(jì)值13.00N/mmm2,滿足要求!方木抗剪驗(yàn)算：：最大剪力的計(jì)算算公式如下:截面抗剪強(qiáng)度必必須滿足:其中最大剪力::V=0.6×66.340××1.1000=4..185kkN；圓木的截面面積積矩S=00.785××50.000×50.000=11962.550N/mmm2；圓木方受剪應(yīng)力力計(jì)算值T=44.18×11962.550/(4116.67××50.000)=00.39NN/mm2；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值[T]=1.7700N//mm2；方木的受剪應(yīng)力力計(jì)算值0.3994N/mmm2小于方木抗剪強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計(jì)值1.7000N/mmm2,滿足要求!方木撓度驗(yàn)算::最大撓度考慮為為靜荷載與活活荷載的計(jì)算算值最不利分分配的撓度和和，計(jì)算公式式如下:方木最大撓度計(jì)計(jì)算值ω=0.6677×5..283×11100.00004/(1000×100000.0000×4166.667××104)=1.2257mm；方木的最大大允許撓度[ω]=1.1100×10000/2550=4.4400mmm；方木的最大撓度度計(jì)算值ω=1.2257mmm小于方木的最大大允許撓度[ω]=4.4400mmm，滿足要求求！3.支撐鋼管的的強(qiáng)度驗(yàn)算支撐鋼管按照連連續(xù)梁的計(jì)算如下計(jì)算簡(jiǎn)圖(kkN)支撐鋼管變形圖圖(kN.m))支撐鋼管彎矩矩圖(kN.m))經(jīng)過連續(xù)梁的計(jì)計(jì)算得到：支座反力RAA=RB=0.2227kN；最大彎矩Mmmax=0..130kkN.m；最大撓度計(jì)算值值Vmax=0..035mmm；支撐鋼管的最大大應(yīng)力σ=0.1330×1066/50800.0=255.611N/mm22；支撐鋼管的抗壓壓設(shè)計(jì)強(qiáng)度[f]==205.00N/mmm2；支撐鋼管的最大大應(yīng)力計(jì)算值值25.6611N//mm2小于支撐鋼管的的抗壓設(shè)計(jì)強(qiáng)強(qiáng)度205..0N/mmm2,滿足要求!八、梁底縱向鋼鋼管計(jì)算縱向鋼管只起構(gòu)構(gòu)造作用，通通過扣件連接接到立桿。九、扣件抗滑移移的計(jì)算:按規(guī)范表,直角角、旋轉(zhuǎn)單扣扣件承載力取取值為8.00kkN，按照扣件件抗滑承載力力系數(shù)0.80，該工程實(shí)實(shí)際的旋轉(zhuǎn)單單扣件承載力力取值為6.40kkN?？v向或橫向水平平桿與立桿連連接時(shí)，扣件件的抗滑承載載力按照下式式計(jì)算(規(guī)范):R≤Rc其中Rc---扣件抗滑承承載力設(shè)計(jì)值值,取6.40kN；R---縱向或橫向向水平桿傳給給立桿的豎向向作用力設(shè)計(jì)計(jì)值；計(jì)算中R取最大大支座反力，根根據(jù)前面計(jì)算算結(jié)果得到R=0..23kNN；R<6.440kN,單扣件抗滑滑承載力的設(shè)設(shè)計(jì)計(jì)算滿足足要求!十、立桿的穩(wěn)定定性計(jì)算:立桿的穩(wěn)定性計(jì)計(jì)算公式其中N---立桿的軸心心壓力設(shè)計(jì)值值，它包括：：橫桿的最大支支座反力：N1=0.2227kNN；腳手架鋼管的的自重：N2=1..2×0.1135×3..700=00.599kN；N=0.2227+0..599=00.827kN；φ--軸心受受壓立桿的穩(wěn)穩(wěn)定系數(shù)，由由長(zhǎng)細(xì)比lo/i查表得到；；i--計(jì)計(jì)算立桿的截截面回轉(zhuǎn)半徑徑(cm)：i=11.58；A--立立桿凈截面面面積(cm2)：A=4.89；W--立立桿凈截面抵抵抗矩(cm3)：W=55.08；σ--鋼管管立桿軸心受受壓應(yīng)力計(jì)算算值(N//mm2)；[f]---鋼管立桿抗抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值：[f]==205.000N/mmm2；lo--計(jì)算長(zhǎng)度(m)；如果完全參照《扣扣件式規(guī)范》不不考慮高支撐撐架，按下式式計(jì)算lo=kk1uh((1)k11--計(jì)算長(zhǎng)度附附加系數(shù)，取取值為：1.1555；u--計(jì)算長(zhǎng)度系系數(shù)，參照《扣扣件式規(guī)范》表表，u=1..710；上式的計(jì)算結(jié)果果：立桿計(jì)算長(zhǎng)度Lo=k1uh=1.1555×1.7110×1.4400=2.7655m；Lo//i=22765.0070/15.8000=1175.0000；由長(zhǎng)細(xì)比loo/i的結(jié)果查表表得到軸心受受壓立桿的穩(wěn)穩(wěn)定系數(shù)φ=0.2232；鋼管立桿受壓應(yīng)應(yīng)力計(jì)算值；σ=826..515/((0.2322×489..000)=7.2285N//mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性性計(jì)算σ=7..285NN/mm2小于鋼管立桿抗抗壓強(qiáng)度的設(shè)設(shè)計(jì)值[f]=2055.00NN/mm2，滿足要求求！l---計(jì)算跨度(外楞間距)：l=4400.000mm；I---面板的截面面慣性矩：E=22.56×1106N/mm2；內(nèi)楞的最大撓度度計(jì)算值:ω=0.6677×5..40×4000.0044/(1000×100000.00××2.56××106)=00.037mm；內(nèi)楞的最大容許許撓度值:[ω]=11.600mmm；內(nèi)楞的最大撓度度計(jì)算值ω=0.0337mm小于內(nèi)楞的最大大容許撓度值值[ω]=1.6600mm，滿足要求求！2.外楞計(jì)算外楞(木或鋼))承受內(nèi)楞傳傳遞的荷載，按按照集中荷載載作用下的三三跨連續(xù)梁計(jì)計(jì)算。本工程中，外龍龍骨采用木楞楞，截面寬度度50mm，截面高度100mm，截面慣性性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=50××100×1100/6=83..33cm33；I=50××100×1100×1000/12=4166.67cmm4；外楞計(jì)算簡(jiǎn)簡(jiǎn)圖（1）.外楞抗抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算算其中σ---外楞受彎應(yīng)應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)M--外楞的最大大彎距(N.mmm)；W--外楞的凈截截面抵抗矩；；[f]]--外楞的強(qiáng)度度設(shè)計(jì)值(N/mm2)。最大彎矩M按下下式計(jì)算：其中，作用在外外楞的荷載:P==(1.22×18.000×0.990+1.44×2.000×0.900)×0.440×0.660/1=55.27kNN；外外楞計(jì)算跨度度(對(duì)拉螺栓豎豎向間距):l=6000mm；外外楞的最大彎彎距：M=00.175××5270..400×6600.0000=55.53×1105N.mm經(jīng)計(jì)算得到，外外楞的受彎應(yīng)應(yīng)力計(jì)算值:σ=5..53×1005/8.333×104=6..641NN/mm2；外楞的的抗彎強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值:[f]]=177.000NN/mm2；外楞的受彎應(yīng)力力計(jì)算值σ=6.6641N/mmm2小于外楞的抗彎彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值值[f]==17.0000N/mmm2，滿足要求求！（2）.外楞的的撓度驗(yàn)算其中E---外楞的彈性性模量，其值值為100000.00NN/mm2；p---作用在模板板上的側(cè)壓力力線荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值：p=118.00××0.40××0.60//1=4..32KNN；l---計(jì)算跨度(拉螺栓間距)：l=6600.000mm；I---面板的截面面慣性矩：I=44.17×1106mm4；外楞的最大撓度度計(jì)算值:ω=1..146×44.32×1103×600..003/(1000×100000.00××4.17××106)=0..257mmm；外楞的最大容許許撓度值:[ω]=22.400mmm；外楞的最大撓度度計(jì)算值ω=0.2257mm小于外楞的最大大容許撓度值值[ω]=2.4400mm，滿足要求求！五、穿梁螺栓的的計(jì)算驗(yàn)算公式如下::其中N---穿梁螺栓所所受的拉力；；A--穿梁螺栓有有效面積(mm2)；f--穿梁螺栓的的抗拉強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值，取170.0000N//mm2；查表得：穿梁螺螺栓的直徑:122mm；穿梁螺螺栓有效直徑徑:9..85mmm；穿梁螺螺栓有效面積積:A=76mmm2；穿梁螺栓所受的的最大拉力:N=18.0000×0..400×00.600××2=8..640kkN。穿梁螺栓最大容容許拉力值:[N]]=1770.0000×76/11000==12.9920kNN；穿梁螺栓所受的的最大拉力N=8..640kNN小于穿梁螺栓最最大容許拉力力值[N]==12.9220kN，滿足要求求！六、梁底模板計(jì)計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu)構(gòu),需要驗(yàn)算其其抗彎強(qiáng)度和和撓度。計(jì)算算的原則是按按照模板底支支撐的間距和和模板面的大大小,按支撐在底底撐上的三跨跨連續(xù)梁計(jì)算算。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮慮模板結(jié)構(gòu)自自重荷載、新新澆混凝土自自重荷載、鋼鋼筋自重荷載載和振搗混凝凝土?xí)r產(chǎn)生的的荷載；撓度度驗(yàn)算只考慮慮模板結(jié)構(gòu)自自重、新澆混混凝土自重、鋼鋼筋自重荷載載。本算例中，面板板的截面慣性性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=11100.000×18.000×18..00/6=5.994×1044mm3；I==11000.00××18.000×18.000×18..00/122=5..35×1005mm4；1.抗彎強(qiáng)度驗(yàn)驗(yàn)算按以下公式進(jìn)行行面板抗彎強(qiáng)強(qiáng)度驗(yàn)算：其中，σ---梁底模板的的彎曲應(yīng)力計(jì)計(jì)算值(N/mm2)；M--計(jì)算的最大大彎矩(kN..m)；l---計(jì)算跨度(梁底支撐間間距):l=100..00mm；q--作用在梁底底模板的均布布荷載設(shè)計(jì)值值(kN/mm)；新澆混凝土及鋼鋼筋荷載設(shè)計(jì)計(jì)值：q1:1.22×（24.000+1.500）×1.100×0.700×0.900=21.221kN/mm；模板結(jié)構(gòu)自重荷荷載：q2:1.2××0.35××1.10××0.90==0.42kkN/m；振搗混凝土?xí)r產(chǎn)產(chǎn)生的荷載設(shè)設(shè)計(jì)值：q3:1.44×2.000×1.100×0.900=2.777kN/m；q=q1+q2+q3==21.211+0.422+2.777=24.339kN/mm；跨中彎矩計(jì)算公公式如下:Mmax=0.10××24.3994×0.11002=0.0224kN.mm；σ=0.0224×1066/5.944×104=0.4111N/mmm2；梁底模面板計(jì)算算應(yīng)力σ=0.4411N//mm2小于梁底模面板板的抗壓強(qiáng)度度設(shè)計(jì)值[f]==13.0000N/mmm2，滿足要求求！2.撓度驗(yàn)算根據(jù)《建筑施工工計(jì)算手冊(cè)》剛剛度驗(yàn)算采用用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同同時(shí)不考慮振振動(dòng)荷載作用用。最大撓度計(jì)算公公式如下:其中，q--作作用在模板上上的壓力線荷荷載:q=（(24.00+1.500)×0.7700+0..35）×1.100=20..02N/mmm；l---計(jì)算跨度(梁底支撐間間距):l=100..00mm；E---面板的彈性性模量:E==95000.0N/mmm2；面板的最大允許許撓度值:[ω]=1000.00//250==0.4000mm；面板的最大撓度度計(jì)算值:ω=0.6677×200.020××100.004/(1000×95000.0×5..35×1005)=0.0003mm；；面板的最大撓度度計(jì)算值:ω=0.0003mm小于面板的最大大允許撓度值值:[ω]=100.00/2550=00.400mmm，滿足要求求！七、梁底支撐的的計(jì)算本工程梁底支撐撐采用方木。強(qiáng)度及抗剪驗(yàn)算算要考慮模板板結(jié)構(gòu)自重荷荷載、新澆混混凝土自重荷荷載、鋼筋自自重荷載和振振搗混凝土?xí)r時(shí)產(chǎn)生的荷載載；撓度驗(yàn)算算只考慮模板板結(jié)構(gòu)自重、新新澆混凝土自自重、鋼筋自自重荷載。1.荷載的計(jì)算算：(1)鋼筋混凝凝土梁自重(kN/mm)：q1=(224.0000+1.5000)×0..700×11.100==19.6335kN//m；(2)模板的自自重線荷載(kN/mm)：q2=0..350×11.100××(2×0..700+00.300))/0.3300=2..182kkN/m；(3)活荷載為為施工荷載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值與振倒倒混凝土?xí)r產(chǎn)產(chǎn)生的荷載(kN)：經(jīng)計(jì)算得到，活活荷載標(biāo)準(zhǔn)值值P1=(2..500+22.000))×0.3000×1.1100=1..485kkN；2.方木的支撐撐力驗(yàn)算均布荷載q=1.22×19.6635+1..2×2.1182=266.180kN/m；集中荷載P=1.44×1.4885=2.0079kNN；方木計(jì)算簡(jiǎn)圖經(jīng)過計(jì)算得到從從左到右各方方木傳遞集中中力[即支座力]分別為：N1=0.8881kN；N2=3.8111kN；N3=4.3227kN；N4=0.8881kN；方木按照三跨連連續(xù)梁計(jì)算。本算例中，方方木的截面慣慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=5.0000×10.0000×100.000//6=883.33cm3；I=55.000××10.0000×10..000×110.0000/12==416..67cmm4；方木強(qiáng)度驗(yàn)算::最大彎矩考慮為為靜荷載與活活荷載的計(jì)算算值最不利分分配的彎矩和和，計(jì)算公式式如下:均布荷載q=44.327//1.1000=3.9333kN//m；最大彎距M=0..1ql2=0.11×3.9333×1.1100×1..100=0.4766kN.mm；最大應(yīng)力σ=M//W=0.4766×106/833333.3==5.7111N/mmm2；抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值值[f]]=13.00N/mmm2；方木的最大應(yīng)力力計(jì)算值5.7111N/mmm2小于方木抗彎強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計(jì)值13.0N/mm22,滿足要求!方木抗剪驗(yàn)算：：最大剪力的計(jì)算算公式如下:截面抗剪強(qiáng)度必必須滿足:其中最大剪力::V=0.6×33.933××1.1000=2..596kkN；圓木的截面面積積矩S=00.785××50.000×50.000=11962.550N/mmm2；圓木方受剪應(yīng)力力計(jì)算值T=22.60×11962.550/(4116.67××50.000)=00.24NN/mm2；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值[T]=1.7700N//mm2；方木的受剪應(yīng)力力計(jì)算值0.2445N/mmm2小于方木抗剪強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計(jì)值1.7000N/mmm2,滿足要求!方木撓度驗(yàn)算::最大撓度考慮為為靜荷載與活活荷載的計(jì)算算值最不利分分配的撓度和和，計(jì)算公式式如下:方木最大撓度計(jì)計(jì)算值ω=0.6677×3..278×11100.00004/(1000×100000.0000×4166.667××104)=0.7780mm；方木的最大大允許撓度[ω]=1.1100×10000/2550=4.4400mmm；方木的最大撓度度計(jì)算值ω=0.7780mmm小于方木的最大大允許撓度[ω]=4.4400mmm，滿足要求求！3.支撐鋼管的的強(qiáng)度驗(yàn)算支撐鋼管按照連連續(xù)梁的計(jì)算算如下計(jì)算簡(jiǎn)圖(kNN)支撐鋼管變形圖圖(kN.m))支撐鋼管彎矩圖圖(kN.m))經(jīng)過連續(xù)梁的計(jì)計(jì)算得到：支座反力RAA=RB=0.1115kN；最大彎矩Mmmax=0..043kkN.m；最大撓度計(jì)算值值Vmax=0..015mmm；支撐鋼管的最大大應(yīng)力σ=0.0443×1066/50800.0=8..500NN/mm2；支撐鋼管的抗壓壓設(shè)計(jì)強(qiáng)度[f]==205.00N/mmm2；支撐鋼管的最大大應(yīng)力計(jì)算值值8.5000N/mmm2小于支撐鋼管的的抗壓設(shè)計(jì)強(qiáng)強(qiáng)度205..0N/mmm2,滿足要求!八、梁底縱向鋼鋼管計(jì)算縱向鋼管只起構(gòu)構(gòu)造作用，通通過扣件連接接到立桿。九、扣件抗滑移移的計(jì)算:按規(guī)范表,直角角、旋轉(zhuǎn)單扣扣件承載力取取值為8.00kkN，按照扣件件抗滑承載力力系數(shù)0.80，該工程實(shí)實(shí)際的旋轉(zhuǎn)單單扣件承載力力取值為6.40kkN?？v向或橫向水平平桿與立桿連連接時(shí)，扣件件的抗滑承載載力按照下式式計(jì)算(規(guī)范):R≤Rc其中Rc---扣件抗滑承承載力設(shè)計(jì)值值,取6.40kN；R---縱向或橫向向水平桿傳給給立桿的豎向向作用力設(shè)計(jì)計(jì)值；計(jì)算中R取最大大支座反力，根根據(jù)前面計(jì)算算結(jié)果得到R=0..11kNN；R<6.440kN,單扣件抗滑滑承載力的設(shè)設(shè)計(jì)計(jì)算滿足足要求!十、立桿的穩(wěn)定定性計(jì)算:立桿的穩(wěn)定性計(jì)計(jì)算公式其中N---立桿的軸心心壓力設(shè)計(jì)值值，它包括：：橫桿的最大支支座反力：N1=0.1115kNN；腳手架鋼管的的自重：N2=1..2×0.1135×3..700=00.599kN；N=0.1115+0..599=00.714kN；φ--軸心受受壓立桿的穩(wěn)穩(wěn)定系數(shù)，由由長(zhǎng)細(xì)比lo/i查表得到；；i--計(jì)計(jì)算立桿的截截面回轉(zhuǎn)半徑徑(cm)：i=11.58；A--立立桿凈截面面面積(cm2)：A=4.89；W--立立桿凈截面抵抵抗矩(cm3)：W=55.08；σ--鋼管管立桿軸心受受壓應(yīng)力計(jì)算算值(N//mm2)；[f]---鋼管立桿抗抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值：[f]==205.000N/mmm2；lo--計(jì)算長(zhǎng)度(m)；如果完全參照《扣扣件式規(guī)范》不不考慮高支撐撐架，按下式式計(jì)算lo=kk1uh((1)k11--計(jì)算長(zhǎng)度附附加系數(shù)，取取值為：1.1555；u--計(jì)算長(zhǎng)度系系數(shù)，參照《扣扣件式規(guī)范》表表，u=1..710；上式的計(jì)算結(jié)果果：立桿計(jì)算長(zhǎng)度Lo=k1uh=1.1555×1.7110×1.4400=2.7655m；Lo//i=22765.0070/15.8000=1175.0000；由長(zhǎng)細(xì)比loo/i的結(jié)果查表表得到軸心受受壓立桿的穩(wěn)穩(wěn)定系數(shù)φ=0.2232；鋼管立桿受壓應(yīng)應(yīng)力計(jì)算值；σ=714..231/((0.2322×489..000)=6.2296N//mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性性計(jì)算σ=6..296NN/mm2小于鋼管立桿抗抗壓強(qiáng)度的設(shè)設(shè)計(jì)值[f]=2055.00NN/mm2，滿足要求求！（二）板模板支支撐系統(tǒng)計(jì)算算書現(xiàn)澆樓板采取腳腳手架支撐+早拆支撐頭+木龍骨+竹膠合板的的早拆支模方方案，板模板板采用2440××122000×12mmm厚覆膜竹膠膠合板，板、樓樓梯部位使用用50mm×1000mm、100mm×1000mm木方作為龍龍骨、以滿堂堂鋼管腳手架架及帶有可調(diào)調(diào)式伸縮頭的的鋼管腳手架架作為支撐體體系施工，木木方間距400mm，鋼管立桿桿間距α=1000mmm，橫桿步距距為1400mmm，所有鋼管管立柱若長(zhǎng)度度不夠時(shí)均用用扣件對(duì)接，支柱下面墊木楔合通長(zhǎng)墊板。模板支架計(jì)計(jì)算書模板支架的計(jì)算算依據(jù)《建筑筑施工扣件式式鋼管腳手架架安全技術(shù)規(guī)規(guī)范》（JGJ1330-20001）、《混凝凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)規(guī)范》GB500010-20002、《建筑結(jié)結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范范》(GB550009--2001))、《鋼結(jié)構(gòu)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB550017--2003))等規(guī)范編制制。一、參數(shù)信息::1.腳手架參數(shù)數(shù)橫向間距或排距距(m):11.00；縱距(m):11.00；步距(m):11.40；立桿上端伸出至至模板支撐點(diǎn)點(diǎn)長(zhǎng)度(m):00.10；腳手架搭搭設(shè)高度(m):33.50；采用的鋼管(mmm):Φ48×3..5；扣件連接方式::雙扣件，取取扣件抗滑承承載力系數(shù):0.80；板底支撐連接方方式:方木支撐；；2.荷載參數(shù)模板與木板自重重(kN/m2):0.3350；混凝土與與鋼筋自重(kN/m3):25..000；樓板澆筑厚度((m):0..12；施工均布荷載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):1.0000；3.樓板參數(shù)鋼筋級(jí)別:二級(jí)級(jí)鋼HRB3335(200MnSi))；樓板混凝凝土標(biāo)號(hào):C35；每層標(biāo)準(zhǔn)施工天天數(shù):12；每平米樓樓板截面的鋼鋼筋面積(mm2):14440.0000；計(jì)算樓板的寬度度(m):33.90；計(jì)算樓板板的厚度(m):00.12；計(jì)算樓板的長(zhǎng)度度(m):66.00；施工平均均溫度(℃):25..000；4.木方參數(shù)木方彈性模量EE(N/mmm2):95000.0000；木方抗彎彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值值(N/mm2):13..000；木方抗剪強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值(N/mm2):1.4400；木方的間間隔距離(mm)::300.0000；木方的截面寬度度(mm)::50.000；木方的截截面高度(mm)::100.000；圖2樓板支支撐架荷載計(jì)計(jì)算單元二、模板支撐方方木的計(jì)算:方木按照簡(jiǎn)支梁梁計(jì)算，截面面慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=5.0000×10.0000×100.000//6=883.33cm3；I=5.0000×10.0000×100.000××10.0000/12=4166.67ccm4；方木楞計(jì)算簡(jiǎn)圖圖1.荷載的計(jì)算算：(1)鋼筋混凝凝土板自重(kN/mm)：q1=25..000×00.300××0.1200=0..900kkN/m；(2)模板的自自重線荷載(kN/m)):q2=0.3350×0..300==0.1005kN//m；(3)活荷載為為施工荷載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值與振倒倒混凝土?xí)r產(chǎn)產(chǎn)生的荷載(kN)：p1=(11.000+2.0000)×11.000××0.3000=0..900kkN；2.強(qiáng)度驗(yàn)算::最大彎矩考慮為為靜荷載與活活荷載的計(jì)算算值最不利分分配的彎矩和和，計(jì)算公式式如下:均布荷載q=1.2××(q1+qq2)=11.2×(00.900+0.1105)==1.2006kN//m；集中荷載p=11.4×0..900=11.260kN；最大彎距M=PPl/4++ql2/8=1.2600×1.0000/4+1.2206×1..0002/8=0.4666kN；最大支座力NN=P//2+qql/2==1.2660/2++1.2066×1.0000/2==1.2333kN；方木最大應(yīng)力計(jì)計(jì)算值σ=M//W=00.466××106/833333.33=5.5589N//mm2；方木的抗彎強(qiáng)度度設(shè)計(jì)值[f]]=13.00N/mmm2；方木的最大應(yīng)力力計(jì)算值為5.5889N/mmm2小于方木的的抗彎強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值13.00N/mmm2,滿足要求!3.抗剪驗(yàn)算：：最大剪力的計(jì)算算公式如下:Q=qll/2+P/2截面抗剪強(qiáng)度必必須滿足:T=3Q//2bh<<[T]其中最大剪力::Q=1.2066×1.0000/2+11.260//2=11.233kN；方木受剪應(yīng)力計(jì)計(jì)算值T=3××1.2333×103/(2××50.0000×1000.000))=0..370NN/mm2；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值[TT]=11.400N/mm22；方木的受剪應(yīng)力力計(jì)算值0.3770N/mmm2小于方木的抗剪剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值值1.4000N/mmm2，滿足要求!4.撓度驗(yàn)算::最大撓度考慮為為靜荷載與活活荷載的計(jì)算算值最不利分分配的撓度和和，計(jì)算公式式如下:均布荷載q=qq1+q2=1..005kkN/m；集中荷載p=00.900kN；最大撓度計(jì)算值值V==5×1..005×11000.004/(3884×95000.0000×41666666.6667)++900.0000×10000.033/(448×95000.0000×41666666.77)=0.8044mm；最大允許撓度[V]==1000..000/250=44.000mm；方木的最大撓度度計(jì)算值0.8004mm小于方木的最大大允許撓度4.0000mm,,滿足要求!三、板底支撐鋼鋼管計(jì)算:支撐鋼管按照集集中荷載作用用下的三跨連連續(xù)梁計(jì)算；；集中荷載P取縱縱向板底支撐撐傳遞力，P=11.206××1.0000+1..260==2.4666kN；支撐鋼管計(jì)算簡(jiǎn)簡(jiǎn)圖支撐鋼管計(jì)算算彎矩圖(kN.m))支撐鋼管計(jì)算算變形圖(kN.m))支撐鋼管計(jì)算算剪力圖(kN)最大彎矩Mmmax=0.8300kN.mm；最大變形Vmmax=2.1222mm；最大支座力QQmax=8.9688kN；最大應(yīng)力σ==163..410NN/mm2；支撐鋼管的抗壓壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值值[f]==205.0000N//mm2；支撐鋼管的最大大應(yīng)力計(jì)算值值163..410NN/mm2小于支撐鋼管的的抗壓強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值205..000NN/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大大撓度小于1000..000/1150與10mmm,滿足要求!四、扣件抗滑移移的計(jì)算:按照《建筑施工工扣件式鋼管管腳手架安全全技術(shù)規(guī)范培培訓(xùn)講座》劉劉群主編，P96頁，雙扣件件承載力設(shè)計(jì)計(jì)值取16.000kN，按照扣件件抗滑承載力力系數(shù)0.80，該工程實(shí)實(shí)際的旋轉(zhuǎn)雙雙扣件承載力力取值為12.800kN?？v向或橫向水平平桿與立桿連連接時(shí)，扣件件的抗滑承載載力按照下式式計(jì)算(規(guī)范):R≤Rcc其中Rc---扣件抗滑承承載力設(shè)計(jì)值值,取12.800kN；R--------縱向或橫向向水平桿傳給給立桿的豎向向作用力設(shè)計(jì)計(jì)值;計(jì)算中R取最大大支座反力,R=88.968kN；R<12..80kNN,所以雙扣件件抗滑承載力力的設(shè)計(jì)計(jì)算算滿足要求!五、模板支架立立桿荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值(軸力):作用于模板支架架的荷載包括括靜荷載、活活荷載和風(fēng)荷荷載。1.靜荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值包括以下下內(nèi)容：(1)腳手架的的自重(kN)：NG11=0..135×33.500=0.4473kNN；(2)模板的自自重(kN)：NG22=0..350×11.000××1.0000=0..350kkN；(3)鋼筋混凝凝土樓板自重重(kN)：NG33=255.000××0.1200×1.0000×1.0000=3.0000kN；靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值NG=NG11+NG2+NG3=33.823kN；2.活荷載為施施工荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值與振倒混混凝土?xí)r產(chǎn)生生的荷載?；詈奢d標(biāo)準(zhǔn)值NQ=(11.000++2.0000)×11.000××1.0000=3..000kkN；3.不考慮風(fēng)荷荷載時(shí),立桿的軸向向壓力設(shè)計(jì)值值計(jì)算公式N=11.2NG+1..4NQ=8..787kkN；六、立桿的穩(wěn)定定性計(jì)算:不考慮風(fēng)荷載時(shí)時(shí),立桿的穩(wěn)定定性計(jì)算公式式其中N-----立桿的軸心心壓力設(shè)計(jì)值值(kN)：N=88.787kN；σ----軸軸心受壓立桿桿的穩(wěn)定系數(shù)數(shù),由長(zhǎng)細(xì)比Lo/i查表得到；；ii-----計(jì)算立桿的的截面回轉(zhuǎn)半半徑(cm)：i=11.58ccm；AA-----立桿凈截面面面積(cm2)：A=44.89ccm2；WW-----立桿凈截面面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.008cm33；σ---------鋼管管立桿受壓應(yīng)應(yīng)力計(jì)算值(N/mmm2)；[ff]-----鋼管立桿抗抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值：[f]==205.0000N//mm2；LL0----計(jì)算長(zhǎng)度(m)；如果完全參照《扣扣件式規(guī)范》，由由下式計(jì)算l0=hh+2aaa-----立桿上端伸伸出頂層橫桿桿中心線至模模板支撐點(diǎn)的的長(zhǎng)度；a=00.100m；得到計(jì)算結(jié)果：：立桿計(jì)算長(zhǎng)度L0=h+2a=1.4400+2××0.1000=1..600mm；L0/i==16000.000/15..800=1101.0000；由長(zhǎng)細(xì)比loo/i的結(jié)果查表表得到軸心受受壓立桿的穩(wěn)穩(wěn)定系數(shù)φ=0.5580；鋼管立桿受壓應(yīng)應(yīng)力計(jì)算值；；σ=87877.000//(0.5880×4899.000))=300.982N/mm22；立桿穩(wěn)定性計(jì)算算σ=30..982NN/mm2小于鋼管立桿抗抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值[f]==205..000NN/mm2，滿足要求求！七、樓板強(qiáng)度的的計(jì)算:1.樓板強(qiáng)度度計(jì)算說明驗(yàn)算樓板強(qiáng)度時(shí)時(shí)按照最不利利情況考慮,樓板的跨度度取6.0M,樓板承受的的荷載按照線線荷載均布考考慮。寬度范圍內(nèi)配置置Ⅱ級(jí)鋼筋,配置面積As=14440mmm2,fy=3300N//mm2。板的截面尺寸為為b×h==3900mmm×1200mm,截面有效高高度ho=1100mmm。按照樓板每122天澆筑一層層，所以需要要驗(yàn)算12天、24天、36天...的承載能力是否滿滿足荷載要求求，其計(jì)算簡(jiǎn)簡(jiǎn)圖如下：2.驗(yàn)算樓板混混凝土12天的強(qiáng)度是是否滿足承載載力要求樓板計(jì)算長(zhǎng)邊66.0m,短邊為3.9m；q=2×11.2×(0.3350+25.0000×0.1120)+11×1.22×(00.473××7×4/66.000//3.9000)+11.4×((1.0000+2..000)=12..920kkN/m2；單元板帶所承受受均布荷載q=6.0000×12.9918=77.5111kN//m；板帶所需承擔(dān)的的最大彎矩按按照四邊固接接雙向板計(jì)算算Mmaax=00.07666×77.5510×3..9002=900.307kN.m；因平均氣溫為225℃，查《施工工手冊(cè)》溫度度、齡期對(duì)混混凝土強(qiáng)度影影響曲線得到12天齡期期混凝土強(qiáng)度度達(dá)到74.577%,C355混凝土強(qiáng)度度在12天齡期近似似等效為C26.1100?；炷翉澢箟簤簭?qiáng)度設(shè)計(jì)值值為fcm=12..428N//mm2；則可以得到矩形形截面相對(duì)受受壓區(qū)高度:ξ=As×fy/(bb×hoo×fcmm)=1440..000×3300.0000/((39000.000××100.0000×122.428)=0..089查表得到鋼筋混混凝土受彎構(gòu)構(gòu)件正截面抗抗彎能力計(jì)算算系數(shù)為αs=0..085此時(shí)樓板所能承承受的最大彎彎矩為:M1==αs×b×ho2×fcm=0.0085×39900.0000×1000.00022×12.4428×100-6=441.2188kN.mm；結(jié)論：由于∑∑Mi=M11+M2=441.2188<=Mmax=990.3077所以第12天樓樓板強(qiáng)度尚不不足以承受上上面樓層傳遞遞下來的荷載載。第2層以下的模模板支撐必須須保留。3.驗(yàn)算樓板混混凝土24天的強(qiáng)度是是否滿足承載載力要求樓板計(jì)算長(zhǎng)邊66.0m,短邊為3.9m；q=3×11.2×(0.3350+25.0000×0.1120)+22×1.22×(00.473××7×4/66.000//3.9000)+11.4×((1.0000+2..000)=17..620kkN/m2；單元板帶所承受受均布荷載q=6.0000×17.6617=105.7702kNN/m；板帶所需承擔(dān)的的最大彎矩按按照四邊固接接雙向板計(jì)算算Mmaax=00.07666×105..700×33.90022=1223.1511kN.mm；因平均氣溫為225℃，查《施工工手冊(cè)》溫度度、齡期對(duì)混混凝土強(qiáng)度影影響曲線得到24天齡期期混凝土強(qiáng)度度達(dá)到95.377%,C355混凝土強(qiáng)度度在24天齡期近似似等效為C33.3380。混凝土彎曲抗壓壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值值為fcm=15..922N//mm2；則可以得到矩形形截面相對(duì)受受壓區(qū)高度:ξ=As×fy/(bb×hoo×fcmm)=1440..000×3300.0000/((39000.000××100.0000×155.922)=0..070查表得到鋼筋混混凝土受彎構(gòu)構(gòu)件正截面抗抗彎能力計(jì)算算系數(shù)為αs=0..068此時(shí)樓板所能承承受的最大彎彎矩為:M2==αs×b×ho2×fcm=0.0068×39900.0000×1000.00022×15.9922×100-6=441.9466kN.mm；結(jié)論：由于∑∑Mi=M11+M2=883.1644<=Mmax=1123.1551所以第24天樓樓板強(qiáng)度尚不不足以承受上上面樓層傳遞遞下來的荷載載。第3層以下的模模板支撐必須須保留。4.驗(yàn)算樓板混混凝土36天的強(qiáng)度是是否滿足承載載力要求樓板計(jì)算長(zhǎng)邊66.0m,短邊為3.9m；q=4×11.2×(0.3350+25.0000×0.1120)+33×1.22×(00.473××7×4/66.000//3.9000)+11.4×((1.0000+2..000)=22..320kkN/m2；單元板帶所承受受均布荷載q=6.0000×22.3315=133.8892kNN/m；板帶所需承擔(dān)的的最大彎矩按按照四邊固接接雙向板計(jì)算算Mmaax=00.07666×133..890×33.90022=1555.9966kN.mm；因平均氣溫為225℃，查《施工工手冊(cè)》溫度度、齡期對(duì)混混凝土強(qiáng)度影影響曲線得到36天齡期期混凝土強(qiáng)度度達(dá)到107.554%,C335混凝土強(qiáng)度度在36天齡期近似似等效為C37.6640?；炷翉澢箟簤簭?qiáng)度設(shè)計(jì)值值為fcm=17..967N//mm2；則可以得到矩形形截面相對(duì)受受壓區(qū)高度:ξ=As×fy/(bb×hoo×fcmm)=1440..000×3300.0000/((39000.000××100.0000×177.967)=0..062查表得到鋼筋混混凝土受彎構(gòu)構(gòu)件正截面抗抗彎能力計(jì)算算系數(shù)為αs=0..060此時(shí)樓板所能承承受的最大彎彎矩為:M3==αs×b×ho2×fcm=0.0060×39900.0000×1000.00022×17.9967×100-6=442.0977kN.mm；結(jié)論：由于∑∑Mi=M11+M2=1125.2661<=Mmaxx=1555.996所以第36天樓樓板強(qiáng)度尚不不足以承受上上面樓層傳遞遞下來的荷載載。第4層以下的模模板支撐必須須保留。5.驗(yàn)算樓板混混凝土48天的強(qiáng)度是是否滿足承載載力要求樓板計(jì)算長(zhǎng)邊66.0m,短邊為3.9m；q=5×11.2×(0.3350+25.0000×0.1120)+44×1.22×(00.473××7×4/66.000//3.9000)+11.4×((1.0000+2..000)=27..010kkN/m2；單元板帶所承受受均布荷載q=6.0000×27.0014=162.0083kNN/m；板帶所需承擔(dān)的的最大彎矩按按照四邊固接接雙向板計(jì)算算Mmaax=00.07666×162..080×33.90022=1888.8411kN.mm；因平均氣溫為225℃，查《施工工手冊(cè)》溫度度、齡期對(duì)混混凝土強(qiáng)度影影響曲線得到48天齡期期混凝土強(qiáng)度度達(dá)到116.118%,C335混凝土強(qiáng)度度在48天齡期近似似等效為C40.6660。混凝土彎曲抗壓壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值值為fcm=19..364N//mm2；則可以得到矩形形截面相對(duì)受受壓區(qū)高度:ξ=As×fy/(bb×hoo×fcmm)=1440..000×3300.0000/((39000.000××100.0000×199.364)=0..057查表得到鋼筋混混凝土受彎構(gòu)構(gòu)件正截面抗抗彎能力計(jì)算算系數(shù)為αs=0..055此時(shí)樓板所能承承受的最大彎彎矩為:M4==αs×b×ho2×fcm=0.0055×39900.0000×1000.00022×19.3364×100-6=441.8199kN.mm；結(jié)論：由于∑∑Mi=M11+M2=1167.0880<=Mmaxx=1888.841所以第48天樓樓板強(qiáng)度尚不不足以承受上上面樓層傳遞遞下來的荷載載。第5層以下的模模板支撐必須須保留。6.驗(yàn)算樓板混混凝土60天的強(qiáng)度是是否滿足承載載力要求樓板計(jì)算長(zhǎng)邊66.0m,短邊為3.9m；q=6×11.2×(0.3350+25.0000×0.1120)+55×1.22×(00.473××7×4/66.000//3.9000)+11.4×((1.0000+2..000)=31..710kkN/m2；單元板帶所承受受均布荷載q=6.0000×31.7712=190.2274kNN/m；板帶所需承擔(dān)的的最大彎矩按按照四邊固接接雙向板計(jì)算算Mmaax=00.07666×190..270×33.90022=2221.6855kN.mm；因平均氣溫為225℃，查《施工工手冊(cè)》溫度度、齡期對(duì)混混凝土強(qiáng)度影影響曲線得到60天齡期期混凝土強(qiáng)度度達(dá)到122.887%,C335混凝土強(qiáng)度度在60天齡期近似似等效為C43.0010?；炷翉澢箟簤簭?qiáng)度設(shè)計(jì)值值為fcm=20..304N//mm2；則可以得到矩形形截面相對(duì)受受壓區(qū)高度:ξ=As×fy/(bb×hoo×fcmm)=1440..000×3300.0000/((39000.000××100.0000×200.304)=0..055查表得到鋼筋混混凝土受彎構(gòu)構(gòu)件正截面抗抗彎能力計(jì)算算系數(shù)為αs=0..053此時(shí)樓板所能承承受的最大彎彎矩為:M5==αs×b×ho2×fcm=0.0053×39900.0000×1000.00022×20.3304×100-6=442.3544kN.mm；結(jié)論：由于∑∑Mi=M11+M2=2209.4335<=Mmaxx=2211.685所以第60天樓樓板強(qiáng)度尚不不足以承受上上面樓層傳遞遞下來的荷載載。第6層以下的模模板支撐必須須保留。7.驗(yàn)算樓板混混凝土72天的強(qiáng)度是是否滿足承載載力要求樓板計(jì)算長(zhǎng)邊66.0m,短邊為3.9m；q=7×11.2×(0.3350+25.0000×0.1120)+66×1.22×(00.473××7×4/66.000//3.9000)+11.4×((1.0000+2..000)=36..410kkN/m2；單元板帶所承受受均布荷載q=6.0000×36.4411=218.4465kNN/m；板帶所需承擔(dān)的的最大彎矩按按照四邊固接接雙向板計(jì)算算Mmaax=00.07666×218..460×33.90022=2554.5300kN