一二級注冊結構工程師專業(yè)部分0-真題(與解析)-交互

一、二級注冊結構工程師專業(yè)部分-60(總分80,做題時間90分鐘)1～3：有一根三跨的鋼筋混凝土等截面連續(xù)梁，設計值)如題圖所示?；炷翉姸鹊燃墳镃30，梁縱向受力鋼筋采用鋼，縱向受力鋼筋合力點至截面近邊的距離a=35mm，梁截面。sSSS_SIMPLE_SIN1.假定當L=6m，L=8m，L=5m，該梁彎矩分配系數(shù)及B支座的不平衡彎矩223BAΔM應與下列()組數(shù)據(jù)相似。A．0.50；20.8kN·mB．0.45；93.75kN·mC．0.385；112.5kN·mD．0.625；133.3kN·mAB分值:1答案:A

CDSSS_SIMPLE_SIN2.假定調整L、L、L度后B支座左右兩端的分配系數(shù)分別為0.45；支123座固端彎矩分別為100kN·m、-150kN·m支座左右兩端分配系數(shù)為0.4、0.6；固端彎矩為150kN·m、-120kN·m，試問該梁進行二次彎矩重分配，B、D支座的彎矩接近()組數(shù)據(jù)。A．M=113.2kN·m=129kN·mB．M=153.12kN·m，BDBM=151kN·mDC．M=126.44kN·m=146.25kN·mD．M=153.12kN·m，BDBM=129kN·mDAB分值:1答案:C彎矩分配過程如下

CDB支座

C支座******

**

100

150

-120120-150**

****→-17.5

-26/25→-13/13-8.75←******

**

**-126.44M=126.44kN·mM=146.25kN·mBDSSS_SIMPLE_SIN3.假定該連續(xù)梁的B、C支座彎矩相同，即M=M=140.23kN·m(計值)，兩支座BC調幅系數(shù)均為0.7，并假定L=8m，則BC跨中的計算配筋量A(mm2)與()2s項數(shù)值相近。A．804B．980C．1120D．1230ABCD分值:1答案:A支座彎矩調幅M=M=0.7×140=98kN·mBC=84mm≤ζ×h=0.550×465=256mmb04.假設構件的截面尺寸為b×h=200mm×300mm=a′=25mm，承受軸心拉力設計ss值N=380kN，彎矩設計值M=38kN·m，混凝土強度等級為，縱筋采用鋼筋。假設截面為對稱配筋，則靠近軸向拉力作用點一側的縱向鋼筋的計算面積A接近()項配筋方案。sA．3φ18B．3φ22C．4φ18D．2φ22SSS_SIMPLE_SINAB分值:1答案:B

C

D混凝土強度：C30f=30.0N/mm2f=14.33N/mm2f=1.43N/mmcu，kct鋼筋強度：fN/mm2f′=300N/mm2E=200000N/mm2yys全部縱向鋼筋的截面面積A按下式求得：sN≤f×A(混凝土規(guī)范式7.4.1)ys

2

大、小偏心受拉構件判斷軸向拉力作用點至截面重心的距離：125mm，屬于小偏心受拉構件軸向拉力作用點至近側縱向受拉鋼筋的合力點的距離：軸向拉力作用點至遠側縱向受拉鋼筋的合力點的距離：受拉區(qū)縱筋面積A按下列公式求得：sNe′≤fA(h′-a)(混凝土規(guī)范式7.4.2.2)ys0s故可選用3φ22，則A=1140mms5～8：

2某鋼筋混凝土預制疊合梁，施工時不加支撐，梁的計算跨度為，按簡支梁計算。疊合前梁截面為250mm×450mm，疊合后為250mm×650mm預制梁的混凝土強度等級采用C30，疊合層采用C20，縱向鋼筋采用HRB335，箍筋采用HPB235，第一階段計算，梁承受恒荷載標準值=12kN/m，施工活荷載標準值1Gq=14kN/m；第二階段計算，因樓板的面層、吊頂?shù)葌鹘o該梁的靜荷載標準值為1kq=10kN/m，使用階段活荷載為q=22kN/m，鋼筋混凝土容重為25kN/m。2G2kSSS_SIMPLE_SIN5.該梁第二階段時的梁端剪力(設計值)最接近)項數(shù)值。A．171.6kNB．221.3kNC．102kND．154.5kNABC分值:1答案:A第一階段梁端剪力標準值：

D剪力設計值為：V=1.2V+1.4V=1.2×36+1.4×42=102kN11G1q第二階段梁端剪力標準值為：剪力設計值：V=1.2V+1.2V+1.4V=1.2×36+1.2×30+1.4×66=171.6kN21G2G2qSSS_SIMPLE_SIN6.假定疊合梁的截面尺寸滿足規(guī)范的要求，箍筋間距，并已知截面有效高度為610mm，疊合構件的剪力設計值V=165.9kN則疊合梁中箍筋的最小配箍

面積與()項數(shù)值最為接近。A．60.5mm

2

B．63mm

2

C．53.5mm

2

D．46mm

2ABCD分值:1答案:B由混凝土規(guī)范10.6.4條的規(guī)定，取較低的疊合層混凝土強度等級C20進行計算。其斜截面受剪承載力按下列公式計算：當V＞0.7×f、500＜H≤800mm構造要求：t0箍筋最小直徑D=6mm，箍筋最大間距s=250mmminmax最小配箍面積A=(0.24×f/f)×b×sxv，mintyv=(0.24×1.10/210)×250×200=63mm2SSS_SIMPLE_SIN7.疊合梁的第二階段跨中彎矩設計值最接近()項數(shù)值。A．257.4kN·mB．153kN·mC．206.5kN·mD．195.6kN·mABCD分值:1答案:A第一階段梁跨中彎矩標準值為：跨中彎矩設計值為：M+1.4M=1.2×54+1.4×63=153kN·m11G1q第二階段梁端剪辦標準值為：跨中彎矩設計值為：M=1.2M+1.2M+1.4M=1.2×54+1.2×45+1.4×99=257.4kN·m21G2G2qSSS_SIMPLE_SIN8.假定疊合梁滿足構造要求，其中箍筋間距及配筋率均滿足混凝土規(guī)范的要求，并已知截面有效高度為610mm，配有雙肢箍，則疊合面的受剪承載力設計值最接近()項數(shù)值。A．256.1kNB．221.3kNC．209.5kND．285.6kNAB分值:1

CD答案:A因為箍筋為雙肢箍2φ8@200，則有由混凝土規(guī)范式

=1.2×1.1×250×610+0.85×210×0.503×610=256.1kN由混凝土規(guī)范條的規(guī)定，取較低的疊合層混凝土強度等級的抗拉強度設計值f行計算。t9～11：有一承受非恒載為主的鋼筋混凝土框架柱，安全等級為二級，矩形截面尺寸b×h=300mm×500mm，對稱配筋，每側各配有φ20的鋼筋(鋼筋為HRB335)，混凝土強度等級為C25，縱向受拉鋼筋合力點至截面近邊的距離a=40mm，柱的計算長度為I=4.5m。s0SSS_SIMPLE_SIN9.該柱在某荷載效應組合下，初始偏心距e=200mm試問該柱在該組荷載作用下i的偏心距增大系數(shù)η與()項數(shù)值最為接近。A．1.13B．1.25C．1.17D．1.21AB分值:1答案:A

CDζ按給出的近似公式進行計算：ζ/h=0.2+2.7×11i取ζ=11SSS_SIMPLE_SIN

=1.28＞1，10.該柱在某荷載組合下，其正截面受壓承載力計算中，受壓區(qū)高度。試問在該組合內(nèi)力下，柱的受拉主筋的應力σ接近()項數(shù)值。sA．σ=204N/mm2B．σ=195N/mm2C．σ=178N/mm2sssσ=252N/mm2s

D．AB分值:1答案:A相對界限受壓區(qū)高度：

CDSSS_SIMPLE_SIN11.柱正截面受壓承載力計算中，已知該柱為小偏心受壓。假定該框架柱偏心受壓時有軸向壓力設計值N=500kN，柱兩端配有雙肢箍，箍筋等級為HPB235，計算截面的剪跨比λ=3，試問該柱斜截面受剪承載力設計值與

()項數(shù)值最為接近。A．176.8kNB．198.8kNC．206.8kND．212.3kNABCD分值:1答案:A箍筋面積A=101mm箍筋間距s=15mmsv由混凝土規(guī)范式，偏心受壓構件的受剪承載力：12.某承受均布荷載的簡支梁凈跨l=3.56m，截面尺寸，兩端n支撐在240mm厚的磚墻上，承受永久均布荷載標準值=25kN/m，可變均布荷載k標準值q=50kN/m，混凝土強度等級為C30，箍筋為，縱筋為鋼k筋，箍筋為φ8@200雙肢箍，彎起鋼筋利用梁底鋼筋彎起，彎起45°，a=35mm，對該梁的支座處進行斜截面承載力計算，則計算所需的彎起鋼s筋面積最接近()項數(shù)值。A．197mm

2

B．336mm

2

C．139mm

2

D．266mm

2AB

SSS_SIMPLE_SINC

D分值:1答案:C截面有效高度：h=h-a=500-35=465mm0s最危險截面在支座邊緣處，以該處剪力控制設計，剪力設計值：V=×(1.2×25+1.4×50)×3.56=178kN驗算截面尺寸：當h/b≤4時，V≤0.25βfbhwcc00.25βfbh=0.25×1.00×14.33×200×465=333173N≥V=178000N，滿cc0足要求。判別是否需要按計算配置腹筋：0.7fbh=0.7×1.43×200×460=92092N000N，需要按計算確定t0腹筋。計算彎起鋼筋13.雙向板受力鋼筋的配置應是()。A．沿長邊方向的受力鋼筋放在沿短邊方向的受力鋼筋的內(nèi)側B．沿長邊方向的受力鋼筋放在沿短邊方向的受力鋼筋的外側C．沿短邊方向配受力鋼筋，沿長邊方向配構造鋼筋D．沿長邊方向的受力鋼筋放在內(nèi)側或外側對受力沒有影響SSS_SIMPLE_SIN

ABCD分值:1答案:A14.有關減少混凝土的收縮裂縫的措施，()項所述正確。A．在澆注混凝土時增設鋼絲網(wǎng)B．在混凝土的配比中增加水泥用量C．在混凝土配比中采用高標號水泥D．在混凝土配比中采用彈性模量小的骨料SSS_SIMPLE_SINAB分值:1

C

D答案:A15.下列表述中()項正確。A．配置抗沖切箍筋的鋼筋混凝土樓板，其沖切破壞前有明顯預兆，呈延性破壞B．受彎構件進行疲勞驗算時，受壓區(qū)混凝土應力圖形可簡化為等效的矩形應力圖C．對于進行疲勞強度驗算的受彎構件，其主拉應力由箍筋或彎起鋼筋承受，不考慮混凝土的作用D．在吊車梁疲勞強度驗算中，荷載應取用標準值，當?shù)踯嚍橹丶壒ぷ髦茣r，對吊車的豎向荷載應考慮動力系數(shù)1.1SSS_SIMPLE_SINAB分值:1答案:D16～21：

C

D某工字形截面牛腿與工字形柱的翼緣焊接如題圖，牛腿翼緣板與柱用對接焊縫連接；腹板用角焊縫連接，h=8mm。已知牛腿與柱的連接截面承受的荷載f設計值：剪力V=470kN，彎矩M=235kN·m。鋼材為。手工焊，型焊條，二級焊縫。SSS_SIMPLE_SIN16.對接焊縫的寬度b=200mm，按強度設計值換算成角焊縫等效寬度為()mm。A．240B．258C．268.8D．276.4AB分值:1答案:C

CD

SSS_SIMPLE_SIN17.腹板角焊縫的有效面積為()。A．18.48cm

2

B．24.62cm

2

C．36.96cm

2

D．42.84cm2

2ABCD分值:1答案:C腹板角焊縫尺寸為：l=400-2×30-10=330mmw腹板角焊縫的有效面積為：=2×0.7×0.8×33=36.96cmfwSSS_SIMPLE_SIN18.

2如果全部焊縫的有效截面的慣性矩為35604cm

4

，則焊縫強度驗算時牛腿頂面對接焊縫的彎曲拉應力為(使用本題條件)()。A．141.2N/mm2B．148.6N/mm2C．150.4N/mm2D．153.8N/mm2AB分值:1答案:A

CDSSS_SIMPLE_SIN19.剪力全部由腹板承受，腹板角焊縫的有效面積為

2

時，腹板焊縫強度驗算時的焊縫剪應力

為()。A．100.4N/mm

2

B．114.6N/mm

2

C．120.8N/mm

2

D．127.2N/mm2AB分值:1答案:D

CDSSS_SIMPLE_SIN20.如果全部焊縫的有效截面的慣性矩為35604cm4，腹板焊縫強度驗算時的垂直焊縫方向應力為()。A．100.4N/mm

2

B．108.9N/mm

2

C．125.8N/mm

2

D．134.2N.mm2AB分值:1答案:B

CD

SSS_SIMPLE_SIN21.如果腹板角焊縫的力為()。

和

分別為114.6N/mm2、108.9N/mm2，則角焊縫的應A．145.3N/mm

2

B．149.8N/mm

2

C．155.8N/mm

2

D．159.4N/mm2AB分值:1答案:A22～23：

CD某簡支梁采用熱軋普通工字鋼，型號，跨度為5m，梁上翼緣作用有均布荷載設計值q=36kN/m(包括自重)，荷載標準值=27.69N/mm，跨中無側向k支承。其中梁的W=878cm3，I=15796cm4，鋼材Q235-B。xxSSS_SIMPLE_SIN22.梁的彎曲應力為()N/mm

2

。A．115B．122C．128D．133AB分值:1答案:B

CDSSS_SIMPLE_SIN23.剛度驗算中梁的撓度為()mm。A．6.9B．7.5C．7.8D．8.2ABC分值:1

D答案:A按荷載標準值計算：24.冷彎薄壁型鋼屋面檁條平面外布置的拉條，下述論點錯誤的是)。A．可作為側向支承點B．與M算無關xC．可減小M向的計算跨度D．拉條直徑不得小于8mmySSS_SIMPLE_SINABCD

分值:1答案:B按GBJ18—87第5.1.2條，計算M，拉條可作為側向支承點，與梁的整體x穩(wěn)定性計算有關。25.某重型鋼結構工作平臺，主梁以上結構自重2，分項系數(shù)1.2，活荷載按最大的檢修材料所產(chǎn)生的荷載20kN/m

2

計，其分項系數(shù)1.3，主梁間距，跨度8m，簡支，主梁跨中彎矩設計值為()kN·m。A．1124B．1280C．1360D．1668SSS_SIMPLE_SINAB分值:1

C

D答案:A按GB50017—2003第3.1.9條，計算由檢修材料作用的平臺主梁荷載時，應乘以0.85的折減系數(shù)。簡支梁彎矩的荷載效應系數(shù)為l2。故跨中彎矩：×(1.2×5+0.85×1.3×20)×5×8

2

=1124kN·m26.在地震區(qū)有一采用框架一支撐結構的多層鋼結構房屋，關于其中心支撐的形式，下列()項不宜選用。A．交叉支撐B．人字支撐C．單斜桿支撐D．K形支撐SSS_SIMPLE_SINAB分值:1

C

D答案:C27.有一用Q235鋼制作的鋼柱。作用在柱頂?shù)募泻奢d設計值；擬采用支承加勁肋-400×30傳遞集中荷載，加勁肋上端刨平頂緊，柱腹板切槽后與加勁肋焊接，如題圖所示。取角焊縫h=16mm，試問，焊縫長度l(mm)與下列f1()項數(shù)值最為接近。提示：考慮柱腹板沿角焊縫邊緣剪切破壞的可能性。A．400B．500C．600D．700SSS_SIMPLE_SINAB分值:1答案:C28.

CD

工字形組合截面的鋼吊車梁采用Q235D鋼制造，腹板為1300×12，支座最大剪力設計值V=1005kN，采用突緣支座，端加勁肋選用400×20(焰切邊)，當端部支座加勁肋作為軸心受壓構件進行穩(wěn)定性計算時，試問，其壓應力N/mm

2

)與下列()項數(shù)值最為接近。提示：為簡化計算，取繞對稱軸的替λ。yyzA．127.3B．115.7C．105.2D．100.3SSS_SIMPLE_SINAB分值:1答案:D

CDA=2×40+18×1.2=101.6cm

229.下述對鋼管結構的構造要求，其中()項是不妥當?shù)?。A．節(jié)點處除搭接型節(jié)點外，應盡可能避免偏心，各管件軸線之間的夾角不宜小于30°B．支管與主管之間連接焊縫，應沿全周連續(xù)焊接并平滑過渡，支管壁厚小于6mm時，可不切坡口C．在支座節(jié)點處，應將支管插入主管內(nèi)D．主管的直徑和壁厚應分別大于支管的直徑和壁厚SSS_SIMPLE_SINAB分值:1

C

D答案:C由規(guī)范10.2.1知：A、B、D均符合構造要求。在支座接點處，支管不得插入主管內(nèi)。30～31：已知鋼筋混凝土過梁凈跨I=3.0m，過梁上砌體高度1.2m，墻厚190mm，n墻體采用MU7.5砌塊、Mb5混合砂漿砌筑，承受樓板傳來的均布荷載設計值15kN/m。過梁伸入墻內(nèi)200mm，砌塊厚度為，雙面抹20mm混合砂漿，單位面積容重為3.38kN/m

2

(題圖)。SSS_SIMPLE_SIN30.與該過梁下砌體局部承壓力最接近的是()項數(shù)值。A．29.1kNB．30.5kNC．40.2kND．35.3kNAB分值:1答案:D

CD

根據(jù)《規(guī)范》7.2.2條第2款第2點的規(guī)定，因墻高h=1200mm＜l/2=3000/2=1500mm應按h=1200mm的均布自重采用。wnw墻體重量：q=1.2×3.38=4.06kN/m1過梁自重：q=0.19×0.3×25+0.02×(0.30×2+0.19)×17×1.2=2.03kN/m2樓板荷載q=15kN/m3根據(jù)《規(guī)范》條第3款的規(guī)定，驗算過梁下砌體局部承壓承載力時，可不考慮上層荷載的影響，即SSS_SIMPLE_SIN31.該過梁下的局部承壓承載力與()項數(shù)值最為接近。A．49.2kNB．50.5kNC．65kND．67.3kNABCD分值:1答案:C砌塊砌體的抗壓強度f=1.71N/mm

2根據(jù)《規(guī)范》條第2款規(guī)定未灌孔混凝土砌塊砌體的局壓強度系數(shù)γ=1.0，根據(jù)《規(guī)范》5.2.4條規(guī)定，對過梁壓應力圖形完整系數(shù)η=1.0ηγA=1.0×1.0×1.71×190×200=64980N≈65kNl32～36：某鋼筋混凝土挑梁(b×h=240mm×300mm)埋置于丁字形截面的墻體中，b如題圖；挑梁下墻體厚均為240mm，采用MU10、M2.5砂漿砌筑。樓板傳給挑梁的荷載有：梁端集中作用的恒載=4.5kN；作用在挑梁挑出k部分的恒載g=10kN/m，活載q=1.8kN/m，樓板壓在挑梁埋在墻內(nèi)部分的恒載1k1k為g=10kN/m，頂層屋面板傳給挑梁荷載，=15.5kN/m，q=1.8kN/m，墻體自2k3k3k重19kN/m3。挑梁挑出部分自重1.35kN/m，挑梁埋在墻內(nèi)部分自重1.8kN/m。SSS_SIMPLE_SIN32.頂層的傾覆力矩與()項數(shù)值最為接近。A．28.75kN·mB．18.4kN·mC．38.25kN·mD．22.7kN·mABCD分值:1答案:A求x梁埋在墻體的長度l分別為3.0m和1.8m，均大于012.2h=2.2×0.3=0.66m，根據(jù)《規(guī)范》7.4.2的規(guī)定，挑梁計算傾覆點到墻外b邊緣的距離x=0.3h≯0.13l，即0b1x=0.3×0.3=0.09ml=0.13×1.8=0.234m01挑梁的自重和承擔的恒載的合力為15.5+1.35=16.85kN/m

挑梁所承擔的活載為，恒載起控制作用。根據(jù)《建筑結構荷載規(guī)范》第條第一款的規(guī)定，恒載的分項系數(shù)為1.35，根據(jù)《砌體結構規(guī)范》第4.1.6條(4.1.6)規(guī)定，在驗算傾覆時，這時的分項系數(shù)取1.2M=[1.2×(15.5+1.35)+1.4×1.8]×(1.5+0.09)0r

2

=28.74kN·mSSS_SIMPLE_SIN33.頂層的抗傾覆力矩與()項數(shù)值最為接近。A．28.75kN·mB．48.4kN·mC．58.5kN·mD．33.6kN·mABCD分值:1答案:C挑梁的抗傾覆荷載G頂層挑梁自重標準和所承擔的恒載標準值gr3kG=(1.8+15.5)×(3.0-0.09)=50.3kNr根據(jù)《規(guī)范》條式的規(guī)定，對起作用的分項系數(shù)取0.8，得M=0.8G(l-xrr20SSS_SIMPLE_SIN

×(3-0.09)=58.5kN·m34.樓層的抗傾覆力矩與()項數(shù)值最為接近。A．58.74kN·mB．48.42kN·mC．68.50kN·mD．63.64kN·mABCD分值:1答案:A抗傾覆力矩：G——為挑梁尾端上部擴展角范圍內(nèi)的本層砌體自重；r1G——本層的樓面恒荷載標準值。r2墻體自重Gr1G=(1.8×2.7+1.8×2.7-×1.8r1

2

)×0.24×19=36.94kN應用規(guī)范式(7.4.3)M(l-x)=43.44kN·mrr20樓蓋荷載：M=0.8×(10+1.8)×(1.8-0.09)2=13.80kN·mr2反傾覆力矩：M=M+M=43.44+13.80=57.24kN·mrr1r2SSS_SIMPLE_SIN35.頂層和樓層挑梁下的支承壓力N接近()組數(shù)值。1A．72.4kN，65kNB．724kN，82.2kNC．92.4kN，82.2kND．117.5kN，65kN

ABCD分值:1答案:A《規(guī)范》7.4.4條規(guī)定挑梁下的支承壓力N，R挑梁的傾覆荷載設計值iii頂層：R=[1.2×(15.5+1.35)+1.4×1.8]×(1.5+0.09)=36.2kN1樓層：R=1.2×4.5+[1.2×(10+1.35)+1.4×1.8]×(1.59+0.09)=32.5kN2則挑梁下的支承壓力分別為：=2×36.2=72.4kNN=2×32.5=65kN12SSS_SIMPLE_SIN36.該挑梁下的局部承壓承載力最接近()項數(shù)值。A．125.6kNB．107.9kNC．117.9kND．132.4kNABCD分值:1答案:C由《規(guī)范》7.4.4可知，挑梁下的砌體局部受壓承載力按下式計算：N≤ηγfAll根據(jù)規(guī)范的規(guī)定，η=0.7，γ=1.5=1.2bh=1.2×240×300=86400mmlb砌體抗壓強度設計值f=1.3N/mm2則局部承壓承載力：ηγfA=0.7×1.5×1.3×86400=117l936N≈117.9kN37～40：

2題圖所示砌體結構房屋，層高為、3.2m、3.2m，開間3.6m墻厚為240mm，進深5.0m。鋼筋混凝土梁擱置處有墻垛130mm×490mm采用普通燒結磚、M5.0砂漿。底層頂端1-1截面上作用有軸力=350kN，梁端支承壓力0N=75kN，風荷載w=0.8kN/m2。1SSS_SIMPLE_SIN37.房屋頂點水平位移與()項數(shù)值最為接近(取剪應力不均勻系數(shù)。A．1.73mmB．2.13mmC．1.61mmD．1.5mmABCD分值:1答案:A取中間橫墻為簡化計算取矩形截面，截面幾何特性：A=240×5000=1.2×106mm2查《規(guī)范》表得砌體的抗壓強度f=1.5N/mm2查《規(guī)范》表砌體的彈性模量E=1600f=1600×1.5=2400N/mm

2根據(jù)《規(guī)范》條的規(guī)定，砌體的剪切模量可按砌體彈性模量的倍采用，故G=0.4E=960N/mm2

墻體的抗彎剛度EI=2400×2.5×10

12

=6.0×1015N/mm2墻體的抗剪剛度GA=960×1.2×10

2

=1.15×102

N/mm

2風荷載q=0.8(3.6+3.6)=5.76kN/m=5.76N/mmw最大水平位移：房屋頂點水平位移SSS_SIMPLE_SIN38.窗間墻壁柱的計算翼緣寬度為()項選擇。A．3.6mB．1.8mC．2.0mD．2.2mABCD分值:1答案:B《規(guī)范》4.2.8第1款規(guī)定多層房屋，當有門窗口時，可取窗間墻寬度，故本題b=1.80m。fSSS_SIMPLE_SIN39.已知底層的頂端截面作用有軸向力N=350kN作用于壁柱形心。梁端支承壓力0為75kN，梁端無墊塊時，底層頂端的彎矩與)項數(shù)值最為接近。A．12.36kN·mB．11.5kN·mC．16.1kN·mD．18.32kN·mABCD分值:1答案:B根據(jù)《規(guī)范》公式(5.2.4-5)梁端有效支承長度根據(jù)《規(guī)范》條件N到墻邊的距離為0.4a=0.4×183=73mm。l0N截面形心的距離e=y-0.4a=226-73=153mmll20作用于底層頂端的軸力N+N=350+75=425kN0lN+N力的作用點離截面形心的距離e0l底層頂端的彎矩M=(N+N)×e=425×0.027=11.5kN·m0lSSS_SIMPLE_SIN40.條件同上題，但梁端設有剛性墊塊時，則底層頂端的彎矩與)項數(shù)值最為接近。A．13.6kN·mB．12.7kN·mC．16.1kN·mD．15.5kN·mAB分值:1

CD

答案:A窗間墻上的上部平均壓應力查表5.25得系數(shù)應用式(5.2.5.4)得梁端有效長度N截面形心的距離e=y-0.4a=226-0.4×115=180mmll2041.

N+N力的偏心距0l底層頂端的彎矩M=(N+N)×e=425×0.032=13.6kN·m0l多層砌體剛性方案房屋，在水平風荷載作用下對縱墻進行內(nèi)力分析時，下列論述不可能出現(xiàn)的是()。A．可按豎向連續(xù)梁分析內(nèi)力B．縱墻上、下端的彎矩可按兩端固定梁計算C．滿足規(guī)范的規(guī)定，則可不進行風力計算D．在一般剛性方案房屋中，必須考慮墻內(nèi)由風荷載引起的彎曲應力以及在縱墻內(nèi)產(chǎn)生的附加壓力SSS_SIMPLE_SINAB分值:1

C

D答案:D42.磚砌體構件的承載力與變形計算時，以下概念正確的是)。(1)磚砌體受壓構件僅考慮承載能力極限狀態(tài)(2)磚砌體的變形，灰縫中砂漿的變形是主要的(3)砌體結構受壓構件，當e＞0.95y時尚應按正常使用極限狀態(tài)要求進行驗算(4)確定砌體抗拉強度時，豎向灰縫可不考慮A．(1)(3)B．(2)(3)C．(3)(4)D．(2)(4)SSS_SIMPLE_SINAB分值:1答案:D43.

C

D如題圖所示為一厚木屋架下弦接點，其木材順紋承壓強度設計值=10N/mmc該桿軸向力設計值P=36kN，采用鋼夾板連接，螺栓連接承載力的計算系數(shù)

2

，K=7.5，木材斜紋承壓降低系數(shù)Ψ=1。試問接頭所需的最少螺栓數(shù)目為va()。

A．3BC．4D．6SSS_SIMPLE_SINAB分值:1

C

D答案:C應用《木結構規(guī)范》式(6.2.2)得每一剪切面的設計承載力根據(jù)《規(guī)范》第條的規(guī)定，當木材斜紋受力時要求降低系數(shù)。aN=ΨN=1×9.468×10Nvav3螺栓數(shù)44～47：某民用建筑為四層混合結構，底層承重墻厚，每米長度承重墻傳至±0.000處的標準組合時豎向中心荷載值F=192.0kN/m地質剖面如題圖(a)所示，地基持力層的擴散角θ=23°；基礎下部采用厚的C10混凝土。其上用MU10紅磚，M5水泥砂漿砌筑，砌法如題圖b)所示?；A和基礎土的平均重度γ=20kN/mG

3

。SSS_SIMPLE_SIN44.持力層粉土承載力與()項值接近。A．159.34kPaB．167.83kPaC．189.56kPaD．196.75kPaABCD分值:1答案:B由《規(guī)范》得η=1.5df=f+γη(d-0.5)=160+17.4×1.5×(0.8-0.5)=167.83kPaaakmdSSS_SIMPLE_SIN45.如果F=240kN/m，持力層承載力f=180kPa，則基底寬度與()值接近。aA．1.15mB．1.28mC．1.39mD．1.46mAB分值:1答案:D

CD

SSS_SIMPLE_SIN46.作用在基底處的壓應力與()項值接近。A．149.85kPaB．156.7kPaC．163.69kPaD．174.65kPaAB分值:1答案:C

CDSSS_SIMPLE_SIN47.如果基底處壓應力p=163.69kPa，則作用在下臥層淤泥質粉土的應力與K()項值接近。A．98.26kPaB．106.37kPaC．115.9kPaD．121.3kPaABCD分值:1答案:A作用在基底處土的自重應力：p=17×0.6+18.6×0.2=13.9kPaC作用在下臥層淤泥質黏土上的自重應力：P=13.9+1.8×(18.6-10)=29.4kPaCZ作用在下臥層淤泥質黏土上的附加應力：48～53：

p+P=29.4+68.86=98.26kPaCZZ某單層廣房柱，在基礎頂面作用有荷載，M=87kN·m，基礎梁傳來F′=180kN，柱截面b×a=400mm×600mm，基礎底部面積22I×b=3m×1.8m，基礎變階處尺寸，長a=1150mm，寬b=950mm，基礎高度z1z1H=850mm，其余尺寸見題圖。基礎埋深d=1.2m混凝土強度等級C20，f=1.1N/mm2，HPB235鋼筋，f=210N/mm2。tySSS_SIMPLE_SIN48.如果基礎承受彎矩167kN·m，偏心矩與()項值接近。A．0.27mB．0.3mC．0.34mD．0.36mABCD分值:1答案:AN=N+G+F=300+20×5.4×1.275+180=617.7kN0

SSS_SIMPLE_SIN49.下臺階的沖切面積與()項值接近。A．0.659m

2

B．0.723m

2

C．0.765m

2

D

2ABCD分值:1答案:C下臺階周邊長度a=1150mm，b=950mm，h=500mm，因為1101b+2h=950+2×500=1950mm＞b=1800mm，沖切破壞錐體的底面在b方向落在基z101礎底面以外。故沖切驗算時，取部分基底面積：SSS_SIMPLE_SIN50.如果基底反力如題圖所示，則柱邊I-I截面彎矩與)項值接近。A．121kN·mB．128kN·mC．134kN·mD．145kN·mAB分值:1答案:A

CDSSS_SIMPLE_SIN51.條件如題圖所示，變階處I-I，截面彎矩與)項值接近。11A．100.6kN·mB．74.8kN·mC．93.6kN·mD．85.4kN·mAB分值:1答案:D

CDSSS_SIMPLE_SIN52.柱邊Ⅱ-Ⅱ截面的彎矩與()項值接近。A．35.6kN·mB．47.9kN·mC．54.6kN·mD．59.8kN·mABC分值:1答案:B由《規(guī)范》8.2.7.5得

D

SSS_SIMPLE_SIN53.變階處Ⅱ-Ⅱ面彎矩與()項值接近。11A．19.1kN·mB．26.4kN·mC．34.5kN·mD．43.8kN·mAB分值:1

CD答案:A54.土韻級配狀況常用不均勻系數(shù)評定。()項為級配良好的土。A．K＜5B．5＜K＜8uuC．8＜K＜10D．K＞10uuSSS_SIMPLE_SINAB分值:1

C

D答案:D55.同一種土的重度γ、飽和度γ和有效重度γ′三者之間的下列關系，sat()項正確。A．γ＜γ′B．γ＞γ′C．γ＞γD．γ≤γ′satsatSSS_SIMPLE_SINAB分值:1

C

D答案:B56.公式f=Myb+Mγd+MC根據(jù)以下()項公式導出的。Vbd0ckA．臨界壓力B．臨界壓力C．臨界壓力D．臨塑壓力

，但對其中有關系數(shù)值作了調整AB

SSS_SIMPLE_SINCD分值:1答案:C57.

在其他條件相同的情況下，主動土壓力E、靜止土壓力被動土壓力E三者a0p下列關系中()項正確。A．E≤E≤Ea0pC．E＜E＜E0apSSS_SIMPLE_SIN

B．E＜E＜Ea0pD．E≤E≤E0apAB分值:1

C

D答案:B58.修建于裹冰區(qū)的某電視塔，其頂部豎向鋼桅桿的長度為，直徑為，基本裹冰厚度為20mm，基本風壓值為w=0.35kN/m，桅桿處的風振系數(shù)β=1.7，0z風壓高度變化系數(shù)μ=2.8，重現(xiàn)期調整系數(shù)=1.1，風載體型系數(shù)μ=0.8。zrr對承載力極限狀態(tài)，當裹冰荷載為第一可變荷載時，在荷載效應的基本組合中，則桅桿底部由風載產(chǎn)生的剪力設計值(kN)與()項數(shù)值最為接近。A．2.26B．3.87C．9.03D．3.52SSS_SIMPLE_SINAB分值:1

C

D答案:A查表2.0.5《高聳》，裹冰荷載為第一可變荷載時，Ψ=0.25cwW=β·μ·μ·μ·wKZszγ0=1.7×0.8×2.8×1.1×0.35=1.466kN/m2F=γ·B=1.4×1.466×(0.4+0.022)=0.903kN/mwKV=Ψ·F·H=0.25×0.903×10=2.26kNcw故選A59.在華北地區(qū)建一拉索式桅桿，其基本裹冰厚度為，拉繩直徑為25mm，其最高端距地面高75m。則拉繩上端單位長度的裹冰荷載kN/m)最接近于()項數(shù)值。A．0.0137B．0.0185C．0.0219D．0.0174SSS_SIMPLE_SINAB分值:1

C

D答案:D查表3.3.3-1，d=20mm，a=0.9；d=30mm，a11∴d=25mm時，a=0.85；1查表3.3.3.2，a=1.6；H=100m，a=2.022∴H=75m時，a=1.82裹冰重度γ=9kN/m3，b=10mm，d=25mm∴q=πbaa(d+baa)×γ×10-6L1212=3.14×10×0.85×1.8×(25+10×0.85×1.8)×9×10

-6

故選D

=17424.8×10

-6

=0.0174kN/m60.當按承載力極限狀態(tài)設計時，在非地震區(qū)高聳結構構件的荷載效應基本組合中所用的下列系數(shù)取值，其中()項是錯誤的。A．永久荷載分項系數(shù)γ，一般情況可采用1.2GB．安裝檢修荷載分項系數(shù)采用1.4AC．溫度作用荷載分項系數(shù)采用1.0TD．塔樓樓面或平臺的活荷載組合值系數(shù)可采用0.7CLSSS_SIMPLE_SINAB分值:1

C

D答案:B根據(jù)規(guī)范《高規(guī)》2.0.4《高聳》，安裝檢修荷載分項系數(shù)γ采用A故選B61.在下列高層建筑中進行地震作用計算時，()采用時程分析法進行補充計算。Ⅰ．高柔的高層建筑結構Ⅱ．沿豎向剛度略有變化的高的乙類高層建筑結構Ⅲ．設防烈度為7度，高度大于100m的丙類高層建筑結構Ⅳ．甲類高層建筑結構A．Ⅲ、ⅣB．Ⅰ、ⅡC．Ⅰ、ⅢD．Ⅱ、ⅣSSS_SIMPLE_SINAB分值:1

C

D答案:A根據(jù)規(guī)范《高規(guī)》3.3.4第三款，應選A62～65：某建造于大城市市區(qū)的層公寓，采用鋼筋混凝土剪力墻結構體系。平面為矩形，共6個開間，橫向剪力墻間距為，其中間剪力墻的計算簡圖如題圖所示?；炷翉姸鹊燃壊捎茫v向鋼筋采用HRB335鋼，箍筋采用鋼。a=a′=35mm。ssSSS_SIMPLE_SIN62.工程所在場地的地基土的構成如下表所示：序號

地質柱狀圖

層底深度(m)

層厚(m)

土層剪切波速ν(m/s)s

12345

雜填土黏土粉質黏土稍密卵石中密卵石

**********

**********

1002001603003806砂巖800若有抗震要求時，須確定其建筑場地類別。以下)項場地類別是正確的。A．ⅠB．ⅡC．ⅢD．ⅣABCD分值:1答案:B根據(jù)《震規(guī)》4.1.4，取d=18m0查表4.1.6知，場地類別應為Ⅱ類，故選BSSS_SIMPLE_SIN63.若已知其wT2=2.0kNs2/m2，則該建筑物頂點處的風振系數(shù)接近()項0z數(shù)值。A．1.0B．1.3C．1.4D．1.6ABCD分值:1答案:CwT20

=2.0kN·s2/m2，C類查表3.2.6-1，ζ=1.46查表：H=80m，μ；H=90m，μ=1.62zz∴H=84m時，μz1=48.6m，B=18.1m故選CSSS_SIMPLE_SIN64.

L=6×8.若由《全國基本風壓分布圖》查得該地區(qū)的基本風壓為

2

，已知離地面高度40m處的風振系數(shù)β=1.4。則該剪力墻離地面處的風荷載設計值z(kN/m)最接近()項數(shù)值。A．1.2B．7C．8.35D．9.9

ABCD分值:1答案:Cβ=1.4，μ=1.13，w=0.35kN/m2zz0∵=4.64，而L/B=2.69＞1.5，故按附錄A計算μ

sμ=0.80(迎風面)s1∴F=γ·β·μ·μ·w·Lwzsz0=1.4×1.4×(0.80+0.53)×1.13×0.35×8.1=8.35kN故選CSSS_SIMPLE_SIN65.在風荷載作用下，若連梁的無震作用組合的剪力值=155kN，則中間連梁的箍b筋配置最接近()項圖示。AB分值:1答案:C

CD由《高規(guī)》7.2.26，連梁全長箍筋直徑不應小于6mm，間距不大于150mm，A=0.396·s=0.396×150=59.4mmsv雙肢φ6，A=56.6mm2＜59.4mm2sv雙肢φ8，A=100.6mm2＞59.4mm2sv選用雙肢φ8@150故選C66～68：

2某11層住宅，采用鋼框架結構，其結構質量及剛度沿高度分布基本均勻，各層層高如題圖所示?？拐鹪O防烈度為度。SSS_SIMPLE_SIN66.假定水平地震影響系數(shù)a=0.22；屋面恒荷載標準值為，等效活荷載標1準值為480kN，雪荷載標準值為160kN；各層樓蓋處恒荷載標準值為4100kN，等效活荷載標準值為550kN。試問，結構總水平地震作用標準值F(kN)，與下EK列()項數(shù)值最為接近。提示：按《高層民用建筑鋼結構技術規(guī)程》99—98)底部剪力法計算。A．8317B．8398C．8471D．8499

ABCD分值:1答案:C按《高層民用建筑鋼結構技術規(guī)范》4.3.4-1F=aGEKep=0.22×0.80(4300+4100×10+160×0.5+550×10×0.5)=8471kNSSS_SIMPLE_SIN67.假定屋蓋和樓蓋處重力荷載代表值均為G，與結構總水平地震作用等效的底部剪力標準值F=10000kN，基本自振周期T。試問，頂層總水平地震作用EK1標準值F11(kN)，與下列()項數(shù)值最為接近。EKA．3000B．2400C．1600D．1400ABCD分值:1答案:A由《高層民用建筑鋼結構技術規(guī)范》4.3.4-4SSS_SIMPLE_SIN68.假定框架鋼材采用Q345，f=345N/mm2，某梁柱節(jié)點構造如題28圖所示。試y問，柱在節(jié)點域滿足規(guī)程要求的腹板最小厚度(mm)，與下列()項數(shù)值wc最為接近。提示：按《高層民用建筑鋼結構技術規(guī)程》99—98)計算。A．10BC．15D．17ABCD分值:1答案:C69.某18層鋼筋混凝土框架-剪力墻結構，房屋高度為，7度設防，丙類建筑，場地Ⅱ類。試問，下列關于該框架、剪力墻抗震等級的確定，其中)項正確。A．框架三級剪力墻二級B．框架三級剪力墻三級C．框架二級剪力墻二級D．無法確定SSS_SIMPLE_SINAB分值:1

C

D答案:A按《建筑抗震設計規(guī)范》表6.1.2

70.某鋼筋混凝土框架結構，一類環(huán)境，抗震等級為二級，混凝土采用；中間層中間節(jié)點尺寸配筋如題圖所示。試問，下列)項梁面縱筋的配筋符合有關規(guī)范、規(guī)程的要求。A．3合要求AB

25B．3SSS_SIMPLE_SINC

22C．3D

20D．上面三種均符分值:1答案:C一類環(huán)境梁保護層取25mm，a=35mms鋼筋所在處弦長鋼筋直徑應小于弦長，412/20=20.6mm71.某鋼筋混凝土煙囪，如題圖所示，設防烈度為度，設計基本地震加速度為0.2g，設計地震分組為第一組，場地類別為Ⅱ類。試驗算煙囪基本自振周期的水平地震影響系數(shù)，并指出它與下列()項數(shù)值最為接近。A．0.059B．0.053C．0.047D．0.035SSS_SIMPLE_SINAB分值:1

C

D答案:B按《建筑抗震設計規(guī)范》5.1.4-1及2.1.4-2T=0.35ηg2T=0.41+0.10×10=0.41+0.10×10-2×15T=5×0.35=1.75g1γ=0.9

=1.24s72.假定某一字形剪力墻，層高5m，如題圖所示，采用級混凝土，頂部作用的垂直荷載設計值q=3400kN/m。試驗算滿足墻體穩(wěn)定所需要的厚度t(mm)，并指出它與下列()項數(shù)值最為接近。A．25