年產(chǎn)3.7萬噸酒精精餾換熱器設(shè)計

學(xué)校代碼：學(xué)號：學(xué)校代碼：學(xué)號：課程設(shè)計說明書題目：年產(chǎn)3.7萬噸酒精精餾換熱器設(shè)計學(xué)生姓名：學(xué)院：化工學(xué)院班級：指導(dǎo)教師：20年7月8日內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)本科課程設(shè)計摘要在石油、食品加工、輕工、制藥、重工業(yè)等行業(yè)的生產(chǎn)過程中，換熱器是必用工藝設(shè)備，可用作加熱器、冷卻器、冷凝器、全凝器、蒸發(fā)器和再沸器等，換熱器類型，性能不同，但設(shè)計所依據(jù)的傳熱基本原理相同，不同之處是在結(jié)構(gòu)設(shè)計上需要根據(jù)各自設(shè)備特點采用不同的計算方法。由于生產(chǎn)的規(guī)模、物料的性質(zhì)、傳熱的要求等各不相同，故換熱器的類型很多，特點不一，可根據(jù)生產(chǎn)工藝要求進行選擇。換熱器伴隨工業(yè)生產(chǎn)的始終，其效果的好壞直接影響工業(yè)生產(chǎn)的質(zhì)量和生產(chǎn)效益，為了完成年產(chǎn)3.7噸酒精的生產(chǎn)任務(wù)并節(jié)約能源，減少對環(huán)境的污染，本次換熱器設(shè)計的思路為用塔底釜殘液的熱量來先加熱原料液，是原料液加熱到一定溫度，然后再用高溫蒸汽來加熱原料液達到酒精泡點溫度再進精餾塔。塔頂酒精蒸汽經(jīng)過全凝器，用冷卻水將酒精蒸汽冷卻至液體，再經(jīng)過冷卻器是產(chǎn)品冷卻至35度。本次設(shè)計任務(wù)是年產(chǎn)3.7萬噸酒精精餾系統(tǒng)換熱器設(shè)計，其中包括了生產(chǎn)工藝流程中四個換熱器：原料預(yù)熱器、塔頂全凝器、塔頂冷卻器、塔底冷卻器。對每個換熱器進行了精算，經(jīng)反復(fù)選擇與核算之后，選取了合適的換熱器類型及其結(jié)構(gòu)尺寸等其他工藝指標(biāo)要求。此次設(shè)計參考了較多的文獻資料，結(jié)合實際生成需求采用了科學(xué)嚴謹?shù)挠嬎惴椒ê途_嚴密的計算步驟，設(shè)計出了較符合生成需求，經(jīng)濟實惠，安全可靠，操作簡便，易于清洗、維修的列管換熱器。關(guān)鍵字：換熱器、設(shè)計、加工內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)本科課程設(shè)計前言課程設(shè)計是化工原理課程中綜合性和實踐性較強的一個環(huán)節(jié)，它是理論聯(lián)系實際的橋梁，是進行體察工程實際問題復(fù)雜性的初次嘗試。工業(yè)生產(chǎn)中過程中，兩種物流之間熱的交換通過換熱器實現(xiàn)。在石油、化工、食品加工、輕工、制藥等行業(yè)的生產(chǎn)過程中，換熱器是通用的工藝設(shè)備，可作為加熱器、冷卻器、冷凝器、蒸發(fā)器和再沸器等，換熱器的類型性能各異，但設(shè)計所依據(jù)的傳熱基本原理相同，不同之處是在結(jié)構(gòu)設(shè)計上需要根據(jù)各自設(shè)備特點采用不同的計算方法，本次設(shè)計采用應(yīng)用廣泛的列管換熱器。列管換熱器的應(yīng)用已有悠久的歷史，在很多工業(yè)部門中，列管換熱器仍處于主導(dǎo)地位。隨著我國工業(yè)的不斷發(fā)展，對能源利用、開發(fā)和節(jié)約的要求不斷提高，因而對換熱器的要求也日益加強，換熱器的設(shè)計、制造、結(jié)構(gòu)改進及傳熱機理的研究十分活躍，一些新型的換熱器相繼問世。符號說明Q——傳熱速率(即熱負荷)，W；K——總傳熱系數(shù)，W／(m2．℃)；S——與K值對應(yīng)的換熱器傳熱面積，m2；Δtm——平均溫度差，℃。W——流體的質(zhì)量流量，kg／h；Cp——流體的平均定壓比熱容，J／(kg·℃)；T——熱流體的溫度，℃；t——冷流體的溫度，℃；r——飽和蒸汽的冷凝潛熱，kJ／kg。K。——基于換熱器外表面積的總傳熱系數(shù)，w／((m2．℃)；——基于管內(nèi)及管外的對流傳熱系數(shù)，w／(m2·℃)；Rso、Rsi——分別為管外側(cè)及管內(nèi)側(cè)表面上的污垢熱阻，(m2．℃)／w;do、di、dm——分別為換熱器列管的外徑、內(nèi)徑及平均直徑,m；b——列管管壁厚度,m；k一列管管壁的導(dǎo)熱系數(shù)，w／(m·℃)Δt——蒸汽的飽和溫度與壁溫之差，nc——水平管束在垂直列上的管數(shù)；——直管中因摩擦阻力引起的壓力降Pa；——回彎管中因摩擦阻力引起的壓力降，Pa；——結(jié)垢校正系數(shù)，無因次，φ25×2.5mm的換熱管取1.4；φ19×2mm的換熱管取1.5；——串聯(lián)的殼程數(shù)；——管程數(shù)。ξ——阻力系數(shù)，列管換熱器管內(nèi)ξ=3——折流擋板數(shù)目；——按殼程流通面積So計算的流速，m/s第1章確定設(shè)計方案1.1設(shè)計設(shè)備在生產(chǎn)中的作用換熱器是化工、石油、動力、食品及其他許多工業(yè)部門的通用設(shè)備，是必不可少的單元設(shè)備，在生產(chǎn)中占有很重要的地位。據(jù)統(tǒng)計，在現(xiàn)代石油化工企業(yè)中，換熱器投資約占裝備建設(shè)總投資的30%-40%；在合成氨廠中，換熱器占全部設(shè)備臺數(shù)的10%，由此可見，換熱器對整個企業(yè)的建設(shè)投資及經(jīng)濟效益有著重要的影響。1.2換熱系統(tǒng)流程方案的設(shè)計原料液原料液原料液預(yù)熱器再沸器精餾塔分配器釡液貯罐冷卻器塔頂冷凝器預(yù)熱器器產(chǎn)品貯罐進行換熱器的設(shè)計，首先應(yīng)根據(jù)工藝要求確定換熱系統(tǒng)的流程方框圖并選用適當(dāng)類型的換熱器，確定所選換熱器中流體的流動空間及流速等參數(shù)，同時計算完成給定生產(chǎn)任務(wù)所在地需的傳熱面積，并確定換熱器的工藝尺寸。流程方案圖的初步設(shè)計中，考慮使用塔底殘液的廢熱來預(yù)熱原料液，達到廢熱再利用的效果，實現(xiàn)節(jié)能減排，資源的綜合利用。本次換熱系統(tǒng)為精餾系統(tǒng)的換熱設(shè)備，包括原料預(yù)熱器，塔頂全凝器，塔頂產(chǎn)品冷卻器，塔底再沸器，塔底殘液冷卻器。對原料預(yù)熱器和塔頂產(chǎn)品冷凝器進行精算，塔頂冷卻器和塔底殘液冷卻器只作初算，而塔底再沸器不作要求。1.3換熱器設(shè)計方案的確定1.3.1換熱器的類型列管式換熱器的結(jié)構(gòu)簡單、牢固，操作彈性大，應(yīng)用材料廣，歷史悠久，設(shè)計資料完善，并已有系列化標(biāo)準(zhǔn)，特別是在高溫、高壓和大型換熱設(shè)備中占絕對優(yōu)勢。不同形式的列管換熱器主要針對換熱器管程與殼程流體的溫度差的不同設(shè)計。由于列管式換熱器管束與殼體內(nèi)通過流體的溫度不同，會引起管束與殼體熱膨脹程度的差異，若兩側(cè)流體的溫度差較大時，就可能由于熱應(yīng)力二引起管子彎曲或使管子從管板上拉托，因此，必須考慮熱補償。根據(jù)熱補償方法的不同，列管換熱器有以下幾種形式。固定管板式換熱器這類換熱器的結(jié)構(gòu)比較簡單、緊湊、造價便宜，但管外不能機械清洗。此種換熱器管束連接在管板上，管板分別焊在外殼兩端，并在其上連接有頂蓋，頂蓋和殼體裝有流體進出口接管。通常在管外裝置一系列垂直于管束的擋板。同時管子和管板與外殼的連接都是剛性的，而管內(nèi)管外是兩種不同溫度的流體。因此，當(dāng)管壁與殼壁溫差較大時，由于兩者的熱膨脹不同，產(chǎn)生了很大的溫差應(yīng)力，以至管子扭彎或使管子從管板上松脫，甚至毀壞換熱器。為了克服溫差應(yīng)力必須有溫差補償裝置，一般在管壁與殼壁溫度相差50℃以上時，為安全起見，換熱器應(yīng)有溫差補償裝置。但補償裝置(膨脹節(jié))只能用在殼壁與管壁溫差低于60～70℃和殼程流體壓強不高的情況。一般殼程壓強超過0.6Mpa時由于補償圈過厚，難以伸縮，失去溫差補償?shù)淖饔茫蛻?yīng)考慮其他結(jié)構(gòu)。2、浮頭式換熱器浮頭式換熱器的管板有一個不與外殼連接，該端被稱為浮頭，管束連同浮頭可以自由伸縮，而與外殼的膨脹無關(guān)。浮頭式換熱器的管束可以拉出，便于清晰和維修，適用于兩流體溫差較大的各種物料的換熱器，應(yīng)用極為普遍，但結(jié)構(gòu)復(fù)雜，造價高。3、填料涵式換熱器這類換熱器管束一端可以自由膨脹，結(jié)構(gòu)比浮頭式簡單，造價也比浮頭式低。但殼程內(nèi)介質(zhì)有外漏的可能，殼程中不應(yīng)處理易揮發(fā)、易燃、易爆和有毒的介質(zhì)。1.3.2換熱器類型的選擇對于所選擇的換熱器，應(yīng)盡量滿足以下要求：具有較高的傳熱效率、較低的壓力降；重量輕且能承受操作壓力；可靠長的使用壽命；產(chǎn)品質(zhì)量高，操作安全可靠；所使用的材料與過程流體相容；設(shè)計計算方便，制造簡單，安裝容易，易于維護與維修。在實際選型中，這些選擇原則往往是相互矛盾、相互制約的。在具體選型時，我們需要抓住實際工況下最重要的影響因素或者說是所需換熱器要滿足的最主要目的，解決主要矛盾。本文中兩流體溫差介于50℃和70℃之間的選擇帶補償圈的固定管板式換熱器，小于50℃的選擇不帶補償圈固定管板式換熱器。根據(jù)制定的流程方案，可選擇帶補償圈的和不帶補償圈的固定管板式換熱器，此類換熱器的結(jié)構(gòu)簡單，價格低廉，宜處理兩流體溫差50℃到70℃且殼方流體較清潔及不宜結(jié)垢的物料，流體壓強不高于600Kpa的情況。1.3.3固定管板式換熱器結(jié)構(gòu)的確定固定管板式換熱器由管板、殼體、封頭等組成。固定管板式換熱器最容易出現(xiàn)的故障就是管子和管板連接部分泄漏、串液、壓降大。所以必須注意固定管板式換熱器的連接方法和質(zhì)量。固定管板式換熱器主要分為管程和殼程兩大部分。1.3.3.1管程結(jié)構(gòu)換熱器管程由換熱管、管板、封頭。1、換熱管布置和排列間距管束的多少和長短由傳熱面積的大小和換熱器結(jié)構(gòu)來決定，它的材質(zhì)選擇主要考慮傳熱效果、耐腐蝕性能、可焊性等。常用管徑和壁厚有￠19×2，￠25×2.5等；管長有1500mm、2021mm和3000mm；材料有普碳鋼或不銹鋼等。在管程結(jié)垢不很嚴重以及允許壓力降較高的情況下，采用ф19mm×2mm直徑的管子更為合理。這次用到的換熱器的壓力不大，換熱器中流體沒有腐蝕性，所以選擇ф25×2.5mm碳鋼管。本次設(shè)計采用ф25×2.5mm碳鋼管。換熱管管板上的排列方式有正方形直列、正三角形排列、同心圓排列，正三角形排列比較緊湊，管板利用率高，管外流體湍動程度高，對流傳熱系數(shù)大，但管外清洗較困難；正方形排列便于機械清洗；同心圓排列用于小殼徑換熱器，外圓管布管均勻，結(jié)構(gòu)更為緊湊。ABCDE(A)正方形直列

（B）正方形錯列

(C)三角形直列

（D）三角形錯列

（E）同心圓排列正三角形排列結(jié)構(gòu)緊湊；正方形排列便于機械清洗；同心圓排列用于小殼徑換熱器，外圓管布管均勻，結(jié)構(gòu)更為緊湊。我國換熱器系列中，固定管板式多采用正三角形排列；浮頭式則以正方形錯列排列居多，也有正三角形排列。本次設(shè)計選擇正三角形的排列方式。2、管子與管板及其連接方式的選擇管板的作用是將受熱管束連接在一起，并將管程和殼程的流體分隔開。列管式換熱器管板是用來固定管束連接殼體和端蓋的一個圓形厚板，它的受力關(guān)系比較復(fù)雜。厚度計算應(yīng)根據(jù)我國“鋼制壓力容器設(shè)計規(guī)定”進行，一般采用20到30個毫米的。管板與管子的連接可脹接，焊接和脹焊并用。焊接法應(yīng)用廣泛，這次用到的換熱器內(nèi)流體溫度不高，壓力不大，所以選擇焊接的方式連接管子和管板。3、封頭、管箱的確定列管式換熱器管箱即換熱器的端蓋，也叫分配室。用以分配液體和起封頭的作用。壓力較低時可采用平蓋，壓力較高時則采用凸形蓋，用法蘭與管板連接。檢修時可拆下管箱對管子進行清洗或更換。1.3.3.2殼程結(jié)構(gòu)殼程內(nèi)的結(jié)構(gòu)，主要由折流板、支承板、縱向隔板及緩沖板等元件組成。1、換熱體的確定根據(jù)管間壓力、直徑大小和溫差力決定它的壁厚；由介質(zhì)的腐蝕情況決定它的材質(zhì)。直徑小于400mm的殼體通常用鋼管制成，大于400mm的用鋼板卷焊而成。根據(jù)工作溫度選擇殼體材料，有防腐要求時，大多考慮使用復(fù)合金屬板。2、列管式換熱器折流板的作用是；增強流體在管間流動的湍流程度；增大傳熱系數(shù)；提高傳熱效率。同時它還起支撐管束的作用。這次設(shè)計中的原料預(yù)熱器和塔頂全凝器的殼程走的是蒸汽所以不安裝折流板。1.3.4流體流動空間的選擇在列管式換熱器的設(shè)計計算過程中，需要預(yù)先確定哪一種流體走管程，那種流體走殼程，成為流體流動空間的選擇。影響選擇結(jié)果的因素很多，主要從以下三方面考慮：1、傳熱效果（1）粘度大的流體或流量小的流體宜走管程。將兩流體中熱阻較大的一方安排在殼程，可提高對流傳熱系數(shù)，強化傳熱。（2）待冷卻的流體宜走殼程，便于傳熱。2、設(shè)備結(jié)構(gòu)高壓的流體、腐蝕性的流體宜在管內(nèi)流過。3、清洗方便不潔凈的或易結(jié)垢的流體宜走管程，便于清洗管子。飽和蒸汽一般通入殼程以便于及時排除冷凝液，且蒸汽較潔凈，殼程可不必清洗。1.3.5流體流速的選擇提高流體在換熱器中的流速，將增大對流傳熱系數(shù)，減少污垢在管子表面上沉積的可能性，即降低了污垢熱阻，使總傳熱系數(shù)增加，所需傳熱面積減小，設(shè)備費用降低。但是流速增加，又使流體阻力增大，動力消耗就增多，操作費用增加。因此，應(yīng)選擇適當(dāng)流速。下表列出工業(yè)一般采用的流體流速范圍。表1工業(yè)列管式換熱器常用的流體流速范圍液體的種類一般液體易結(jié)垢液體氣體流速m／s管程0.5－3＞15－30殼程0.2－1.5＞0.53－151.3.6流體出口溫度的確定在換熱器的設(shè)計中，被處理物料的進出口溫度由工藝要求確定；加熱劑或冷卻劑的進口溫度，一般由來源而定，但它的出口溫度則應(yīng)由社記者根據(jù)經(jīng)濟核算來確定，例如：用冷卻水作某物料冷卻劑時，在一定熱符合條件下，選用較高的冷水出口溫度，可節(jié)省材料，但傳熱的平均溫差減小，傳熱面積加大。反之，若選用較低的冷水出口溫度，冷水量增加，而傳熱面積可減少。最適宜的冷卻水出口溫度應(yīng)根據(jù)操作費與設(shè)備費之和最少來確定。一般來說，設(shè)計時所采取的冷卻水進出口溫度差應(yīng)不低于5℃，對于缺水地區(qū)，應(yīng)選用較大的溫度差。當(dāng)采用河水做冷卻水時，出口溫度一般不超過50℃，以防止管壁過多結(jié)垢。1.3.7管程和殼程數(shù)的確定當(dāng)換熱器的換熱面積較大而管子又不能很長時，就得排列較多的管子，為了提高流體在管內(nèi)的流速，需將管束分程。但是程數(shù)過多，導(dǎo)致管程流動阻力加大，動力能耗增大，同時多程會使平均溫差下降，設(shè)計時應(yīng)權(quán)衡考慮。管殼式換熱器系列標(biāo)準(zhǔn)中管程數(shù)有1、2、4、6四種。采用多程時，通常應(yīng)使每程的管子數(shù)相等。管程數(shù)N按下式計算： N=u/v式中u——管程內(nèi)流體的適宜流速； V——管程內(nèi)流體的實際流速。第2章列管換熱器的設(shè)計計算2.1設(shè)計計算步驟2.1.1系統(tǒng)物料衡算根據(jù)產(chǎn)量要求，計算換熱系統(tǒng)的原料量、產(chǎn)品量，再進一步確定所需計算的換熱器，逐步進行換熱器的選用。2.1.2選用換熱器1、熱負荷的計算，冷卻介質(zhì)用量的計算或加熱介質(zhì)用量的計算；2、平均溫度差的計算，當(dāng)兩側(cè)流體均為變溫傳熱時，應(yīng)進行溫度差的校正；3、流動空間的選擇；4、初估總傳熱系數(shù)，計算換熱面積，初選換熱器。2.1.3核算總傳熱系數(shù)計算管程、殼程對流傳熱系數(shù)，確定污垢熱阻，在計算總傳熱系數(shù)K計。比較K計和K選，若K計/K選=1.1-1.25,則初選的設(shè)備合格。否則需另設(shè)K選值，重復(fù)以上計算步驟。2.1.4計算管、殼程壓強降計算出設(shè)備的管、殼程流體的壓強降，如超過工藝允許的范圍，要調(diào)整流速，再確定管程數(shù)，或選擇另一規(guī)格的換熱器，重新計算壓強降直至滿足要求為止。2.1.5接管尺寸計算為所選用的換熱器選擇接管。接管尺寸由管內(nèi)流體的體積流量和流速決定。流體的體積流量與爐體的狀態(tài)密切相關(guān)。2.2傳熱計算的主要公式2.2.1傳熱速率方程式及相關(guān)計算公式Q=KSΔtm式中Q——傳熱速率(即熱負荷)，W；K——總傳熱系數(shù)，W／(m2．℃)；S——與K值對應(yīng)的換熱器傳熱面積，m2；Δtm——平均溫度差，℃。1.熱負荷(傳熱速率)Q無相變傳熱Q＝WhCph(T1-T2)＝WcCpc(t2-t1)相變傳熱(蒸汽冷凝且冷凝液在飽和溫度下離開換熱器)Q＝Whr＝WcCpc(t2一t1)式中W——流體的質(zhì)量流量，kg／h；Cp——流體的平均定壓比熱容，J／(kg·℃)；T——熱流體的溫度，℃；t——冷流體的溫度，℃；r——飽和蒸氣的冷凝潛熱，kJ／kg。下標(biāo)h和c分別表示熱流體和冷流體，下標(biāo)1和2分別表示換熱器的進口和出口。2.平均溫度差Δtm一側(cè)恒溫,逆流與并流的平均溫差相等兩側(cè)變溫，平均溫差用逆流平均溫差校正-溫差校正系數(shù)，,其中3.總傳熱系數(shù)K初選換熱器時，應(yīng)根據(jù)所要設(shè)計的換熱器的具體操作物流選取K的經(jīng)驗數(shù)值，選定的K的經(jīng)驗值為K選。確定了選用的換熱器后，需要對換熱器的總傳熱系數(shù)K進行核算，總傳熱系數(shù)K的計算按下列公式：式中K0——基于換熱器外表面積的總傳熱系數(shù)，w／(m2．℃)；ho、hi——分別為管外及管內(nèi)的對流傳熱系數(shù)，w／(m2·℃)；Rso、Rsi—一分別為管外側(cè)及管內(nèi)側(cè)表面上的污垢熱阻，(m2．℃)／w;do、di、dm——分別為換熱器列管的外徑、內(nèi)徑及平均直徑,m；b——列管管壁厚度,m；k一列管管壁的導(dǎo)熱系數(shù)，w／(m·℃)。4.對流傳熱系數(shù)(1)對于低粘度流體(μ小于或等于2倍常溫水的粘度)當(dāng)流體被加熱時，n＝0.4當(dāng)流體被冷卻時，n＝0.3式中：ρ、μ——分別為流體的密度和粘度，kg／m3、Pa·s；、Cp——分別為流體的導(dǎo)熱系數(shù)和比熱容,w/(m·℃)、J/kg?℃;u——管內(nèi)流速．m／s；d——列管內(nèi)徑，m。應(yīng)用范圍：Re＞l0000，Pr＝0.7-160，管長與管徑之比L/d＞60，若L/d＜60可將上式算出的α乘以（1+（d/L）0.7）特征尺寸：管內(nèi)徑d定性溫度：取流體進、出口溫度的算術(shù)平均值。(2)蒸汽在水平管束上冷凝時的冷凝傳熱系數(shù)若蒸汽在水平管束上冷凝，用下式計算冷凝傳熱系數(shù)：式中：—冷凝液的導(dǎo)熱系數(shù)，w／(m·℃)；ρ——冷凝液的密度，kg／m3。；μ——冷凝液的粘度，Pa·s；γ——飽和蒸汽的冷凝潛熱，kJ/kg；Δt——蒸汽的飽和溫度與壁溫之差，Δt＝ts-tw此處取Δt=5nc——水平管束在垂直列上的管數(shù)；5．換熱器實際傳熱面積根據(jù)選定換熱器的管徑、管長和管數(shù)可計算所選換熱器的實際傳熱面積Sp。實際傳熱面積應(yīng)該比所需傳熱面積大一些，稱為面積裕度，一般面積裕度控制在10%-30%比較合適。2.2.2計算流體壓降的主要公式一般說來，流經(jīng)列管式換熱器允許的壓強降，液體為10—100，氣體為1—10左右。（1）管程壓力降直管中因摩擦阻力引起的壓力降Pa；回彎管中因摩擦阻力引起的壓力降Pa；結(jié)垢校正系數(shù)，無因次，φ25×2.5mm的換熱管取1.4；φ19×2mm的換熱管取1.5；串聯(lián)的殼程數(shù)；管程數(shù)。ξ——阻力系數(shù)，列管換熱器管內(nèi)ξ=3（2）殼程壓力降流體橫過管束的壓力降Pa；流體流過折流擋板缺口的壓力降Pa；結(jié)垢校正系數(shù)，無因次，對液體，取1.15；對氣體，取1.0；F——管子排列方式對壓力降的校正系數(shù)：三角形排列F=0.5；正方形排列F=0.3；正方形錯列F=0.4；殼程流體的摩擦系數(shù)；橫過管束中心線的管數(shù)B——折流擋板間距，m；D——殼體直徑，m；折流擋板數(shù)目；按殼程流通面積So計算的流速，m/s。第3章設(shè)計的工藝計算3.1全塔的物料衡算根據(jù)設(shè)計要求可知：塔頂產(chǎn)品乙醇的質(zhì)量D=2.7萬噸，乙醇的質(zhì)量分數(shù)XD=0.92,精餾原料粗乙醇的質(zhì)量分數(shù)XF=0.5,塔底殘液乙醇的質(zhì)量分數(shù)XW=0.005由求得：F=9499.15W=4320.26回流比：R=2所以V=L+D=3D=3×3375=15416.673.2原料預(yù)熱器的設(shè)計3.2.1確定設(shè)計方案1．選擇換熱器的類型換熱器中兩流體溫度差不大，殼程壓力較小，故可選擇固定管板式換熱器。2．流動空間和管材的選用設(shè)計任務(wù)的熱流體為水蒸汽，冷流體為原料液乙醇。由于蒸汽比較干凈不易結(jié)垢，所以蒸汽走殼程以便于及時排除冷凝液，原料液中可能含有雜質(zhì)、易結(jié)垢，而粘度大、流量較小的原料液中的水為易結(jié)垢液體，所以原料液走管程便于清洗管子，此外還可以提高流速以增大其對流傳熱系數(shù)。蒸汽的溫度大于原料液的溫度，蒸汽走殼程，原料液走管程，有利于減小管子和殼體因受熱不同而產(chǎn)生的熱應(yīng)力。因此，為使原料液出口溫度達到泡點，令蒸汽走殼程，原料液走管程。因碳鋼管價格低強度好，預(yù)熱器中的流體沒有腐蝕性，所以選用碳鋼管3.2.2根據(jù)定性溫度確定物性參數(shù)熱流體：120→120定性溫度為（絕對壓力0.2MPa）冷流體：81.9←56.3定性溫度為。根據(jù)定性溫度分別查取的物性參數(shù)如下：表1預(yù)熱器內(nèi)原料物性參數(shù)名稱密度ρKg/m3定壓比熱CpkJ/(Kg·℃)導(dǎo)熱系數(shù)W/(m·℃)粘度μPa·s汽化熱rkJ/kg原料液（69.1℃）8693.6340.4024.57×10-4水(120℃)943.14.180.68622.375×10-4水蒸汽(120℃)1.12212.10.02922.4×10-52205.23.2.3換熱器的衡算原料預(yù)熱器的工藝計算備注1.估算傳熱面積，初換熱器(1)塔底熱負荷的計算℃,===（2）試差法計算塔底余熱升高原料液的溫度①假設(shè)升高到50℃℃,===②假設(shè)升高到60℃℃,===③假設(shè)升高到55℃℃,===④假設(shè)升高到56.2℃℃,===⑤假設(shè)升高到56.3℃℃,===故塔底余熱將原料液升高到56.3℃(3)計算平均溫度差一側(cè)恒溫，求逆流時的平均溫度差：塔底得熱量回用到進料口，設(shè)換熱器2得熱負荷蒸汽T120℃←120℃原料液t56.3℃→81.9℃△t63.7℃38.1℃0℃（4）計算R初選K估算傳熱面積，參照《換熱器》，取=700W/(m2·℃)傳熱面積S：(5)初選換熱器型號由于兩流體溫差大于50℃，小于70℃，可選用帶有補償圈的固定管板式換熱器。根據(jù)固定管板式換熱器的系列標(biāo)準(zhǔn)，初選的固定管板式換熱器主要參數(shù)如下：表2列管參數(shù)公稱直徑d325mm管子尺寸d0Φ25×2.5管子數(shù)n40管長L/mm2管中心距mm32管程數(shù)Np4管子排列方式正三角形管程流通面積/0.0031實際換熱面積SO采用此換熱面積的換熱器，則要求過程的總傳熱系數(shù)為：℃）2.核算壓降(1)管程壓降其中,,，管程流速雷諾數(shù)>10000(湍流)對于碳鋼管,取管壁粗糙度ε=0.3mm，所以由《食品工程原理》書的λ-Re關(guān)系圖中可查得λ=0.045。(2)殼程壓降,其中Fs=1.15（氣體），Ns=1。因管子排列方式為正三角形，所以F=0.5。殼程流通面積殼程流速雷諾數(shù)3.核算總傳熱系數(shù)(1)管程對流傳熱系數(shù)對于低粘度流體，所以(2)殼程對流傳熱系數(shù)若蒸汽在水平管束上冷凝，用下式計算冷凝傳熱系數(shù)：式中、μ、ρ均為水在120℃時液體的物性參數(shù)。為水在120℃下的汽化熱。[](3)污垢熱阻根據(jù)《化工原理課程設(shè)計》書中的附錄二十查得管內(nèi)、外側(cè)污垢熱阻分別為：(4)總傳熱系數(shù)K實際換熱面積K值校正故所選擇的換熱器是合適的。4.接管的選擇(1)管程流體進出口接管的選擇根據(jù)液體一般在管中的流速大小，選擇原料液進出接管的流速為，則接管內(nèi)徑為根據(jù)《化工原理教材上冊》附錄375頁的熱軋無縫鋼管的標(biāo)準(zhǔn)規(guī)格選擇規(guī)格為φ68mm×2.5mm,di=63mm=0.063mm核算流速故選擇的接管規(guī)格合適。(2)殼程流體進口接管的選擇根據(jù)飽和蒸汽一般在管中的流速大小，選擇水蒸汽進入接管時的蒸汽的流速為，則接管內(nèi)徑為根據(jù)熱軋無縫鋼管的標(biāo)準(zhǔn)規(guī)格選擇規(guī)格為φ325mm×14mm,核算流速故選擇的接管規(guī)格合適。（3）殼程流體出口接管的選擇根據(jù)液體一般在管中的流速大小，選擇冷凝液流出接管時的流速為，則接管內(nèi)徑為根據(jù)《化工原理教材上冊》附錄358頁的冷軋無縫鋼管的標(biāo)準(zhǔn)規(guī)格選擇規(guī)格為φ13mm×0.25mm，di=12.5mm=0.0125m核算流速故選擇的接管規(guī)格合適定性溫度67.15℃下原料液的平均比熱容：假設(shè)升高到60℃，則放熱360.12KW假設(shè)原料液被升溫到：56.2℃原料液最終被升溫到：56.3℃=245.47KW=0.1113kg/s=6.4m2冷熱流體溫度差為63.52℃，介于50℃和70℃，可選用帶有補償圈的固定管板式換熱器?！妫│?0.045原料液的密度管程流體進出口接管選擇規(guī)格為φ68mm×2.5mm的熱軋無縫鋼管殼程流體進口接管選擇規(guī)格為φ325mm×14mm的熱軋無縫鋼管殼程流體出口接管選擇規(guī)格為φ13mm×0.25mm的冷軋無縫鋼管3.3塔底冷卻器的設(shè)計3.3.11．選擇換熱器的類型冷卻器是把99.3℃的含乙醇0.5%的釜底液冷卻儲存，熱流體的進口溫度是99.3℃，熱流體的出口溫度是35℃,為了節(jié)約熱量選擇用原料液來冷卻釜底液體.冷流體的進口溫度是15℃,出口溫度25℃。2．確定流體的流經(jīng)由于原料液可能含有渣滓,走管程利于清洗，且原料液可通過熱流體的傳熱提高溫度，在進入原料預(yù)熱器時可節(jié)省蒸汽用量；熱流體走殼程可通過殼壁面向空氣中散熱，有利于冷卻。所以原料液走管程，釜底液走殼程。換熱器內(nèi)的流體沒有腐蝕性，所以選用碳鋼管，可降低設(shè)備費。3.3.2蒸汽T99.3℃→35℃原料液t25℃←15℃△t74.3℃20℃熱流體的定性溫度為。冷流體的定性溫度為。根據(jù)定性溫度分別查取的物性參數(shù)如下：表3塔底冷卻器原料物性參數(shù)名稱密度ρKg/m3定壓比熱CpkJ/(Kg·℃)導(dǎo)熱系數(shù)k，W/(m·℃)粘度μPa·s0.5%乙醇液（67.15℃）979.374.1690.66530.4188×10-3冷卻水（20℃）998.24.1830.59851.0042×10-33.3.3塔底冷卻器的計算備注熱量衡算(1)熱負荷的計算(2)冷卻水消耗量(2)計算平均溫度差按單殼程、雙管程考慮，一側(cè)恒溫，求逆流時的平均溫度差：熱流體溫度T99.3℃→35℃冷流體溫度t25℃←15℃74.3℃20℃(3)初選K值，估算傳熱面積由表3，取℃）傳熱面積S：根據(jù)固定管板式換熱器的系列標(biāo)準(zhǔn)，初選的固定管板式換熱器型號為主要參數(shù)如下：表4列管參數(shù)公稱直徑273mm管子尺寸Φ25×2.5管子數(shù)n32管長L/mm3000管中心距mm32管程數(shù)2管子排列方式正三角形管程流通面積/0.0050實際換熱面積SO℃）2.核算壓降(1)管程壓降其中,,管程流速雷諾數(shù)>10000（湍流）對于碳鋼管,取管壁粗糙度ε=0.3mm，所以由《食品工程原理》書的λ-Re關(guān)系圖中可查得λ=0.045。λ=0.0453.4離心泵的選型與計算設(shè)計任務(wù)要求離心泵用于原料液的輸送，是原料泵，根據(jù)流程圖，該離心泵需要完成從儲罐輸送原料液流經(jīng)塔底冷卻器管程、100m長的直管管路、管路中各部件（包括2個截止閥、1個調(diào)節(jié)閥、5個標(biāo)準(zhǔn)彎頭）、預(yù)熱器管程，再到精餾塔進料口。3.4.1物性參數(shù)的獲取原料液物性參數(shù)表5預(yù)熱器內(nèi)原料物性參數(shù)名稱密度ρKg/m3定壓比熱CpkJ/(Kg·℃)導(dǎo)熱系數(shù)W/(m·℃)粘度μPa·s汽化熱rkJ/kg原料液（69.1℃）8693.6340.4024.57×10-4水(120℃)943.14.180.68622.375×10-4水蒸汽(120℃)1.12212.10.02922.4×10-52205.2則：3.4.2離心泵的選型⑴體積流量⑵設(shè)計輸送高度（儲罐液面與精餾塔進料口高度差）為Z1=20m，根據(jù)預(yù)熱器接管的計算，已知輸送管道為令儲罐液面保持恒定，并且設(shè)計儲罐液面上方維持常壓并以此為基準(zhǔn)面，設(shè)液面絕對壓力為101.3kPa，設(shè)計精餾塔進料口處的塔內(nèi)絕對壓力為121.0kPa.（3）泵的選擇選取儲液槽上方液面為1-1’,進料口為2-2’，列伯努利方程：因為蒸汽正殼程故：⑷阻力壓頭損失的計算直管阻力壓頭損失的計算>10000湍流取碳鋼管的粗糙度為，則由圖，查得λ=0.054直管長L=100m，則直管壓降直管管路中各部件包括2個截止閥、1個調(diào)節(jié)閥、5個標(biāo)準(zhǔn)彎頭：截止閥：調(diào)節(jié)閥（全開）：標(biāo)準(zhǔn)彎頭：出口阻力系數(shù)：進口阻力系數(shù)：共有進口4個，出口3個所以局部阻力壓降為（5）塔底冷卻器壓強降的計算表6塔底冷卻器原料物性參數(shù)名稱密度ρKg/m3定壓比熱CpkJ/(Kg·℃)導(dǎo)熱系數(shù)k，W/(m·℃)粘度μPa·s0.5%乙醇液（67.15℃）979.374.1690.66530.4188×10-3冷卻水（20℃）998.24.1830.59851.0042×10-3由冷凝器的計算得壓降：又預(yù)熱的管程壓降：換熱器的總壓降為;管路的壓頭m又因為輸送的液體為有機溶劑，屬于易燃物品，所以要求必須有較高的密封性能，故選用油泵（Y型）。根據(jù)，從Y型離心油泵系列中選取50Y-60型離心泵。50Y-60型離心泵主要參數(shù)體積流量揚程m功率KW轉(zhuǎn)速r/min汽蝕余量效率軸電機12.5605.951129502.345%由于原料液的密度小于水的密度，所以不需核算泵所需的軸功率，而從上面有關(guān)數(shù)據(jù)科看出，泵所提供的流量Q和揚程H均稍大于管路系統(tǒng)要求值，實際生產(chǎn)操作中流量可通過泵出口閥開度來調(diào)節(jié)。3.5塔頂冷凝器的設(shè)計3.5.1確定設(shè)計方案1、選擇換熱器的類型。冷凝器是把78.3℃的含乙醇92%的液體冷凝為35℃的的飽和液體，冷卻水的進口溫度是15℃，由于呼和浩特地區(qū)是缺水地區(qū)，所以選擇冷卻水的出口溫度為25℃。全凝器中兩種流體溫度變化不大（50℃--70℃），選擇帶補償圈的固定管板式換熱器。2、流動空間和管材的選用。由于蒸汽是熱流體且比較干凈不易結(jié)垢，蒸汽走殼程便于散熱，可提高冷卻效果，不必清洗管子而且便于及時排除冷凝液。粘度大，流量較小的冷卻水易結(jié)垢走管程便于清洗管子，此外還可以提高流速以增大其對流傳熱系數(shù)。所以，蒸汽走殼程，冷卻水走管程。因碳鋼管價格低強度好，全凝器中的流體沒有腐蝕性，所以選用碳鋼管。3.5.2根據(jù)定性溫度確定物性參數(shù)熱流體T35℃←78.3℃冷流體t15℃→25℃△t20℃53.3℃冷流體的定性溫度為℃熱流體的定性溫度為℃根據(jù)定性溫度分別查取的物性參數(shù)如下：表8塔頂全凝器內(nèi)原料物性參數(shù)名稱密度ρKg/m3定壓比熱CpkJ/(Kg·℃)導(dǎo)熱系數(shù)，W/(m·℃)粘度μPa·s乙醇（53.3℃）777.033.00.1720.7355×10-3冷卻水(20℃)984.64.1830.59851.0042×10-33.5.3換熱器的衡算塔頂全凝器的工藝計算備注1.估算傳熱面積，初選換熱器。 (1)熱負荷的計算冷卻水的消耗量(3)計算平均溫度差按單殼程、雙管程考慮，一側(cè)恒溫，求逆流時的平均溫度差：熱流體T35℃←78.3℃冷流體t15℃→25℃△t20℃53.3℃℃(4)初選K值，估算傳熱面積由表3，取℃）傳熱面積S：根據(jù)固定管板式換熱器的系列標(biāo)準(zhǔn)，初選的固定管板式換熱器型號為主要參數(shù)如下：表4列管參數(shù)公稱直徑325mm管子尺寸Φ25×2.5管子數(shù)n40管長L/mm4500管中心距mm32管程數(shù)4管子排列方式正三角形管程流通面積/0.0031實際換熱面積SO℃）2.核算壓降(1)管程壓降其中,,管程流速雷諾數(shù)>10000（湍流）對于碳鋼管,取管壁粗糙度ε=0.3mm，所以由《食品工程原理》書的λ-Re關(guān)系圖中可查得λ=0.045。(2)殼程壓降,其中Ft=1.15（液體），Ns=1。因管子排列方式為正三角形，所以F=0.5。殼程流通面積殼程流速流速雷諾數(shù)計算結(jié)果表明,管程和殼程的壓降均能滿足設(shè)計要求。3.核算總傳熱系數(shù)(1)管程對流傳熱系數(shù)對于低粘度流體，所以(2)殼程對流傳熱系數(shù)對于無相變化流體在管外的對流傳熱系數(shù)因為是液體被冷卻所以(3)污垢熱阻根據(jù)《化工原理課程設(shè)計》書中的附錄二十查得管內(nèi)、外側(cè)污垢熱阻分別為：(4)總傳熱系數(shù)K實際換熱面積K值校正故所選擇的換熱器是合適的。4.接管的選擇(1)管程流體進出口接管的選擇根據(jù)液體一般在管中的流速大小，選擇原料液進出接管的流速為，則接管內(nèi)徑為根據(jù)《化工原理教材上冊》附錄375頁的熱軋無縫鋼管的標(biāo)準(zhǔn)規(guī)格選擇規(guī)格為φ68mm×3mm,di=62mm=0.062mm核算流速故選擇的接管規(guī)格合適。(2)殼程流體進口接管的選擇根據(jù)飽和蒸汽一般在管中的流速大小，選擇水蒸汽進入接管時的蒸汽的流速為，則接管內(nèi)徑為根據(jù)熱軋無縫鋼管的標(biāo)準(zhǔn)規(guī)格選擇規(guī)格為φ114mm×4mm,核算流速故選擇的接管規(guī)格合適。（3）殼程流體出口接管的選擇根據(jù)液體一般在管中的流速大小，選擇冷凝液流出接管時的流速為，則接管內(nèi)徑為根據(jù)《食品工程原理》附錄433頁的熱軋無縫鋼管的標(biāo)準(zhǔn)規(guī)格選擇規(guī)格為φ76mm×3mm，di=70mm=0.07m核算流速故選擇的接管規(guī)格合適℃S=10.89m2℃）℃）管程流體進出口接管選擇規(guī)格為φ68mm×3mm的熱軋無縫鋼管殼程流體進口接管選擇規(guī)格為φ114mm×2mm的熱軋無縫鋼管殼程流體出口接管選擇規(guī)格為φ76mm×3mm的冷軋無縫鋼管3.6塔頂全凝器的設(shè)計3.6.1確定設(shè)計方案1．選擇換熱器的類型塔頂冷卻器是把78.3℃的含乙醇92%的飽和蒸汽冷凝為78.3℃的液體，熱流體的進口溫度都是78.3℃，熱流體的出口溫度是78.3℃。冷卻水的進口溫度是15℃，出口溫度是25℃.冷卻器中流體溫度差不大，殼里壓力是常壓，可選擇固定管板式換熱器。2．確定流體的流經(jīng)和管材。由于冷卻水可能含有渣滓,走管程利于清洗，由于壁面的原因熱流體走殼程有利于提高冷卻效果，所以塔頂餾出液走殼程，冷卻水走管程。換熱器內(nèi)的流體沒有腐蝕性所以選用碳鋼管，可降低設(shè)備費。3.6.2根據(jù)定性溫度確定物性參數(shù)熱流體T78.3℃→78.3℃冷流體t25℃←15℃（呼和浩特地區(qū)水溫15℃）△t53.3℃63.3℃熱流體的定性溫度為。冷流體的定性溫度為。根據(jù)定性溫度分別查取的物性參數(shù)如下：表8塔頂冷凝器原料物性參數(shù)名稱密度ρKg/m3定壓比熱CpkJ/(Kg·℃)導(dǎo)熱系數(shù)，W/(m·℃)粘度μPa·s汽化熱r冷卻水(20℃)998.24.1830.59851.0042×10-3乙醇（78.3℃）736.7753.840.1532572水（78.3℃）2313.83.6.3換熱器的衡算塔頂冷卻器的工藝計算備注1.估算傳熱面積（1）熱負荷的計算回流比R=2F=9499.15W=4360.26D=5138.89冷凝產(chǎn)品放熱為：（2）冷卻水消耗量在定性溫度℃下(3)計算平均溫度差按單殼程、雙管程考慮，一側(cè)恒溫，求逆流時的平均溫度差：熱流體T78.3℃→78.3℃冷流體t25℃←15℃△t53.3℃63.3℃℃（4）選K值,估算傳熱面積取K=1000W/(m2·℃)由固定管板式換熱器的系列標(biāo)準(zhǔn)，初選型號為G400Ⅱ-1.6-10主要參數(shù)如下：公稱直徑500mm管子尺寸φ19×2管子數(shù)275管長4.5m管中心距0.025m管程數(shù)1排列方式正三角形管程流通面積0.0486㎡實際換熱面積：采用此換熱面積的換熱器，則要求過程的總傳熱系數(shù)為：2核算壓降=1\*GB3①管程壓降選用φ19×2㎜的碳鋼管,,，管程流速：>10000(湍流)對于碳鋼管，取管壁粗糙度ε=0.1㎜由λ—Re關(guān)系圖中查得λ=0.036=2\*GB3②殼程壓降其中Fs=1.0,Ns=1管子為正三角形排列F=0.5,在定性溫度℃下查得==<50kPa計算結(jié)果表明,管程和殼程的壓降均能滿足設(shè)計條件3、核算總傳熱系數(shù)=1\*GB3①管程對流傳熱系數(shù)>10000湍流=2\*GB3②殼程對流傳熱系數(shù)式中、μ、ρ均為蒸汽冷凝液在78.3℃時液體的物性參數(shù)。為飽和蒸汽在78.3℃下的汽化熱。[]=3423.69Pa=3\*GB3③污垢熱阻參考附錄,管內(nèi),外側(cè)污垢熱阻分別?、芸倐鳠嵯禂?shù)K實際換熱面積K值校正故所選換熱器符合要求，安全系數(shù)為：%4.接管的選擇(1)管程流體進出口接管的選擇根據(jù)液體一般在管中的流速大小，選擇原料液進出接管的流速為，則接管內(nèi)徑為根據(jù)《化工原理教材上冊》附錄375頁的熱軋無縫鋼管的標(biāo)準(zhǔn)規(guī)格選擇規(guī)格為φ273mm×2.5mmdi=260mm=0.26m核算流速故選擇的接管規(guī)格合適。(2)殼程流體進口接管的選擇根據(jù)飽和蒸汽一般在管中的流速大小，選擇水蒸汽進入接管時的蒸汽的流速為，則接管內(nèi)徑為根據(jù)熱軋無縫鋼管的標(biāo)準(zhǔn)規(guī)格選擇規(guī)格為φ426mm×9mm,核算流速故選擇的接管規(guī)格合適。（3）殼程流體出口接管的選擇根據(jù)液體一般在管中的流速大小，選擇冷凝液流出接管時的流速為，則接管內(nèi)徑為根據(jù)《化工原理教材上冊》附錄358頁的冷軋無縫鋼管的標(biāo)準(zhǔn)規(guī)格選擇規(guī)格為φ65mm×2.8mm，di=62.2mm=0.0622m核算流速故選擇的接管規(guī)格合適·℃管程接管選擇規(guī)格為mm的熱軋無縫鋼管殼程出口接管選擇規(guī)格為mm的熱軋無縫鋼管殼程出口接管選擇規(guī)為mm的熱軋無縫鋼管第4章匯總表4.1塔頂預(yù)熱器塔頂預(yù)熱器主要結(jié)構(gòu)尺寸和計算結(jié)果換熱器型式：固定管板式管口表換熱面積（m2）：5.7符號尺寸(mm)用途連接形式工藝參數(shù)aDN45原料液入口平面名稱管程殼程bDN45原料液出口平面物料名稱50%乙醇和50%水120℃cDN108熱蒸氣入口凹凸面操作壓力MPadDN13冷凝液出口凹凸面操作溫度℃69.1120eDN120排氣口凹凸面流量Kg/s2.6390.1113fDN120放凈口凹凸面流體密度Kg/m38691.1221b附圖2021mmfacedΦ325mmb附圖2021mmfacedΦ325mm流速m/s0.981.45傳熱量W2.45×105總傳熱系數(shù)W/(m2·℃)K計1021.87K計/K選K選819.621.2468傳熱系數(shù)W/(m2·℃)3694.233597.12污垢系數(shù)(m2·℃)/W1.7197×10-40.859×10-4壓力降Pa17526.277209.65程數(shù)41推薦使用材料碳鋼碳鋼管子規(guī)格φ25×2.5管數(shù)40管長(mm)2021管間距(mm)25排列方式正三角形折流板無間距無切口高度公稱直徑(mm)219保溫層厚度(mm)4-2塔頂冷凝器塔頂冷凝器主要結(jié)構(gòu)尺寸和計算結(jié)果換熱器型式：固定管板式管口表換熱面積（m2）：105.1符號尺寸mm用途連接形式工藝參數(shù)aDN260冷卻水入口平面名稱管程殼程bDN60冷卻水出口平面物料名稱冷卻水乙醇蒸汽cDN426乙醇蒸氣出口凹凸面操作壓力MPadDN426乙醇液體入口凹凸面操作溫度℃2078.3eDN120排氣口凹凸面流量Kg/s98.631.49fDN120防凈口凹凸面流體密度Kg/m3998.21.49附圖附圖4500mmΦ500mm節(jié)脹膨熱adbecf流速m/s2.0324.30傳熱量W4.126×106總傳熱系數(shù)W/(m2·℃)K計973.89K計/K選K選1255.331.2890對流傳熱系數(shù)W/(m2·℃)7691.933423.69污垢系數(shù)(m2·℃)/W1.7197×10-40.859×10-4壓力降Pa9288.718111.88程數(shù)11推薦使用材料碳鋼碳鋼管子規(guī)格φ19×2.0管數(shù)275管長(mm)4500管間距mm25排列方式正三角形折流板型式無間距無切口高度公稱直徑(mm)500保溫層厚度(mm)4-3塔頂冷卻器冷卻器主要結(jié)構(gòu)尺寸和計算結(jié)果換熱器型式：固定管板式管口表換熱面積（m2）：13.8符號尺寸(mm)用途連接形式工藝參數(shù)aDN57冷卻水入口平面名稱管程殼程bDN57冷卻水出口平面物料名稱冷卻水產(chǎn)品液cDN50產(chǎn)品液入口凹凸面操作壓力MPadDN50產(chǎn)品液出口凹凸面操作溫度℃2053.3eDN120排氣口凹凸面流量kg/s4.421.43fDN120放凈口凹凸面流體密度kg/m3984.6777.03ab4500mmΦ325mmdecf附圖ab45Φ325decf附圖流速m/s1.50.21傳熱量W1.85×105總傳熱系數(shù)W/(m2·℃)K計390.55K計/K選K選449.241.1503對流傳熱數(shù)W/(m2·℃)5391.18630.72污垢系數(shù)(m2·℃)/W0.8598×10-41.7197×10-4壓力降Pa1687084257.36程數(shù)41推薦使用材料碳鋼碳鋼管子規(guī)格φ25×2.5管數(shù)40管長(mm)4500管間距(mm)32排列方式正三角形折流板型式圓缺型間距0.1m切口高度0.125m公稱直徑（mm）325保溫層厚度(mm)第5章謝辭在此次食品工程原理課程設(shè)計中，我能順利地完成列管式換熱器的設(shè)計任務(wù)，首先要感謝帶我們課程設(shè)計的指導(dǎo)老師，他給我傳授的不僅僅是知識，更重要的是一種設(shè)計理念，同時也是一種學(xué)習(xí)方法，在此深深地感謝他。其次要感謝的是和我一起做換熱器的同學(xué)，我們相互分享知識，相互交流，是我的知識應(yīng)用面拓展了多。第6章心得體會本次課程設(shè)計是理論聯(lián)系實際的橋梁，是我們學(xué)習(xí)食品工程設(shè)計基礎(chǔ)的初步嘗試。通過課程設(shè)計，使我們能綜合運用本課程和前修課程的基本知識，進行融會貫通的獨立思考，在規(guī)定的時間內(nèi)完成了指定的化工設(shè)計任務(wù)，從而得到了食品程序設(shè)計的初步訓(xùn)練。通過課程設(shè)計，使我們更加深刻的了解了工程設(shè)計的基本內(nèi)容，培養(yǎng)了我們的獨立思考和設(shè)計的能力，建立了自己獨特的思維和獨特的設(shè)計思想等等。通過這次設(shè)計讓我們學(xué)習(xí)提前學(xué)習(xí)了一些關(guān)于課程設(shè)計的一些理念，為我們畢業(yè)以后能更好的融入工作當(dāng)中奠定了一個基礎(chǔ)，使我們收獲很多，通過這次的課程設(shè)計拓寬了我們的視眼，掌握了許多新的方法和內(nèi)容。第7章附錄表1-管殼式換熱器總傳熱系數(shù)K的推薦管

程殼

程總傳熱系數(shù)/［W/（m2·K）］水（流速為0.9～1.5m/s）水（流速為0.9～1.5m/s）582～698水水（流過較高時）814～1163冷水輕有機物μ＜0.5mPa·s467～814冷水中有機物μ＝0.5～lmPas290～698冷水重有機物μ＞lmPas116～467鹽水輕有機物μ＜0.5mPa·s233～582有機溶劑有機溶劑μ＝0.3～0.55mPa·s198～233輕有機物μ＜0.5mPa·s輕有機物μ＜0.5mPa·s233～465中有機物μ＝0.5～lm·Pas中有機物μ＝0.5～lmPas116～349重有機物μ＞lmPas重有機物μ＞lmPas58～233水（流速為1m/s）水蒸氣（有壓力）冷凝2326～4652水水蒸氣（常壓或負壓）冷凝1745～3489水溶液μ＜2mPa·s水蒸氣冷凝1163～1071水溶液μ＞2mPa·s水蒸氣冷凝582～2908有機物μ＜0.5mPa·s水蒸氣冷凝582～1193有機物μ＝0.5～lmPas水蒸氣冷凝291～582有機物μ＞1mPa·s水蒸氣冷凝114～349水有機物蒸汽及水蒸氣冷凝582～1163水重有機物蒸汽（常壓）冷凝116～349水重有機物蒸汽（負壓）冷凝58～174水飽和有機溶劑蒸汽（常壓）冷凝582～1163水含飽和水蒸氣的氯氣（＜50℃）174～349水SO2冷凝814～1163水NH3冷凝698～930水氟里昂冷凝756表2-壁面污垢熱阻系數(shù)

流體名稱污垢熱阻m2·℃/W流體名稱污垢熱阻m2·℃/W流體名稱污垢熱阻m2·℃/W有機物蒸汽0.8598×10-4有機物1.7197×10-4石腦油1.7197×10-4溶劑蒸汽1.7197×10-4鹽水1.7197×10-4煤油1.7197×10-4天然氣1.7197×10-4熔鹽0.8598×10-4汽油1.7197×10-4焦?fàn)t氣1.7197×10-4植物油5.1590×10-4重油8.5980×10-4水蒸汽0.8598×10-4原油(3.4394~12.098)×10-4瀝青油1.7197×10-3主要參考文獻[1]中國石化集團上海工程組織編寫·換熱器?化學(xué)工業(yè)出版社·2021.12[2]柴誠敬、張國亮?化工流體與流動傳熱?北京：化學(xué)工業(yè)出版社?2021.7[3]賈紹義、柴誠敬?化工傳質(zhì)與分離過程?北京：化學(xué)工業(yè)出版社?2021.1[4]朱孝欽?過程裝備基礎(chǔ)?北京：化學(xué)工業(yè)出版社?2021.7[5]魏崇關(guān)、鄭曉梅?化工工程制圖?北京輕工業(yè)出版社·1995[6]內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)化工原理教研組·化工原理課程設(shè)計指導(dǎo)書（換熱器分冊）·2021.6[7]王國勝?化工原理課程設(shè)計?大連理工大學(xué)出版社?2021.2[8]馬江權(quán)、冷一欣?化工原理課程設(shè)計?北京：中國石化出版社?2021.1[9]楊同舟?食品工程原理?中國農(nóng)業(yè)出版社·2021[10]王壯坤?流體輸送與傳熱技術(shù)?化學(xué)工業(yè)出版社·2021

論大學(xué)生寫作能力寫作能力是對自己所積累的信息進行選擇、提取、加工、改造并將之形成為書面文字的能力。積累是寫作的基礎(chǔ)，積累越厚實，寫作就越有基礎(chǔ)，文章就能根深葉茂開奇葩。沒有積累，胸?zé)o點墨，怎么也不會寫出作文來的。寫作能力是每個大學(xué)生必須具備的能力。從目前高校整體情況上看，大學(xué)生的寫作能力較為欠缺。一、大學(xué)生應(yīng)用文寫作能力的定義那么，大學(xué)生的寫作能力究竟是指什么呢？葉圣陶先生曾經(jīng)說過，“大學(xué)畢業(yè)生不一定能寫小說詩歌，但是一定要寫工作和生活中實用的文章，而且非寫得既通順又扎實不可?！睂τ诖髮W(xué)生的寫作能力應(yīng)包含什么，可能有多種理解，但從葉圣陶先生的談話中，我認為：大學(xué)生寫作能力應(yīng)包括應(yīng)用寫作能力和文學(xué)寫作能力，而前