高大箱型鋼柱混凝土頂升澆筑技術

高大箱型鋼柱混凝土頂升澆筑[摘要]高大箱箱型柱的頂升升澆筑有其自自身特點，阻阻力大，容易易鼓脹。在太太鋼高大箱型型柱的頂升澆澆筑施工過程程中，通過采采取有效措施施，達到了預預期的目的。[關鍵詞]高高大箱型柱；；頂升；防鼓鼓脹1工程概況況某鋼廠主廠房塔塔樓框架有43根箱型鋼柱柱，斷面從1000××1000mmm～1400××1800mmm，鋼柱插于于杯口基礎內內，插入深度度2500mmm～4500mmm，柱內從±0.000到+25.000m設三組計12塊水平加勁勁板，中心開開六邊形孔，孔孔口尺寸最小小470×4470mm，板四角開開?50透氣孔（圖1）。設計要要求在標高+25.000m以下柱芯內內澆筑C30混凝土，總總量約1700mm3，最大型號號鋼柱±0.0000以上混凝土土量61.2m3。根據現場場實際情況，選選擇溜槽溜送送加泵送擠壓壓頂升的澆筑筑工藝，±0.000以下溜槽溜溜送，機械振振搗，±0.000以上擠壓頂頂升,不需振搗。泵送擠壓頂升較較多用于圓鋼鋼管混凝土柱柱頂升澆筑，是是較為成熟的的施工工藝，本本工程箱型柱柱與鋼管混凝凝土柱相比有有所不同，一一是柱內設水水平加勁板，增增加了頂升阻阻力，同時一一次頂升高度度較大，相應應頂升阻力大大；二是箱型型柱斷面大，壁壁板抗擠壓變變形能力弱。在在頂升第一根根斷面為1000××1800mmm的鋼柱時，因因考慮不周而而未采取防鼓鼓，頂升至+15.000m時，±0.0000~＋2.0000m柱子較大一一面開始外鼓鼓，頂升到+25.000m，最大外鼓鼓達30mm。2核算頂升壓力力，選擇施工工機械柱內混凝土壓力力：F=γcH=25××25=6225kN/mm2=0.6225MPa；每個彎頭降壓00.1MPaa，共3個彎頭，降降壓0.3MPPa；每個水平加勁肋肋板考慮降壓壓0.2MPPa，12個水平加勁勁肋板，降壓壓2.4MPa；HBT60C混混凝土泵額定定頂升壓力9MPa，按85%計，為7.65MMPa；則0.6625+0..3+2.44=3.3225MPa＜7.65MMPa滿足頂升要求，因因此選擇使用用HBT600C混凝土拖式式泵。3柱壁鋼板防鼓鼓脹措施第一根10000×18000斷面鋼柱鼓鼓脹之后，我我們查圖發(fā)現現，1800一側板厚32mm，另一側板板厚40mm，柱內下部部兩個水平加加勁板在＋1.0600m和＋7.6000m。分析原因因，認為一是是箱型柱焊接接過程中產生生的應力仍未未完全消除（這這從后續(xù)一根根柱子頂升至至＋9.0000m即發(fā)生鼓脹脹可得到驗證證），二是一一次頂升高度度過大及柱板板較薄和水平平加勁板間距距過大，但二二者之中混凝凝土側擠為主主，焊接應力力為輔，還有有少量泵送時時產生的機械械拉壓應力。為為了防止其他他柱子頂升時時發(fā)生鼓脹，我我們對剩余柱柱子加以驗算算，并采取了了相應的措施施。3.1驗算壁板板防鼓脹能力力eq\o\ac(○,1)按兩端固接接單跨梁計算算，荷載主要要考慮濕混凝凝土的重力，濕混凝土的重力力均布荷載q=γcH×1=225×25==625kNN/m梁材性：Q3445，跨度1.72m，計算最大側脹值值為25.3mm。實際外鼓30mmm，考慮焊接接應力產生的的附加變形，計計算值與實際際結果比較吻吻合。eq\o\ac(○,2)為了驗證柱柱子壁板厚度度對抗擠壓能能力的影響，分分別按壁板厚厚度32mm和40mm計算得最大大側脹值為25.3mm和13.0mmm，因此，為為了降低側擠擠值宜適當加加大壁板厚度度。3.2防鼓脹措措施由于驗算結果不不能滿足要求求，決定采取取加設拉筋板板和分兩次頂頂升兩種處理理方法。對于于已經安裝完完的柱子，因因無法進入柱柱內加設加拉拉筋板而采用用兩次頂升澆澆筑（第一次次從±0.000頂升到＋12.0000m，第二次從從＋12.0000m頂升到＋25.0000m），否則加加設拉筋板（圖2）。筋板的長寬厚及焊縫均經過計算確定，長按柱內凈空減預留空隙確定，寬140mm，厚≥20mm。筋板與柱板角縫焊接，hf=12mm。筋板材質與柱子外板材質相同，所采用焊條應與母材匹配。筋板沿柱子高度方向設兩層：＋0.300和＋2.200。焊接時從筋板兩端對稱施焊。4配合比設計計混凝土配合比除除滿足強度、坍坍落度要求外外，還要求槳槳體豐富、緩緩凝、微膨脹脹。混凝土摻摻高效泵送緩緩凝劑、UEA微膨脹劑，砂砂率42.3%，坍落度16~200cm，擴展度30cm，初凝時間≥6h，配合比如如表（kg）。水泥砂碎石粉煤灰水泵送緩凝劑微膨脹劑礦渣32.5中砂5-25Ⅱ級UEA3707551030201859.5405施工方法施工順序：開孔孔→下柱澆筑→焊管→泵車就位，安安裝輸送管→→頂升→拆管→堵孔。5.1開孔開孔時應用割軌軌等輔助工具具，盡量保證證孔的圓度，孔孔徑140mm，保留割下下的圓板，將將來封堵時使使用。孔邊二二次修出坡口口，方便焊接接泵管?？组_開在柱子大面面的中心線上上，同時應避避開水平隔板板，一般開在在+0.1000m處，柱子包包腳混凝土可可將其永久包包裹；有隔板板處開孔上移移。5.2下柱澆筑筑、焊管下柱用用汽車泵從開開好的孔澆注注，邊澆邊插插入振動棒振振搗，至孔口口以下150mm左右停止。然然后將一個二二分之一90o彎頭管插入入柱內，帶箍箍的一端朝外外，焊接焊牢牢不允許漏漿漿，外露80mm，其余全部部插入（圖3）。帶箍的的一端朝外便便于用卡環(huán)連連接。5.3泵車就位位，安裝輸送送管泵車應盡量靠近近柱子，使輸輸送管盡量縮縮短，彎頭不不宜超過3個，目的是是減小頂升阻阻力。止流裝裝置接在與柱柱子相連的彎彎頭上。泵車車出口處接一一節(jié)高性能高高壓軟管，調調整與輸送管管的連接（如如圖4）。輸送管管用腳手架子子支撐牢固，保保持水平或在在一條線上，不不得彎折。止流裝置為閘板板式成品構件件，為防止混混凝土在泵送送頂升澆筑過過程中閘板縫縫漏氣，需用用黃油涂縫并并加設密封圈圈墊，并將加加固螺栓擰緊緊。閘板水平平安置，便于于堵管時臨時時封閉，故障障清除后及時時恢復泵送頂頂升。5.4頂升混凝土頂升施工工前要檢查泵泵的狀況和性性能，保證泵泵送正常進行行，澆筑前現現場應檢查砼砼塌落度，符符合要求才可可使用，在泵泵送過程中，不不可進行外部部振搗，以免免泵壓急劇上上升，使?jié)仓袛?。混凝凝土頂升應在在第一罐混凝凝土初凝前完完成。當混凝凝土供應數量量不能確保連連續(xù)澆筑一根根鋼柱時就不不澆筑，以免免出現堵塞現現象。當混凝凝土泵送達到到設計標高后后穩(wěn)壓2—3min，再用大錘錘將閘板砸至至另一端，則則混凝土被封封閉，頂升施施工完畢。閘閘板閥之后的的輸送管和泵泵車拆除，移移至下一柱子子附近，繼續(xù)續(xù)頂升。根據工藝要求，上上柱在下柱混混凝土頂升前前不得安裝，以以便頂升失敗敗后采取高拋拋澆筑，因此此頂升時可派派一人在柱頂頂觀測澆筑情情況。加之每每根柱的砼量量可預先算出出，所以砼頂頂升至+255.000即停止，以以確?；炷镣敛煌庖?，防防止污染鋼柱柱表面?；炷翝仓蟮诘诙?，即可可切除外露彎彎頭，補焊洞洞口，磨平，補補漆。6其他注意事事項eq\o\ac(○,1)泵送頂升混混凝土的原材材料應檢測合合格，根據檢檢測結果調整整配合比。專專人負責制作作、養(yǎng)護、送送檢試塊。eq\o\ac(○,2)安排專人檢檢查混凝土，及及時挑揀其中中的大塊石，防防止堵管。eq\o\ac(○,3)根據實際操操作經驗，泵泵送時應采用用正泵泵送，盡盡量不打反泵泵，避免堵管管。eq\o\ac(○,4)泵送前應檢檢查電壓，使使其在380±55%范圍內，否否則不得開機機。應提前與與有關部門協協調，保證電電力正常供應應，防止頂升升中途停電。eq\o\ac(○,5)頂升澆筑砼砼前，應保證證現場道路暢暢通，防止頂頂升中途停止止。7結語eq\o\ac(○,1)《矩形鋼管管混凝土結構構技術規(guī)程》（CECS159::2004）條為強制制性條款：矩矩形鋼管混凝凝土構件尚應應按空矩形鋼鋼管進行施工工階段的強度度、穩(wěn)定性和和變形驗算。施施工實踐表明明，大斷面箱箱型柱頂升澆澆注前應進行行頂升阻力驗驗算和防鼓脹脹驗算，設計計時應考慮加加設拉結筋板板，或者適當當加密水平筋筋板，同時制制作過程中要要盡量