山西某地基變形治理工程巖土工程勘察報告

EvaluationWarning:ThedocumentwascreatedwithSpire.Docfor.NET.勘察報告中國xx（武漢）2011年6月項目名稱：xx地基變形治理工程委托單位：中國石油xx分公司承擔單位：中國xx大學（武漢）資質(zhì)等級：地質(zhì)災害防治工程甲級勘查【證號：國土資地災勘資字第2005217017號】地質(zhì)災害防治工程甲級設計【證號：國土資地災設資字第2005317011號】單位法人：總工：項目負責：技術(shù)負責：報告編寫：目錄TOC\o"1-3"\h\zHYPERLINK\l"_Toc295912690"0前言1HYPERLINK\l"_Toc295912691"0.1項目背景1HYPERLINK\l"_Toc295912692"0.2目的、任務與工作依據(jù)1HYPERLINK\l"_Toc295912693"0.2.1目的1HYPERLINK\l"_Toc295912694"0.2.2任務2HYPERLINK\l"_Toc295912695"0.2.3工作依據(jù)2HYPERLINK\l"_Toc295912696"0.3工作方案與工作實施情況2HYPERLINK\l"_Toc295912697"1自然地理與區(qū)域地質(zhì)概況4HYPERLINK\l"_Toc295912698"1.1地理與交通4HYPERLINK\l"_Toc295912699"1.2氣象與水文5HYPERLINK\l"_Toc295912700"1.3地形地貌5HYPERLINK\l"_Toc295912701"1.4地層與構(gòu)造6HYPERLINK\l"_Toc295912702"1.3.1地層6HYPERLINK\l"_Toc295912703"1.3.2構(gòu)造6HYPERLINK\l"_Toc295912704"1.3.3地震活動7HYPERLINK\l"_Toc295912705"2勘察區(qū)工程地質(zhì)特征7HYPERLINK\l"_Toc295912706"2.1地形地貌7HYPERLINK\l"_Toc295912707"2.2地基組成與結(jié)構(gòu)8HYPERLINK\l"_Toc295912708"2.3水文地質(zhì)條件9HYPERLINK\l"_Toc295912709"2.4巖土物理力學性質(zhì)9HYPERLINK\l"_Toc295912710"2.4.1現(xiàn)場試驗10HYPERLINK\l"_Toc295912711"2.4.2室內(nèi)試驗11HYPERLINK\l"_Toc295912712"3地基沉降變形現(xiàn)狀與最終沉降量預測14HYPERLINK\l"_Toc295912713"3.1地基沉降變形現(xiàn)狀14HYPERLINK\l"_Toc295912714"3.2地基沉降變形影響因素分析18HYPERLINK\l"_Toc295912715"3.3最終沉降量計算20HYPERLINK\l"_Toc295912716"3.3.1計算方法及參數(shù)選擇20HYPERLINK\l"_Toc295912717"3.3.2計算結(jié)果分析23HYPERLINK\l"_Toc295912718"4邊坡穩(wěn)定性分析24HYPERLINK\l"_Toc295912719"4.1邊坡形態(tài)特征24HYPERLINK\l"_Toc295912720"4.2可能的破壞模式25HYPERLINK\l"_Toc295912721"4.3邊坡穩(wěn)定性分析與評價26HYPERLINK\l"_Toc295912722"4.3.1邊坡穩(wěn)定性分析26HYPERLINK\l"_Toc295912723"4.3.2計算工況及荷載組合29HYPERLINK\l"_Toc295912724"4.2.3邊坡穩(wěn)定性綜合評價32HYPERLINK\l"_Toc295912725"5治理方案建議33HYPERLINK\l"_Toc295912726"5.1防治原則33HYPERLINK\l"_Toc295912727"5.2工程防治方案建議34HYPERLINK\l"_Toc295912728"6主要結(jié)論與建議34附圖：附圖一、華北油田xx綜合工程地質(zhì)圖附圖二、華北油田xx地基沉降預測圖附圖三、華北油田xx工程地質(zhì)剖面圖附圖四、華北油田xx鉆孔柱狀圖附圖五、華北油田xx探井展示圖PAGE500前言0.1項目背景華北油田xx位于xx省xx市xx縣端氏鎮(zhèn)金峰村西側(cè)，占地93.7畝，是華北油田股份有限公司重點建設項目之一。處理中心工程于2008年3月開始“三通一平”，5月開始土建施工，8月工藝專業(yè)開始建設，2009年8月25日工程竣工投產(chǎn)。建成當年食堂東側(cè)部位即開始出現(xiàn)沉降，造成地面及部分墻體出現(xiàn)變形開裂。隨后變形區(qū)域逐漸擴展和加劇，中控區(qū)、職工食堂、變電站以及保衛(wèi)室、進廠大門等處地面產(chǎn)生了大面積不均勻沉降，職工食堂外圍地面整體沉降30cm。雖經(jīng)多次整修但沉降的速度無明顯減緩趨勢；場地外側(cè)回填土高邊坡漿砌石格構(gòu)護坡不同程度鼓出、開裂損壞。地基變形嚴重影響了場站內(nèi)部分區(qū)域功能的正常使用，若變形進一步發(fā)展，可能引發(fā)嚴重的后果。鑒于以上情況，煤層氣中央處理中心邀請中國xx（武漢）等單位專家到現(xiàn)場進行了考察（2011年5月7日至8日）。經(jīng)考察認為，場地變形主要是地基沉降引起的，填方區(qū)碾壓不實、地表水入滲等是主要影響因素，若不及時進行治理，變形將進一步發(fā)展，不僅影響一些場地功能的使用，還可能危害房屋（食堂）、管道的安全。xx對考察結(jié)論非常重視，及時向上級進行了匯報和請示，隨后委托中國xx（武漢）進行工程治理勘察及設計。0.2目的、任務與工作依據(jù)0.2.1目的1）查明地基變形及邊坡穩(wěn)定性現(xiàn)狀，分析對工區(qū)設施的危害性；2）查清變形的影響因素，預測變形的發(fā)展趨勢；3）通過現(xiàn)場試驗及室內(nèi)試驗，獲取災害治理所需要的巖土參數(shù)，為下一步防治工程設計提供依據(jù)；4）提出工程治理方案建議。0.2.2任務通過地形測繪、地質(zhì)測繪、鉆探、井探、現(xiàn)場試驗及巖土取樣試驗等必要的工程地質(zhì)勘察手段，查明地質(zhì)災害的工程地質(zhì)、水文地質(zhì)條件。具體要求查清覆蓋層厚度、回填土層密實度、顆粒級配情況、含水量等物理力學性能，同時查清回填土與原始地面接觸帶土層性質(zhì)及含水量等參數(shù)。在此基礎上提出地基及邊坡變形的地質(zhì)模型、分析地基變形特征及邊坡穩(wěn)定性，判斷災害危害程度，明確地基變形及邊坡是否需要治理，提供治理設計必要的巖土物理力學參數(shù)、強度和變形指標。0.2.3工作依據(jù)勘察工作依據(jù)甲方委托書和國家相關(guān)規(guī)范：1）華北油田xx地基變形治理工程勘察設計委托書；2）《巖土工程勘察規(guī)范》（GB50021-2001）；3）《建筑邊坡工程技術(shù)規(guī)范》（GB50330-2002）；4）《工程巖體分級標準》（GB50218-94）；5）《建筑地基處理技術(shù)規(guī)范》（JGJ79-2002）；6）《建筑地基基礎設計規(guī)范》（GB50007-2002）；7）《混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》（GB50010－2002）；8）《鐵路路基支擋結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》（TB10025-2001）；9）《公路路基設計規(guī)范》（JTGD30-2004）。0.3工作方案與工作實施情況根據(jù)xx工區(qū)地面變形的特點，勘察工作包括：地形測繪、地質(zhì)測繪、變形區(qū)現(xiàn)場調(diào)查、井探、鉆探、場地回填土現(xiàn)場試驗以及室內(nèi)試驗等?？碧讲贾脠D見圖0-1。實際完成工作量統(tǒng)計于表0-1。工作分外業(yè)、內(nèi)業(yè)兩個階段。2011年5月17日至6月1日為外業(yè)，6月2日至15日進行內(nèi)業(yè)整理。內(nèi)業(yè)工作進行了資料整理分析、圖件整理與清繪、巖土物理力學試驗、水質(zhì)成分分析、場地沉降、變形的危害性程度以及穩(wěn)定性分析與評價等工作。圖0-1勘探平面布置示意圖表0-1勘察主要工作量統(tǒng)計表工作項目單位工作量備注測量地形測量1:5500km20.25斷面測量1:5500km3.00勘探點測量組日4工程地質(zhì)測繪地質(zhì)測繪1:5500km20.35地質(zhì)剖面測繪11:5000km3.00現(xiàn)場調(diào)查及資料料搜集場地變形現(xiàn)狀及及裂縫調(diào)查查組日7地質(zhì)、地貌及其其他資料收收集份5工程地質(zhì)勘探鉆探m/孔175/7覆蓋層厚96..2m基巖78.8mm井探m/個15/3每個探井深5mm取土樣件19取巖樣件3取水樣件3試驗現(xiàn)場大容重試驗組5標貫試驗次5室內(nèi)水質(zhì)分析組3擊實試驗組5土物理力學試驗驗組19巖塊物理力學試試驗組51自然地理與區(qū)域地質(zhì)概況1.1地理與交通華北油田xx位位于山西省省晉城市沁沁水縣端氏氏鎮(zhèn)金峰村村西側(cè)荒山山上，總占占地約933.7畝。東東距晉城約約60公里，有高速公公路相通，南東距沁水縣城約20km，南距陽城約30公里，工區(qū)東側(cè)為省道S331，交通比較便利。圖1-1山山西煤層氣氣處理中心心交通位置置圖1.2氣象與水文沁水縣屬于干旱旱半干旱季季風氣候區(qū)區(qū)，四季分分明，具冬冬寒、夏旱旱、日溫差差大等特點點。多年平平均氣溫110.6°°C，季節(jié)節(jié)變化大，每每年一月氣氣溫最低，8月氣溫最最高。降水水量中等，年年平均降雨雨量6100.0mmm。蒸發(fā)量量17000mm。降降水多集中中在5－9月，占全全年總降水水量的700％左右。該該區(qū)日照強強烈，平均均年日照2610小時。多年標準準凍土深度度為0.555m，最最大凍深00.61mm。境內(nèi)主要河流為為沁河，由由北而南貫貫穿全縣。沁沁河兩岸地地勢平坦，土土壤肥沃，為為該縣主要要農(nóng)業(yè)區(qū)。地地下水主要要有松散巖巖（土）孔孔隙水和基基巖裂隙水水兩種。1.3地形地貌沁水縣地勢西北北高、東南南低，四周群山山環(huán)繞，西西部大山更更為險峻，平平均海拔11400米以上，海拔拔最高處與與最低處相相差18338米。境內(nèi)山多多密林，丘丘陵平川相相間，山巒起伏伏，溝壑縱縱橫。地形東西西長，南北北窄，東西長約約150公里。1.4地層與構(gòu)造1.3.1地地層場地周邊出露的的地層比較較單一，主主要包括三三疊紀和第第四紀等時時代的砂巖巖、黃土。三疊系（T）：：紅色、磚磚紅色細粒粒長石砂巖巖，砂質(zhì)泥泥巖、頁巖巖及綠色、黃黃綠色、灰灰白色長石石砂巖等。第四系（Q）：：下更新統(tǒng)（午城城組Q1）：棕紅紅、褐紅、灰灰褐、棕黃黃色亞粘土土，粘土互互層夾灰綠綠色亞粘土土，亞粘土土中常含有有鐵錳質(zhì)結(jié)結(jié)核和鈣質(zhì)質(zhì)結(jié)核。中更新統(tǒng)（離石石組Q2）：上部部，黃紅、棕棕黃色砂質(zhì)質(zhì)粘土，夾夾有3-5層古棕紅紅、棕褐色色土壤及黃黃白、灰白色鈣鈣質(zhì)結(jié)核層層，下部及及底部常見見棕紅色粘粘土和棕黃黃色含礫礫礫質(zhì)粘土互互層。上更新統(tǒng)（馬蘭蘭組Q3eol）：：淺黃、灰灰黃、土黃黃色粉砂土土，結(jié)構(gòu)松松散，具大大孔隙，有有白色菌絲絲及少量鐵鐵銹星點，垂垂直節(jié)理發(fā)發(fā)育，主要要分布于端端氏鎮(zhèn)附近近。1.3.2構(gòu)造場地周邊構(gòu)造單單元屬于華華北板塊中中生代鄂爾爾多斯盆地地的東北部部。其第四四系下伏的的基巖中褶褶皺、斷裂裂、節(jié)理、劈劈理等地質(zhì)質(zhì)構(gòu)造現(xiàn)象象很不發(fā)育育，地層產(chǎn)產(chǎn)狀近于水水平，未見見火成巖活活動，地質(zhì)質(zhì)構(gòu)造簡單單。以發(fā)育育中生代陸陸相沉積地地層、新生生代沉積地地層為特征征。其中，第第四系風積積層廣泛分分布于全區(qū)區(qū)；中生界界地層主要要分布于梁梁地上。該該區(qū)域地層層主要線路路所經(jīng)區(qū)域域大地構(gòu)造造單元屬于于華北板塊塊中生代鄂鄂爾多斯盆盆地的北部部。處理廠處理廠圖1-1場地周周邊區(qū)域地地質(zhì)背景圖圖1.3.3地震活動根據(jù)國家技術(shù)監(jiān)監(jiān)督局20001-002-022發(fā)布的《中中國地震動動參數(shù)區(qū)劃劃圖》（1：400萬）【GB188306—2001】，本區(qū)區(qū)所在區(qū)域域地震動峰峰值加速度度區(qū)劃為00.05gg，相當?shù)氐卣鸹玖伊叶娶龆取?勘察區(qū)工程地質(zhì)質(zhì)特征2.1地形地地貌xx工區(qū)是在其其原有“三山兩溝”地形地貌貌基礎上，挖挖山填溝形形成的，地地貌單元為為中低山。場地原始地面起起伏變化較較大，地勢勢西北高、東東南低，地地面標高介介于7244.70mm～765..90m之之間，場地地最大高差差為41..20m。場地現(xiàn)狀寬2112米，長322米，采用平坡坡式布置，以以西北角為為控制點，向向其以東、以以南兩側(cè)放放坡，坡度度0.5%%。場地內(nèi)部部地面標高高741..07-7744.220米。除東、南南沉降區(qū)外外，基本平平整。場地內(nèi)按設施可可分為火炬炬區(qū)、壓縮縮機區(qū)、中中控樓及食食堂區(qū)、溶溶劑材料庫庫區(qū)、外輸輸及分離計計量區(qū)、脫脫水裝置及及污水處理理區(qū)、變電站區(qū)區(qū)。其中火火炬區(qū)和壓壓縮機區(qū)位位于場地西西北側(cè)，在在開挖原山山梁的基礎礎上建成，在在場地北側(cè)側(cè)圍墻外形形成長約1100m，高10~155m的巖質(zhì)質(zhì)邊坡，坡坡度70~880°；中中控樓、食食堂、溶劑劑材料庫區(qū)區(qū)位于場地地東側(cè)，由由原沖溝回填填形成，回回填厚度44~18mm，外側(cè)填填方形成土土質(zhì)邊坡，坡坡度36°左右，坡長30~550m，分成2~4級臺階，臺臺階處建有有漿砌石截截水溝，整整個坡面為為松散土質(zhì)質(zhì)堆積，建建有漿砌石石格構(gòu)護坡坡及排水溝溝；外輸、分分離計量區(qū)區(qū)位于場地地中部，為原原沖溝回填區(qū)區(qū)，回填厚度4~24mm，外側(cè)填土土形成土質(zhì)質(zhì)邊坡，坡坡度36°左右，坡坡長30~550m，樊1、樊4、樊9集氣管線線及西氣東東輸外線從從該邊坡西西南側(cè)通過過；脫水裝裝置及污水水處理區(qū)位位于工區(qū)北側(cè)，在在開挖原峁峁間鞍部的的基礎上建建成，其北北側(cè)圍墻外外可見小規(guī)規(guī)模開挖形形成的邊坡坡，長300m左右，高4~5m；變電電站區(qū)位于于場地東北北側(cè)，主要要為開挖形形成，圍墻墻外有少部部分回填，坡坡度32°，回填厚厚度5~8m，坡面面建有漿砌砌石護坡。此外，附屬設施施中綠化面面積接近場場地總面積積的一半，生生活污水主主要通過管管道從中控控樓及食堂堂區(qū)輸送到到污水處理理站內(nèi)。2.2地基組組成與結(jié)構(gòu)構(gòu)場地以半挖半填填形式整平平，挖、填填方比例約約為2:1，大致按“W”形將場地地分為南、北北兩段。北側(cè)為挖方方區(qū)，覆蓋層厚厚度一般1~2m，下部部為風化砂砂巖，局部部含一定厚厚度的黃土土；南側(cè)為為填方區(qū)，填填土主要成成分為風化化砂巖及表表層黃土，填填土厚度0~24mm，由場地地中央向兩兩側(cè)邊坡依依次增大。根據(jù)鉆孔及探井井資料，結(jié)合合室內(nèi)土工工試驗，將將工區(qū)主要回回填區(qū)地層層分為六層，現(xiàn)從從上至下分分別描述如如下：①素填土（Q4mml）：黃褐色，稍稍濕-飽和，松松散-稍密，層厚10-155m，主要要成分為黃黃土及全（強強）風化砂砂巖，分層層特征不明明顯，巖芯芯采取率較較高，局部部含姜石，粒粒徑一般2-5cmm，大者可可達10-155cm。ZK1及ZK2揭露地面面以下3.2~~4.0mm及7.5~~8.2mm為飽水軟軟弱層，TJ2揭露1.6~~3.5mm處為回填填大塊石，顯顯示該層填填土成分混混雜，含水水量差別較較大，造成成密實度較較差且分布布不均；②午城黃土（Q11）：黃褐色色，稍濕，稍稍密-中密，層厚厚1-5m，土質(zhì)較均均勻，個別別鉆孔該層層頂部含原原坡面植物物根系（ZK6），普遍含含姜石，成成層分布，厚厚度10-200cm，粒粒徑一般5-8cmm，較大者8-10ccm；③全風化砂巖（TT）：全風化化，褐紅色色、紫紅色色，成分以以石英、長長石、云母母為主，細細粒結(jié)構(gòu)，無無層理，呈呈碎屑狀，泥質(zhì)含量較高，層厚0.8-2.0m，層底埋深10m-16m；④強風化砂巖（TT）：強風風化，褐紅紅色、紫紅紅色，平均均厚度2..0m左右右，成分以以石英、長長石、云母母為主，細細粒結(jié)構(gòu),,近水平層層理構(gòu)造，鈣鈣質(zhì)膠結(jié)，節(jié)節(jié)理裂隙發(fā)發(fā)育，傾角角70°--80°，多呈碎碎塊、薄層層狀，塊度度4-5cmm；⑤中風化砂巖（TT）：中風化，褐褐紅色、紫紫紅色，厚厚度2-4m，短柱狀，柱柱長5-15ccm，成分以石石英、長石石、云母為為主，細粒粒結(jié)構(gòu)，近近水平層理理構(gòu)造，鈣鈣質(zhì)膠結(jié)，致致密，堅硬硬，發(fā)育一一組或兩組組節(jié)理，傾傾角50°--60°。⑥微風化砂巖（TT）：微風風化，褐紅紅色、紫紅紅色，柱狀狀，柱長15-200cm，成成分以石英英、長石、云云母為主，細細粒結(jié)構(gòu)，近近水平層理理構(gòu)造，鈣鈣質(zhì)膠結(jié)，致致密，堅硬硬，節(jié)理裂裂隙不發(fā)育育。2.3水文地地質(zhì)條件工區(qū)及其周邊無無明顯地表表水系，地地下水類型型主要為人人工填土松松散孔隙水水和基巖裂裂隙水。人工填土土松散孔隙隙水主要賦賦存于松散散填土堆積積體中，接接受大氣降降雨及生產(chǎn)產(chǎn)、生活用用水及綠化化用水補給給。由于工區(qū)區(qū)綠化面積積較大，降降雨及綠化化用水易造造成水流入入滲，加之之填土層密密實度不均均，造成水水體賦存地地點差別較較大。從現(xiàn)現(xiàn)場調(diào)查及及鉆孔、探探井資料來來看，土體體一般為稍稍濕，ZKK1、ZK3顯示在食堂堂周邊深度度為3.2-44.0m及及7.5-88.2m兩兩層飽水，1#、2#探井也發(fā)現(xiàn)現(xiàn)有水存在在，水量較較小。據(jù)分析，該該地下水屬屬于上層滯滯水，主要要是由于回回填土層上上部比較松松散，大氣氣降雨和生生活污水在在下滲的過過程中遇到到下部碾壓壓較密實的的粘土層，通通過一定的的匯集，形形成統(tǒng)一水水位。水質(zhì)質(zhì)簡分析結(jié)結(jié)果顯示，對對混凝土及及鋼筋有微微腐蝕性。2.4巖土物物理力學性性質(zhì)為分析評價沉降降變形特征征及邊坡穩(wěn)穩(wěn)定性，現(xiàn)現(xiàn)場及室內(nèi)內(nèi)進行了一一系列試驗驗。現(xiàn)場試試驗主要包包括大容重重試驗和原原位測試，室室內(nèi)試驗主主要包括擊擊實試驗及及其他常規(guī)規(guī)試驗。2.4.1現(xiàn)現(xiàn)場試驗1）大容重試驗主要在探井中進進行，試驗驗結(jié)果見表表2-1。表2-1現(xiàn)場大容容重試驗成成果表編號取樣深度（m）土重（kg）體積（L）容重（kN/mm3）1#探井T1-10.58.04.4017.82T1-21.824.813.4018.14T1-518.25T1-44.011.36.0518.302#探井T2-11.09.54.9518.81T2-22.013.55.2525.20從試驗結(jié)果可以以看出，填填土層密度度不均，顯顯示出填土土介質(zhì)不均均一性及碾碾壓密實度度的差異較較大。2）原位測試 為了解土層密實實情況，在在每個鉆孔孔中均進行行了標準貫貫入試驗，試試驗結(jié)果見見表2-2。表2-2標貫試驗驗成果表鉆孔編號試驗深度（m）錘擊數(shù)N密實度ZK11.40~1..855松散4.50~4..955松散8.20~8..657松散16.00~116.45519中密ZK23.00~3..4511稍密6.00~6..4517中密11.00~111.45515稍密16.00~116.45525中密17.10~117.55528中密ZK33.00~3..457松散6.80~7..2512稍密12.00~112.45523中密13.50~113.95525中密ZK42.00~2..456松散4.00~4..459松散8.00~8..4526中密ZK52.00~2..457松散8.00~8..4519中密11.00~111.45522中密15.50~115.95524中密ZK63.00~3..456松散8.00~8..4521中密12.00~112.45527中密ZK73.00~3..454松散8.00~8..4512稍密11.00~111.45517中密 可以看出，回填填土表層松松散，松散散層厚度一一般5m左右，為為水流的入入滲提供了了良好的條條件。在食食堂附近回回填土密實實度最差（ZK2、ZK3），松散散層厚度達達8m以上，而而管道進站站區(qū)附近（ZK2、ZK6）回填土土相對密實實。2.4.2室室內(nèi)試驗1）擊實試驗為了解工區(qū)回填填土密實情情況，取土土樣進行輕輕型標準擊擊實試驗，試試驗結(jié)果見見表2-3。表2-3擊實試驗驗成果表編號取樣深度最優(yōu)含水率w(%)最大干密度ρd(g/cm3)天然含水率w(%)1#探井T1-10.521.51.6520.0T1-21.822.31.6421.5T1-419.4T1-44.022.91.6520.32#探井T2-11.0231.6422.4通過比較實際含含水率和最最優(yōu)含水率率發(fā)現(xiàn)，目目前工區(qū)回填土土含水率均均未達到最優(yōu)優(yōu)含水率，因因此，地表表水入滲有有利于土層層沉降。2）土的物理力學性性質(zhì)指標為獲取土的物理理力學性質(zhì)質(zhì)，以便為為后期防治治工程設計計提供依據(jù)據(jù)，對19組土樣進行行了室內(nèi)試驗驗，試驗結(jié)結(jié)果見表2-4。表2-4土工試驗驗成果表編號取土深度物理性質(zhì)界限含水率飽和快剪壓縮含水量密度土粒密度孔隙比孔隙度飽和度液限塑限塑性指數(shù)液性指數(shù)內(nèi)聚力內(nèi)摩擦角壓縮系數(shù)壓縮模量濕干WρρdρsenSrWL17WPIPILс￠a1-2EsM%g/cm3g/cm3g/cm3—%%%%%—kPa度MPa-1MPaT1-10.520.01.931.612.720.69140.978.731.417.414.00.1925.5016.310.1313.00T1-2-11.821.51.901.562.720.73942.514.20.25////T1-2-224.51.931.552.730.76143.287.834.619.315.30.3428.5015.660.228.00T1-2-323.01.841.502.720.81845.076.533.42////T1-3-51.552.730.76243.269.533.117.615.50.12////T1-3-222.31.861.522.730.79544.376.633.418.514.90.2621.0516.590.266.90T1-3-324.51.881.512.730.80844.782.834.119.314.80.35////T1-4-14.021.11.981.642.720.66439.986.431.817.913.90.23////T1-4-220.32.021.682.720.62038.389.132.718.514.20.1320.1516.470.0918.00T1原狀樣4.522.71.981.612.720.68640.790.033.019.014.00.2623.7015.81//T2-1-11.022.41.871.532.720.78043.878.131.417.613.80.35////T2-1-223.91.891.532.730.79044.182.633.4828.0515.030.257.16ZK2-±15.8-6.0016.81.911.642.720.66339.868.932.918.814.1-0.1424.0014.540.1411.88ZK2-±215-15.2218.21.991.682.720.61638.180.4-0.0722.2514.66//ZK4-±17.1-7.3324.41.981.592.730.71541.793.234.418.515.90.3732.8012.890.199.03ZK4-±29.5-9.7724.21.921.552.710.75343.087.132.0917.759.33//ZK1-±17.6-7.884.9//////////////ZK6-±111.6-111.723.81.981.602.730.70741.491.934.70//0.1511.38ZK7-±13.5-3.7724.71.841.482.730.85045.979.334.418.515.90.3930.8014.690.247.713）巖石的物理力學學性質(zhì)指標標表2-5巖塊試驗驗成果表野外編號巖性取樣深度密度含水率單軸抗壓強度巖石分類天然干飽和mg/cm3%（MPa)ZK2-巖1細砂巖18.00-118.1442.662.632.661.0267.7較硬巖ZK2-巖2細砂巖19.00-119.2002.682.652.680.90120堅硬巖ZK3-巖1粉砂巖16.80-116.9552.632.572.632.2237.0較硬巖4）水質(zhì)分析在ZK1、ZK33及TJ1中取得水水樣進行水水質(zhì)簡分析析，結(jié)果顯顯示對鋼筋筋及混凝土土有微腐蝕蝕性。表2-5水質(zhì)簡分分析成果表表樣號ZK—1樣號ZK—3樣號TJ1取樣深度2.85m取樣深度3.25m取樣深度1.5m測定項目Ca2+41.68mg/LCa2+89.78mg/LCa2+78.56mg/LMg2+9.72mg/LMg2+13.25mg/LMg2+11.67mg/LK++Na+8.75mg/LK++Na+10.25mg/LK++Na+16.00mg/LCl-23.75mg/LCl-15.95mg/LCl-17.02mg/LSO42-31.51mg/LSO42-24.97mg/LSO42-64.17mg/LHCO3-115.94mg/LHCO3-292.90mg/LHCO3-225.77mg/LCO32-—mg/LCO32-—mg/LCO32-—mg/LPH值6.64—PH值7.01—PH值7.31—礦化度231.35mg/L礦化度457.10mg/L礦化度413.19mg/L游離CO27.04mg/L游離CO220.24mg/L游離CO211.44mg/L侵蝕CO20.00mg/L侵蝕CO22.64mg/L侵蝕CO21.30mg/L計算項目全硬度2.88mmol/LL全硬度5.57mmol/LL全硬度4.88mmol/LL永久硬度0.98mmol/LL永久硬度0.77mmol/LL永久硬度1.18mmol/LL暫時硬度1.90mmol/LL暫時硬度4.80mmol/LL暫時硬度3.70mmol/LL負硬度—mmol/LL負硬度—mmol/LL負硬度—mmol/LL總堿度1.90mmol/LL總堿度4.80mmol/LL總堿度3.70mmol/LL3地基沉降變形現(xiàn)現(xiàn)狀與最終終沉降量預預測3.1地基沉沉降變形現(xiàn)現(xiàn)狀為分析地基沉降降變形的空空間分布特特征，勘察察過程中對對變形區(qū)進進行了詳細細的調(diào)查，現(xiàn)現(xiàn)將主要變變形情況匯匯總到表3-1。表3-1工區(qū)變變形特征表表編號變形區(qū)域部位變形特征描述變形量動態(tài)變化備注水平（cm）垂直（cm）1中控樓與地面交界面地面（臺階）下下沉，開裂裂，形成拉拉張裂縫3.0-6.010.0-177.0照片3-12與食堂連接處開裂，形成拉張張裂縫3.0-5.0照片3-23外地面多條裂縫，與中中控樓呈大大角度相交交1.0-2.00.5-1.004內(nèi)地面機房內(nèi)地面起翹翹1.0-2.04.0-5.0照片3-35食堂內(nèi)開裂造成地磚錯錯位0.5-1.000.1-0.22照片3-46外南與地面（臺階）交交界面沉降降開裂1011照片3-57外東食堂后側(cè)地面下下沉嚴重24-2715-20持續(xù)變形照片3-68圍墻南側(cè)道路形成多條平行路路面裂縫，造造成地面拉拉裂、錯位位5-102-8照片3-79圍欄東南角下沉嚴重重29照片3-810圍墻東側(cè)護坡鼓脹變形20照片3-911變電站內(nèi)部照片3-1012外部圍墻向外傾斜27-8照片3-1113邊坡外鼓、開裂5照片3-1214廠區(qū)內(nèi)燈塔偏斜均有不同程度傾傾斜，最大大約0.5°°見表3-115設備基礎不均勻勻沉降基礎不均勻沉降降造成設備備懸空5照片3-1316消防水罐基礎下沉、開裂裂10-2017路面下沉管線進站處路面面下沉，部部分管線與與地面接觸觸部位形成成凹陷坑15-20照片3-14照片3-1518工區(qū)外西圍墻及路面形成成裂縫1-2照片3-16注：表中變形量量為實地測測量相對變變形值。照片3-1地面與與中控樓接接觸部位下下沉開裂照片3-2食堂與中中控樓連接接部位開裂裂照片3-3中控樓樓內(nèi)地面沉沉降造成地地板錯位照照片3-4食堂地面面變形開裂裂照片3-5食堂前前門臺階處處沉降開裂裂照片3-6食堂后側(cè)側(cè)地面變形形開裂照片3-7地面沉沉降錯位、開開裂照片3-8食堂東角角鐵藝圍墻墻下沉299cm照片3-9食堂后后側(cè)邊坡鼓鼓脹變形照片3-100變電站內(nèi)內(nèi)部地面開開裂照片3-11變電電站圍墻向向外傾斜照片3-12漿砌石護護坡頂部開開裂照片3-13設備備基礎不均均勻沉降照照片3-14管線進站站區(qū)地面凹凹陷照片3-15管線線出（入）地地處凹陷照片3-16工區(qū)西南角角圍墻開裂裂表3-1燈塔偏偏斜度測量量成果表編號偏轉(zhuǎn)方向偏轉(zhuǎn)角度1E28′20″2E03′01″3W07′25″4W05′51″5W19′26″6W21″7W07′36″8E52″從現(xiàn)場詳細調(diào)查查的結(jié)果可可以看出，場地東、南側(cè)回填土較厚的地段地面下沉及開裂現(xiàn)象明顯，如中控樓、食堂及安全室內(nèi)、外地面及墻體出現(xiàn)裂縫，食堂后側(cè)邊坡中上部呈水平線狀鼓出，且有進一步加劇的趨勢，裂縫延展方向基本沿邊坡縱向分布，在兩邊坡交匯處變形更為嚴重。目前沉降變形主要為地面沉降，建筑物（主要為中控樓及食堂）由于采用樁基礎，主體結(jié)構(gòu)未發(fā)現(xiàn)明顯沉降。根據(jù)場地的變形形現(xiàn)狀和規(guī)規(guī)模以及危危害程度，可可以將整個個場地沉降降變形分為為以下3個區(qū)：（1）強烈變形區(qū)：包包括職工食食堂周圍及及管道進出出工區(qū)附近近。食堂周圍圍地面裂縫縫發(fā)育，主主要裂縫寬寬度10~155cm，地地面整體下下沉明顯，沉沉降量超過過15cmm，最大沉沉降量299cm，其其中食堂圍圍墻外邊坡坡沉降量大大于30ccm。目前前沉降變形形已造成食食堂及中控控樓內(nèi)、外外地面下沉沉、開裂，據(jù)分分析下部樁樁基礎已開開始側(cè)向受力，同同時食堂東東側(cè)邊坡明明顯變形，漿漿砌石格構(gòu)構(gòu)呈水平線狀鼓出，若若邊坡持續(xù)續(xù)變形，可可能沿臨空空面剪出，進進而威脅食食堂安全，后后果嚴重，危危險性較高高。管道進進出工區(qū)附附近變形主主要集中在在坡頂至圍圍墻之間，沿沿管溝分布布，規(guī)模較較大的裂縫縫長約1000m，寬5~7cmm，應為管管溝回填不不密實造成成。持續(xù)的的變形易造造成管道受受力，特別別是管道轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)彎處，可可能由于應應力集中造造成管道破破裂，后果果嚴重，危危險性較高高。（2）中等變形區(qū)：包包括中控樓樓附近至工區(qū)區(qū)大門南側(cè)側(cè)邊坡及變變電站外邊邊坡。中控樓附附近沉降變變形較明顯顯，沿工區(qū)區(qū)圍墻外圍水水泥路面伸伸縮縫形成成多條拉張張裂縫，縫縫寬一般2-5cmm，局部下下沉5-10ccm，外側(cè)側(cè)邊坡尚無明顯變變形，其危危害性主要要體現(xiàn)在對對地面的破破壞，危險險性中等。變電電站北側(cè)邊邊坡頂局部呈現(xiàn)現(xiàn)地面下沉沉，地面及及圍墻出現(xiàn)現(xiàn)拉張裂縫縫，沉降變變形幅度相相對較小。變變電站北側(cè)側(cè)邊坡變形形對設備基基本無影響響，危險性性中等。（3）輕微變形區(qū)：設設備及生產(chǎn)產(chǎn)工區(qū)。變形形多以零散散點的形式式出現(xiàn)，表表現(xiàn)為個別別設備基礎礎不均勻沉沉降造成與與上部結(jié)構(gòu)構(gòu)脫離，或或是在管道道入地處受受水流沖刷刷形成凹陷陷坑，地面面裂縫數(shù)量量少，規(guī)模模相對較小小，危險性性較低。3.2地基沉沉降變形影響因因素分析通過對工區(qū)沉降降變形現(xiàn)狀狀的調(diào)查，結(jié)結(jié)合探井及及鉆孔揭露露資料，以及及現(xiàn)場和室室內(nèi)巖土采采樣的物理理力學分析析，導致場場地及邊坡坡沉降變形形的主要因素是是：（1）填方厚度空間變變化大工區(qū)受地形限制制，造成填填土厚度較較大，由土土的壓縮特特性可知，在在其他因素素相同的情情況下，可可壓縮土層層厚度越大大，最終沉沉降量越大大，由于填填土層土的的厚度不一一，特別是是在斜坡地地段，填土土厚度變化化較大，容容易造成不不均勻沉降降，引起地地面開裂及及建筑物傾傾斜。（2）碾壓密實度不不夠鉆孔及探井資料料顯示，工工區(qū)填土主主要為風化化砂巖及黃黃土，級配配較差，特特別是大塊塊石堆積層層，易架空空造成孔隙隙度較大，且且難以碾壓壓密實，為為水的入滲滲提供了有有力條件。在在沉降最為為嚴重的食食堂區(qū)，探探井揭露在在地表以下下1.6~~3.5mm層位為大大塊石回填填，塊石最最大直徑超超過半米，下下部即可見見滲入的水水體（照片片3-17）。從探井井開挖的情情況來看，地表以下下5m深度范范圍內(nèi)為松散-稍密土層層，容易開挖，密實度較較差，中間間夾雜部分分碾壓相對對密實的土土層，厚度度一般不超超過30cm。鉆孔標貫資料也也顯示土層層碾壓密實度度不夠，孔孔隙比較大大，造成后后期沉降量量較大。（3）地表水及生產(chǎn)產(chǎn)、生活污污水入滲水對土體具有軟軟化作用，含含水量的增增加會破壞壞原土體結(jié)結(jié)構(gòu)，造成成土骨架破破壞及土顆?；?，宏觀觀上即表現(xiàn)現(xiàn)為沉降變變形，因此此，水會加加速沉降變變形的發(fā)生生。地表水水沿松散表表層入滲后后遇到相對對密實粘土土層開始富富集并向四四周擴展，由由于工區(qū)回填土土的不均一一性，造成成了水體的的入滲及賦賦存條件差差異性較大大，一般只只會在小范范圍內(nèi)形成成軟弱層面面，造成局局部不均勻勻沉降。在在沉降變形形嚴重的食食堂區(qū)，鉆鉆孔資料顯顯示在3.2~~4.0mm及7.5~~8.2mm存在兩層層飽水層，土土體呈軟塑塑~流塑狀，具具有高壓縮縮性，在上上部土體自自重作用下下容易發(fā)生生沉降，而而在其他區(qū)區(qū)域未發(fā)現(xiàn)現(xiàn)飽水層，沉降量相對較小?？辈熘邪l(fā)現(xiàn)，工工區(qū)內(nèi)無完完善的地表表排水系統(tǒng)統(tǒng)，而僅靠靠路面進行行排水，雨雨水不能及及時、有效效地排出，容容易在下沉沉量較大的的區(qū)域聚集集，沿裂縫縫滲入地下下。同時，綠綠化面積約約占工區(qū)總面積積的一半，降降雨及澆灌灌的水基本本上完全下下滲，導致致沉降的發(fā)發(fā)生。特別別是澆灌用用水，經(jīng)統(tǒng)統(tǒng)計今年4月份一月月就用了1000多方水，大大量的水滲滲入地下，勢勢必造成大大面積的沉沉降。對生生產(chǎn)、生活活污水，雖雖建有專門門的排水管管道，但不不均勻沉降降容易造成成管道斷裂裂（照片3-18），或出水水口高程高高于進水口口，導致水水流無法排排出，滲入入地下，造造成沉降。照片3-17TJ2揭露填土土層結(jié)構(gòu)照片3-18食堂排污污管破裂造造成污水下下滲3.3最終沉沉降量計算算從勘察的結(jié)果來來看，導致致地基沉降降的主要原原因是回填填土碾壓密密實度較低低和大量地地表水入滲滲。目前主主要沉降區(qū)區(qū)土層遠未未達到最密密實情況，存存在較大的的壓縮空間間，且在變變形最為嚴嚴重的食堂堂區(qū)，存在在飽水軟弱弱層，即使使在維持現(xiàn)現(xiàn)狀的情況況下，今后后一段時間間內(nèi)沉降仍仍將繼續(xù)。同同時由于工工區(qū)內(nèi)排水水設施不完完善，水流流可能繼續(xù)續(xù)下滲，增增加土層含含水量，造造成更嚴重重的變形。表3-2為工區(qū)內(nèi)幾個裂縫監(jiān)測點的統(tǒng)計數(shù)據(jù)，與食堂外地面在兩年時間內(nèi)（09~11）累計變形30~40cm的數(shù)據(jù)相比，呈明顯加快的趨勢。因此，有必要對對最終沉降量進行行計算，以明確各各區(qū)的沉降降發(fā)展趨勢勢，同時為為下一步治治理工程提提供參考。表3-2裂縫監(jiān)測數(shù)據(jù)位置10天累計變形量寬（cm）高（cm）門崗南側(cè)0.90.1門崗北側(cè)0.20.1中控樓與食堂連連接部位1.8食堂東側(cè).1計算算方法及參參數(shù)選擇根據(jù)《建筑地基基基礎設計計規(guī)范》，計計算地基變變形時，地地基內(nèi)的應應力分布，可可采用各向向同性均質(zhì)質(zhì)線性變形形體理論，其其最終變形形量可按下下式計算：：（1）式中：S—地基基最終沉降降量；按分總綜綜合法計算算出的地基基沉降量；；沉降計算算經(jīng)驗系數(shù)數(shù)；地基變形形計算深度度范圍內(nèi)所所劃分的土土層數(shù)；對應于荷荷載效應準準永久組合合時基礎底底面處的附附加壓力；；基基礎底面下下第i層的土的的壓縮模量量；--基礎底面至第ii層土，第i-1層土底面面的距離；；基礎底面面至第i層土，第i-1層土底面面范圍內(nèi)的的平均附加加應力系數(shù)數(shù)。將上式進行簡化化，可以得得到下面的的計算公式式：(2))式中，S--總總沉降量；；--分層沉降降量；--初始孔隙隙比；第i層最終孔孔隙比；Hi--分層厚度度。根據(jù)鉆孔資料，結(jié)結(jié)合前期勘勘察資料，繪繪制填方厚厚度等值線線圖，見圖圖3-1。圖3-1填方厚厚度等值線線圖為獲取土層壓縮縮特性，進進行了室內(nèi)內(nèi)壓縮試驗驗，試驗結(jié)結(jié)果見圖33-2。（a）素填土（鉆孔22）（b）素填土（鉆鉆孔4）（c）素填土（鉆孔66）（d）午城黃黃土土（鉆鉆孔7）圖3-2室內(nèi)壓縮縮曲線采用分層綜合法法計算沉降降量時，根根據(jù)《建筑筑地基基礎礎設計規(guī)范范》、《公公路工程技技術(shù)標準》，分分層厚度取取為2m，路面面車載取為為，房屋單單層荷載，路路面混凝土土荷載為。根根據(jù)鉆孔位位置和鉆孔孔土樣實驗驗數(shù)據(jù)，將將填土區(qū)分分為三個區(qū)區(qū)域（圖33-3）進行計計算，其中中，I、II區(qū)不考慮慮填土厚度度范圍內(nèi)含含水量的變變化，填土土沉降計算算參數(shù)分別別采用ZK2、ZK7土樣實驗驗數(shù)據(jù)，III區(qū)填土沉沉降計算參參數(shù)采用ZK1土樣實驗驗數(shù)據(jù)并考考慮深度為為3.2--4.0和7.5--8.2兩層含水水帶的沉降降量。因處處于流塑狀狀態(tài)的土體體，土質(zhì)軟軟弱且壓縮縮性較高，計計算含水層層沉降量時時，均取壓壓縮系數(shù)a為0.5。圖3-3沉降計算算分區(qū)3.3.2計計算結(jié)果分分析根據(jù)圖3-1填填土層厚度度分布，沿沿相同厚度度剖面每隔隔2m計算一一次。因相相同填土厚厚度區(qū)受荷荷狀況不同同，對整個個場地進行行單邊5mm的網(wǎng)格劃劃分，依此此對整個填填土區(qū)域進進行沉降量量分布評估估劃分，其其計算劃分分結(jié)果如下下圖所示：：圖3-4場地最終終沉降量分分布從計算結(jié)果可以以看出，場場地沉降主主要沿原山山溝分布，且且最終沉降降量隨填土土厚度的增增加而增加加。通過計計算場地填填土較大范范圍最終沉沉降量為0-30ccm，在食堂東南角角和管道進進站區(qū)最終終沉降量較較大，分別別達到777cm和79cmm，而且最最終沉降量量主要由填填土不密實實和地表水水下滲引起起，地表荷荷載與午成成黃土層對對沉降的貢貢獻較小。（1）食堂區(qū)該區(qū)計算最終沉沉降量范圍圍為0-77ccm。在東東南角達到到77cmm最大沉降降，沉降變變化幅度在在食堂附近近明顯增大大。據(jù)室內(nèi)內(nèi)試驗數(shù)據(jù)據(jù)，該區(qū)域域孔隙比與與含水量相相對較大，且且因食堂污污水下滲含含有明顯的的兩層含水水帶，因此此填土不夠夠密實和地地表水下滲滲引起是引引起該區(qū)沉沉降的主要要原因，且且由于水的的軟化作用用，區(qū)域沉沉降發(fā)展較較快，目前前食堂附近近大面積內(nèi)內(nèi)平均沉降降量已超過20ccm。（2）管道進站區(qū)該區(qū)計算最終沉沉降量范圍圍為40-799cm，據(jù)據(jù)現(xiàn)場鉆探探資料，該該填土厚度度范圍內(nèi)含含水量相對對均一且較較小，密實實度較東南南角區(qū)域大大。但填土土厚度分布布相對較大大，最大厚厚度超過224m，因因此整體最最終沉降較較大，在附附近計算最最終沉降量量達到最大大79cmm。根據(jù)沉沉降現(xiàn)狀和和含水情況況，該區(qū)沉沉降發(fā)展較較為緩慢。（3）其他區(qū)域廠址其他填土區(qū)區(qū)域填土厚厚度較小，根根據(jù)計算結(jié)結(jié)果，最終終沉降量基基本在0-20ccm之內(nèi)，由由沉降現(xiàn)狀狀可知，在在變電站所所在角落區(qū)區(qū)域沉降速速度較快，地地面變形明明顯。其他他區(qū)域沉降降速度均較較緩慢。由此可見，目前前工區(qū)沉降量量距最終沉沉降值均有有一定距離離，最大可可能沉降發(fā)發(fā)生在食堂堂東南角及及管道進站站區(qū)附近。由由于水的作作用，導致致食堂區(qū)沉沉降速度大大于其他區(qū)區(qū)域，應考考慮治理措措施。在管管道進站區(qū)區(qū)附近，雖雖然最終沉沉降量較大大，但沉降降速度緩慢慢，可以考考慮先做好好排水措施施，減少地地表水入滲滲。HYPERLINK\l"_Toc119670133"4邊坡穩(wěn)定性分析析4.1邊坡形態(tài)特特征擬治理邊坡處于于場區(qū)填方方區(qū)域，現(xiàn)現(xiàn)坡面標高高介于704..00~7742.220m之間間，根據(jù)部部位不同具具體可分為為四處邊坡治治理區(qū)，分分別為中控控樓前邊坡坡、管線進進站邊坡、食堂后邊邊坡、變電電站外邊坡坡。本次勘勘察中，通通過地表調(diào)調(diào)查發(fā)現(xiàn)，中中控樓前邊邊坡和清管管區(qū)前邊坡坡中部暫無無變形破壞壞跡象，坡坡面漿砌石石格構(gòu)防護護結(jié)構(gòu)尚完完好，僅在在清管區(qū)前前邊坡后緣緣出現(xiàn)一條條裂縫，裂裂縫長約227m，初初步估計為為坡體填土土沉降所致致，因此可可初步認為為該兩處邊邊坡處于基基本穩(wěn)定狀狀態(tài)。食堂堂后邊坡坡坡體前后緣緣尚未發(fā)現(xiàn)現(xiàn)變形破壞壞跡象，但但在中部約約736..0m高程程位置則出出現(xiàn)連續(xù)多多處漿砌石石格構(gòu)破損損現(xiàn)象，估估計為邊坡坡填土沉降降或坡體蠕蠕變滑移所所致，因此此初步認為為該處邊坡坡為基本穩(wěn)定~欠穩(wěn)定狀狀態(tài)。變電電站外邊坡坡頂部出現(xiàn)現(xiàn)裂縫，其其坡面漿砌砌石護坡尚尚好，初步步估計為坡坡頂菜地澆澆水滲入坡坡體導致，初初步認為該該處邊坡處處于基本穩(wěn)穩(wěn)定狀態(tài)。根據(jù)地表裂縫發(fā)發(fā)育規(guī)律、微微地貌特征征、格構(gòu)破破壞特點結(jié)結(jié)合鉆探資資料分析，將將四處邊坡形形態(tài)、規(guī)模模詳述如下下：四處坡體整整體形態(tài)呈呈“楔狀”，后緣寬寬前緣漸窄窄。中控樓樓前邊坡橫橫寬約600.0m，縱縱長30~550m，坡體總總面積約2.455×103m2，坡體平平均厚度約約8.0mm，總體積積約1.966×104m3，主滑方方向為131°；管線進站站邊坡橫寬寬約75..0m，縱縱長30~550m，坡體總總面積約2.888×103m2，坡體平平均厚度約約8.0mm，總體積約2.300×104m3，主滑方向向為135°；食堂后后邊坡橫寬寬約1000.0m，縱縱長約300m，坡體體總面積約約2.488×103m2，坡體平平均厚度約約8.0mm，總體積積約1.988×104m3，主滑方向向為49°；變變電站外邊邊坡很寬約約30m，縱縱長20mm，坡體總總面積約6600m2，平均厚厚度3~5m，總體體積2.4×103m3，主滑方向3°。4.2可能的破壞壞模式場區(qū)邊坡為中層層堆積體邊邊坡。在原原坡面筑填填填土后，坡坡體呈現(xiàn)臺臺階狀，整整體坡度約約36°，坡度較較陡，無明明顯緩傾面面，這種斜斜坡形態(tài)為為邊坡變形形滑移的形形成創(chuàng)造了了有利的空空間條件?；w物質(zhì)主主要由粉質(zhì)質(zhì)粘土、強強風化砂巖巖夾碎塊石石組成，遇遇水后，滲滲透性降低低，其抗剪剪強度減小小，坡體中中存在的軟軟弱夾層加加劇了坡體體的不穩(wěn)定定性，與坡坡體中易于于形成滑面面（帶）。邊邊坡區(qū)一旦旦遭遇持續(xù)續(xù)性強降雨雨，除原排排水設施排排出部分地地表水外后后緣大量地地表水則通通過坡體排排泄，地表表水一部分分沿坡體表表面向坡腳腳排泄，一一部份從地地表向斜坡坡內(nèi)部下滲滲，地表水水的下滲使使坡體的重重量不斷增增大，從而而增大了滑滑體的下滑滑力。同時時地下水的的下滲，使使滑帶土充充分飽水，軟軟弱夾層遇遇水后其抗抗剪強度降降低，從而而降低了坡坡體的抗滑滑力。在滑滑面形成地地下水滲流流面，滑面面強度急劇劇下降，抗抗滑力也隨隨之下降，在在后緣區(qū)產(chǎn)產(chǎn)生拉裂現(xiàn)現(xiàn)象；當降降雨使坡體體的下滑力力增大到大大于抗滑力力的總和時時，即滑動動能量蓄積積到一定程程度時，坡坡體就會沿沿前緣剪出出口產(chǎn)生蠕蠕滑形成不不穩(wěn)定斜坡坡。通過勘察，目前前坡面格構(gòu)構(gòu)及排水溝溝整體良好好，坡體后后緣地面形形成多條拉拉張裂縫，縫縫寬一般1~2cmm。格構(gòu)開裂裂、鼓脹變變形主要集集中在食堂堂后邊坡，邊邊坡變形嚴嚴重，有加加劇的趨勢勢。鑒于目目前邊坡主主要由回填填土組成，回回填厚度較較大，推斷斷其可能沿沿填土層內(nèi)內(nèi)部滑動，滑滑動面為圓圓弧形。同同時，鉆孔孔資料顯示示在食堂區(qū)區(qū)附近地面面以下存在在兩層飽水水軟弱層，該區(qū)域邊坡有可能沿這兩層軟弱夾層滑動，進行穩(wěn)定性分析時應著重考慮。4.3邊坡穩(wěn)定性性分析與評評價邊坡特征表現(xiàn)為為滑體土結(jié)結(jié)構(gòu)松散，且且存在軟弱弱夾層，飽飽水后強度度較低。坡坡體坡度較較陡無輕緩緩面則提供供了良好的的邊界條件件；滑體結(jié)結(jié)構(gòu)松散，抗抗剪強度低低，為滑動動面的形成成提供了物物質(zhì)基礎。在在持續(xù)性強強降雨條件件下，隨著著地下水的的下滲，坡坡體內(nèi)地下下水位逐漸漸抬升，增增大了滑體體的滲透壓壓力，從而而導致滑體體的下滑力力增大，同同時滑帶土土充分飽水水，其抗剪剪強度降低低，降低了了滑體的抗抗滑力?；瑒用嬉蜍涇浕潭鹊牡牟町惗徊荒苋控炟炌ǎ簇炟炌ǖ囟涡涡纬涉i固力力，有利于于邊坡穩(wěn)定定，當有利利于滑體穩(wěn)穩(wěn)定的因素素被地下水水軟化，其其抗剪強度度將逐漸降降低，同時時滑動面將將逐漸貫通通，最終導導致坡體產(chǎn)產(chǎn)生整體滑滑移破壞。綜上所述，在遭遭遇強降雨雨期間該邊邊坡變形破破壞跡象明明顯，整體體處于基本本穩(wěn)定~欠穩(wěn)定狀狀態(tài)，局部部處于不穩(wěn)穩(wěn)定狀態(tài)。當當遭遇持續(xù)續(xù)高強度暴暴雨作用下下，滑動面面將可能全全部貫通，邊邊坡穩(wěn)定性性將急劇下下降，可能能產(chǎn)生整體體的滑動。4.3.1邊邊坡穩(wěn)定性性分析通過對該邊坡的的工程地質(zhì)質(zhì)詳細勘察察綜合分析析確認，中中控樓前邊邊坡主滑方方向為131°，放空區(qū)區(qū)前邊坡主主滑方向為為135°，食堂后后邊坡主滑滑方向為49°，變變電站外邊邊坡主滑方方向為3°。根據(jù)據(jù)詳細勘察察工作結(jié)合合邊坡主滑滑方向綜合合確定主剖剖面，各剖剖面線位置置見圖4-1。四處邊坡的的的穩(wěn)定性性計算典型型剖面布置置如表4-1所示。圖4-1工區(qū)邊邊坡剖面線線位置示意意圖表4-1邊坡穩(wěn)定性計算算典型剖面面布置邊坡主滑方向穩(wěn)定性計算典型型剖面中控樓前131°1-1、2-22放空區(qū)前135°3-3食堂后49°4-4、5-55變電站外邊坡3°6-6邊坡為堆積層邊邊坡，堆積積層厚度較較大，根據(jù)據(jù)《建筑邊邊坡工程技技術(shù)規(guī)范》GB500330--20022中5.2..2節(jié)關(guān)于于邊坡穩(wěn)定定性計算方方法的規(guī)定定，確定采采用圓弧滑滑動法對本本邊坡進行行穩(wěn)定性計計算。其具具體計算模模型分別見見圖4-2~圖4-7。圖4-2中控樓前邊邊坡穩(wěn)定性性計算1-1典型剖面面模型示意意圖圖4-3中控樓前邊邊坡穩(wěn)定性性計算2-2典型剖面面模型示意意圖圖4-4放空區(qū)前邊邊坡穩(wěn)定性性計算3-3典型剖面面模型示意意圖圖4-5食堂后邊坡坡穩(wěn)定性計計算4-4典型剖面面模型示意意圖圖4-6食堂后邊坡坡穩(wěn)定性計計算5-5典型剖面面模型示意意圖圖4-7變電站站邊坡穩(wěn)定定性計算6-6典型剖面面模型示意意圖4.3.2計計算工況及及荷載組合合（1）計算工況根據(jù)區(qū)域地震資資料可知，勘勘查區(qū)抗震震設防烈度度小于Ⅵ度，地震震加速度小小于0.005g，可可不考慮地地震因素對對邊坡穩(wěn)定定性的影響響。鑒于該該邊坡在50年一遇暴暴雨期間，邊邊坡整體變變形破壞跡跡象明顯，邊邊坡整體處處于欠穩(wěn)定定狀態(tài)?？伎紤]降雨對對該邊坡穩(wěn)穩(wěn)定性的影影響較大，故故本次穩(wěn)定定性驗算考考慮以下兩兩種計算工工況，其中中工況2為設計的的控制工況況。對不同同降雨工況況下的邊坡坡穩(wěn)定性計計算，主要要通過抬升升地下水位位，增大滑滑體內(nèi)的靜靜水壓力（或或滲透壓力力）來得以以體現(xiàn)。工況1：天然狀況（滑滑體自重）工況2（設計工況）：：天然狀況況+50年一遇暴暴雨（滑體體自重+暴雨）（2）荷載組合①自重：整個坡體體上，置于于滑體上的的建筑物及及其它工程程措施，主主要分布在在坡體后緣緣，且荷載載不大，中中控樓及食食堂等采用用樁基礎，并并不對邊坡坡產(chǎn)生附加加荷載作用用，因此基基本荷載主主要為滑體體的自重。②地下水作用力：：工程地質(zhì)質(zhì)勘察表明明，邊坡坡坡體內(nèi)地下下水位較低低，天然工工況下可認認為坡體內(nèi)內(nèi)無地下水水位及滲流流場；暴雨雨時，鑒于于坡體堆積積層的滲透透性，降雨雨入滲可能能在坡體內(nèi)內(nèi)軟弱層中中形成滲流流場。因此此計算時，主主要考慮了了孔隙水壓壓力對滑面面產(chǎn)生的浮浮托力外，還還應考慮暴暴雨對滑體體穩(wěn)定性產(chǎn)產(chǎn)生的影響響。3）計算參數(shù)的選取取室內(nèi)土工試驗采采用的是擾擾動樣，造造成所取得得的力學參參數(shù)與實際際結(jié)果存在在一定的差差距。為此此，本次邊邊坡穩(wěn)定性性計算參數(shù)數(shù)的確定采采用室內(nèi)土土工試驗成成果與滑帶帶土參數(shù)反反演以及經(jīng)經(jīng)驗值三者者相結(jié)合的的方式進行行綜合確定定。（1）室內(nèi)土工試驗驗從土工試驗結(jié)果果可看出，填填土堆積體體天然含水水量ω為20.00%，天然重重度r為18.775kN//m3，飽和重重度rsat為19.644kN//m3，孔隙比e為0.70；飽和快快剪c值為23.00kPa，φ值為14.660°。（2）滑帶土參數(shù)反反演邊坡目前整體處處于基本穩(wěn)穩(wěn)定~欠穩(wěn)定狀狀態(tài)，本次次滑帶土參參數(shù)反演分分析選用邊邊坡主滑方方向1-1剖面為實實體模型，邊邊坡在天然然狀況下處處于整體基基本穩(wěn)定狀狀態(tài)，穩(wěn)定定系數(shù)大于于1.20；連續(xù)性性強降雨期期間其穩(wěn)定定系數(shù)降低低為接近于于1.15；由于該該邊坡目前前處于暫時時穩(wěn)定~變形階段段，根據(jù)《邊邊坡防治工工程設計與與施工技術(shù)術(shù)規(guī)范》第第5.3..3條，對對處于暫時時穩(wěn)定~變形狀態(tài)態(tài)的邊坡穩(wěn)穩(wěn)定系數(shù)為為1.000-1.005。反演分分析采用不不平衡推力力法（傳遞遞系數(shù)法），穩(wěn)穩(wěn)定系數(shù)K取值1.05。根據(jù)上述建立的的反演計算算模型結(jié)合合不平衡推推力法得到到滑帶土參參數(shù)（天然然狀態(tài)）的的反演成果果見表4-2。表4-2滑帶土參數(shù)數(shù)反演分析析成果表穩(wěn)定性系數(shù)內(nèi)摩擦角Φ(°°)1314151617181920100.6940.7430.7930.8430.8940.9460.9981.050內(nèi)110.7250.7740.8240.8750.9250.9771.0291.081聚120.7560.8060.8550.9060.9571.0081.0601.113力130.7870.8370.8870.9370.9881.0391.0911.144C140.8190.8680.9180.9681.0191.0701.1231.175（kPa）150.8500.8990.9490.9991.0501.1021.1541.207160.8810.9300.9801.0311.0811.1331.1851.238170.9120.9621.0111.0561.1131.1641.2161.269根據(jù)參數(shù)反演的的結(jié)果所作作的F.O..S-Φ，F(xiàn).O..S-C，Φ-C相關(guān)曲線見見圖4-8~圖4-10。圖4-8參數(shù)反演(F.OO.S—Φ關(guān)系曲線)圖4-9參數(shù)反演(F.OO.S—C關(guān)系曲線)圖4-10參數(shù)反反演(Φ—C關(guān)系曲線)由圖4-8、圖圖4-9可知，F(xiàn).O..S-C關(guān)系曲線線中直線族族傾角為1.7993°，F(xiàn).O..S-Φ關(guān)系曲線線中直線族族傾角為2.9221°，表明穩(wěn)穩(wěn)定性系數(shù)數(shù)F.O..S對內(nèi)摩擦擦角Φ的反應比比對內(nèi)聚力力C的反應要要略靈敏些些。反演工工況下的穩(wěn)穩(wěn)定性系數(shù)數(shù)取1.05時，C=100.0kppa，Φ=20.228°；C=111.0kppa，Φ=19..41°；C=112.0kkpa，Φ=18..81°；C=133.0kppa，Φ=18..21°；C=144.0kppa，Φ=17..61°；C=155.0kppa，Φ=16..99°；C=116.0kkpa，Φ=16..38°；C=177.0kppa，Φ=