橋臺(tái)結(jié)構(gòu)計(jì)算

大帽山體育公園進(jìn)場(chǎng)道路（同新路-大帽山段）工程PAGE第31頁(yè)K6+145橋墩驗(yàn)算第一部分工程概況上部結(jié)構(gòu)采用4×20m的橋面連續(xù)簡(jiǎn)支預(yù)應(yīng)力空心板梁，梁長(zhǎng)19.96m，計(jì)算跨徑19.3m，四孔橋面連續(xù)。各墩頂設(shè)板式橡膠支座，端部橋臺(tái)設(shè)四氟板式橡膠支座。下部結(jié)構(gòu)采用樁柱式橋墩，樁接蓋梁橋臺(tái)。P01～P03號(hào)墩采用單排樁基礎(chǔ)，每墩位均布4根φ1.5m鉆孔灌注樁，橋臺(tái)基礎(chǔ)采用單排排樁基礎(chǔ)，每座橋臺(tái)下均布4根φ1.2m鉆孔樁。橋面寬度（雙向）＝2.5m人行道＋15.0m行車道＋15.0m行車道＋2.5m人行道，共20m，單幅設(shè)置。材料：設(shè)計(jì)采用標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度R=1860MP的高強(qiáng)低松弛鋼絞線,Φs15.2mm；非預(yù)應(yīng)力鋼筋：R235鋼筋和HRB335鋼筋混凝土：空心板梁體采用C50，橋面現(xiàn)澆混凝土鋪裝層為C40防水混凝土，蓋梁及墩身C40混凝土，臺(tái)身C40混凝土；樁基采用水下C30混凝土。一、設(shè)計(jì)基本資料：1、橋梁基本資料：(1)．自重：砼容重26.0kN/m3；(2)．橋面鋪裝：10cmC40混凝土鋪裝，一側(cè)人行道荷載取15kN/m。(3)．使用荷載：公路－Ⅱ級(jí)。(4)．結(jié)構(gòu)總體溫度變化：取升溫20度，降溫15度計(jì)算。(5)．地震荷載：基本烈度7度。(6)．汽車制動(dòng)力及支座摩阻力按橋規(guī)要求取值。(7)．橋墩（臺(tái)）一般構(gòu)造及橋面連續(xù)布置可詳見(jiàn)設(shè)計(jì)圖。(8)．環(huán)境類別：Ⅱ類濱海環(huán)境；主梁按A類預(yù)應(yīng)力混凝土預(yù)制構(gòu)件設(shè)計(jì)；墩臺(tái)為鋼筋砼構(gòu)件，墩、蓋梁鋼筋混凝土構(gòu)件裂縫控制寬度不大于0.20mm。2、設(shè)計(jì)依據(jù)：《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTGD62-2004）《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》（JTGD60-2004）《城市橋梁設(shè)計(jì)荷載標(biāo)準(zhǔn)》（CJJ77-98）《公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTJ024-85）《公路工程抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTJ004-89）3、設(shè)計(jì)軟件：主要使用上海同豪土木工程咨詢有限公司開(kāi)發(fā)的軟件系統(tǒng)《橋梁博士3.0》進(jìn)行驗(yàn)算。第二部分下部結(jié)構(gòu)計(jì)算一、概述：本次下部計(jì)算書(shū)，包含三部分計(jì)算內(nèi)容：橋墩蓋梁計(jì)算；橋墩的強(qiáng)度及裂縫驗(yàn)算；橋墩（臺(tái)）樁身強(qiáng)度、承載力驗(yàn)算。下部結(jié)構(gòu)模型如下：二、蓋梁計(jì)算：取最不利的橋梁橋墩蓋梁計(jì)算，根據(jù)對(duì)稱性，提取3個(gè)控制設(shè)計(jì)截面的內(nèi)力：截面正常使用極限狀態(tài)荷載內(nèi)力表(用于裂縫計(jì)算)截面編號(hào)1（1號(hào)中）2(1～2跨中）3（2號(hào)中）4（2～3跨中）5（3號(hào)中）6（3～4跨中）7（4號(hào)中）短期效應(yīng)最大彎矩-1413543-1046792-10045543-1413對(duì)應(yīng)剪力-1457-109-1149-1-11311091457最小彎矩-1758292-1221450-1219292-1758對(duì)應(yīng)剪力-1867-26-13050-1298261867長(zhǎng)期效應(yīng)最大彎矩-1426452-1043651-1040452-1426對(duì)應(yīng)剪力-1484-73-11470-1124731484最小彎矩-1598319-1139460-1136319-1598對(duì)應(yīng)剪力-1690-28-12300-1217281690截面承載能力極限狀態(tài)荷載內(nèi)力表(用于強(qiáng)度計(jì)算)截面編號(hào)1（1號(hào)中）2(1～2跨中）3（2號(hào)中）4(2～3跨中）5（3號(hào)中）6(3～4跨中）7（4號(hào)中）內(nèi)力組合最大彎矩-1638800-12551202-12548001808對(duì)應(yīng)剪力-1727-195-1378-1-1356195-1487最小彎矩-2257283-1583350-1585283-1272對(duì)應(yīng)剪力-2402-37-16590-167937-2015最大剪力1817581977618651952402對(duì)應(yīng)彎矩-1708446-1560658-1527776-2257最小剪力1272-1951343-61367-581727對(duì)應(yīng)彎矩-1487776-1263658-1277446-1638注：彎矩單位kN*m，剪力單位kN。主筋采用直徑28mmHRB335鋼筋，上下緣通長(zhǎng)各配筋15根，設(shè)斜筋13根。具體配筋截面見(jiàn)設(shè)計(jì)圖。比較內(nèi)力值，分別取最不利截面進(jìn)行驗(yàn)算：柱頂對(duì)應(yīng)截面(截面內(nèi)配28根Φ28HRB335鋼筋)：1號(hào)柱中，承載能力極限狀態(tài)：Qj=2402kN；Mj＝2257kN*m1號(hào)柱中，正常使用極限狀態(tài)：Qj=1867kN；Mj＝1758kN*m截面抗力：MR=5860KN*m＞Mj=2710KN*m，滿足強(qiáng)度要求。短期效應(yīng)組合下裂縫寬度Wfk=0.129mm＜容許裂縫寬度0.20mm，滿足抗裂要求。各柱跨中截面：2～3號(hào)柱中，承載能力極限狀態(tài)：Qj=1kN；Mj＝1202kN*m正常使用極限狀態(tài)：Qj=1kN；Mj＝792kN*m截面抗力：MR=5860KN*m＞Mj=1440KN*m，滿足強(qiáng)度要求。短期效應(yīng)組合下裂縫寬度Wfk=0.0581mm＜容許裂縫寬度0.20mm，滿足抗裂要求。三、橋墩驗(yàn)算：取最高橋墩即P01號(hào)墩（墩高9.6m），主要考慮承載能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)驗(yàn)算。承載能力極限狀態(tài)驗(yàn)算承載能力極限狀態(tài)需考慮兩種組合（即基本組合和偶然荷載組合）?；窘M合計(jì)算條件如下：Ⅰ、假定橋臺(tái)不分擔(dān)水平力，即橋上水平力全部由橋墩分擔(dān)，驗(yàn)算結(jié)果偏于安全。Ⅱ、上部結(jié)構(gòu)恒載：4340X2=8680KN(一跨)，墩蓋梁重：1107KN。Ⅲ、人群荷載：300+300=600KN（雙孔加載）。Ⅳ、溫度影響力：600KNⅤ、考慮支座安裝過(guò)程中的對(duì)中誤差3cm；Ⅵ、雙向四車道，制動(dòng)力為90KN；支座摩擦系數(shù)取0.2，摩阻力為1736KN。在恒載＋2列車載組合下，墩底截面內(nèi)力最不利：墩底彎矩為M=-1386KN*m，豎向力為N=4004KN，水平力P=-223KN偶然組合計(jì)算條件如下：Ⅰ、墩高采用6.9m；Ⅱ、該墩墩頂恒載重為8680KN；Ⅲ、考慮支座安裝過(guò)程中的對(duì)中誤差3cm；Ⅳ、地震烈度為7度，地震動(dòng)峰值加速度為0.15g，場(chǎng)地為II類場(chǎng)地。重要性修正系數(shù)Ci=1.0水平地震性系數(shù)Kh=0.15綜合影響系數(shù)Cz=0.3。當(dāng)水平力H=1時(shí)，樁水平位移=21.6×10－6m/KN，轉(zhuǎn)角=61×10－7rad/KN墩身重力換算系數(shù)η=0.38315支座頂?shù)膿Q算質(zhì)點(diǎn)重力Gt=Gsp+Gcp＋ηGp=9857.396999KN橋墩基本周期T1=1.803773066s順橋向的基本周期的動(dòng)力放大系數(shù)β=0.387885順橋向水平地震力=1.0×0.3×0.15×0.387885×9857.397=174.033KN豎向力N=豎向反力+橋墩自重=8680+1100+202=9857.4KN地震水平力在墩底產(chǎn)生的彎矩M1＝174.033×9.6×0.25=300.2KN*m支座偏心引起的彎矩M2＝4340×0.03=130.2KN*m墩底截面內(nèi)力合計(jì)：墩底彎矩為M=300.2＋130.2=430.4KN*m，水平力為H=174.03KN，豎向力為N=2464.4KN故墩底截面由基本組合控制設(shè)計(jì)：橋墩截面為直徑1.2m的圓形截面，截面內(nèi)配26根Φ28HRB335鋼筋，受力鋼筋凈保護(hù)層厚度40mm。<<橋梁博士>>截面設(shè)計(jì)系統(tǒng)輸出文檔文件:墩截面-承載能力.sds文檔描述:墩截面強(qiáng)度計(jì)算任務(wù)標(biāo)識(shí):1任務(wù)類型:截面驗(yàn)算截面高度:1.2m構(gòu)件計(jì)算長(zhǎng)度:6.9m荷載信息:荷載類型:軸力(KN)剪力(KN)彎矩(KN-m)結(jié)構(gòu)重力4.00e+032231.39e+03汽車沖擊系數(shù):0.0計(jì)算信息:鋼筋混凝土截面承載能力極限狀態(tài)荷載組合I計(jì)算結(jié)果:荷載組合結(jié)果:內(nèi)力最大軸力最小軸力最大剪力最小剪力最大彎矩最小彎矩軸力4.8e+034.00e+034.8e+034.00e+034.8e+034.00e+03剪力268223268223268223彎矩1.66e+031.39e+031.66e+031.39e+031.66e+031.39e+03承載能力極限狀態(tài)荷載組合I強(qiáng)度驗(yàn)算結(jié)果:最大軸力強(qiáng)度驗(yàn)算截面受力性質(zhì):下拉偏壓內(nèi)力描述:Nj=4.8e+03KN,Qj=268KN,Mj=1.66e+03KN-m截面抗力:NNR=1.099e+044KN>=NNj=4.88e+033KN((滿足)最小配筋面積Agmiin=2.266e-033m***2<實(shí)際配筋筋面積Ag=1..6e-002m***2((滿足)最小軸力強(qiáng)度驗(yàn)驗(yàn)算截面受力性質(zhì)::下拉偏壓壓內(nèi)力描述:NNj=4.000e+033KN,,Qj=2223KNN,Mjj=11.39ee+03KN-mm截面抗力:NNR=1.099e+044KN>=NNj=4.000e+003KNN(滿足)最小配筋面積Agmiin=2.266e-033m***2<實(shí)際配筋筋面積Ag=1..6e-002m***2((滿足)最大彎矩強(qiáng)度驗(yàn)驗(yàn)算截面受力性質(zhì)::下拉偏壓壓內(nèi)力描述:NNj=4.8ee+03KN,Qj==2688KN,,Mj=1..66e++03KKN-m截面抗力:NNR=1.099e+044KN>=NNj=4.88e+033KN((滿足)最小配筋面積Agmiin=2.266e-033m***2<實(shí)際配筋筋面積Ag=1..6e-002m***2((滿足)最小彎矩強(qiáng)度驗(yàn)驗(yàn)算截面受力性質(zhì)::下拉偏壓壓內(nèi)力描述:NNj=4.000e+033KN,,Qj=2223KNN,Mjj=11.39ee+03KN-mm截面抗力:NNR=1.099e+044KN>=NNj=4.000e+003KNN(滿足)最小配筋面積Agmiin=2.266e-033m***2<實(shí)際配筋筋面積Ag=1..6e-002m***2((滿足)計(jì)算成功完成2、持久狀況正常常使用極限限狀態(tài)驗(yàn)算算（抗裂驗(yàn)驗(yàn)算）考慮制制動(dòng)力作用用下的墩底底截面，恒恒載＋兩列列車載＋人人載荷載組組合下，M=11993KN**m，N=31669KN,P==200KKN。<<橋梁博士>>截面設(shè)計(jì)計(jì)系統(tǒng)輸出出文檔文件:墩截截面-裂縫.sdss文檔描述:墩墩裂縫計(jì)算算任務(wù)標(biāo)識(shí):11任務(wù)類型:截截面驗(yàn)算截面高度:1.2m構(gòu)件計(jì)算長(zhǎng)度::6..9m荷載信息:荷載類型:軸力(KN))剪力(KN))彎矩(KN-mm)結(jié)構(gòu)重力44.00ee+0322231.339e+003汽車沖擊系數(shù)::0..0計(jì)算信息:鋼鋼筋混凝土土截面承載載能力極限限狀態(tài)荷載載組合I計(jì)算結(jié)果:荷載組合結(jié)果::內(nèi)力最大軸力最小軸力最大剪力最小剪力最大彎矩最小彎矩矩軸力4.88e+0334..00e++034.88e+0334..00e++034.88e+0334..00e++03剪力268822232688222326882223彎矩1.666e+0331..39e++031.666e+0331..39e++031.666e+0331..39e++03承載能力極限狀狀態(tài)荷載組組合I強(qiáng)度驗(yàn)算算結(jié)果:最大軸力強(qiáng)度驗(yàn)驗(yàn)算截面受力性質(zhì)::下拉偏壓壓內(nèi)力描述:NNj=4.8ee+03KN,Qj==2688KN,,Mj=1..66e++03KKN-m截面抗力:NNR=1.099e+044KN>=NNj=4.88e+033KN((滿足)最小配筋面積Agmiin=2.266e-033m***2<實(shí)際配筋筋面積Ag=1..6e-002m***2((滿足)最小軸力強(qiáng)度驗(yàn)驗(yàn)算截面受力性質(zhì)::下拉偏壓壓內(nèi)力描述:NNj=4.000e+033KN,,Qj=2223KNN,Mjj=11.39ee+03KN-mm截面抗力:NNR=1.099e+044KN>=NNj=4.000e+003KNN(滿足)最小配筋面積Agmiin=2.266e-033m***2<實(shí)際配筋筋面積Ag=1..6e-002m***2((滿足)最大彎矩強(qiáng)度驗(yàn)驗(yàn)算截面受力性質(zhì)::下拉偏壓壓內(nèi)力描述:NNj=4.8ee+03KN,Qj==2688KN,,Mj=1..66e++03KKN-m截面抗力:NNR=1.099e+044KN>=NNj=4.88e+033KN((滿足)最小配筋面積Agmiin=2.266e-033m***2<實(shí)際配筋筋面積Ag=1..6e-002m***2((滿足)最小彎矩強(qiáng)度驗(yàn)驗(yàn)算截面受力性質(zhì)::下拉偏壓壓內(nèi)力描述:NNj=4.000e+033KN,,Qj=2223KNN,Mjj=11.39ee+03KN-mm截面抗力:NNR=1.099e+044KN>=NNj=4.000e+003KNN(滿足)最小配筋面積Agmiin=2.266e-033m***2<實(shí)際配筋筋面積Ag=1..6e-002m***2((滿足)計(jì)算成功完成3、樁身強(qiáng)度及單樁樁承載力計(jì)計(jì)算本橋P01～PP03橋墩樁樁基采用4根D15000mm摩擦擦樁。參照地質(zhì)質(zhì)詳勘資料料計(jì)算設(shè)計(jì)計(jì)樁長(zhǎng)，施施工中應(yīng)根根據(jù)鉆孔及及實(shí)際地層層進(jìn)行復(fù)核核計(jì)算，調(diào)調(diào)整并最終終確定樁長(zhǎng)長(zhǎng)。（1）、單樁承載力計(jì)計(jì)算：經(jīng)逐根計(jì)算及地地勘地質(zhì)資資料比較分分析，以P01橋墩樁基基受力最不不利。樁頂標(biāo)高：200.7899m，樁長(zhǎng)255m，故樁樁底標(biāo)高：：-4.2111m，以碎塊狀強(qiáng)風(fēng)化花花崗巖為樁樁端持力層層（其他橋橋墩樁基根根據(jù)地勘及及設(shè)計(jì)標(biāo)高高，都以相相應(yīng)巖層為為樁端持力力層，且施施工時(shí)應(yīng)保保證樁端進(jìn)進(jìn)入持力層層一定深度度）。地質(zhì)詳勘中該橋橋墩樁基所所處各土層層分布如下下：高程（m）厚度（m）土層名稱樁側(cè)阻力（kppa）20.79～114.8445.95殘積砂質(zhì)粘性土土5014.84～110.2444.6全風(fēng)化花崗巖6010.24～00.1410.1礫砂狀強(qiáng)風(fēng)化花花崗巖900.14～-44.21114.35碎塊狀強(qiáng)風(fēng)化花花崗巖120使用階段下，單單樁樁頂最最大反力為為3527kN，樁身重力的一半半：5744kN，則單樁樁軸向受壓壓力P＝3527+574＝41011kN。根據(jù)基礎(chǔ)規(guī)范公公式及表內(nèi)內(nèi)數(shù)據(jù)得出出該樁軸向向受壓容許許承載力：：其中：0.655，清底系數(shù)m0=1，4906kN＞P＝41011kN故滿足承載力要要求。（2）、橋墩樁身強(qiáng)度度驗(yàn)算取P01橋墩樁基基樁身承載載能力極限限及正常使使用極限狀狀態(tài)驗(yàn)算：：樁的計(jì)算寬度bb1＝0.9×（1.5+1）＝2.225m樁身采用C300水下混凝凝土，EI＝0.677×3.000×1007×π×1.54/64＝49922416kkN*m22土中基礎(chǔ)變形系系數(shù)=0.3399m－1樁沖刷截面內(nèi)力力：Nj＝37566kN；Mj=18874kkN*m；；Pj=2242KNN（內(nèi)力組組合）Nj＝3225kNN；Mj=11193kkN*m；；Pj=2200KNN（短期效效應(yīng)組合）樁入土2.5mm處截面最最不利內(nèi)力力：承載能力極限狀狀態(tài)：NNj=38871kNN；Mj＝21611.1kNN*m正常使用極限狀狀態(tài)：Nj=38871kN；Mj＝14666.1kNN*m樁徑1.5m，截截面內(nèi)配26根Φ28HRB3335鋼筋:截面抗力：NRR=1122000KN＞Nj=46550KN，滿足足要求。短期效應(yīng)組合下下裂縫寬度度Wfk=0.04115mm＜容許裂縫縫寬度0.200mm，滿滿足抗裂要要求。K7+855橋橋臺(tái)驗(yàn)算本橋P00及PP04橋臺(tái)樁基基采用4根D12000mm摩擦擦樁。參照照地質(zhì)詳勘勘資料計(jì)算算設(shè)計(jì)樁長(zhǎng)長(zhǎng)，施工中中應(yīng)根據(jù)鉆鉆孔及實(shí)際際地層進(jìn)行行復(fù)核計(jì)算算，調(diào)整并并最終確定定樁長(zhǎng)。（根根據(jù)地勘部部門(mén)最新提提供的橋梁梁地勘資料料調(diào)整后的的樁長(zhǎng)計(jì)算算，故樁長(zhǎng)長(zhǎng)與施工圖圖中不一致致）1、橋臺(tái)資料：取P04號(hào)橋臺(tái)橋臺(tái)背墻高：44.5m，背背墻斜長(zhǎng)：：24.8m，背墻厚厚度：0..4m；橋臺(tái)蓋梁高：11.2m，蓋梁斜長(zhǎng)：：26.884m，蓋梁厚度：：1m；臺(tái)背后填土容重重：19kkN/m33，混凝土土容重：26kkN/m33臺(tái)后搭板、側(cè)（耳耳）墻、牛牛腿等具體體數(shù)據(jù)詳見(jiàn)見(jiàn)圖紙。臺(tái)身采用C400混凝土，承承臺(tái)采用C35混凝土，鉆鉆孔樁采用用水下C35混凝土。2、臺(tái)后土壓力：：計(jì)算破裂角tggθ＝0.5883破裂棱體長(zhǎng)度LL＝1.3882m在該棱體內(nèi)，布布置4輛公路-Ⅱ級(jí)汽車，∑G＝4×2×1140＝11200kN考慮橫向折減系系數(shù)0.667，則折折減后∑G＝0.677×11200＝750..4kN換算成均布等代代土層厚度度h=1.115m。臺(tái)后填土內(nèi)摩擦擦角要求不不小于35°，填土容容重γ＝19kNN/m2。按主動(dòng)土壓力計(jì)計(jì)算：幾個(gè)參數(shù)：橋臺(tái)臺(tái)墻背與豎豎直面夾角角α＝0；填土表面面與水平面面的夾角β＝0；土的內(nèi)摩擦角φ＝35°；臺(tái)背與填填土間的摩摩擦角δ＝17.55°。ω=α+δ+φ=0+17.55+35==52.55°計(jì)算得主動(dòng)土壓壓力系數(shù)：：μ＝0.2446橋臺(tái)根部處，水水平土壓力力E＝310kN，偏心e＝0.799m，產(chǎn)生順順時(shí)針彎矩矩。3、各恒載對(duì)橋臺(tái)臺(tái)根部產(chǎn)生生的效應(yīng)作用于橋臺(tái)前墻墻的上部恒恒載總合力力：14009kNN，恒載合力力對(duì)于承臺(tái)臺(tái)底截面重重心處偏心心e＝-0.7m，對(duì)承臺(tái)臺(tái)底面產(chǎn)生生順時(shí)針彎矩矩。蓋梁自重：1..2×26.884×1×26＝837kN，偏心e＝0.2m，產(chǎn)生順時(shí)針彎矩矩。背墻自重：2..368××24.88×0.4×226＝611kN，偏心e＝0.5m，產(chǎn)生逆逆時(shí)針彎矩矩。牛腿自重：0..5×（0.3++0.6）×0.33×24..8×26＝87kN，偏心e＝0.33m，產(chǎn)生逆逆時(shí)針彎矩矩。耳墻自重：4.5569×0.788×2.4668×266×2＝457kN，偏心e＝1.65m，產(chǎn)生逆逆時(shí)針彎矩矩。搭板分配到牛腿腿上的重力力為677kN，偏心e＝0.35m，產(chǎn)生逆逆時(shí)針彎矩矩。4、支座摩阻力：：橋臺(tái)處采用聚四四氟乙烯板板與不銹鋼鋼板接觸，摩摩阻系數(shù)μ＝0.066摩阻力F＝0..06×44340＝＝260kNN支座厚度為588mm，對(duì)對(duì)于承臺(tái)底底面偏心e＝1.266m，產(chǎn)生順順時(shí)針或逆逆時(shí)針彎矩矩。5、制動(dòng)力計(jì)算：：按公路-Ⅱ級(jí)計(jì)算算，一個(gè)車車道的制動(dòng)動(dòng)力：10％車道荷荷載：0.1×（10.55×20+240）×0.755＝33.775kN。＜90kN。故一個(gè)個(gè)設(shè)計(jì)車道道采用制動(dòng)動(dòng)力為90kN。設(shè)計(jì)車道為雙向向四車道，制制動(dòng)力為22×90＝180kN。橋臺(tái)應(yīng)計(jì)入的制制動(dòng)力為0.3××180＝54kN，產(chǎn)生傾覆覆或抗傾覆覆彎矩。比較制動(dòng)力與支支座摩阻力力，取支座座摩阻力，控控制設(shè)計(jì)。汽車沖擊力，橋橋臺(tái)填土不不計(jì)入汽車車沖擊力，蓋梁上支座應(yīng)計(jì)入汽車沖擊力。橋上布車輛時(shí)，按按照支座反反力影響線線，得出，橋橋臺(tái)支座產(chǎn)產(chǎn)生的最大大汽車支反反力：R＝140×4×00.67××2＝750..4kN計(jì)入汽車沖擊力力后，汽車車產(chǎn)生的效效應(yīng)：1.20×750..4＝900..5kN。偏心e＝0.01m，產(chǎn)產(chǎn)生逆時(shí)針彎矩矩。6、荷載組合：工況一、橋上有有活載，臺(tái)臺(tái)后無(wú)汽車車荷載以上荷載標(biāo)準(zhǔn)值值匯總?cè)缦孪拢喉?xiàng)目P(kN)H(kN)M(kN*m))1、橋臺(tái)自重1992.6-921.62、搭板部分自重重677-2373、上部恒載4340-43.44、主動(dòng)土壓力0.0310.1244.85、上部汽車反力力904-96、支座摩阻力((制動(dòng)力）-260.4-327.67、極限承載967770-15718、正常使用短期期764250-12919、正常使用長(zhǎng)期期737150-128810、樁基承載力組組合791450-1294注：橋臺(tái)自重含含橋臺(tái)前墻墻、背墻，牛牛腿重量。順時(shí)針彎矩取“＋”號(hào)；逆時(shí)針彎矩取“－”號(hào)。支座摩阻力在荷載組合中取對(duì)截面受力最不利方向。以下表同。工況二、橋上有有活載，臺(tái)臺(tái)后有汽車車荷載項(xiàng)目P(kN)H(kN)M(kN*m))1、橋臺(tái)自重1992.6-921.62、搭板部分自重重677-2373、上部恒載4340-43.44、主動(dòng)土壓力0.0310.1244.85、上部汽車反力力904-96、臺(tái)后汽車側(cè)向向土壓力0301.9238.37、支座摩阻力((制動(dòng)力）-260.4-327.68、極限承載9677492-12379、正常使用短期期7642352-105310、正常使用用長(zhǎng)期7371352-105011、樁基承載力組組合7914352-1055工況三、橋上無(wú)無(wú)活載，臺(tái)臺(tái)后有汽車車荷載項(xiàng)目P(kN)H(kN)M(kN*m))1、橋臺(tái)自重1992.6-921.62、搭板部分自重重677-2373、上部恒載4340-43.44、主動(dòng)土壓力0.0310.1244.85、臺(tái)后汽車側(cè)向向土壓力1992.6-921.66、支座摩阻力677-2377、極限承載8412492-12258、正常使用短期期7010352-10469、正常使用長(zhǎng)期期7010352-104610、樁基承載力組組合7010352-1046工況四、施工完完畢，臺(tái)后后填土，未未架設(shè)上部部構(gòu)造時(shí)項(xiàng)目P(kN)H(kN)M(kN*m))1、橋臺(tái)自重1992.6-921.62、搭板部分自重重677-2373、上部恒載4340-43.44、主動(dòng)土壓力0.0310.1244.85、支座摩阻力677-2376、極限承載3204434-10487、正常使用短期期效應(yīng)2670310-9148、正常使用長(zhǎng)期期效應(yīng)2670310-9149、單樁承載力2670310-914工況五、橋臺(tái)施施工完，未未填土項(xiàng)目P(kN)H(kN)M(kN*m))1、橋臺(tái)自重1992.6-921.62、搭板部分自重重677-2373、極限承載32040-13904、正常使用長(zhǎng)期期26700-11595、正常使用短期期26700-11596、單樁承載力2670-11597、地震力計(jì)算：：地震水平土壓力力計(jì)算：KA＝0.271，KKh＝0.15，Ci＝1.0，Cz＝0.355Eea＝16kNN/m，則總的的地震水平平土壓力E＝397×cos117.5°°＝379kN，偏心e＝0.955m產(chǎn)生順時(shí)針彎矩矩。橋臺(tái)水平地震荷荷載計(jì)算：：Ehau＝CiCzKhGau＝1.0×0.335×0..15×Gau＝0.0533Gau背墻地震作用力力：E1＝0.0533×611＝32.44kN，偏心e＝1.188m順時(shí)針前墻地震作用力力：E2＝0.0533×837＝44.44kN，偏心e＝0.6m順時(shí)針牛腿地震作用力力：E3＝0.0533×87＝4.6kN，偏心e＝1.788m順時(shí)針耳墻地震作用力力：E4＝0.0533×457＝24.22kN，偏心e＝1.233m逆時(shí)針搭板地震作用力力：E5＝0.0533×677＝35.99kN，偏心e＝2.199m順時(shí)針針上部恒載地震作作用力：E6＝0.0553×43400＝230kN，偏心e＝1.266m順時(shí)針工況六：地震情情況項(xiàng)目P(kN)H(kN)M(kN*m))1、橋臺(tái)自重1992.6-921.62、搭板部分自重重677-2373、上部恒載4340-43.44、地震主動(dòng)土壓壓力119.5379.1359.15、地震水平力403.5485.46、極限承載偶然然組合7129783-3577、單樁承載力7129783-357由以上表格數(shù)據(jù)據(jù)分析可知知，工況一一即橋上有有活載，臺(tái)臺(tái)后無(wú)汽車車時(shí)，橋臺(tái)臺(tái)承臺(tái)底受力力最不利，取之為控控制設(shè)計(jì)。8、計(jì)算橋臺(tái)樁基基承載力控制內(nèi)力組合（工工況一：橋橋上有活載載，臺(tái)后無(wú)無(wú)汽車）橋臺(tái)根部?jī)?nèi)力合合計(jì)值：Nj＝79144.5kNN；Hj＝50kN;Mj=1294kN*mm則單樁頂受到豎向向力為19979kN。橋臺(tái)樁基為直徑徑為1.2m的摩擦樁樁。1/2樁身重力力：3.144×0.662×25×266/2＝367.44kN。則總合力為：11294+367.44＝16611.4kkN。根據(jù)地堪資料，取取QK2的地質(zhì)情情況進(jìn)行計(jì)計(jì)算。樁頂標(biāo)高為277.6122m。樁底標(biāo)標(biāo)高定在22.6122m地質(zhì)分布情況：：從27.6612m～25.6612m為素填土，25.6612m～23.9912m為中粗砂，23.9912m～17.2212m為殘積砂質(zhì)質(zhì)粘性土，17.2212m～14.7712m為全風(fēng)化花崗崗巖，14.7712m～7.2112m為礫砂狀強(qiáng)風(fēng)化花花崗巖，7.2112m～2.6112m為中風(fēng)化花崗崗巖。取c1=0.55。App＝1.133，U＝3.7668，ζs＝0.2則單樁的容許承承載力：［P］＝0.55×0..75×0.8×1.133×500000+0..75×0.8×3.7668×0.0445×4.6×500000+0..5×0.2×3.7668×（2×18+11.7×60+66.7×50+22.5×60+77.5×90+44.6×200）＝＝31944.4kNN>16661.44kN滿足地基承載力力要求。9、橋臺(tái)樁身強(qiáng)度驗(yàn)驗(yàn)算：控制內(nèi)力組合（工工況一：橋橋上有活載載，臺(tái)后無(wú)無(wú)汽車）橋臺(tái)底內(nèi)力組合合值：Nj＝96777kN；Hj＝70kN;Mj=1571kN*mm<<橋梁博士>>基礎(chǔ)計(jì)算算系統(tǒng)輸出出計(jì)算類別:單單排彈性基基礎(chǔ)計(jì)算輸入數(shù)據(jù):h=25.0000m,,h1==0.0000m,,h2=0..000malfa=0.3779,mm=88000..000,,n==1.0000,EI==203358544.0000m***4外力P=24119.2550KNN,H=177.5000KN,,M外=3922.7500KN--m外荷載q1==0.0000,q2==0.0000,q3==0.0000,q4==0.0000KKN/m基底不嵌入巖石石層計(jì)算結(jié)果:地面處樁柱彎矩矩:Moo=3922.8KKN-m,,剪力Ho==17.55KN樁柱頂彎矩:Ma==3922.8KKN-m地面處樁柱變位位:水平位移=0..00266m,轉(zhuǎn)角=--0.00010弧度樁柱底彎矩:Mh==-0..0KNN-m樁柱頂水平位移移:deelta=0..00266m坐標(biāo) 位移 彎彎矩 剪力 土應(yīng)力0.00 0..00266 392..7 17.55 0.0-1.25 00.00115 404..1 -5.11 14.88-2.50 00.00007 373..6 -43..3 14.22-3.75 00.00002 301..5 -70..0 6.5-5.00 --0.00000 208..6 -75..1 -1.88-6.25 --0.00001 121..1 -63..0 -7.22-7.50 --0.00002 55.00 -42..1 -9.00-8.75 --0.00001 19.00 -21..2 -7.88-10.00 -0.00001 3.2 -5.66 -4.99-11.25 -0.00000 -0.00 -0.00 -3.44-12.50 -0.00000 -0.00 -0.00 -3.77-13.75 -0.00000 -0.00 -0.00 -4.11-15.00 -0.00000 -0.00 -0.00 -4.55-16.25 -0.00000 -0.00 -0.00 -4.99-17.50 -0.00000 -0.00 -0.00 -5.22-18.75 -0.00000 -0.00 -0.00 -5.66-20.00 -0.00000 -0.00 -0.00 -6.00-21.25 -0.00000 -0.00 -0.00 -6.44-22.50 -0.00000 -0.00 -0.00 -6.77-23.75 -0.00000 -0.00 -0.00 -7.11-25.00 -0.00000 -0.00 -0.00 -7.55計(jì)算成功完成取入土深1.255m處內(nèi)力進(jìn)進(jìn)行驗(yàn)算：：內(nèi)力：Mj=4404.11kN*mm；Nj＝24555.99kkN；Hj＝5.1kN樁基截面內(nèi)（直直徑1.2m）配26根Φ28HRB3335鋼筋，凈保護(hù)層層厚度為88.5cmm。截面抗力：NRR=44480KKN＞Nj=2950KN，滿滿足承載力力要求10、樁身裂縫驗(yàn)算算：控