偏心受力構(gòu)件

第 六 章偏 心 受 力 構(gòu) 件§6.1 偏心受力構(gòu)件的特點(diǎn)設(shè)計偏心受力構(gòu)件時，也應(yīng)滿足第一極限狀態(tài)和第二極限狀態(tài)要求。實腹式拉彎桿：以截面出現(xiàn)塑性鉸為承載能力的極限狀態(tài)。格構(gòu)式拉彎桿冷彎薄壁型鋼拉彎桿Ne0NM=Ne0NMN偏心受拉（拉彎）偏心受力分偏心受壓（壓彎）屬于第二類穩(wěn)定問題偏心受力構(gòu)件按截面分實腹式格構(gòu)式以截面邊緣達(dá)到屈服強(qiáng)度為極限狀態(tài)＝壓彎桿的破壞多數(shù)屬于穩(wěn)定破壞，它取決于構(gòu)件的受力條件、桿件的長度、支承條件和截面四個主要因素。短粗桿或截面有嚴(yán)重削弱的偏壓桿可能發(fā)生強(qiáng)度破壞§6.2 偏心受力構(gòu)件的強(qiáng)度和剛度一. 強(qiáng)度壓彎構(gòu)件的工作分為四個階段MNbhσ1=σN+σM=fyσ1=

fyσ1=

fy σ1=

fyσ2<

fy σ2<

fyσ2=

fy σ2=

fy部分塑性彈性 壓區(qū)部分塑性

拉壓區(qū)

全截面塑性可能受拉，也可能受壓強(qiáng)度承載力極限狀態(tài)分析強(qiáng)度承載力極限狀態(tài)軸心壓力：②式改寫為：由③解得

y0

，代入④式得：N

2

y0b

fy彎矩：2y0h/2-y0h/2-y0NM+＝2200 yy0 02

h 2

y0

)

(h 2

y

)(h 2y)b

fy 0

b

f4h24y

24h

2 0

)yb

h

2 4y

2

f (1

若M＝0時，截面所能承受的最大軸力：Np

bh

f

y若

N＝0時，截面所能承受的最大彎矩：y①式改寫為：N

(2

y0Mh2)20pM

(1

4

yMM

N p2( )N

p

1①②④M

(h

y

)b

f

(2yy③

(h 2)

b

f (h 2)

(bh2 4)

fMph)

Nph)

bh

f

y

(2

y0由上式畫出圖：當(dāng)N、M所確定的點(diǎn)位于曲線下方，表明N、M還可增加，當(dāng)N、M所確定的點(diǎn)位于曲線上方或曲線上時，表明截面早已或正好出現(xiàn)塑性鉸。計算壓彎（拉彎）構(gòu)件的強(qiáng)度時，根據(jù)不同情況，可以采用三種不同的強(qiáng)度計算準(zhǔn)則：全截面屈服準(zhǔn)則：以構(gòu)件最大受力截面形成塑性鉸為強(qiáng)度極限。邊緣纖維屈服準(zhǔn)則：當(dāng)構(gòu)件受力最大截面邊緣處的最大應(yīng)力達(dá)到屈服強(qiáng)度時，即認(rèn)為構(gòu)件達(dá)到了強(qiáng)度極限。部分發(fā)展塑性準(zhǔn)則：1.0N/NpM/Mp1.0矩形截面工字形截面（繞強(qiáng)軸）該準(zhǔn)則以構(gòu)件最大受力截面的部分受壓區(qū)和受拉區(qū)進(jìn)入塑性為強(qiáng)度極限。為避免塑性區(qū)過大，導(dǎo)致變形過大，考慮截面部分發(fā)展塑性，取用截面塑性發(fā)展系數(shù)，同時引入抗力分項系數(shù)，得到：1.0N/NpM/Mp1.0矩形截面工字形截面（繞強(qiáng)軸）為了計算簡便并偏于安全，

?規(guī)范?偏安全地采用直線表達(dá)式：N Np

MMp

1N MyW

pnxyA

nffN MA

n

1γ W fx nxf

fNγyW

nyM

yM

xA

nγ Wx nx即：

1

作為強(qiáng)度計算的依據(jù)。當(dāng)構(gòu)件在兩個主軸內(nèi)承受彎矩時：②

需要計算疲勞強(qiáng)度的壓彎構(gòu)件，宜取γx＝γy＝1.0；③

適用于拉彎構(gòu)件，軸向荷載使變形減小，偏于安全；④

適用于單軸對稱截面；但需驗算兩點(diǎn)，若N大、M小，1點(diǎn)應(yīng)力絕對值最大，若N小、M大，2點(diǎn)應(yīng)力絕對值最大，驗算不同點(diǎn)時，

γx

取值不同。⑤

適用于格構(gòu)式；當(dāng)彎矩作用在與綴材面平行的主平面內(nèi)時，γx=1.0⑥

對于拉彎構(gòu)件，當(dāng)N很小，M很大時，可能導(dǎo)致受壓側(cè)產(chǎn)生側(cè)向彎扭屈曲。此時，除應(yīng)進(jìn)行強(qiáng)度計算外，還應(yīng)計算整體穩(wěn)定性235 f

y說明：①

受壓翼緣的外伸寬度

b1與厚度

t

之比介于13235和15 f

y

之間時，取γx＝1.0；12MyxMWnx

b

fN A

Mx二. 剛度同軸心受力構(gòu)件一樣，驗算長細(xì)比?！?.3 實腹式壓彎構(gòu)件的整體穩(wěn)定一. 整體失穩(wěn)的形式當(dāng)彎矩矢量作用在剛度最大平面內(nèi)，即彎矩位于腹板平面內(nèi)時，構(gòu)件繞強(qiáng)軸

x

軸彎曲，當(dāng)荷載增大到某一數(shù)值時，撓度迅速增大而破壞，因為撓曲線始終在彎矩作用平面內(nèi)，故稱為平面內(nèi)失穩(wěn)。若側(cè)向抗彎剛度

EIy較小，且側(cè)向又無足夠的支撐，可能在平面內(nèi)失穩(wěn)之前，突然產(chǎn)生側(cè)向的，即繞

y

軸方向的彎曲，同時伴隨著扭轉(zhuǎn)而喪失整體穩(wěn)定，因為撓曲方向偏離了彎矩作用平面，故稱為平面外失穩(wěn)。若彎矩矢量作用在剛度最小平面內(nèi)，即彎矩位于強(qiáng)軸x

軸平面內(nèi)，構(gòu)件繞弱軸

y

軸彎曲，由于側(cè)向抗彎剛度EIx大，只能發(fā)生平面內(nèi)失穩(wěn)。λx

λ

λy

λ

xyMxMy失穩(wěn)的形式與構(gòu)件的抗扭剛度、抗彎剛度及側(cè)向支撐的布置有關(guān)。二. 彎矩作用平面內(nèi)的穩(wěn)定1. 工作性能兩端作用相同彎矩的壓彎構(gòu)件，N作用后，構(gòu)件在彎矩作用平面內(nèi)撓曲。當(dāng)N≤NA時，彈性工作當(dāng)N

>

NA時，構(gòu)件進(jìn)入彈塑性，截面內(nèi)彈性區(qū)不斷減小，撓度增長加快。當(dāng)

N

達(dá)NB后，N減小，撓度仍在增大，表明超過

B點(diǎn)后構(gòu)件屈曲，N＝NB時處于臨界狀態(tài)。故壓彎構(gòu)件在彎矩作用平面內(nèi)的工作，屬于第二類穩(wěn)定問題，即只有一種平衡狀態(tài)，屬于彎曲屈曲，以

B點(diǎn)對應(yīng)的荷載Nu作為承載力的極限狀態(tài)。NveNBNANvM截面N臨界狀態(tài)時，截面上的應(yīng)力分布可能有三種情況①

僅在受壓區(qū)出現(xiàn)塑性；②

受壓區(qū)和受拉區(qū)同時出現(xiàn)塑性；

③

僅在受拉區(qū)出現(xiàn)塑性。單軸對稱，且受壓區(qū)加強(qiáng)。影響壓彎構(gòu)件極限承載力的因素：受力條件：彎矩方向、彎矩分布、偏心e；長細(xì)比： 桿件長度、支承條件；截面： 截面型式、初始缺陷。2. 計算⑴

等效彎矩與等效彎矩系數(shù)兩端鉸接壓彎構(gòu)件，橫向荷載產(chǎn)生跨中Exmax1

N N

vm

v在彈性范圍式中：1

(1

N

NEx

)

為撓度放大系數(shù)NEx：歐拉力vmvmax撓度vm

，當(dāng)軸心壓力作用后，撓度增加為vmax

，N小，M大時N小，M大時由橫向荷載產(chǎn)生的跨中彎矩為Mx，由N產(chǎn)生的彎矩MeqMeq該彎矩考慮了二階效應(yīng)，即考慮了撓度引起的附加彎矩，若不考慮

Nvmax

，即沒有考慮二階效應(yīng)。若右圖荷載作用下，跨中最大彎矩與上圖情況所產(chǎn)生的最大彎矩Mmax相等，則稱Meq為等效彎矩。NMmaExxNνm1

N

N

M xExNEx

M1

N

NMx (1

N

Nνm

)??N?1

N

(1

N

NxEx

?

Mx

?NEx

νmEx M1

N N

Ex1)?

Nβ Mmx xN MxmxEx

1

N

(

NEx

νmax

1)1(1

N

NEx)上圖中：

M

maxNv

max

M

x式中：β稱為等效彎矩系數(shù)又稱為彎矩放大系數(shù)Nνmax為

Nvmax，跨中總彎矩為

Mmax

Mx⑵

公式邊緣屈服準(zhǔn)則方法求平面內(nèi)極限承載力的方法

最大強(qiáng)度理論，可采用解析法和數(shù)值法計算。假設(shè)：①

鋼材為理想彈性—塑性體；②

兩端鉸支且兩端作用相等彎矩的偏心壓桿；③

桿件撓曲為正弦半波曲線；④

構(gòu)件截面在彎曲變形后仍保持平面；⑤

屬于小變形；⑥

各種初始缺陷用等效偏心矩e0表示；⑦

考慮桿件撓曲后撓度使彎矩增大作用。采用邊緣屈服準(zhǔn)則來求穩(wěn)定公式。在任意橫向荷載或端彎矩作用下的計算彎矩為Mx，則跨中總彎矩為：式中：W1x：彎矩作用平面內(nèi)最大受壓纖維毛截面抵抗矩；W1x＝Ix

/

y1，

y1

是截面重心軸或形心軸到最大受壓纖維的距離。注意：非中性軸，因另一側(cè)也可能受壓。NM

me0vmax mx x 0

1

N

NExMmax

β M

Ney1xN

ExA (1

N )

Wβ M

Nemx x 0

fy1x0N )

WN

0e0N

0Ex(1

N

f在彈性工作階段，當(dāng)截面受壓最大邊緣纖維應(yīng)力達(dá)到屈服點(diǎn)時，應(yīng)力為：N令Mx=0，得到：A即為有初始缺陷的軸心壓桿邊緣屈服時的表達(dá)式（1）（2）Mmax截面N此即為由邊緣屈服準(zhǔn)則導(dǎo)出的相關(guān)公式

。式中：N0：僅有軸心力作用下的臨界力，

N0

x

A

f

y將

N0

x

A

f

y

代入式（2）解得：Axx0A fy)

W

1x

e

(

1 1)(1

βy1xx x ExMAN

ExN

mx x

fN N

)

W(1

0將e 代入式

（1）得：Ex

N 1.1π2

E

A (1.1λ2

)Ex x式中：

N相當(dāng)于歐拉臨界力

NE

除以抗力分項系數(shù)γR的均值。實腹式壓彎構(gòu)件當(dāng)受壓最大邊緣剛開始屈服時，尚有較大的強(qiáng)度儲備，偏保守，

因此，要反映構(gòu)件的實際受力情況，宜采用最大強(qiáng)度準(zhǔn)則。采用最大強(qiáng)度準(zhǔn)則時，對不同的截面型式，或雖然截面型式相同，但尺寸不同、殘余應(yīng)力的分布不同，計算結(jié)果有很大的差異，很難用一個統(tǒng)一的公式來表達(dá)。?規(guī)范?借用了彈性壓彎構(gòu)件邊緣纖維屈服時計算公式的形式，提出一近似相關(guān)公式：考慮塑性深入部分截面，采用γx1W1x，并引入抗力分項系數(shù)，得：使構(gòu)件產(chǎn)生同向曲率時（無反彎點(diǎn)），取同號；使構(gòu)件產(chǎn)生反向曲率時（有反彎點(diǎn)），取異號；y1xx ExMN β(1

0.8N N

)

W

mx x

f

A

fNβ Mmx x

x

A γ

x1

W1x

(1

0.8N NEx

)式中：

：彎矩作用平面內(nèi)的軸心受壓構(gòu)件穩(wěn)定系數(shù)；xβmx取值：① 框架柱和兩端支承的構(gòu)件0.650.35

M

2 M

1A.

無橫向荷載時，β

mxM1、M2為端彎矩； M

1

M

2M1M2M1M2B. 有端彎矩和橫向荷載同時作用時：使構(gòu)件產(chǎn)生同向曲率，βmx＝1.0使構(gòu)件產(chǎn)生反向曲率，βmx＝0.85C. 無端彎矩，但有橫向荷載作用時：βmx＝1.0；② 懸臂構(gòu)件和分析內(nèi)力未考慮二階效應(yīng)的無支撐純框架及弱支撐框架柱：βmx＝1.0

。對于T形和槽形截面壓彎構(gòu)件，當(dāng)彎矩作用在對稱軸平面內(nèi)且使翼緣受壓，臨界狀態(tài)時，可能出現(xiàn)兩種情況：a. 拉壓兩側(cè)出現(xiàn)塑性區(qū)；MPMPP除驗算受壓側(cè)以外，為了避免無翼緣端塑性深入過大，還應(yīng)對無翼緣側(cè)進(jìn)行計算，

fN β MA γx2W2x

(1

1.25N NEx

) mx x 式中：W2x：無翼緣端的毛截面抵抗矩；W2x＝Ix/y2y2

是主軸到受拉側(cè)最外纖維的距離γx2

：與y2相應(yīng)點(diǎn)的截面塑性發(fā)展系數(shù)。三. 彎矩作用平面外的穩(wěn)定壓彎構(gòu)件，若構(gòu)件的抗扭剛度和側(cè)向抗彎剛度

EIy

較小，且又無足夠的側(cè)向支撐，當(dāng)荷載增大到某值時，受壓翼緣產(chǎn)生側(cè)向彎曲并帶動整個截面?zhèn)葟澓团まD(zhuǎn)，即平面外失穩(wěn)。實腹式壓彎構(gòu)件彎矩作用平面外整體穩(wěn)定計算公式：閉口截面其它截面Mx

：所計算構(gòu)件段內(nèi)的最大彎矩；βtx

：計算彎矩作用平面外穩(wěn)定時的等效彎矩系

fNη β

tx

M

x

b

W1x

y

A若為單軸對稱截面，應(yīng)考慮計及扭轉(zhuǎn)效應(yīng)的換算長細(xì)比λyz

。

：均勻彎曲的受彎構(gòu)件整體穩(wěn)定系數(shù)；b式中：

：彎矩作用平面外的軸心受壓構(gòu)件穩(wěn)定系數(shù)；y對工字形和T形截面，b

可按近似公式計算，對閉口截面（如箱形截面），取φb＝1.0

。η

：截面影響系數(shù)η

0.7η

1.0βtx

取值：①

在彎矩作用平面外有支承的構(gòu)件，應(yīng)根據(jù)兩相鄰支承點(diǎn)間構(gòu)件段內(nèi)的荷載和內(nèi)力情況確定：所考慮構(gòu)件段無橫向荷載作用時：βtx0.650.35

M

2 M

1M1、M2為彎矩作用平面內(nèi)的端彎矩；M1

M2使構(gòu)件產(chǎn)生同向曲率時，取同號；使構(gòu)件產(chǎn)生反向曲率時，取異號；有端彎矩和橫向荷載同時作用時：使構(gòu)件產(chǎn)生同向曲率，βtx＝1.0使構(gòu)件產(chǎn)生反向曲率，βtx＝0.85無端彎矩，但有橫向荷載作用時：βtx＝1.0；②

彎矩作用平面外為懸臂的構(gòu)件

βtx＝1.0

。四. 雙向彎曲實腹式壓彎構(gòu)件的整體穩(wěn)定（彎扭屈曲）雙向彎曲壓彎構(gòu)件在工程中較為少見，僅規(guī)定了雙軸對稱工字形（含H

形）和箱形截面柱的計算方法：：對

x

軸和

y

軸的軸心受壓構(gòu)件穩(wěn)定系數(shù)；：均勻彎曲的受彎構(gòu)件整體穩(wěn)定系數(shù)；其中工字形（含H型鋼）截面非懸臂構(gòu)件對閉口截面，取βmx、βmy：計算平面內(nèi)穩(wěn)定的等效彎矩系數(shù)；βtx、βty

：計算平面外穩(wěn)定的等效彎矩系數(shù)。

fN β MβtyM

yNEx

)

mx x

η

byW

1y

fη βtxM

xγy1W1y(1

0.8N NEy

)

bxW

1x

x

A γx1W1x(1

0.8NN βmyM

y

y

AEx x

π2

E

A (1.1λ

2)NyEy

π2

E

A (1.1λ2

)Nx式中：

、ybx

、by的bx

1.0可按近似公式計算，

by

by

1.0

bx§6.4 實腹式壓彎構(gòu)件的局部穩(wěn)定一. 腹板的高厚比限值1. 工字形截面應(yīng)用彈性理論計算得出腹板應(yīng)力分布。因壓彎構(gòu)件的強(qiáng)度和穩(wěn)定計算均考慮了截面的塑性發(fā)展，故腹板也將有塑性發(fā)展。腹板屈曲時的臨界應(yīng)力為：式中：kp：塑性屈曲系數(shù)；)(σh0

tw2crπ2

Ep12(1

ν2)

kσmaxσminσminσmax與τ、應(yīng)力梯度α0、截面塑性深度有關(guān)，kp中已考慮了局部彈性模量改變的影響。τ：剪應(yīng)力；

?規(guī)范?取τ＝0.3σMσM

：彎矩引起的平均彎曲正應(yīng)力。α0：

α0

(σmax

σmin

) σmaxσmax

：腹板計算高度邊緣的最大壓應(yīng)力σmin：腹板計算高度另一邊緣的應(yīng)力計算σmax

、σmin

時，按彈性設(shè)計，所用彎矩為構(gòu)件段內(nèi)的最大彎矩。截面塑性發(fā)展深度取0.25h0。?規(guī)范?求出不同α0時的

kp值，利用σcr=

fy

的條件得出高厚比限值公式：式中：λ：構(gòu)件在彎矩作用平面內(nèi)的長細(xì)比當(dāng)λ＜

30時，取λ＝30；當(dāng)λ＞100時，取λ＝100。因翼緣板發(fā)展塑性，嵌固效果差，故該高厚比限值公式未考慮翼緣對腹板的嵌固作用。tw(16α0

0.5λ

25) 235 f

ytw

(48

α0

0.5

λ

26.2) 235 fy當(dāng)0

α

0

1.6 時，

h0當(dāng)

1.6

α0

2.0

時，

h0受壓為正2. 箱形截面因箱形截面翼緣與腹板的連接采用單面角焊縫，嵌固效果差，故按工字形截面算出限值后乘以0.8即可。即：彎矩使腹板自由邊受拉的壓彎構(gòu)件，高厚比限值同軸壓構(gòu)件。彎矩使腹板自由邊受壓的壓彎構(gòu)件：當(dāng)α0

>1.0時，當(dāng)工字形和箱形截面高度大時，要滿足

h0

/

tw

，腹板厚，不經(jīng)濟(jì)，可采取的措施同軸心受壓構(gòu)件。tw

)工字形限值右側(cè)h0tw0.8

(h0235 f

y但不得小于403. T形截面h0當(dāng)α0≤1.0時，

h0tw

15 235 f

ytw

18 235 f

y二. 翼緣的寬厚比限值由于受壓翼緣板均勻受壓，故箱形截面翼緣寬厚比限值同箱形截面軸心受壓柱的翼緣。工字形、T形翼緣的一半同箱形截面翼緣懸伸部分。當(dāng)強(qiáng)度和穩(wěn)定計算中取γx＝1.0時，b1/

t

可放寬為?！?.5 格構(gòu)式壓彎構(gòu)件的設(shè)計截面高度大的壓彎構(gòu)件，采用格構(gòu)式。由于截面高度大且受有較大的外剪力，故常采用綴條柱，很少采用綴板柱。一. 單向受彎的格構(gòu)式壓彎構(gòu)件1. 彎矩作用在虛軸平面內(nèi)，繞實軸彎曲計算平面內(nèi)和平面外穩(wěn)定公式同實腹式柱，僅在計算平面外穩(wěn)定時，長細(xì)比取換算長細(xì)比，φb＝1.0

。15 235 f

yyx作用點(diǎn)單肢穩(wěn)定：軸心壓力N的分配與分肢軸線至虛軸的距離成反比；彎矩My的分配與分肢對實軸的慣性矩成正比，與分肢至虛軸的距離成反比。若My不是作用在構(gòu)件的主軸平面內(nèi)，而是作用在一個分肢的軸線平面內(nèi)，則My由該分肢獨(dú)立承擔(dān)。單肢按壓彎構(gòu)件計算。yxMyay2 y111 單肢

11單肢

2y MyI21 2I1y1aI1y Iy M

y21 21y2I2y

I軸心力：N1

N

y2彎矩：My1分肢1分肢2軸心力：N2

N

N1彎矩：My2

My

My1

或：My22. 彎矩作用在實軸平面內(nèi)，繞虛軸彎曲僅會發(fā)生平面內(nèi)屈曲，故僅計算平面內(nèi)穩(wěn)定。①

整體穩(wěn)定由于內(nèi)部是中空的，不能考慮發(fā)展塑性，故以邊緣屈服準(zhǔn)則導(dǎo)出的公式計算：、N′Ex均按對虛軸的換算長細(xì)比λox計算；W1x＝Ix/y0

，Ix：對x

軸的毛截面(只計柱肢，不計綴材)慣性矩y0

取值，如圖：y0

為

x

軸到壓力較大分肢的軸線距離，或者到壓力較大分肢腹板外邊緣的距離。由于y0取值位置不同，有些已發(fā)展了部分塑yx作用點(diǎn)N β M mx x

f

x

A (1

x

N NEx)

W1x式中：x0y y0y0

y0②

單肢穩(wěn)定計算（繞虛軸彎曲）求出單肢所受壓力：單肢按軸心受壓構(gòu)件計算查出；ox1l ：為相鄰綴條節(jié)點(diǎn)中心間距；ix1

：單肢對

x1軸的回轉(zhuǎn)半徑；φy1：單肢繞自身軸

y1軸的穩(wěn)定系數(shù)，查出；loy1：為相鄰側(cè)向支撐點(diǎn)的間距；iy1

：單肢對

y1軸的回轉(zhuǎn)半徑。lox1N MN1N2單肢2單肢

1y2 y1ay1yx1y1 y1 y1yx1x1式中：φx1

：單肢繞自身軸

x1軸的穩(wěn)定系數(shù)，x1N1

MxA.

綴條柱a

Ny2 a N

2

N

N1

N2

f

y1A2

N1

f N

2

f

x1

A1

x1

A

2

N1

f

y1A1ix1x1 ox1由

λ

l由λy1

loy1

iy1B. 綴板柱由于綴板剪力的存在，柱肢局部產(chǎn)生彎矩，故綴板柱的單肢為實腹式壓彎構(gòu)件。同軸心受壓柱，僅剪力取法不同，把截面視為箱形截面，按邊緣屈服準(zhǔn)則計算，公式為：Exox、N′ 均按λ

計算。85yAf f 235Vmax

剪力?、?/p>

綴材計算和實際剪力的大值。85VmaxAf f 235

y和實際剪力的大值。取V為yxay2 y11單肢1二. 雙向受彎的格構(gòu)式壓彎構(gòu)件1. 整體穩(wěn)定計算1單肢21MxMy

fMN βW

1yβtyM

yNEx

)

mx x

x

A W1x(1

xNxV1/2l1/2V1/2OTa/2l1/2式中：I1

、I2

：單肢1、單肢

2

對

y

軸的慣性矩；若My不是作用在構(gòu)件的主軸平面內(nèi)，而是作用在一個分肢的軸線平面內(nèi)，則My可視為全部由該分肢承受。通過上面分析可知：每一單肢為實腹式壓彎構(gòu)件。2. 單肢計算在N和Mx作用下，將單肢作為桁架弦桿計算其內(nèi)力，N1

Mx a

Ny2 aIM

y221y1I1y

I yMy由兩個單肢承擔(dān)：My1

y M

yI21 2I1y21I2M

y2y 如前所述：單肢2單肢1N2

N

N1

或：N2

Mx

a

Ny1

alox1NN2

N1單肢2M單肢

1§6.6 壓彎構(gòu)件的柱頭、柱腳一. 柱頭1. 實腹式N作用在肋板平面內(nèi)，由于肋板的支承，頂板不需計算，厚度

t

≥14mm。肋板懸臂狀態(tài)工作，需抗彎、抗剪計算2. 格構(gòu)式隔板簡化為簡支梁柱端綴板簡化為懸伸梁①②bse柱身端面承壓或焊縫①肋板N焊縫②受彎、受剪①②③b④隔板b/t≤40構(gòu)造焊縫柱身隔板bs/ts≤

15綴板端面承壓N 或焊縫①焊縫③④焊縫②二. 柱腳應(yīng)能傳遞軸力和彎矩，故柱腳和基礎(chǔ)剛接。1. 實腹式柱腳采用整體式柱腳由底板、靴梁、隔板、橫板、肋板、錨栓組成。傳力過程同軸心受壓柱。靴梁與柱間焊縫受力為：N焊＝N/2±M/h（兩條焊縫）N、M最大的組合。①

底板的計算acctt靴梁膈板LBNMh肋板橫板minN Mσmax

f

cBL BL2 6應(yīng)力直線分布，N、M是使底板產(chǎn)生最大壓應(yīng)力的組合。cf ：混凝土的抗壓強(qiáng)度maxσ1σ2σminz σxaB按構(gòu)造選?。浩渲袘冶蹖挾萩＝2～3cm

。要求錨栓不穿過底板，因底板剛度不足，不能保證錨栓受拉的可靠性。底板厚度同軸心受壓柱柱腳，分為懸臂板、三邊簡支板、四邊簡支板，計算每個區(qū)格的彎矩

M1、M3、M4時，按每個區(qū)格的最大應(yīng)力計算。②

靴梁與底板的連接確定焊縫

h

f最大應(yīng)力處，四條焊縫，取單位長度LBacctttσmaxσ1

σ2σminzxaffσmaxh4

0.7

11.22

f

w

B1ffh2

0.7

1

1.22 f

wσ1

B

1柱身范圍內(nèi)，僅兩條焊縫取大值隔板設(shè)在錨栓位置，其與底板間的焊縫（一條）按該處的反力σ2計算，隔板簡化為簡支梁，所承受荷載的面積為圖中陰影部分。靴梁簡化為支承于柱邊緣的內(nèi)