預(yù)應(yīng)力曲線連續(xù)梁頂推施工與設(shè)計(jì)二

預(yù)應(yīng)力曲線連續(xù)梁橋的頂推施工與設(shè)計(jì)提要本文通過(guò)作者考察的日本釜戶(hù)川橋的頂推施工情況和橫向1號(hào)橋初步設(shè)計(jì)的情況介紹，說(shuō)明了日本采用集中式（TL式）頂推預(yù)應(yīng)力連續(xù)曲線梁橋的施工工藝和設(shè)計(jì)特點(diǎn)。釜戶(hù)川橋的頂推施工釜戶(hù)川橋?yàn)殡p線3連三跨（共9跨）預(yù)應(yīng)力連續(xù)梁，下行線跨度為2連3×40.9m+1連3×42.4m，上行線跨度為2連3×42.4m＋1連3×40.9m。全橋在半徑R＝1400m的圓曲線上，采用等高度箱形截面。按設(shè)計(jì)采用頂推法施工，是日本目前頂推施工規(guī)模最大的一座橋梁。一、施工概要本橋采用集中(TL)式頂推施工，即頂推千斤頂設(shè)置在預(yù)制節(jié)段前方的橋臺(tái)（或墩）上，集中對(duì)橋梁施架頂推力，梁在支點(diǎn)和墩頂上設(shè)置的滑動(dòng)支承上滑動(dòng)。TL裝置有兩種方式，即拉桿方式和垂直、水平千斤頂方式（圖1）。本橋根據(jù)上行線與下行線兩者的具體情況，兩種方式均采用。上行線中，由于橋臺(tái)與主梁制作臺(tái)距離較短，因而采用拉桿方式。下行線中距離較長(zhǎng)，由于拉桿伸長(zhǎng)帶來(lái)的損失較大，因而在初期采用拉桿方式而后期用垂直、水平千斤頂方式。圖1TL頂推裝置方式本橋的最大頂推力，考慮滑板支承的摩擦系數(shù)、上坡方向頂推的升力、平面線形和橫向坡度等因素，達(dá)到700噸。因而設(shè)置了2臺(tái)400噸千斤頂。本橋除在平面上處于R＝1400m的圓曲線上外，還設(shè)有i＝2.016%～4.083%的縱坡和R＝18000m的豎曲線，橫向設(shè)有i＝2.488%～3.0%的坡度，使得頂推需要在一個(gè)復(fù)雜的空間曲線上進(jìn)行。頂推時(shí)將全橋連接成一個(gè)全長(zhǎng)380m的連續(xù)梁。頂推完成后再將其切斷，松去臨時(shí)連接預(yù)應(yīng)力束，分成三連三跨連續(xù)梁。全橋共分成30個(gè)節(jié)段頂推，每段長(zhǎng)約14m或7～8m。整個(gè)橋梁的施工過(guò)程如圖2所示。（節(jié)段施工程序）30模場(chǎng)地選擇設(shè)計(jì)資材后方支承（節(jié)段施工程序）30模場(chǎng)地選擇設(shè)計(jì)資材后方支承測(cè)量、平整場(chǎng)地、道路設(shè)備導(dǎo)梁拼裝墩頂排水臨時(shí)支座底板鋼筋底樁外支座頂臨時(shí)支承內(nèi)模橋面板鋼混凝土灌注，養(yǎng)生三向預(yù)應(yīng)力頂推導(dǎo)梁制作間模型板連接部分連結(jié)張拉壓漿欄桿就位模縮縫路檐石場(chǎng)地整理完成圖2施工流程圖二、頂推設(shè)施1.頂推裝置按照本橋上、下行線的最大設(shè)計(jì)頂推力，每線約700噸，頂推裝置的千斤頂如表1所示。表1頂推千斤頂上行線用涂規(guī)格件數(shù)設(shè)計(jì)頂推力張拉千斤頂400噸×6000st2730噸下行線張拉千斤頂500噸×3550st2640噸豎直千斤頂400噸×500st3水平千斤頂200噸×3000st22.滑動(dòng)支承1)構(gòu)造滑動(dòng)支承由混凝土制成。分別由各墩臺(tái)上的最大反力來(lái)決究其長(zhǎng)度尺寸L，L＝1000mm為400t用標(biāo)準(zhǔn)滑動(dòng)支承，L＝1200mm為550t用。支承表面盡量平整以減小摩擦?；瑒?dòng)支承上面蓋有不銹鋼板。在梁與其間插入表面貼有聚四氟乙烯板的硬質(zhì)橡膠滑板。梁的移動(dòng)在不銹鋼與滑板間進(jìn)行。為了便于活動(dòng)，滑板長(zhǎng)約40～60cm。隨著梁的前進(jìn)順次插入和取出，為便于操作，滑動(dòng)支承兩方均設(shè)置曲面（圖3）。圖3滑動(dòng)支座與滑板滑板的尺寸為400×400×15及400×150×15mm兩種。在滑板與不銹鋼板間涂有潤(rùn)滑劑。為調(diào)整混凝土表面的凹凸不平，在滑板與混凝土面嵌入厚12mm的膠合板。由于橫向?qū)蜓b置的需要，用預(yù)應(yīng)力鋼筋（直徑32mm）將兩側(cè)的滑動(dòng)支承連接。導(dǎo)向裝置為表面貼了不銹鋼板的鋼托架（圖4）。為了適應(yīng)曲線主梁底面橫向坡度（3－4%），滑動(dòng)支承表面相應(yīng)構(gòu)造了同樣坡度。圖4滑動(dòng)支座與導(dǎo)向裝置2)安裝滑動(dòng)支承的方向及坡度按頂推移動(dòng)軌跡的切線方向設(shè)置。為使頂推過(guò)程中主梁不產(chǎn)生過(guò)大的附加應(yīng)力，支承面高程的誤差在測(cè)量時(shí)要嚴(yán)加控制。特別是左右兩個(gè)滑動(dòng)支承面的相對(duì)高程誤差精度要求很高。3)施工中的管理每個(gè)節(jié)段頂推前和結(jié)束后，對(duì)滑動(dòng)支承面要進(jìn)行高程測(cè)量，當(dāng)出現(xiàn)過(guò)大誤差時(shí)，則利用滑板面上的膠合板的厚度來(lái)調(diào)整。當(dāng)頂推作業(yè)中發(fā)現(xiàn)支承灰漿發(fā)生龜裂時(shí)，應(yīng)立即中止作業(yè)進(jìn)行高程測(cè)量。如果比較嚴(yán)重、危及安全時(shí)，則直接進(jìn)行修補(bǔ)或補(bǔ)強(qiáng)。如果影響輕微，則可繼續(xù)作業(yè)到該節(jié)段完成后再行檢查。4)撤除在永久支坐安裝后，將滑動(dòng)支承面下的混凝土破壞，將滑板拔出。3.導(dǎo)梁導(dǎo)梁由兩片鋼板梁構(gòu)成，梁根部高度3.1m，端部高1.0m。梁長(zhǎng)約為主梁最大跨度的三分之二：28m。全梁分為3個(gè)8m的節(jié)段和1個(gè)4m長(zhǎng)的連接節(jié)段制作，為適應(yīng)梁的平面曲線按折線形布置（圖5）。為滿(mǎn)足豎曲線的要求，在縱平面上導(dǎo)梁也按頂推軌跡的割線方向按折線制作。因而導(dǎo)梁與端面的接合面左右是不對(duì)稱(chēng)的。圖5圖6導(dǎo)梁與主梁第一節(jié)段的剛性連結(jié)使用了Φ32預(yù)應(yīng)力粗鋼筋64根。4.防止逆滑裝置頂推工作由下坡端向上坡端進(jìn)行。為了防止在頂推千斤頂停止施力時(shí)主梁順坡道逆滑，在各支點(diǎn)處均配置了防止逆滑的千斤頂（圖6）。三、頂推施工本橋上、下行線各30個(gè)節(jié)段的頂推工作，按圖3中示的流程循環(huán)進(jìn)行。大約可分為四種節(jié)段：1)端部節(jié)段（連結(jié)節(jié)段）2)無(wú)橫隔板中間節(jié)段3)有橫隔板中間節(jié)段4)中間支點(diǎn)節(jié)段。頂推過(guò)程中的管理重點(diǎn)是頂推力（摩擦系數(shù)）和頂推線形（軌跡）兩個(gè)項(xiàng)目。因而，特別注意保持左右千斤頂出力的均等性以及作為導(dǎo)向裝置的滑動(dòng)支承及水平導(dǎo)向裝置的設(shè)置精度。對(duì)于各支點(diǎn)（包括后方支承墩、臺(tái)上方支承）的下沉和水平變位都要不為測(cè)量。在梁需要作微小的調(diào)整時(shí)，用改變插在橫向?qū)蜓b置上的水平千斤頂處的墊板厚度來(lái)進(jìn)行。圖7連接處預(yù)應(yīng)力束的布置四、主梁的連續(xù)與分離頂推時(shí)將3連連續(xù)梁連接成為一個(gè)9跨連續(xù)梁。連接部的施工：將端面仔細(xì)清掃后，涂以有效的隔離劑，再澆注下一節(jié)段的混凝土，養(yǎng)生達(dá)到強(qiáng)度后進(jìn)行連結(jié)預(yù)應(yīng)力束和頂推臨時(shí)預(yù)應(yīng)力束。連接處的構(gòu)造如圖7所示。a．施工流程頂推完成,A1-P3達(dá)到設(shè)計(jì)位置PG-A2分離移動(dòng)量400a．施工流程頂推完成,A1-P3達(dá)到設(shè)計(jì)位置PG-A2分離移動(dòng)量400mm導(dǎo)梁墩P3-P6分離移動(dòng)量200mm插入主預(yù)應(yīng)力束(24根)施加預(yù)應(yīng)力P8-P6支坐安設(shè)PC-A2支坐安設(shè)A1-P3支座安設(shè)壓漿完成圖8分離的施工步驟分離時(shí)，由于體系變化將使主梁內(nèi)部應(yīng)力發(fā)生變化，所以在分離前進(jìn)行二次預(yù)應(yīng)力（連接索）的張拉。分離作業(yè)利用在張拉主梁預(yù)應(yīng)力束所留的槽口和伸縮縫預(yù)留的槽口插入千斤頂進(jìn)行（圖9）。第一連連續(xù)梁的定位利用橋臺(tái)上設(shè)置的頂推反力臺(tái)作錨碇。五、頂推設(shè)計(jì)中研討的事項(xiàng)1.從第1節(jié)段到第30節(jié)段的整個(gè)頂推過(guò)程的分析（應(yīng)力與預(yù)應(yīng)力索設(shè)置）。2.導(dǎo)梁撤除時(shí)的應(yīng)力變化。3.主梁臨時(shí)連接與分離時(shí)的預(yù)應(yīng)力束布置和應(yīng)力重分布（體系轉(zhuǎn)換）4.導(dǎo)梁與導(dǎo)梁、與主梁聯(lián)結(jié)部的設(shè)計(jì)計(jì)算。5.三跨連續(xù)梁臨時(shí)連結(jié)部份的分析。6.頂推過(guò)程中梁的傾倒穩(wěn)定性的討論。7.I次預(yù)應(yīng)力鋼束（施工預(yù)應(yīng)力束）張拉半數(shù)時(shí)的討論。8.架設(shè)時(shí)各種可能狀態(tài)的討論。圖9分離千斤頂設(shè)置橫向一號(hào)橋的概要設(shè)計(jì)橫向一號(hào)橋，全長(zhǎng)350米，位于國(guó)立公園內(nèi)。為與環(huán)境協(xié)調(diào)，不破壞公園景觀，采用9跨曲線預(yù)應(yīng)力連續(xù)箱形梁橋，跨度劃分為24.9m+36.0m+6×42.0m+34.7m，箱形橋臺(tái)，正八角形截面橋墩。全橋布置在R＝350米的圓曲線上，圓心角約80°，并采用同一縱坡i＝4.8%，橫向坡度均為5%。一、結(jié)構(gòu)特點(diǎn)從豎直面上看，本橋與一般的曲線箱形梁類(lèi)似，但在水平面內(nèi)，以?xún)蓸蚺_(tái)為支點(diǎn)形成一個(gè)拱構(gòu)造。矢跨比約1/5.5。在水平荷載下類(lèi)似一個(gè)水平置放的拱橋。采用這樣的結(jié)構(gòu)主要的基于以下這樣一些理由：1.對(duì)于將主梁軸向固定在水平面內(nèi)形成拱的作用與不加固定按曲梁計(jì)算的作用作了比較。圖10中示出了在荷載強(qiáng)度q＝3.5t/m的水平地震荷載作用下彎矩和墩頂水平反力的計(jì)算結(jié)果，（其它方向的地震作用也有類(lèi)似關(guān)系），將端支點(diǎn)軸向固定，在中間橋墩支承失效無(wú)反力時(shí)，梁內(nèi)最大彎矩僅為不固定支點(diǎn)的曲梁的2.1%，同時(shí)水平支反力也大大減小。因此，采用這個(gè)結(jié)構(gòu)方案不僅可以有效地增加主梁的水平向抵抗能力，大大減少鋼筋用量，而且有效地減少了墩身的尺寸和鋼筋用量，達(dá)到經(jīng)濟(jì)而美觀的目的。2.橋梁兩端在軸向固定，其構(gòu)造簡(jiǎn)單，養(yǎng)護(hù)方便，在曲線梁橋上，特別對(duì)于本橋而半徑較小，實(shí)現(xiàn)較為容易。3.采用這樣的結(jié)構(gòu)，有效地減小了下部結(jié)構(gòu)的規(guī)模，尺寸較小的柔性高橋墩與國(guó)立森林公園的山谷景觀協(xié)調(diào)。圖104.全橋在一個(gè)半圓曲線上，縱橫坡全橋相同，橋?qū)捯矡o(wú)須變化，便于采用頂推施工。這樣結(jié)構(gòu)的橋，在水平面內(nèi)的荷載反應(yīng)，特別是地震荷重、溫度變化和干燥收縮等的影響與一般直線橋梁和彎橋都有很大不同。二、預(yù)備設(shè)計(jì)的步驟日本橋梁的預(yù)備設(shè)計(jì)，相當(dāng)于我國(guó)的初步設(shè)計(jì)階段，但又比初步設(shè)計(jì)詳盡得我，在許多方面接近于我們?nèi)A段設(shè)計(jì)中的技術(shù)設(shè)計(jì)階段。本橋預(yù)備設(shè)計(jì)的內(nèi)容和步驟如圖11中的流程圖所示。1.通常橋梁設(shè)計(jì)一般沒(méi)有支持條件的比選問(wèn)題。2.與通常橋梁的地震分析不同，通常橋的地震分析一般用靜力法進(jìn)行。本橋采用動(dòng)響應(yīng)分析方法，三維結(jié)構(gòu)模型，以日本土木研究所的地震反應(yīng)譜曲線作為輸入的地震波。3.進(jìn)行了上部結(jié)構(gòu)與下部結(jié)構(gòu)的靜力作用下和地震作用下內(nèi)力與變形的比較。4.支座采用BP平板橡膠支座，但考慮端部軸向固定。其它方向均按日本道路橋梁設(shè)計(jì)示方書(shū)等規(guī)范規(guī)定進(jìn)行。三、方案擬定時(shí)對(duì)主要結(jié)構(gòu)的考慮1.主梁結(jié)構(gòu)主梁采用扭轉(zhuǎn)剛度較大的箱形截面，為適合頂推施工全橋采用同一梁高。2.主梁的支承條件支承的構(gòu)造要適應(yīng)主梁在橋臺(tái)軸向固定，水平面內(nèi)具有兩鉸拱特征的要求。在各橋墩上放置平板鉸支座，支持在箱的中部。3.橋跨劃分及梁高橋跨的劃分從經(jīng)濟(jì)性以及下列各方面來(lái)綜合決定：橋墩避開(kāi)跨越的高森川河道及其它溝谷。方案擬定方案擬定設(shè)定各種支承條件(共5種各種支承條件下的靜力分析各種支承條件下的地震響應(yīng)分析各種支承方案的結(jié)構(gòu)性能比較主梁支承條件的選擇上、下部結(jié)構(gòu)各部分主要尺寸設(shè)定設(shè)計(jì)條件及設(shè)計(jì)外力設(shè)定頂推過(guò)程中及完成后的內(nèi)力計(jì)算工程數(shù)量計(jì)算概略施工計(jì)劃制定其它施工方案綜合評(píng)價(jià)最適當(dāng)橋型選定上、下部結(jié)構(gòu)的應(yīng)力和穩(wěn)定驗(yàn)算豎向荷荷載在梁內(nèi)內(nèi)產(chǎn)生的扭扭轉(zhuǎn)應(yīng)力所所占的比例例不要過(guò)大大。適于頂頂推施工，不不設(shè)臨時(shí)墩墩（30～50m）。從公園園的景觀需需要，從美美觀角度考考慮，盡可可能采用等等跨連續(xù)梁梁，其次要要避免采用用過(guò)小的跨跨度。經(jīng)過(guò)比比選，取442m為本本橋的主要要跨度。梁高按按跨度的11/15左左右決定為為2.755。4.橋橋墩水平力力在上、下下部結(jié)構(gòu)的的分配與它它們之間剛剛度的相對(duì)對(duì)值有很大大關(guān)系，為為了減輕結(jié)結(jié)構(gòu)負(fù)擔(dān)的的地震力和和溫度變化化力，有效效地利用上上部結(jié)構(gòu)的的拱作用，采采用柔性橋橋墩。橋墩墩截面選用用正八邊形形。5.橋橋臺(tái)為承受受主梁拱作作用從梁端端傳來(lái)的水水平力，采采用長(zhǎng)度大大的箱形橋橋臺(tái)。6.施施工特點(diǎn)擬采用用TL集中頂頂推方式架架設(shè)主梁。頂頂推從下坡坡推向上坡坡端單方向向進(jìn)行，頂頂推全長(zhǎng)3350m，每每個(gè)頂推節(jié)節(jié)段約100.5m。利利用橋墩頂頂部設(shè)置的的導(dǎo)向裝置置來(lái)幫助方方向控制。四、設(shè)設(shè)計(jì)中著重重研究的問(wèn)問(wèn)題在預(yù)備備設(shè)計(jì)中，進(jìn)進(jìn)行了下列列項(xiàng)目的計(jì)計(jì)算研究：：橋墩上上主梁支承承條件的研研討架設(shè)中中地震影響響的分析在豎直直荷載下的的概要計(jì)算算分析和設(shè)設(shè)計(jì)在水平平面內(nèi)荷載載作用下的的概要分析析設(shè)計(jì)橋臺(tái)支支承條件的的研究考慮到到本橋是在在兩端軸向向固定的半半徑較小的的9跨連續(xù)梁梁橋這一特特殊的構(gòu)造造特征，在在預(yù)備設(shè)計(jì)計(jì)中對(duì)于下下面所述的的一些問(wèn)題題，作了重重點(diǎn)的討論論研究：1.主主梁支承狀狀態(tài)的選定定與地震分分析對(duì)于多多跨連續(xù)梁梁，地震力力的作用、溫溫度影響以以及混凝土土的收縮、徐徐變等影響響隨支承條條件的不同同而有很大大的差異。另另一方面，要要充分發(fā)揮揮水平面內(nèi)內(nèi)的拱作用用，也必須須對(duì)支持條條件進(jìn)行研研究選定。在本橋橋的場(chǎng)合下下，主梁溫溫度收縮等等變形，可可以通過(guò)水水平面內(nèi)的的曲率變化化（突出或或縮進(jìn)）來(lái)來(lái)實(shí)現(xiàn)。對(duì)對(duì)支承狀態(tài)態(tài)的選定主主要是通過(guò)過(guò)對(duì)地震影影響的討論論來(lái)進(jìn)行。在日本本，橋梁的的地震分析析通常用靜靜力法（震震度法）進(jìn)進(jìn)行?？紤]慮到本橋的的特殊性，還還進(jìn)行動(dòng)響響應(yīng)分析（用用平均地震震反應(yīng)譜曲曲線）。主梁支承狀態(tài)的的各種比較較情況如表表2一覽表內(nèi)內(nèi)所示：情況支點(diǎn)種類(lèi)軸向位移繞軸轉(zhuǎn)動(dòng)S軸Q軸V軸S軸Q軸V軸①橋軸方向可動(dòng)橋臺(tái)固定固定固定固定自由自由橋墩自由彈性支承固定自由自由自由②橫橋向可動(dòng)橋臺(tái)固定固定固定固定自由自由橋墩彈性支承自由固定自由自由自由③兩方向固定橋臺(tái)固定固定固定固定自由自由橋墩彈性支承彈性支承固定自由自由自由④兩方向自由橋臺(tái)固定固定固定固定自由自由橋墩自由自由固定自由自由自由注注：S軸：橋軸軸方向；Q軸：橫橋橋向（水平平），V軸：豎直直方向2)靜靜力法地震震分析一般橋橋梁只進(jìn)行行橋軸方向向和與橫橋橋向的水平平地震分析析?？紤]到到本橋的特特殊性，還還進(jìn)行了與與橋軸成445°方向向的地震力力作用，共共三種地震震力方向的的分析。在地震震分析時(shí)，除除梁的支承承條件外，上上部結(jié)構(gòu)承承擔(dān)的水平平地震力還還由上部結(jié)結(jié)構(gòu)的剛度度比來(lái)決定定其承擔(dān)的的比例。下下部結(jié)構(gòu)的的剛性受到到墩身剛度度、基礎(chǔ)的的剛度和地地基的剛性性的影響，而而地基剛性性的準(zhǔn)確評(píng)評(píng)價(jià)卻是一一個(gè)較困難難的問(wèn)題。如如果假定地地基剛性較較弱，整個(gè)個(gè)下部結(jié)構(gòu)構(gòu)的剛性就就小，相應(yīng)應(yīng)的上部結(jié)結(jié)構(gòu)負(fù)擔(dān)的的力就大。所所以，假定定地基較弱弱時(shí)，上部部結(jié)構(gòu)的設(shè)設(shè)計(jì)就偏于于安全。在預(yù)備備設(shè)計(jì)階段段，為了討討論簡(jiǎn)單，對(duì)對(duì)于地基剛剛性的影響響，不對(duì)每每個(gè)橋墩和和地基分別別決定取值值，而統(tǒng)一一對(duì)橋墩的的彈性系數(shù)數(shù)假定一個(gè)個(gè)較小的數(shù)數(shù)值進(jìn)行評(píng)評(píng)價(jià)。在詳詳細(xì)設(shè)計(jì)時(shí)時(shí)，再針對(duì)對(duì)驗(yàn)算的構(gòu)構(gòu)件或截面面分別針對(duì)對(duì)不同的最最不利情況況來(lái)選取適適當(dāng)?shù)膹椥孕韵禂?shù)。靜力法法分析的計(jì)計(jì)算模型如如圖12所示。彈彈性支承的的方向按計(jì)計(jì)算的情況況分別取橋橋軸方向或或與橋軸垂垂直方向。圖12靜力法法計(jì)算模型型計(jì)算的的荷重狀態(tài)態(tài)為：y方向向地震，震震度0.115gx方向向地震，震震度0.115g45°°方向地震震，震度00.15gg溫度變變化，全體體變溫155℃溫差，圖圖12示模型中中下側(cè)較上上側(cè)為±5℃。3)動(dòng)動(dòng)力法地震震分析(1))基本方針針采用三三維多質(zhì)量量振動(dòng)系統(tǒng)統(tǒng)模型。地震反反應(yīng)分析采采用模態(tài)分分析方法用用平均反應(yīng)應(yīng)譜曲線進(jìn)進(jìn)行，輸入入地震水平平加速度1150gaal。衰減常常數(shù)：上部部結(jié)構(gòu)0.022，下部結(jié)結(jié)構(gòu)0.005。地震反反應(yīng)分析中中考慮有效效質(zhì)量在995%以上上的階數(shù)。地震響響應(yīng)的最大大值以各模模態(tài)響應(yīng)量量最大值的的最大值平平方和的平平方根作為為其解答。各模態(tài)態(tài)的衰減常常數(shù)，按這這個(gè)振動(dòng)模模態(tài)運(yùn)動(dòng)能能量上、下下部結(jié)構(gòu)分分擔(dān)的比例例值分別與與各自的衰衰減常數(shù)之之積之和來(lái)來(lái)計(jì)算。(2))解析模型型采用的的解析模型型如圖13所示。在在模型中梁梁與橋墩作作為分開(kāi)的的兩個(gè)部件件考慮。本分析的目的在在于掌握地地震時(shí)梁和和下部結(jié)構(gòu)構(gòu)在水平方方向的情況況，討論其其抗震穩(wěn)定定性。集中中質(zhì)量的數(shù)數(shù)目及位置置按此目的的來(lái)決定。圖13動(dòng)力法解解析模型為考慮慮基礎(chǔ)和地地基支持的的影響，并并考慮到本本分析的特特點(diǎn)，對(duì)模模型還作了了下面的假假定：將各橋橋墩作一定定程度（約約5米）的延延長(zhǎng)，其根根部作為因因定點(diǎn)輸入入地震力，以以此方式來(lái)來(lái)考慮深基基礎(chǔ)的變形形的影響。橋頭處處在梁的支支點(diǎn)上輸入入地震力。進(jìn)行xx和y兩個(gè)方向向地震力輸輸入的計(jì)算算。4)橋橋墩支承條條件的選定定(1))解析結(jié)果果上述計(jì)計(jì)算分析，按按四種支承承情況進(jìn)行行，表3中列出了了部分結(jié)果果。表3主梁支承承條件分析析結(jié)果比較較表支承條件S向可動(dòng)Q向固定S向固定Q向可動(dòng)③兩向固定④兩向可動(dòng)種類(lèi)主梁最大彎矩(t-m)主梁最大軸力（t）墩底最大彎矩(t-m)主梁最大彎矩(t-m)主梁最大軸力（t）墩底最大彎矩(t-m)主梁最大彎矩(t-m)主梁最大軸力（t）墩底最大彎矩(t-m)主梁最大彎矩(t-m)主梁最大軸力（t）墩底最大彎矩(t-m)溫度變化15℃℃17333621144744141520*12611540*279656*845116957110-靜力法地震分析析1709(703)151455618673040*25061649*819792*126914003826457-動(dòng)力法地震分析析3762(3823)815(1240)16097194(2891)590(1504)25113696(3670)554(1423)(1321)4450(3391)803(1598)1061[注]]1..無(wú)括號(hào)者者為X方向地震震，有括號(hào)號(hào)者為Y方向地震震22.有*號(hào)者為考考慮深基礎(chǔ)礎(chǔ)的變形計(jì)計(jì)算之值33.表中之之值未考慮慮支座摩擦擦的影響從分析析的結(jié)果可可以看到以以下各點(diǎn)：：各種支支承條件的的梁在水平平方向都存存在拱的作作用。橋軸方方向可動(dòng)與與兩方向固固定兩種情情況具有相相似的性質(zhì)質(zhì)。溫度變變化的影響響較其它情情況為大，地地震力在整整個(gè)梁上的的分布比較較均勻。在橋軸軸垂直方向向可動(dòng)的情情況，溫度度變化對(duì)主主梁結(jié)構(gòu)的的影響較小小，而地震震產(chǎn)生的反反應(yīng)比較強(qiáng)強(qiáng)烈，特別別在x方向的地地震作用下下更為明顯顯。兩方向向自由的場(chǎng)場(chǎng)合，地震震反應(yīng)不怎怎么大，彎彎矩較橋軸軸直角方向向可動(dòng)的要要小，但較較兩方向固固定的只大大了20%%左右。這這主要是由由于其一階階固有周期期較大（22.8488秒）的緣緣故。這時(shí)時(shí)，上部結(jié)結(jié)構(gòu)幾乎不不傳給橋墩墩地震力，溫溫度變化的的影響也最最小，橋墩墩的受力情情況良好。(2))關(guān)于橋墩墩的彈性系系數(shù)在橋墩墩與梁固結(jié)結(jié)的情況下下，橋墩的的彈性不同同對(duì)內(nèi)力分分布將產(chǎn)生生不同的影影響。在實(shí)實(shí)際中比較較現(xiàn)實(shí)的考考慮是對(duì)地地基反力系系數(shù)作一定定范圍內(nèi)的的假定。靜靜力法分析析時(shí)，確定定墩的彈性性系數(shù)時(shí)考考慮了深基基礎(chǔ)的變形形，動(dòng)力法法分析時(shí)也也作同樣的的考慮。因因而對(duì)于兩兩方向固定定的場(chǎng)合，考考慮基礎(chǔ)影影響進(jìn)行了了計(jì)算比較較，從表33可見(jiàn)其影影響是明顯顯的。然而而同時(shí)又使使溫度影響響大幅度減減小。(3))關(guān)于摩擦擦的影響對(duì)于兩兩方向固定定和兩方面面自由的情情況都要對(duì)對(duì)支座摩擦擦作考慮。(4))徐變和收收縮影響的的考慮根據(jù)計(jì)計(jì)算，收縮縮和徐變影影響分別相相當(dāng)于3..8℃和8.6℃共12.44℃的溫度下下降的作用用。施工過(guò)過(guò)程中，在在安設(shè)支座座前收縮從從一個(gè)方向向進(jìn)行。這這樣安設(shè)支支座時(shí)僅有有部分收縮縮影響（例例如二分之之一，6..2℃）存在。由由收縮產(chǎn)生生的二次力力與恒載＋＋地震＋溫溫度變化＋＋徐變收縮縮（換算為為溫度）的的最不利組組合計(jì)算，考考慮到徐變變收縮的不不確定因素素，在溫度度換算時(shí)增增加了300%。支座設(shè)設(shè)置與其它它頂推施工工過(guò)程一樣樣在頂推完完成后進(jìn)行行，在橋梁梁開(kāi)始使用用時(shí)不再調(diào)調(diào)整，設(shè)計(jì)計(jì)的斷面應(yīng)應(yīng)能吸收安安設(shè)支座后后的收縮引引起的二次次力。(5))支承條件件的選定按上面面所述一系系列分析，最最后選定的的墩頂支承承方式為兩兩方向固定定。實(shí)際的的支承采用用板式橡膠膠支座。溫溫度變化及及一般水平平恭喜載所所產(chǎn)生的水水平位移由由于支坐的的剪切變形形存在而不不致受太大大的約束。產(chǎn)產(chǎn)生的超靜靜定力是很很小的。在在支座中央央塞入一個(gè)個(gè)鋼制圓柱柱以限制梁梁與橋墩的的相對(duì)移動(dòng)動(dòng)，在構(gòu)造造上滿(mǎn)足了了在地震作作用下兩方方固定的條條件。2.架架設(shè)階段地地震作用架設(shè)階階段的地震震反應(yīng)分析析仍用兩種種方法進(jìn)行行即靜力法法和動(dòng)力法法。1)靜靜力法分析析在預(yù)備備設(shè)計(jì)階段段，僅對(duì)頂頂推過(guò)程中中的兩個(gè)狀狀態(tài)進(jìn)行分分析：頂推出出一半橋長(zhǎng)長(zhǎng)，梁從AA2橋臺(tái)推推出，到達(dá)達(dá)P4橋墩前前。頂推的的終了階段段，梁達(dá)到到A1橋臺(tái)前前。計(jì)算的的內(nèi)容主要要是：梁和下下部結(jié)構(gòu)的的內(nèi)力橋墩彈彈性系數(shù)的的分析分析仍仍按順橋((x)、垂直直于橋(y)和45°方向向三種地震震力來(lái)分析析，施工中中震度降低低到0.110。其分析析計(jì)算模型型如圖14。架設(shè)階階段主梁的的拱作用沒(méi)沒(méi)有形成，特特別在最終終階段y方向的地地震中，軸軸向x很小，相相對(duì)而言彎彎矩較大。不不過(guò)總的來(lái)來(lái)說(shuō)，因?yàn)闉橹髁捍藭r(shí)時(shí)自重較小小，計(jì)算的的震度也較較小，所以以?xún)?nèi)力值一一般都較全全橋完成時(shí)時(shí)要小。2)動(dòng)動(dòng)力法分析析和前述述動(dòng)力法分分析一樣，在在頂推過(guò)程程中進(jìn)行了了地震反應(yīng)應(yīng)動(dòng)力分析析。計(jì)算模模型如圖115所示。分分析方法同同前，但輸輸入的地震震水平加速速度減小為為100ggal。圖14架設(shè)階階段計(jì)算模模型圖15施工中動(dòng)動(dòng)力法地震震分析計(jì)算算模型3.主主梁在豎直直荷重下的的概略設(shè)計(jì)計(jì)在豎直直荷載下，由由于負(fù)載產(chǎn)產(chǎn)生的扭轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)均按曲線線梁理論計(jì)計(jì)算，在此此不贅述。在計(jì)算時(shí)，各支支點(diǎn)的支承承條件假定