連續(xù)梁懸臂澆筑掛籃設(shè)計(jì)與計(jì)算

/石家莊鐵道高校畢業(yè)設(shè)計(jì)連續(xù)梁懸臂澆筑掛籃設(shè)計(jì)和計(jì)算ContinuousbeamcantileverpouringCradledesignandcalculation2016屆土木工程學(xué)院專業(yè)土木工程學(xué)號(hào)20120216學(xué)生姓名王申指導(dǎo)老師葛俊穎完成日期2015年6月14日畢業(yè)設(shè)計(jì)成果單學(xué)生姓名王申學(xué)號(hào)20120216班級(jí)土1201-6專業(yè)土木工程畢業(yè)設(shè)計(jì)題目連續(xù)梁懸臂澆筑掛籃設(shè)計(jì)和計(jì)算指導(dǎo)老師姓名葛俊穎指導(dǎo)老師職稱副教授評(píng)定成績(jī)指導(dǎo)老師得分答辯小組組長(zhǎng)得分成果：院長(zhǎng)(主任)簽字：年月日畢業(yè)設(shè)計(jì)任務(wù)書(shū)題目連續(xù)梁懸臂澆筑掛籃設(shè)計(jì)和計(jì)算

學(xué)生姓名王申學(xué)號(hào)20120216班級(jí)土1201-6專業(yè)土木工程擔(dān)當(dāng)指導(dǎo)任務(wù)單位土木工程學(xué)院導(dǎo)師姓名葛俊穎導(dǎo)師職稱副教授一、基本資料某雙線鐵路箱梁橋橋跨布置48m+80m+48m，預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋。主梁接受單箱單室變高度預(yù)應(yīng)力混凝土箱梁，梁底曲線接受二次拋物線。箱梁頂板寬13米，底板寬6.7米，梁高變更范圍7.0—4.0米。1#塊底板底板厚100cm，腹板厚100cm，頂板厚50cm。掛籃適應(yīng)最大梁段長(zhǎng)4.0米。二、設(shè)計(jì)技術(shù)指標(biāo)(1)混凝土自重γ＝26kN/m3；(2)鋼彈性模量Es＝2.1×105MPa；(3)模板的允許撓度為1.5mm；(4)臨時(shí)結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)化為簡(jiǎn)支梁后的允許撓度為L(zhǎng)/400。(5)荷載系數(shù)考慮箱梁混凝土澆注時(shí)脹模等因素的超載系數(shù)：1.05；澆筑混凝土?xí)r的動(dòng)力系數(shù)：1.2；澆筑混凝土和掛籃行走時(shí)的抗傾覆穩(wěn)定系數(shù)：2.0；(6)作用于掛籃主桁的荷載箱梁荷載：箱梁荷載取1#塊計(jì)算；施工機(jī)具及人群荷載：2.5kPa；模板自重取0.7kN/m2。三、設(shè)計(jì)內(nèi)容1.計(jì)算書(shū)主要須設(shè)計(jì)驗(yàn)算：（1）掛籃內(nèi)模設(shè)計(jì)計(jì)算（2）掛籃底模設(shè)計(jì)計(jì)算（3）底橫梁及吊桿設(shè)計(jì)計(jì)算（4）側(cè)模桁架設(shè)計(jì)計(jì)算（5）導(dǎo)梁的設(shè)計(jì)計(jì)算（6）主桁架設(shè)計(jì)計(jì)算（7）后錨設(shè)計(jì)計(jì)算（8）螺栓及節(jié)點(diǎn)板設(shè)計(jì)計(jì)算2.繪圖、文字整理。3.答辯。四、設(shè)計(jì)要求1.學(xué)習(xí)運(yùn)用teklaXsteel軟件；2.學(xué)習(xí)運(yùn)用有限元分析軟件midascivil；3.利用鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理及理論設(shè)計(jì)掛籃；4.計(jì)算部分包括手工理論計(jì)算和有限元分析；5.出圖利用Xsteel和AutoCAD；6.論文不少于1.5萬(wàn)字；7.圖紙不少于5張，其中至少1張手工圖.8.完成畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)的編寫(xiě)；9.完成規(guī)定的英文翻譯；五、進(jìn)度支配第1周-第2周：查閱文獻(xiàn)、外文翻譯；第3周-第8周：畢業(yè)實(shí)習(xí)、學(xué)習(xí)Xsteel軟件、學(xué)習(xí)midas/civil軟件運(yùn)用，掛籃設(shè)計(jì)；第9周-第14周：結(jié)構(gòu)計(jì)算，畫(huà)圖；第15周-第15周：文整、答辯。六、主要參考文獻(xiàn)1、《鐵路橋梁鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(TB10002.2-2005)2、《鐵路橋涵鋼筋混凝土和預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（TB10002.3-2005）3、《鐵路橋涵施工規(guī)范》(TB10203-2002)4、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50017-2003）5、《客運(yùn)專線鐵路橋涵施工技術(shù)指南》（TZ213-2005）6、《公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范》（JTJ041-2000）7、張志國(guó)，張慶芳主編：《鋼結(jié)構(gòu)》，中國(guó)鐵道出版社8、葛俊穎主編：《橋梁工程》，中國(guó)鐵道出版社2016年3月15日畢業(yè)設(shè)計(jì)開(kāi)題報(bào)告題目連續(xù)梁懸臂澆筑掛籃設(shè)計(jì)和計(jì)算學(xué)生姓名王申學(xué)號(hào)20120216班級(jí)土1201-6專業(yè)土木工程1、探討背景。伴隨著中國(guó)的快速發(fā)展城市化進(jìn)程的推動(dòng)，交通運(yùn)輸?shù)男枨罅恐鸩郊哟螅瑸榱斯?jié)約土地資源，以橋代路的方式被慢慢推廣，對(duì)于橋梁建立的速度要求越來(lái)越高；同時(shí)近年來(lái)隨著橋梁結(jié)構(gòu)多樣化、困難化的發(fā)展，所在的地理位置和自然條件的千差萬(wàn)別，不同的橋梁所接受的施工工藝也不盡相同，在施工中投入的臨時(shí)結(jié)構(gòu)設(shè)備也存在著種類和形式上的變更和發(fā)展。在橋梁施工過(guò)程中，考慮到氣候、交通、環(huán)境等各方面的影響，多接受懸臂施工法，而懸臂施工法最主要的臨時(shí)結(jié)構(gòu)就是掛籃系統(tǒng)。本次設(shè)計(jì)的連續(xù)梁橋的掛籃是臨時(shí)結(jié)構(gòu)當(dāng)中相當(dāng)重要的一部分，在橋梁施工當(dāng)中有著不行替代的作用，掛籃設(shè)計(jì)的合理和否將關(guān)系到整個(gè)橋梁的施工質(zhì)量。2、國(guó)內(nèi)外探討現(xiàn)狀。掛籃懸臂澆筑施工方法又稱迪維達(dá)克施工方法，懸臂澆筑法施工從60年頭由前西德首先運(yùn)用以來(lái)，先后由各國(guó)借鑒運(yùn)用，發(fā)展至今，已成為修建大中跨徑橋梁的一種有效施工手段。日本預(yù)應(yīng)力混凝土工業(yè)協(xié)會(huì)《關(guān)于預(yù)應(yīng)力混凝土長(zhǎng)大橋梁的調(diào)查探討報(bào)告》指出，1972年后建立的跨徑大于100m以上的橋梁近200座，其中懸臂法施工的橋梁占87%以上，而接受懸臂澆筑法施工占80%左右。這充分表明白懸臂施工方法在當(dāng)代以及今后橋梁施工當(dāng)中將處于特殊重要的地位，掛籃作為懸臂灌筑施工的主要設(shè)備現(xiàn)已有許多類型，有些國(guó)家如日本、法國(guó)等已有定型的系列化產(chǎn)品，這為施工過(guò)程帶來(lái)很大的便利。我國(guó)自從20世紀(jì)80年頭起先運(yùn)用這種技術(shù)以來(lái)，已經(jīng)取得了巨大的成就，從最初的平行桁架式慢慢發(fā)展為多樣化，從最初的壓重式到現(xiàn)在的錨固式結(jié)構(gòu)越來(lái)越輕型，受力越來(lái)越合理，施工越來(lái)越便利，應(yīng)用也越來(lái)越廣泛。隨著我國(guó)經(jīng)濟(jì)的發(fā)展，基礎(chǔ)建設(shè)的投入加大，橋梁不斷地涌現(xiàn)。但和其他在懸臂施工方面發(fā)展較快的國(guó)家相比照舊有著不小的差距。因此，總結(jié)并比較各種類型掛籃的優(yōu)劣，努力發(fā)展我國(guó)的懸臂施工工藝，對(duì)今后的應(yīng)用及其發(fā)展有著重要的意義。3、設(shè)計(jì)內(nèi)容。本次設(shè)計(jì)的主要內(nèi)容是掛籃設(shè)計(jì)。掛籃是懸臂澆筑施工的主要臨時(shí)結(jié)構(gòu)。掛籃設(shè)計(jì)主要內(nèi)容包括：（1）依據(jù)橋梁跨度，計(jì)算施工荷載并確定掛籃的類型。（2）擬定掛籃桿件的尺寸，節(jié)點(diǎn)板細(xì)部尺寸，確定受力模型。（3）力學(xué)檢算：主桁架平面受力計(jì)算橫聯(lián)受力計(jì)算節(jié)點(diǎn)計(jì)算（4）修改并確定最終各零件的尺寸和連接節(jié)點(diǎn)尺寸。（5）將確定的數(shù)據(jù)輸入到Xsteel中建立3D模型。（6）編寫(xiě)計(jì)算書(shū)并輸出施工圖4、設(shè)計(jì)方案及預(yù)期達(dá)到的目標(biāo)。接受承載力極限狀態(tài)法，依據(jù)“依據(jù)橋梁施工圖及相關(guān)規(guī)范初擬結(jié)構(gòu)布置形式及相應(yīng)尺寸—荷載計(jì)算—建模計(jì)算分析或簡(jiǎn)潔手算—依據(jù)計(jì)算結(jié)果對(duì)所擬定的結(jié)構(gòu)進(jìn)行修改、完善—再次檢算”的思路進(jìn)行結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，并最終確定設(shè)計(jì)方案。通過(guò)掛籃的設(shè)計(jì)和計(jì)算，熟悉掛籃的構(gòu)造施工過(guò)程和方法，鞏固和深化所學(xué)的基礎(chǔ)課程，專業(yè)基礎(chǔ)課和專業(yè)課學(xué)問(wèn)。嫻熟駕馭AutoCAD、Midas等工程軟件，培育工程意識(shí)，能嫻熟應(yīng)用相關(guān)的專業(yè)學(xué)問(wèn)和軟件幫助解決工程中的實(shí)際問(wèn)題。提高讀取資料的實(shí)力，同時(shí)熬煉搜集有效資料的實(shí)力，駕馭本專業(yè)的相關(guān)技術(shù)規(guī)范。5、支配進(jìn)度。第1周-第2周：查閱文獻(xiàn)，復(fù)習(xí)相關(guān)課程，完成開(kāi)題報(bào)告和外文翻譯；第3周-第5周：完成畢業(yè)實(shí)習(xí)并交上實(shí)習(xí)報(bào)告第6周-第8周：學(xué)習(xí)Xsteel軟件、學(xué)習(xí)Midascivil軟件運(yùn)用，進(jìn)行掛籃設(shè)計(jì)；第9周-第14周：運(yùn)用Midas軟件進(jìn)行掛籃結(jié)構(gòu)計(jì)算，運(yùn)用Teklastructures軟件繪制掛籃詳圖、并出圖幫助CAD生成最終圖紙。第15周-第15周：文整、答辯。2016年3月21日摘要隨著橋梁建設(shè)的飛速發(fā)展，橋梁的施工技術(shù)得到顯著提高。在大跨度橋梁及其他方法難以實(shí)施的環(huán)境中經(jīng)常接受懸臂澆筑施工的方法，從而使懸臂澆筑施工過(guò)程中臨時(shí)結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)更為重要。懸臂澆筑法施工是連續(xù)梁橋施工最常用的施工方法之一，而掛籃系統(tǒng)是懸臂法施工所用的重要施工機(jī)具。本課題以跨度為48m+80m+48m預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋?yàn)楸尘埃詫?shí)際工程為資料，探討設(shè)計(jì)了施工所用的掛籃用Midas軟件分別對(duì)底橫梁、底模桁架、外模桁架、外模吊梁、內(nèi)模吊梁、前上橫梁和主桁桿進(jìn)行建模加載計(jì)算，隨后進(jìn)行整體建模計(jì)算，掛籃所承受的荷載以及模板、受壓穩(wěn)定，抗傾覆系數(shù)、螺栓連接等計(jì)算接受手算。經(jīng)過(guò)反復(fù)的設(shè)計(jì)驗(yàn)算掛籃結(jié)構(gòu)的強(qiáng)度、剛度、穩(wěn)定性均達(dá)到了規(guī)范的要求。并且結(jié)構(gòu)強(qiáng)度都充分利用，使結(jié)構(gòu)滿足了經(jīng)濟(jì)型的要求。設(shè)計(jì)方案完成后，在teklastructures（Xsteel）軟件中將設(shè)計(jì)方案的模型建立出來(lái)，并生成結(jié)構(gòu)各構(gòu)件和零件的圖紙，對(duì)于細(xì)部的構(gòu)件可以接受AutoCAD幫助繪圖，最終畫(huà)出詳細(xì)的施工圖。關(guān)鍵詞：懸臂澆筑施工；掛籃；Midas；TeklastructuresAbstractWiththerapiddevelopmentofbridgeconstruction,bridgeconstructiontechnologyhasbeengreatlyimproved.Cantilevercastingconstructioninthelargespanandothermethodsdifficulttoimplementtheenvironmentisoftenusedintheconstructionofthemethod,sothatthecantileverconstructionofthetemporarystructureofthedesignismoreimportant.Cantilevercastingconstructionisoneofthecommonmethodsusedintheconstructionofcontinuousbeambridge,andthehangingbasketisaconstructionequipmentusedintheconstructionofthecantilevermethod.Thistopictospancontinuousbeambridge48m+80m+48mprestressedconcreteasthebackground,takestheactualprojectdata,researchanddesignoftheconstructionofhangingbasketusingMidassoftwarerespectivelyofbeambottom,bottommouldtruss,mouldtruss,outermoldhangingbeamandaninnermouldhangingbeam,afrontupperbeamandtrussrodloadmodelingcalculation,followedbytheoverallmodelingcalculation,hangingbasketbeartheloadaswellasthetemplateandcompressionstabilityagainstoverturningcoefficientandboltconnectingthecalculationbyhand.Thestrength,rigidityandstabilityofthehangingbasketstructurehavereachedthestandardrequirementsthroughrepeateddesign.Andstructuralstrengtharefullyutilized,sothatthestructurecanmeettherequirementsofeconomictype.Afterthecompletionofthedesignscheme,intheTeklastructuresXsteelsoftwarewilldesignthemodelbuilt,andgeneratesthestructuralcomponentsandpartsdrawings.FordetailsofthememberscanuseAutoCADdrawing,thefinaldrawdetaildrawings.Keywords：Thecantileverconstruction;Cradle;Midas;Teklastructures目錄第1章緒論 11.1掛籃的探討背景及意義 11.2國(guó)內(nèi)外探討現(xiàn)狀 11.3掛籃分類 21.4菱形掛籃 2承重系統(tǒng) 2走行系統(tǒng) 3模板系統(tǒng) 3懸吊系統(tǒng) 3錨固系統(tǒng) 4張拉操作平臺(tái) 41.5工程軟件簡(jiǎn)介 41.5.1TeklaStructures 41.5.2MidasCivil 5第2章掛籃結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)說(shuō)明 72.1掛籃結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)依據(jù)及參考資料 72.2設(shè)計(jì)技術(shù)指標(biāo) 72.3掛籃結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)思路 7第3章掛籃計(jì)算 93.1計(jì)算簡(jiǎn)介 9工程概況 9計(jì)算內(nèi)容 113.2模板系統(tǒng)計(jì)算 11底膜計(jì)算 11側(cè)膜計(jì)算 13側(cè)模桁架計(jì)算 14內(nèi)模計(jì)算 173.3主要結(jié)構(gòu)計(jì)算 18底?？v梁計(jì)算 18前底橫梁計(jì)算 22后底橫梁計(jì)算 23側(cè)模吊梁荷載分析計(jì)算 25內(nèi)膜吊梁荷載分析計(jì)算 28頂橫梁荷載分析計(jì)算 32主桁架荷載分析計(jì)算 333.4結(jié)構(gòu)連接設(shè)計(jì) 36連接吊帶、吊桿設(shè)計(jì)計(jì)算 36主桁節(jié)點(diǎn)板螺栓設(shè)計(jì)計(jì)算 37主桁架橫聯(lián)及門(mén)架設(shè)計(jì) 39底橫梁銷(xiāo)座設(shè)計(jì)計(jì)算 403.5澆筑時(shí)主桁抗傾覆驗(yàn)算 413.6行走時(shí)主桁抗傾覆驗(yàn)算 413.7掛籃整體設(shè)計(jì)計(jì)算 423.8掛籃整體設(shè)計(jì)計(jì)算和分別設(shè)計(jì)計(jì)算的比較 43第4章結(jié)論 454.1設(shè)計(jì)總結(jié) 454.2掛籃設(shè)計(jì)中存在的問(wèn)題及其反思 45參考文獻(xiàn) 46致謝 47附錄A 48附錄B 57第1章緒論1.1掛籃的探討背景及意義伴隨著中國(guó)的快速發(fā)展城市化進(jìn)程的推動(dòng)，交通運(yùn)輸?shù)男枨罅恐鸩郊哟螅瑸榱斯?jié)約土地資源，以橋代路的方式被慢慢推廣，對(duì)于橋梁建立的速度要求越來(lái)越高；同時(shí)近年來(lái)隨著橋梁結(jié)構(gòu)多樣化、困難化的發(fā)展，所在的地理位置和自然條件的千差萬(wàn)別，不同的橋梁所接受的施工工藝也不盡相同，在施工中投入的臨時(shí)結(jié)構(gòu)設(shè)備也存在著種類和形式上的變更和發(fā)展。在橋梁施工過(guò)程中，考慮到氣候、交通、環(huán)境等各方面的影響，多接受懸臂施工法，而懸臂施工法最主要的臨時(shí)結(jié)構(gòu)就是掛籃系統(tǒng)。本次設(shè)計(jì)的連續(xù)梁橋的掛籃是臨時(shí)結(jié)構(gòu)當(dāng)中相當(dāng)重要的一部分，在橋梁施工當(dāng)中有著不行替代的作用。懸臂施工具有很大的優(yōu)勢(shì)：施工結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)潔，受力明確，安裝、拆卸便利，不須要大量的施工機(jī)械和臨時(shí)設(shè)備；不影響橋下通航通車(chē)；施工受季節(jié)、河道水位影響小。懸臂施工的主要施工工具為掛籃，因此掛籃設(shè)計(jì)的合理和否將關(guān)系到整個(gè)橋梁的施工質(zhì)量。1.2國(guó)內(nèi)外探討現(xiàn)狀掛籃懸臂澆筑施工方法又稱為迪維達(dá)克施工方法，懸臂澆筑法施工從20世紀(jì)60年頭由西德首先運(yùn)用以來(lái)，先后被各國(guó)借鑒運(yùn)用，發(fā)展至今，已成為修建大中跨徑橋梁的一種重要的施工手段。日本預(yù)應(yīng)力混凝土工業(yè)協(xié)會(huì)發(fā)表的《關(guān)于預(yù)應(yīng)力混凝土長(zhǎng)大橋梁的調(diào)查探討報(bào)告》指出，自1972年后建立的跨徑大于100m以上的橋梁近200座，其中運(yùn)用懸臂施工法施工的橋梁占87%以上，其中接受懸臂澆筑法施工的占80%左右。這充分表明白懸臂施工法在當(dāng)代以及今后橋梁施工當(dāng)中將處于特殊重要的地位，而掛籃作為懸臂灌筑施工的主要設(shè)備現(xiàn)在已有許多類型，在一些國(guó)家如日本、法國(guó)等已有定型的系列化產(chǎn)品，這為施工過(guò)程帶來(lái)極大便利。我國(guó)自從20世紀(jì)80年頭起先運(yùn)用這種技術(shù)以來(lái)，已經(jīng)取得了巨大的成就，從最初的平行桁架式慢慢發(fā)展為多樣化，從最初的壓重式到現(xiàn)在的錨固式結(jié)構(gòu)越來(lái)越輕型，受力越來(lái)越合理，施工越來(lái)越便利，應(yīng)用也越來(lái)越廣泛。隨著我國(guó)經(jīng)濟(jì)的發(fā)展，基礎(chǔ)建設(shè)的投入加大，橋梁不斷地涌現(xiàn)。但和其他在懸臂施工方面發(fā)展較快的國(guó)家相比照舊有著不小的差距。因此，總結(jié)并比較各種類型掛籃的優(yōu)劣，努力發(fā)展我國(guó)的懸臂施工工藝，對(duì)今后的應(yīng)用及其發(fā)展有著重要的意義。1.3掛籃分類目前，掛籃的形式有許多。掛籃可以依據(jù)多種分類方式進(jìn)行分類，常見(jiàn)的分類方法有：（1）按掛籃運(yùn)用材料分類：由軍用梁、貝雷梁、萬(wàn)能桿件等制式桿件組拼的掛籃和由型鋼加工制成的掛籃兩種；（2）按受力原理分類：垂直吊桿式（包括三角形掛籃和菱形掛籃）、斜拉式（包括三角斜拉式和預(yù)應(yīng)力斜拉式）、剛性模板式三種；（3）按抗傾覆平衡方式分類：壓重式、錨固式和半壓重半錨固式三種；（4）按移動(dòng)方式分類：滾動(dòng)式、滑動(dòng)式和組合式三種。本文中接受的掛籃設(shè)計(jì)為菱形掛籃。1.4菱形掛籃掛籃是懸臂施工中的關(guān)鍵設(shè)備。其主要功能是支承模板，承受新澆筑的混凝土的重量。這就要求掛籃不僅要有足夠的強(qiáng)度保證，還要有足夠的剛度以及穩(wěn)定性。掛籃具有結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)潔、自重輕、前移和裝拆便利、堅(jiān)實(shí)穩(wěn)定、受力后變形小、便于調(diào)整標(biāo)高和具有較強(qiáng)的可重復(fù)利用性等特點(diǎn)，掛籃下部有足夠的空間，可供應(yīng)較大的施工作業(yè)平臺(tái)，有利于鋼筋模板施工操作。菱形掛籃可認(rèn)為是在平行桁架式掛籃的基礎(chǔ)上簡(jiǎn)化而來(lái)，其上部結(jié)構(gòu)為菱形，前部伸出兩個(gè)伸臂小梁，作為掛籃底模平臺(tái)和側(cè)模前移的滑道，其菱形結(jié)構(gòu)后端錨固于箱梁頂板上，無(wú)平衡壓重，且結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)潔，自重輕，近年來(lái)在橋梁施工中被廣應(yīng)用。菱形掛籃系統(tǒng)主要由承重系統(tǒng)、走形系統(tǒng)、模板系統(tǒng)懸吊系統(tǒng)、錨固系統(tǒng)以及張拉操作平臺(tái)六部分組成。1.4.1承重系統(tǒng)菱形掛籃的承重系統(tǒng)由兩片主桁架組成。主桁架豎放于箱梁腹板位置，主桁的片數(shù)由主梁截面特性確定，一般為兩片。主桁各桿件一般接受對(duì)扣雙槽鋼的截面，各桿間的連接一般為栓接或銷(xiāo)接。兩片主桁之間通過(guò)槽鋼或者角鋼組成的橫聯(lián)連接。主桁架承受施工設(shè)備和新澆筑節(jié)段混凝土的全部重量，并且通過(guò)支點(diǎn)和錨固裝置將荷載傳到已施工完成的梁身上。在主桁前端節(jié)點(diǎn)處放置一根橫梁，橫梁截面一般接受雙工字鋼截面，若懸吊系統(tǒng)接受吊帶，兩工字鋼間距由吊帶寬度確定。在橫梁上設(shè)置吊點(diǎn)，用于懸吊底模橫梁、側(cè)模吊梁及內(nèi)模吊梁。走行系統(tǒng)掛籃走行系統(tǒng)分為桁架走行系統(tǒng)、底模、外模走行系統(tǒng)及內(nèi)模走行系統(tǒng)。桁架走行系統(tǒng)是在兩片桁架下已澆箱梁頂面鋪設(shè)用鋼板組焊的軌道，軌道頂面放置前后支座，支座和主桁節(jié)點(diǎn)通過(guò)螺栓連接，前支座支撐在軌道頂面，下墊聚四氟乙烯滑板，可沿軌道滑行，主桁前移時(shí)后支座通過(guò)反扣裝置沿軌道頂板下緣滑行，不須要加平衡重。底模和外模和掛籃主桁同步行走，走行時(shí)，底模模板照舊支撐在底?？v梁上，后底橫梁和外模模板系統(tǒng)懸掛于側(cè)模走行梁上，并隨側(cè)模走行梁一起向前行走。內(nèi)模待前段箱梁底板和腹板的鋼筋綁扎完成后，沿內(nèi)導(dǎo)梁滑移到位。澆筑混凝土前，主桁架后端用精軋螺紋鋼錨固于已澆梁段箱梁頂面。模板系統(tǒng)模板系統(tǒng)由外側(cè)模、內(nèi)模和底模等幾部分組成。外側(cè)模由模板及其加勁肋組成。模板通常接受鋼板，加勁肋一般接受小型號(hào)的槽鋼或角鋼。外側(cè)模橫向由側(cè)模桁架支撐，側(cè)模桁架豎向支撐于側(cè)模導(dǎo)梁上。掛籃行走時(shí)，外側(cè)模和側(cè)模桁架一同沿導(dǎo)梁行走。內(nèi)模模板一般運(yùn)用組合鋼模板，不設(shè)加勁肋，橫向由內(nèi)?？蚣苤巍?nèi)?？蚣芡ǔ＝邮茈p槽鋼截面，頂板倒角處設(shè)帶銷(xiāo)孔的鋼板，以適應(yīng)由腹板厚度變更而引起的頂板寬度變更。橫向內(nèi)?？蚣芡ㄟ^(guò)縱向連接梁連接成整體，再通過(guò)滑輪連接到內(nèi)模導(dǎo)吊梁上，掛籃走行時(shí)，模板及內(nèi)?？蚣苎氐趿弘S其一并向前行走。底模由底模模板、模板加勁肋、底模桁架（或縱梁）、底橫梁等組成。底模模板一般運(yùn)用鋼板，當(dāng)腹板傾斜時(shí)，由于梁高沿橋向變更，底模寬度會(huì)沿橋向變更，模板寬度沿橋向也發(fā)生變更，這時(shí)可在底模模板中間確定范圍內(nèi)加一塊木模板。模板加勁肋接受較小型號(hào)的槽鋼或角鋼。底模模板及其加勁肋縱向由底模桁架（或縱梁）支撐，底模桁架（或縱梁）支撐于前后底橫梁上。底模桁架一般由型鋼焊接而成，底?？v梁一般接受型鋼，底模橫梁一般接受雙槽鋼截面或雙工字鋼截面。懸吊系統(tǒng)懸吊系統(tǒng)是由螺旋千斤頂、扁擔(dān)梁、吊桿或吊帶組成的，用于懸吊模板系統(tǒng)。懸吊段很重時(shí)接受吊帶，否則可以接受吊桿。吊帶或吊桿一般通過(guò)扁擔(dān)梁固定于前上橫梁上。由于橋梁的梁高一般是沿著縱橋向變更，為了使掛籃能很好的適應(yīng)梁高變更，需借助螺旋千斤頂及扁擔(dān)梁來(lái)調(diào)整底模模板的標(biāo)高。錨固系統(tǒng)對(duì)雙向以及三向預(yù)應(yīng)力梁，可借助梁腹板的雙向預(yù)應(yīng)力鋼筋將滑道錨固在梁的頂板上，用以平衡掛籃空載走行時(shí)的傾覆力矩；對(duì)無(wú)豎向預(yù)應(yīng)力筋的梁，可通過(guò)施工中的預(yù)埋鋼筋或預(yù)留孔洞來(lái)解決。張拉操作平臺(tái)張拉操作平臺(tái)懸掛于主桁上，為張拉、移動(dòng)掛籃、立模、混凝土澆筑等供應(yīng)操作的平臺(tái)。通過(guò)鋼絲繩懸吊在菱形桁架的前端小懸臂梁上，一般用角鋼和鋼筋組成，平臺(tái)平面鋪以木板供作業(yè)人員站立行走，可用手動(dòng)葫蘆調(diào)整其高度。1.5工程軟件簡(jiǎn)介1.5.1TeklaStructuresTeklaStructures是Tekla公司出品的鋼結(jié)構(gòu)詳圖設(shè)計(jì)軟件。TeklaStructures的功能包括3D實(shí)體結(jié)構(gòu)模型和結(jié)構(gòu)分析的完全整合、3D鋼結(jié)構(gòu)細(xì)部的設(shè)計(jì)、3D鋼筋混凝土的設(shè)計(jì)、專案管理、自動(dòng)ShopDrawing、BOM表自動(dòng)產(chǎn)生系統(tǒng)等。TeklaStructures軟件是一套多功能的三維建模軟件。它能夠輕松地創(chuàng)建出精確而智能的鋼結(jié)構(gòu)模型。借助這個(gè)智能的三維模型，用戶可以實(shí)現(xiàn)在規(guī)劃、設(shè)計(jì)、制造、安裝過(guò)程中自由地進(jìn)行信息交換。同時(shí)利用它浩大的節(jié)點(diǎn)庫(kù)、多用戶模式（多人在同一時(shí)刻對(duì)同一模型進(jìn)行操作）并結(jié)合各種信息可以顯著提高工作效率及工作精度，降低工作成本，大幅度的提高生產(chǎn)效率。本論文中對(duì)TeklaStructures的運(yùn)用主要在于其強(qiáng)大的建模功能和圖紙生成功能。本次應(yīng)用該軟件建模畫(huà)圖過(guò)程大體如下：（1）建立參考坐標(biāo)軸，其中包括X、Y、Z方向軸線的建立，依據(jù)模型的尺寸先計(jì)算出各個(gè)方向的軸線個(gè)數(shù)及軸線間的距離，在建立軸線對(duì)話框中輸入即可自動(dòng)生成三個(gè)方向的軸線。（2）創(chuàng)建視圖，因?yàn)樵撥浖侨S建模軟件，用戶可以從多個(gè)角度視察和操作，沿著軸線創(chuàng)建多個(gè)平面視圖，并設(shè)置各個(gè)視圖的屬性，有利于后期建模過(guò)程中精確選擇參考面。（3）建立模型，建模是最主要也最困難的過(guò)程。建模過(guò)程中須要進(jìn)行參數(shù)設(shè)置，包括視圖屬性，工具欄屬性設(shè)置等。TeklaStructures供應(yīng)豐富的截面庫(kù)和材料庫(kù)，可以干脆從截面庫(kù)里選擇你要畫(huà)的截面并從材料庫(kù)里選擇材料，畫(huà)出來(lái)干脆就是3D空間模型，假如用戶所要畫(huà)的截面或者材料在庫(kù)里不存在，該軟件支持用戶通過(guò)自定義增加截面或材料。該軟件還供應(yīng)了強(qiáng)大的模型修改功能，對(duì)建立的零件或構(gòu)件可以自由的進(jìn)行修改，包括旋轉(zhuǎn)、偏心修改以及長(zhǎng)度修改，模型可以在工作區(qū)域內(nèi)自由地移動(dòng)、復(fù)制，對(duì)于對(duì)稱結(jié)構(gòu)或者排架結(jié)構(gòu)等重復(fù)工作量大的結(jié)構(gòu)，可明顯削減工作量。該軟件在建模過(guò)程中的一大亮點(diǎn)在于軟件自帶參數(shù)化連接節(jié)點(diǎn)，比如梁梁連接節(jié)點(diǎn)、梁柱連接節(jié)點(diǎn)等通過(guò)設(shè)定節(jié)點(diǎn)參數(shù)都可以干脆生成，建模效率大幅度提升。對(duì)于一些相像性很高的構(gòu)件，用戶可以設(shè)置參數(shù)化零件，例如本設(shè)計(jì)中用到的掛籃主桁桿，其截面為對(duì)扣槽鋼用綴板焊接，我們將主桁桿定義成參數(shù)化零件，對(duì)于綴板的數(shù)量、位置、大小以及槽鋼的型號(hào)、間距，只需在畫(huà)出零件以后修改零件參數(shù)即可。（4）生成圖紙，圖紙分為零件圖、構(gòu)件圖和多件圖和整體布置圖，選中零件、構(gòu)件選擇生成圖紙的按鈕就可以生成圖紙，圖紙可以干脆打印也可以轉(zhuǎn)成dwg格式的CAD圖紙。但圖紙的格式，包括材料表、構(gòu)件位置以及表頭的有無(wú)、位置，可以干脆套用軟件自帶的格式，假如軟件自帶的格式不能滿足須要，用戶可以自定義圖紙格式，包括紙張大小、材料表和表頭統(tǒng)計(jì)的內(nèi)容已經(jīng)這些表格的位置，同樣定義好的設(shè)置可以生成文件導(dǎo)出，用于其他模型的出圖。在選中視圖的狀況下可以生成整體布置圖，其效果就是用平面線的圖紙來(lái)畫(huà)空間效果圖。通過(guò)TeklaStructures生成零件圖和構(gòu)件圖，再加上AutoCad幫助畫(huà)出一些細(xì)部構(gòu)造圖和整體示意圖，便可得到完整的工程圖紙。MidasCivilMidasCivil程序是Midas系列的軟件產(chǎn)品之一，是一款通用的有限元分析軟件，主要適用于橋梁工程、地下工程、工業(yè)建筑、機(jī)場(chǎng)、大壩、港口等結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)和分析。特殊是針對(duì)橋梁結(jié)構(gòu)，Midascivil結(jié)合國(guó)內(nèi)的規(guī)范和用戶習(xí)慣，在建模、分析、后處理、設(shè)計(jì)等方面供應(yīng)了許多便利功能，目前廣泛應(yīng)用于公路、鐵路、市政、水利等工程領(lǐng)域。有限元分析軟件通常都有三大模塊組成：前處理模塊、求解模塊以及后處理模塊。前處理模塊是用來(lái)建立結(jié)構(gòu)有限元模型的，包括確定單元的種類、材料特性、幾何特性和單元之間的連接處理等。有的軟件在前處理中可以建立幾何模型（基本元素為點(diǎn)、線、面和體）和有限元模型，因?yàn)樽罱K參和計(jì)算的是有限元模型，所以幾何模型還必需通過(guò)網(wǎng)格劃分從而得到有限元模型。Midascivil的前處理模塊只能建立有限元模型，即使從AutoCAD導(dǎo)入DXF格式的幾何模型，也會(huì)干脆被轉(zhuǎn)換成了桿系的有限元模型。求解模塊一般包括邊界條件的施加、求解器的選擇、荷載施加策略及求解選項(xiàng)的設(shè)置。后處理模塊用來(lái)將分析的結(jié)果按要求輸出，比如輸出位移、應(yīng)力的云圖、荷載--位移的曲線等。Midascivil有兩個(gè)模式，一個(gè)是前處理模式，另一個(gè)是后處理模式。前處理模式中包括了材料和截面的定義、建模、邊界條件的施加、荷載的施加、分析選項(xiàng)設(shè)置和求解等內(nèi)容。模型修改必需在前處理模式下進(jìn)行，后處理模式包括荷載組合和計(jì)算結(jié)果的輸出等內(nèi)容，不能修改模型。第2章掛籃結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)說(shuō)明2.1掛籃結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)依據(jù)及參考資料48m+80m+48m，預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋。主梁接受單箱單室變高度預(yù)應(yīng)力混凝土箱梁，梁底曲線接受二次拋物線。箱梁頂板寬13米，底板寬6.7米，梁高變更范圍7.0—4.0米。1#塊底板底板厚100cm，腹板厚100cm，頂板厚50cm。掛籃適應(yīng)最大梁段長(zhǎng)4.0米。掛籃主要設(shè)計(jì)依據(jù)包括：1．《鐵路橋梁鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(TB10002.2-2005)2．《鐵路橋涵鋼筋混凝土和預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（TB10002.3-2005）3．《鐵路橋涵施工規(guī)范》(TB10203-2002)4．《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50017-2003）5．《客運(yùn)專線鐵路橋涵施工技術(shù)指南》（TZ213-2005）6．《公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范》（JTJ041-2000）2.2設(shè)計(jì)技術(shù)指標(biāo)(1)混凝土自重；(2)鋼彈性模量；(3)模板的允許撓度為1.5mm；(4)臨時(shí)結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)化為簡(jiǎn)支結(jié)構(gòu)后的允許撓度為；(5)荷載系數(shù)考慮箱梁混凝土澆注時(shí)脹模等因素的超載系數(shù)：；澆筑混凝土?xí)r的動(dòng)力系數(shù)：；澆筑混凝土和掛籃行走時(shí)的抗傾覆穩(wěn)定系數(shù)：；(6)作用于掛籃主桁的荷載箱梁荷載：箱梁荷載取1#塊進(jìn)行計(jì)算施工機(jī)具及人群荷載：；模板自重取。2.3掛籃結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)思路該掛籃的設(shè)計(jì)計(jì)算方法為容許應(yīng)力設(shè)計(jì)法，掛籃設(shè)計(jì)按最長(zhǎng)最重的1號(hào)塊進(jìn)行設(shè)計(jì)計(jì)算。1號(hào)塊截面尺寸如圖2-1所示。掛籃在設(shè)計(jì)過(guò)程中先確定掛籃的形式，依據(jù)截面尺寸參考已完成的工程圖紙初步擬定掛籃各桿件的截面尺寸。通過(guò)手算算出結(jié)構(gòu)各桿件承受的荷載，用Midas建立各個(gè)構(gòu)件的受力模型并加載運(yùn)算，檢查設(shè)計(jì)的桿件在剛度、強(qiáng)度、穩(wěn)定性方面能否滿足規(guī)范要求，若不滿足，在軟件中修改截面尺寸，接著加載運(yùn)算直至所選截面通過(guò)檢算。在各構(gòu)件截面尺寸檢算通過(guò)后，還要對(duì)連接銷(xiāo)座等細(xì)部構(gòu)件進(jìn)行檢算。最終用Midas建立整體受力模型，再次檢算各桿件，并比較單獨(dú)計(jì)算的模型和整體模型的差別。圖2-11號(hào)塊截面尺寸圖（單位：mm）第3章掛籃計(jì)算3.1計(jì)算簡(jiǎn)介3.1.1工程概況某雙線鐵路箱梁橋橋跨布置48m+80m+48m，預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋主梁接受單箱單室箱形截面，梁底曲線接受二次拋物線，三向預(yù)應(yīng)力體系。箱梁頂板寬13米，底板寬6.7米，梁高變更范圍7.0—4.0米。接受掛籃懸臂澆筑施工方法，澆筑段掛籃適應(yīng)最大梁長(zhǎng)4.0米。該橋施工所設(shè)計(jì)的掛籃為菱形掛籃，由主桁承重系統(tǒng)、行走系統(tǒng)、模板系統(tǒng)、懸吊系統(tǒng)、錨固系統(tǒng)、張拉操作平臺(tái)系統(tǒng)等部分組成。模型如圖下圖所示：圖3-1掛籃整體模型效果圖圖3-2掛籃整體模型正視圖圖3-3掛籃整體模型側(cè)視圖圖3-4掛籃整體模型俯視圖3.1.2計(jì)算內(nèi)容為了保證所設(shè)計(jì)的掛籃在施工期間的結(jié)構(gòu)平安以及確保掛籃的強(qiáng)度、剛度和穩(wěn)定性滿足規(guī)范的要求，須要對(duì)本橋的施工掛籃結(jié)構(gòu)進(jìn)行檢算，檢算的內(nèi)容包括：1）掛籃主桁在混凝土澆筑時(shí)的強(qiáng)度、剛度和穩(wěn)定性；2）掛籃底籃在混凝土澆筑時(shí)的強(qiáng)度和剛度；3）懸吊裝置在混凝土澆筑時(shí)的強(qiáng)度和剛度；4）錨固裝置在混凝土澆筑時(shí)的強(qiáng)度和剛度；5）掛籃底模和側(cè)模在混凝土澆筑過(guò)程中的強(qiáng)度和剛度；6）主桁節(jié)點(diǎn)板螺栓的強(qiáng)度；7）掛籃走行時(shí)后錨牢靠性及結(jié)構(gòu)的抗傾覆穩(wěn)定性。8）連接吊桿、吊帶和橫梁的銷(xiāo)座的強(qiáng)度檢算其中前四項(xiàng)通過(guò)有限元分析軟件MIDAS/Civil建立空間桿系有限元模型進(jìn)行分析，后四項(xiàng)則參考相應(yīng)的施工手冊(cè)進(jìn)行手算校核。3.2模板系統(tǒng)計(jì)算3.2.1底膜計(jì)算底籃模板是由C10型鋼和鋼板組焊而成的模架，底籃模板下部C10型鋼橫肋的間距為300mm,模板的受力模型為單向板其跨度即為300mm，懸澆節(jié)段中1#塊底板厚度最大，取1#塊計(jì)算。新澆混凝土對(duì)底籃模板的壓力標(biāo)準(zhǔn)值：面板自重：施工荷載： 振搗荷載：選面板小方格中最不利的狀況進(jìn)行計(jì)算，即三面固定，一面簡(jiǎn)支。由，查表可知最大彎矩系數(shù)，最大撓度系數(shù)。取1mm寬的板條作為計(jì)算單元。（1）強(qiáng)度計(jì)算：荷載為：線荷載為：最大彎矩為：截面抗拒拒為：最大應(yīng)力為：（2）撓度計(jì)算荷載為：計(jì)算公式：其中為鋼材的泊松比。規(guī)范要求模板變形不超過(guò)1.5mm，所以滿足要求。3.2.2側(cè)膜計(jì)算側(cè)模的縱橫肋間距為300mm和450mm。依據(jù)測(cè)定，混凝土作用于側(cè)模板的側(cè)壓力會(huì)隨著混凝土的澆注高度而增加，當(dāng)澆注高度達(dá)到某一臨界值時(shí)，側(cè)壓力就不再增加，此時(shí)的側(cè)壓力即為新澆注混凝土的最大側(cè)壓力。側(cè)壓力達(dá)到最大值的澆注高度稱為混凝土的有效壓頭。依據(jù)我國(guó)《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工及驗(yàn)收規(guī)范》（GB50204-92）中提到的新澆注混凝土作用在模板上的最大側(cè)壓力計(jì)算公式如下：當(dāng)接受內(nèi)部振搗器時(shí)，新澆注的混凝土作用于模板的側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值，可按下列公式計(jì)算，并取其中的較小值：，式中：F—新澆混凝土對(duì)模板的最大側(cè)壓力()；—混凝土的重量密度(kN/m)；t—新澆混凝土的初凝時(shí)間(h)，可按實(shí)測(cè)定。當(dāng)缺乏試驗(yàn)資料時(shí)，可接受計(jì)算，在此；T—混凝土的溫度（°）取25°；V—混凝土的澆注速度（）取2；h—混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面的總高度（m），取2.8m；當(dāng)時(shí)，;當(dāng)時(shí)，;在這里，取—外加劑影響修正系數(shù)，不摻外加劑時(shí)取1；—混凝土塌落度影響系數(shù)，當(dāng)塌落度小于30mm時(shí)，取0.85，50~90mm時(shí)，取1；110~150mm時(shí)，取1.15。在此取1。所以取40.4進(jìn)行計(jì)算，同時(shí)考慮傾倒混凝土產(chǎn)生的水平荷載6，振搗產(chǎn)生的水平荷載4，施工荷載2.5。按單向板考慮，取1mm板寬做計(jì)算單元，，（1）強(qiáng)度計(jì)算：彎矩：應(yīng)力：（2）撓度計(jì)算：規(guī)范要求模板變形不超過(guò)1.5mm,所以滿足要求。3.2.3側(cè)模桁架計(jì)算側(cè)模架承受翼緣混凝土的重量、模板的重量和施工荷載等。翼緣板混凝土的荷載按梯形荷載計(jì)算，模板重量取0.7KPa。側(cè)模桁架豎直方向由側(cè)模導(dǎo)梁支撐，水平方向有對(duì)拉筋支撐，故模型結(jié)構(gòu)選用X-Z平面，豎直方向的支承只限制Z方向位移，水平方向支承只限制X方向位移。其尺寸如圖3-3，受力模型如圖3-4所示。側(cè)模架桿件截面尺寸接受C10，Q235鋼材，每組側(cè)模架之間的距離為680mm，分為7排。圖3-5側(cè)模桁架尺寸圖每排所受荷載分為豎向荷載和橫向荷載。豎向荷載：（1）橫載：翼緣板邊緣混凝土線荷載為：翼緣板內(nèi)部混凝土線荷載為：加載時(shí)按梯形荷載加載。底模板荷載：（2）活載：施工人員，材料及施工機(jī)具荷載??；振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載??；澆筑混凝土?xí)r產(chǎn)生的沖擊荷載??；橫向荷載：活載：在混凝土頂部以下1.834m范圍內(nèi)為的均布荷載，上面1.834m范圍內(nèi)為三角形形荷載，最頂端最小荷載為0kN/m，還有振搗力為4kN/m，即線荷載為的均布活載。在madis中加載如圖所示：圖3-6側(cè)模桁架加載圖（單位kN/m）madis計(jì)算結(jié)果如圖所示：圖3-7側(cè)模桁架應(yīng)力圖（單位MPa）計(jì)算結(jié)果顯示，大部分桿件強(qiáng)度滿足要求，在支承位置處的應(yīng)力遠(yuǎn)大于容許應(yīng)力，是因?yàn)槟Ｐ驮诤?jiǎn)化過(guò)程中的支承和實(shí)際有所差別，在支承位置處會(huì)出現(xiàn)應(yīng)力集中，故結(jié)果在此模型計(jì)算中滿足要求。3.2.4內(nèi)模計(jì)算懸臂澆筑節(jié)段混凝土全長(zhǎng)頂板厚度不變，新澆混凝土對(duì)內(nèi)模板的壓力：面板自重：施工荷載：振搗荷載：模板計(jì)算模型為單向板，取1mm板寬做計(jì)算單元，荷載為：（1）強(qiáng)度計(jì)算：最大彎矩：最大應(yīng)力：（2）撓度計(jì)算：規(guī)范要求模板變形不超過(guò)1.5mm，所以滿足要求。3.3主要結(jié)構(gòu)計(jì)算3.3.1底?？v梁計(jì)算縱梁為12片C10a槽鋼桁架組織，桁架長(zhǎng)L=4800mm，腹板下縱梁間距為：600mm，底板最大間距為840mm。如圖所示：圖3-8底模桁架分布圖圖3-9底模桁架尺寸圖(單位mm)2.3.1.1腹板下桁架計(jì)算由截面尺寸可知，，腹板下混凝土的高度為7050mm，模板自重為0.7kPa，擬接受2片C10桁架來(lái)設(shè)計(jì)。所受恒載包括:1.混凝土自重:2.模板自重：線荷載為：所受活荷載包括：1.振搗荷載：2.澆筑混凝土產(chǎn)生的沖擊荷載：3.施工機(jī)具及人群荷載：線荷載為：梁長(zhǎng)4.8m，跨中4.0m受載，在Midas中建立受力模型如下圖圖3-10底模腹板桁架受力圖（單位kN/m）在Midas中驗(yàn)算如下：圖3-11底模腹板桁架應(yīng)力圖（單位MPa）圖3-12底模腹板桁架變形圖（單位mm）由計(jì)算結(jié)果可以看出：底模桁架最大組合應(yīng)力為136.2MPa<145MPa，強(qiáng)度滿足要求；由剛度算得最大變形為3.8mm<L/400=12mm，故剛度滿足要求。兩邊支座反力為143.6kN。3.3.1.2底板下桁架計(jì)算由截面尺寸可知，，腹板下縱梁的高度為1m，模板自重為0.7kPa，擬接受8片C10桁架來(lái)設(shè)計(jì)。所受恒載包括:1.混凝土自重:2.模板自重：線荷載為：所受活荷載包括：1.振搗荷載：2.澆筑混凝土產(chǎn)生的沖擊荷載：3.施工機(jī)具及人群荷載：線荷載為：梁長(zhǎng)4.8m，跨中4.0m受載，在Midas中建立受力模型如圖3-7圖3-13底模底板桁架受力圖（單位kN/m）圖3-14底模頂板桁架應(yīng)力圖（單位MPa）圖3-15底模底板桁架變形圖（單位mm）由計(jì)算結(jié)果可以看出：底模桁架最大組合應(yīng)力為44.5MPa<145MPa，強(qiáng)度滿足要求；由剛度算得最大變形為1.02mm<L/400=12mm，故剛度滿足要求。兩邊支座反力為39.0kN。3.3.2前底橫梁計(jì)算前底橫梁接受I40A雙工字鋼，材質(zhì)為Q235。長(zhǎng)度為7900mm。承受的荷載來(lái)自底模桁架的集中荷載。錨固點(diǎn)為2根吊帶。在計(jì)算底模桁架受力時(shí)，可得到腹板處的支座反力為143.6kN，底板處的支座反力為39.0kN。受力模型如圖：圖3-16前底橫梁加載圖（單位kN）Madis計(jì)算結(jié)果如下：圖3-17前底橫梁應(yīng)力圖（單位MPa）圖3-18前底橫梁變形圖（單位mm）由以上檢算結(jié)果可知，最大組合應(yīng)力為65MPa<145MPa，強(qiáng)度滿足要求；由剛度算得最大變形為2.42mm<L/400=19.75mm，故剛度滿足要求。支座處支撐反力為469.3KN。3.3.3后底橫梁計(jì)算前底橫梁接受I40A雙工字鋼，材質(zhì)為Q235。長(zhǎng)度為7500mm。承受的荷載來(lái)自底模桁架的集中荷載。錨固點(diǎn)為2根吊帶。在計(jì)算底模桁架受力時(shí)，可得到腹板處的支座反力為143.6kN，底板處的支座反力為39.0kN。受力模型如圖：圖3-19后底橫梁加載圖（單位kN）Madis計(jì)算結(jié)果如下：圖3-20后底橫梁應(yīng)力圖（單位MPa）圖3-21后底橫梁變形圖（單位mm）由以上檢算結(jié)果可知，最大組合應(yīng)力為91MPa<145MPa，強(qiáng)度滿足要求；由剛度算得最大變形為13.07mm<L/400=18.75mm，故剛度滿足要求。支座處支撐反力為449.4kN。3.3.4側(cè)模吊梁荷載分析計(jì)算側(cè)模吊梁接受C32B雙槽鋼，材質(zhì)為Q235，側(cè)模吊梁承受的荷載包括翼緣混凝土的重量，7排側(cè)模桁架的重量，模板的重量，自重及施工和振搗荷載。翼緣板伸出長(zhǎng)度為3.15m，加載長(zhǎng)度4m。(1)荷載計(jì)算所受恒荷載：1.混凝土重量：2.模板重量：線荷載為：3.側(cè)模架重量2.9kN,線荷載為：恒載線荷載為：所受活載：1.振搗荷載：2.澆筑混凝土產(chǎn)生的沖擊荷載：3.施工機(jī)具以及人群荷載：線荷載為：在Midas中建立受力模型如圖：圖3-22側(cè)模吊梁加載圖（單位kN/m）Madis計(jì)算結(jié)果如下：圖3-23側(cè)模吊梁應(yīng)力圖（單位MPa）圖3-24側(cè)模吊梁變形圖（單位mm）由以上檢算結(jié)果可知，最大組合應(yīng)力為123.1MPa<145MPa，強(qiáng)度滿足要求；由剛度算得最大變形為8.8mm<L/400=12.5mm，故剛度滿足要求。支座處支撐反力為141.2kN。(3)走行過(guò)程中的梁體檢算走行過(guò)程中兩支座間距9m，加載長(zhǎng)度4m，荷載為底籃梁體及模板重量，并且在移動(dòng)過(guò)程中后底橫梁的吊帶固定在外模走行梁上。恒載包括：底籃模板重量，底籃梁體重量33.15kN，底籃吊帶作用到外模走行梁上的力為；側(cè)模板線荷載為：，側(cè)模支架線荷載為：。恒載線荷載為：活載包括：施工機(jī)具和人群荷載活載線荷載為Midas中建立的計(jì)算模型如圖：圖3-25外模吊梁走行時(shí)加載圖（單位kN、kN/m）圖3-26外模吊梁走行時(shí)應(yīng)力圖（單位MPa）圖3-27外模吊梁走行時(shí)變形圖（單位mm）由以上檢算結(jié)果可知，最大組合應(yīng)力為56.6MPa<145MPa，強(qiáng)度滿足要求；由剛度算得最大變形為12.0mm<L/400=22.5mm，故剛度滿足要求。3.3.5內(nèi)膜吊梁荷載分析計(jì)算內(nèi)膜吊梁接受C40A雙槽鋼，材質(zhì)為Q235。內(nèi)模吊梁承受箱梁頂板混凝土的重量和內(nèi)模板的重量，頂板寬度4.7m，對(duì)稱布置兩根吊梁，加載長(zhǎng)度4m。(1)澆筑過(guò)程的檢算澆筑過(guò)程中，行走梁兩吊點(diǎn)間的距離為5m，荷載加載長(zhǎng)度為4m。恒載計(jì)算：1.混凝土重量2.模板自重線荷載為活載計(jì)算：1.振搗荷載：2.澆筑混凝土產(chǎn)生的沖擊荷載：3.施工機(jī)具及人群荷載：線荷載為：在Midas中建立加載模型如圖：圖3-28內(nèi)模吊梁加載圖（單位kN/m）圖3-29內(nèi)模吊梁應(yīng)力圖（單位MPa）圖3-30內(nèi)模吊梁變形圖（單位mm）由以上檢算結(jié)果可知，最大組合應(yīng)力為132.4MPa<145MPa，強(qiáng)度滿足要求；由剛度算得最大變形為10.68mm<L/400=12.5mm，故剛度滿足要求。支座處支撐反力為97.2kN。(2)走行過(guò)程的檢算走行過(guò)程中，行走梁兩吊點(diǎn)間的距離為9m，荷載加載長(zhǎng)度為4m。恒載計(jì)算：模板自重線荷載為活載計(jì)算：施工機(jī)具及人群荷載：線荷載為：其Midas加載圖式如圖圖3-31內(nèi)模吊梁走行時(shí)加載圖（單位kN/m）圖3-32內(nèi)模吊梁走行時(shí)應(yīng)力圖（單位MPa）圖3-33內(nèi)模吊梁走行時(shí)變形圖（單位mm）由以上檢算結(jié)果可知，最大組合應(yīng)力為46.3MPa<145MPa，強(qiáng)度滿足要求；由剛度算得最大變形為10.9mm<L/400=22.5mm，故剛度滿足要求。3.3.6頂橫梁荷載分析計(jì)算前上橫梁接受I50C雙工字鋼，材質(zhì)為Q235，長(zhǎng)度為9170mm。頂橫梁橫梁由兩片主桁架支撐，通過(guò)6根吊帶分別和前底橫梁、側(cè)模吊梁和內(nèi)模吊梁相連。由上面結(jié)果已經(jīng)算出，反力的大小分別為469.3kN，141.2kN，97.2kN。其加載布置如圖：圖3-34頂橫梁加載圖（單位kN）在madis中計(jì)算結(jié)果如下：圖3-35頂橫梁應(yīng)力圖（單位MPa）圖3-36頂橫梁變形圖（單位mm）由以上檢算結(jié)果可知，最大組合應(yīng)力為84.2MPa<145MPa，強(qiáng)度滿足要求；由剛度算得最大變形為1.96mm<L/400=22.9mm，故剛度滿足要求。支座處支撐反力為707.7kN。3.3.7主桁架荷載分析計(jì)算主桁架是掛籃結(jié)構(gòu)的主要承重結(jié)構(gòu)，模板系統(tǒng)的重量通過(guò)吊桿、吊帶最終傳遞到主桁架上，對(duì)于主桁架的檢算不但要進(jìn)行強(qiáng)度、剛度的檢算，對(duì)于壓桿還要進(jìn)行穩(wěn)定性檢算。主桁桿的受力包括自重和前上橫梁傳來(lái)的力，前上橫梁的由兩片主桁支承，每片支座傳來(lái)的反力為707.7kN。在Midas中加載如圖：圖3-37主桁架加載圖（單位kN）圖3-38主桁架應(yīng)力圖（單位MPa）圖3-39主桁架變形圖（單位mm）由上圖可知，主桁桿架左側(cè)斜拉和頂桿受拉，其余桿均受壓，右側(cè)斜桿所受的壓力最大，須要計(jì)算受壓桿的穩(wěn)定性，在madis中計(jì)算軸力如圖：圖3-40主桁架軸力圖（單位kN）由可知右側(cè)斜桿最大軸力為1201kN。兩桿按鉸接計(jì)算，只受軸力不受彎矩，截面如下圖所示：圖3-41主桁桿件截面圖（單位：mm）斜桿的穩(wěn)定性驗(yàn)算：斜桿的計(jì)算長(zhǎng)度（1）構(gòu)件的截面特性計(jì)算:（2）驗(yàn)算構(gòu)件在彎矩作用平面內(nèi)的整體穩(wěn)定按b類截面查表，得因?yàn)闂U不受彎矩，故故滿足要求。（3）驗(yàn)算構(gòu)件在彎矩作用平面外的整體穩(wěn)定按b類截面查表，得（滿足要求）由以上檢算結(jié)果可知：最大組合應(yīng)力為131.7MPa<145MPa，強(qiáng)度滿足要求；由剛度算得最大變形為19.01mm<20mm，故剛度滿足要求。斜桿的整體穩(wěn)定性通過(guò)手工計(jì)算滿足要求。兩支座處支座反力分別為：-867.0kN（向下）和1598.8kN(向上)。3.4結(jié)構(gòu)連接設(shè)計(jì)連接吊帶、吊桿設(shè)計(jì)計(jì)算（1）頂橫梁、底橫梁吊帶設(shè)計(jì)計(jì)算頂橫梁、底橫梁吊帶截面型材接受PL32鋼，截面尺寸擬接受200*32。材質(zhì)為Q345B鋼材。頂橫梁通過(guò)2根吊帶和前底橫梁連接，每根吊帶受力通過(guò)上述計(jì)算可知為469.3KN；后底橫梁通過(guò)2根吊帶和混凝土錨固連接，每根吊帶受力通過(guò)上述計(jì)算可知為449.4KN。所以，計(jì)算最大受力為469.3KN。吊帶的截面積為：，最大拉應(yīng)力為：所以吊帶滿足要求。（2）側(cè)模吊梁、內(nèi)模吊梁吊帶及吊桿設(shè)計(jì)計(jì)算側(cè)模吊梁、內(nèi)模吊梁前吊帶截面型材接受PL20鋼，截面尺寸擬接受200*20，材質(zhì)為Q345B鋼材；側(cè)模吊梁、內(nèi)模吊梁后吊桿接受接受Φ25的精軋螺紋鋼，Q345B鋼材。側(cè)模吊梁前端通過(guò)1根吊帶和頂橫梁橫梁連接，后端通過(guò)2根吊桿和混凝土錨固連接，受力通過(guò)上述計(jì)算可知為141.2KN；內(nèi)模吊梁前端通過(guò)1根吊帶和頂橫梁橫梁連接，后端通過(guò)2根吊桿和混凝土錨固連接，受力通過(guò)上述計(jì)算可知為97.2KN。所以，計(jì)算吊帶最大受力為141.2kN，計(jì)算吊桿最大受力為。吊帶的截面積為：，其最大拉應(yīng)力為：吊桿的截面積，其最大拉應(yīng)力為：故滿足要求。主桁節(jié)點(diǎn)板螺栓設(shè)計(jì)計(jì)算主桁桿之間接受節(jié)點(diǎn)板連接，螺栓型號(hào)為M22。單個(gè)螺栓抗剪承載力設(shè)計(jì)值為：式中—螺栓公稱直徑；—螺栓的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；—每個(gè)螺栓的剪切面數(shù)。式中按計(jì)算。代入數(shù)據(jù)得：?jiǎn)蝹€(gè)螺栓抗壓承載力設(shè)計(jì)值為：式中—螺栓公稱直徑；—螺栓的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；—在同一受力方向的承壓構(gòu)件的較小總厚度，節(jié)點(diǎn)板厚度16mm，主桁桿件厚度10mm，取10mm。代入數(shù)據(jù)得：因?yàn)榭辜舫休d力設(shè)計(jì)值小于抗壓壓承載力設(shè)計(jì)值，取小值。即：桿件軸力沿桿長(zhǎng)方向變更不大，取桿上最大軸力計(jì)算，各桿軸力如下表：圖3-42主桁各桿件布置圖表3-1主桁各桿件軸力表?xiàng)U件ABBDBCCDAC軸力（kN）964.91201.0872.5967.01294.2節(jié)點(diǎn)螺栓數(shù)計(jì)算如下：A節(jié)點(diǎn)處，AB桿，n取30；AC桿，n取30。B節(jié)點(diǎn)處，AB桿，n取30；BD桿，n取24；BC桿，n取24。C節(jié)點(diǎn)處，AC桿，n取30；CD桿，n取24；BC桿，n取24。D節(jié)點(diǎn)處，CD桿，n取24；BD桿，n取24。主桁架橫聯(lián)及門(mén)架設(shè)計(jì)主桁橫聯(lián)和門(mén)架都接受L100*8的雙角鋼，材質(zhì)為Q235。因?yàn)樗鼈兌贾黄鸬椒€(wěn)定主桁架的作用，所以其受力不大，主要荷載為自重，不予驗(yàn)算。模型如下圖所示：圖3-43主桁架橫聯(lián)及門(mén)架總裝圖圖3-44橫聯(lián)模型圖圖3-45門(mén)架模型圖底橫梁銷(xiāo)座設(shè)計(jì)計(jì)算前底橫梁和后底橫梁通過(guò)銷(xiāo)釘和吊帶連接。銷(xiāo)釘接受Φ60的Q345鋼材，其模型圖如圖下圖所示：圖3-46銷(xiāo)座模型圖耳板厚度20mm，耳板間距40mm，吊帶厚32mm，通過(guò)銷(xiāo)釘和耳板連接，銷(xiāo)釘剪切面的個(gè)數(shù)為2，承壓構(gòu)件較小總厚度為32mm。吊帶計(jì)算最大受力為計(jì)算最大受力為469.3KN。銷(xiāo)軸抗壓承載力設(shè)計(jì)值：所以故銷(xiāo)軸強(qiáng)度滿足要求。3.5澆筑時(shí)主桁抗傾覆驗(yàn)算抗傾覆穩(wěn)定系數(shù)為2.0，驗(yàn)算主桁后錨承載力，由主桁計(jì)算圖式可知主桁架A節(jié)點(diǎn)反力為：,主桁后錨接受6根Φ32的精軋螺紋鋼，抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值為600MPa，截面積。每根精軋螺紋鋼的承載力后錨所承受的拉力設(shè)計(jì)值故主桁后錨承載力滿足要求。3.6行走時(shí)主桁抗傾覆驗(yàn)算主桁在走行過(guò)程中，主桁架A節(jié)點(diǎn)通過(guò)反扣輪作用在走行軌道上，供應(yīng)向下的反力來(lái)維持主桁平衡。每個(gè)反扣輪所承受的力取50kN，反扣輪成對(duì)存在，故每對(duì)反扣輪所能擔(dān)當(dāng)?shù)姆戳?00kN。走行過(guò)程中，結(jié)構(gòu)所受荷載沒(méi)有混凝土的重量，只有施工荷載和施工機(jī)具的荷載。其中，腹板底縱梁所受活載，底板底縱梁所受活載,外模導(dǎo)梁所受活載為，內(nèi)模導(dǎo)梁所受活載為。在Midas軟件中建立行走過(guò)程的整體受力模型如圖：圖3-47走行過(guò)程總體受力模型主桁架行走過(guò)程中的抗傾覆穩(wěn)定系數(shù)為2.0，算得主桁A節(jié)點(diǎn)處的反力為278.4kN，反扣輪擔(dān)當(dāng)?shù)姆戳?，故接?對(duì)反扣輪可滿足走行時(shí)的抗傾覆穩(wěn)定性要求。3.7掛籃整體設(shè)計(jì)計(jì)算掛籃整體計(jì)算須要在Midas中先建立整體計(jì)算模型，再加上自重以及荷載，整體受力模型如圖：表3-2主桁各構(gòu)件受力表結(jié)構(gòu)桿件恒載（kN/m）活載（kN/m）底模腹板縱梁683.25底模底板縱梁15.693.25外模導(dǎo)梁49.120.5內(nèi)模導(dǎo)梁32.215.3圖3-48掛籃整體受力圖（單位kN/m）圖3-49掛籃整體應(yīng)力圖（單位MPa）圖3-50掛籃整體變形圖（單位mm）由以上計(jì)算結(jié)果可知，應(yīng)力最大的構(gòu)件是底模桁架節(jié)點(diǎn)處，最大的應(yīng)力8為408.2MPa，在支承位置處的應(yīng)力遠(yuǎn)大于容許應(yīng)力，是因?yàn)槟Ｐ驮诤?jiǎn)化過(guò)程中的支承和實(shí)際有所差別，在支承位置處會(huì)出現(xiàn)應(yīng)力集中，而實(shí)際施工過(guò)程中，桁架和底橫梁連接處會(huì)有墊板，隔板以及加勁板，故結(jié)果在此模型計(jì)算中滿足要求。故整體模型的強(qiáng)度滿足要求；模型豎直方向的最大位移為24.3mm，但整體模型中的位移會(huì)沿著吊桿、吊帶向下傳遞，所以各桿件的撓度均到不了24mm，且其變形均滿足要求。3.8掛籃整體設(shè)計(jì)計(jì)算和分別設(shè)計(jì)計(jì)算的比較以上分別接受了單獨(dú)建模計(jì)算結(jié)構(gòu)構(gòu)件和整體建模計(jì)算結(jié)構(gòu)構(gòu)件的方法對(duì)設(shè)計(jì)方案進(jìn)行了檢算，且均滿足規(guī)范要求，下表將對(duì)兩種方法所的結(jié)果進(jìn)行比較。表3-3分開(kāi)模型和整體模型驗(yàn)算比較表檢算桿件強(qiáng)度（MPa）變形（mm）分開(kāi)模型整體模型容許值分開(kāi)模型整體模型容許值底模腹板桁架136.2343.61453.74.212底模底板桁架44.5280.91451.14.912前底橫梁6568.91452.423.119.75后底橫梁9198.014513.712.418.8側(cè)模吊梁123.1122.11458.86.612.5內(nèi)模吊梁132.4131.314510.66.612.5吊帶73.394.1145頂橫梁84.279.21452.06.922.9主桁桿126.3131.714519.018.620.0通過(guò)兩種檢算方案的比較，可以看出，兩種方法所得結(jié)果相差不大，除整體計(jì)算中因節(jié)點(diǎn)約束和實(shí)際狀況不同而產(chǎn)生集中應(yīng)力之外，其他且均滿足規(guī)范要求，分開(kāi)計(jì)算所算出來(lái)的強(qiáng)度要小于整體模型算得的結(jié)果；分開(kāi)計(jì)算所算出來(lái)的變形略大于整體模型。整體模型中對(duì)于底模系統(tǒng)梁的連接釋放了梁端約束，故底模的連接屬于鉸接，主桁架和前上橫梁的連接接受的剛性連接，故所得結(jié)果和分開(kāi)計(jì)算并無(wú)太大差別。分開(kāi)計(jì)算時(shí)多是鉸接，故分開(kāi)計(jì)算所得撓度會(huì)略大，和所得結(jié)果相符。所設(shè)計(jì)的方案在兩種模型檢算下均滿足要求，可知方案可行。第4章結(jié)論4.1設(shè)計(jì)總結(jié)本文所設(shè)計(jì)的連續(xù)梁橋懸臂施工掛籃以48m+80m+48m的三跨連續(xù)梁為工程背景，設(shè)計(jì)過(guò)程遵循“依據(jù)橋梁施工圖及相關(guān)規(guī)范初擬結(jié)構(gòu)布置形式及相應(yīng)尺寸—荷載計(jì)算—建模計(jì)算分析或簡(jiǎn)潔手算—依據(jù)計(jì)算結(jié)果對(duì)所擬定的結(jié)構(gòu)進(jìn)行修改、完善—再次檢算”的設(shè)計(jì)思路，經(jīng)過(guò)多次試算，確定最終的設(shè)計(jì)方案，并且所設(shè)計(jì)的結(jié)構(gòu)在強(qiáng)度、剛度、穩(wěn)定性方面全都滿足了規(guī)范要求，且結(jié)構(gòu)強(qiáng)度運(yùn)用比較充分，滿足了平安、經(jīng)濟(jì)、適用以及拆裝便利的設(shè)計(jì)原則，初步達(dá)到了設(shè)計(jì)目的。4.2掛籃設(shè)計(jì)中存在的問(wèn)題及其反思掛籃的計(jì)算模型本身是模擬計(jì)算，雖然可以通過(guò)軟件近似模擬，且都能滿足工程要求，但是距實(shí)際結(jié)構(gòu)的受力還是有一些差距，在以后的學(xué)習(xí)工作中應(yīng)當(dāng)留意模型的建立要接近真實(shí)的受力狀況，并且要嘗試通過(guò)多種方式建立不同的計(jì)算模型來(lái)驗(yàn)證同一結(jié)果，不但要保證計(jì)算的精確性，還要總結(jié)出相關(guān)模型各自的優(yōu)劣，便于以后干脆確立正確的計(jì)算模型。同時(shí)，由于時(shí)間的限制和本人相關(guān)閱歷的缺乏，雖然已駕馭了掛籃的構(gòu)造以及工作原理，設(shè)計(jì)出來(lái)了掛籃的結(jié)構(gòu)，但是掛籃結(jié)構(gòu)許多細(xì)部構(gòu)造沒(méi)能全部都設(shè)計(jì)計(jì)算出來(lái)，比如掛籃主桁結(jié)構(gòu)的走行系統(tǒng)，以及各個(gè)細(xì)部的連接。而且在計(jì)算過(guò)程中也做了許多的簡(jiǎn)化，對(duì)于梁梁之間的連接，多數(shù)簡(jiǎn)化為簡(jiǎn)支梁；沒(méi)有考慮橫向風(fēng)荷載的作用；縱向風(fēng)荷載的作用干脆設(shè)置抗傾覆穩(wěn)定系數(shù)而忽視計(jì)算。這樣的簡(jiǎn)化雖然會(huì)使計(jì)算的強(qiáng)度偏大，設(shè)計(jì)偏平安，但是也簡(jiǎn)潔使設(shè)計(jì)尺寸過(guò)大，造成材料的奢侈，實(shí)際生產(chǎn)中會(huì)提高生產(chǎn)成本。參考文獻(xiàn)[1]TB10002.2-2005,《鐵路橋梁鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》[S]．[2]《鐵路橋涵鋼筋混凝土和預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》[S]．[3]《鐵路橋涵施工規(guī)范》[S]．[4]GB50017-2003,鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范[S].[5]TZ213-2005,《客運(yùn)專線鐵路橋涵施工技術(shù)指南》[S]．[6]JTJ041-2000《公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范》[S]．[7]張志國(guó)，張慶芳．鋼結(jié)構(gòu)（2版）[M]．北京：中國(guó)鐵道出版社，2008.[8]葛俊穎．橋梁工程（上）[M]．北京：中國(guó)鐵道出版社，2007.[9]向敏．橋梁工程（下）[M]．北京：中國(guó)鐵道出版社，2007.[10]李廉錕．結(jié)構(gòu)力學(xué)（4版）[M]．北京：高等教化出版社，2004.[11]容新．橋梁菱形掛籃設(shè)計(jì)和施工[J]．黑龍江交通科技出版社，2008.[12]孫訓(xùn)方，方孝淑，關(guān)來(lái)泰．材料力學(xué)[M]．北京：高等教化出版社，2002.[13]陳偉，李明．橋梁施工臨時(shí)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)[M]．北京：中國(guó)鐵道出版社，2002.致謝經(jīng)過(guò)半年的不懈努力，我最終完成了畢業(yè)設(shè)計(jì)。在此我要特殊的感謝葛俊穎老師，從最初的定題，到搜集資料、調(diào)查、寫(xiě)作、修改，到最終論文定稿，葛俊穎老師為我開(kāi)括探討思路、細(xì)心點(diǎn)撥、熱枕激勵(lì)，賜予了我耐性的指導(dǎo)和無(wú)私的幫助，在這次畢業(yè)設(shè)計(jì)中，我不僅加固了自己的專業(yè)學(xué)問(wèn)，更學(xué)到了許多新的東西，對(duì)Midas、Teklastructures等軟件也有了更多的了解和應(yīng)用，葛老師對(duì)掛籃系統(tǒng)的講解更是讓我受益匪淺，我向葛俊穎老師表示真摯的感謝。此外，還要感謝在這四年中全部幫助過(guò)我的老師和同學(xué)，在這一路上，是他們始終陪伴我，是他們?cè)谖矣龅嚼щy挫折的時(shí)候向我伸出了救濟(jì)之手，是他們始終從背后靜默支持著我，在此，我向他們表示由衷的感謝。最終還要感謝我最尊敬的鐵道高校，在這個(gè)教書(shū)育人的地方，將是我一生懷念的地方。附錄A外文翻譯風(fēng)--鐵路車(chē)輛—橋梁荷載系統(tǒng)的動(dòng)力效應(yīng)摘要這篇文章介紹了一個(gè)用于探討風(fēng)--鐵路車(chē)輛—橋梁荷載系統(tǒng)的動(dòng)力效應(yīng)分析模型，把風(fēng)、鐵路車(chē)輛和橋建模為耦合振動(dòng)系統(tǒng)。這個(gè)分析模型考慮到風(fēng)--鐵路車(chē)輛—橋梁荷載系統(tǒng)中的許多特殊問(wèn)題，其中包括在風(fēng)和橋梁中流體和固體的相互作用、車(chē)輛和橋梁中固體接觸、作用在車(chē)和橋梁上的隨機(jī)風(fēng)、由于車(chē)輛移動(dòng)和作用在車(chē)輛上風(fēng)荷載的影響使這個(gè)系統(tǒng)隨時(shí)變更。這些風(fēng)、車(chē)輛、橋模型把風(fēng)簡(jiǎn)化為脈動(dòng)風(fēng)、把車(chē)輛建模為質(zhì)量-彈簧-阻尼器系統(tǒng)、橋梁用有限元模型來(lái)表示