鍋爐房課程設計說明書

1第一章熱負荷計算采采暖熱負荷9。6MW通風熱負荷生產(chǎn)熱負荷生活熱負荷Q2Q1Q3Q4(1)供回水溫度Tg/Th=95/70℃m(3)建筑物最大高度H=21m2Ay796911HHTHFTA6。325。88℃℃℃℃aP3度當?shù)卮髿鈮?夏季)平均風速(冬季)平均風速(夏季)m℃℃℃℃d℃mm25。9-5-22。60。734Qmax-—-最大計算熱負荷jQ熱負荷0MW式中K.:熱水管網(wǎng)損失系數(shù)，取值1。15；5t采暖期室內(nèi)計算溫度取18℃n—-—---—-—-—-———nt---—--—采暖期室外平均溫度取—9。5℃pjt采暖期室外溫度取—26℃w-—---wQ1-——-----—-采暖熱負荷6.5MW本設計主要用于采暖，其介質是熱水，供水溫度95℃，回水溫度70℃，且經(jīng)過計算知最大熱負荷為11。04MW,鍋爐總容量應大于或等于W總的裝機容量為28MW大于鍋爐房最大熱負荷，而一臺單臺鍋爐的容量又作，而另一臺在最冷時作為高峰鍋爐,同時,熱負荷小于7.9MW時運行一臺鍋爐，在大于7.9MW時候運行兩臺鍋爐，這樣可以起到調節(jié)負荷的目的,從6第二章水系統(tǒng)計算計計算公式或數(shù)值來源查熱負荷計算表設計給定設計給定860Qmaxj/(tg-th)查[4]P33得:鍋筒式水管鍋爐為70~150Kpa，取設計給定代入數(shù)值(1+0。2)＊總熱負荷供水溫度熱網(wǎng)循環(huán)計算密度體積流量鍋爐房內(nèi)部壓力平均比摩阻供熱半徑局部阻力力系數(shù)熱網(wǎng)供回水干管阻力位kwm值0號jtgGpH1LRαH21234567897H+H+H123選用兩臺循環(huán)水泵，一用2最不利用戶內(nèi)部系統(tǒng)阻力損失循環(huán)水泵揚程揚程體積流量循環(huán)水泵2臺HHjQn流量(m3/流量(m3/h)機功率KWm表地腳螺栓地腳螺栓BL1L3n-dLHahL2統(tǒng)有簡單可靠、水力工況穩(wěn)定、便于操前面已經(jīng)計算,循環(huán)水泵的流量為241.49m3/h,再由《供熱工程》附錄9-1查取管管內(nèi)徑速量8回/供水管(m3/h)計計算公式或數(shù)值來源設計給定為補給水泵水量的4~5倍，取4GP循環(huán)水泵流量補給水泵流量建筑物高度補給水泵揚程事故水泵流量代入數(shù)值(21+4)位mQ1H流流量/(m3/h)率/kw重量/kg揚程/m計計算公式或數(shù)值來源循環(huán)水泵總水量干管管徑除污器選取管徑代入數(shù)據(jù)位號cjD因為供回水干管徑d=200mm(219×6mm)，則選R406-2型的臥式直通除污器，min,其體積為：9本鍋爐房設原原水箱一只，水箱的容量按40min補水量計算，其體積為：原水箱和補給水箱采用隔板方形開式水箱，兩個水箱放在一起,便于安裝使用.原水加壓泵揚程取為水處理設備工作阻力的1。2倍[6]選2臺IS50-32-250型號的水泵,一用一備。其性能參數(shù)見下表：功率(功率(KW)軸功電動機率功率1.932。2流量(m3/h)00汽濁余量mXA32/16B揚程(m)%43.5水的鈉離子交換軟化法，就是原水通過鈉離子交換劑時，水中的2+、Mg2+換劑中的Na+所代替,使易結垢的鈣鎂化合物轉變?yōu)椴恍纬伤傅囊兹苄遭c化合物而使32332332322323222322由以上反應式可見，通過鈉離子交換后的軟化水,原水中的碳酸鹽硬度變成碳酸氫鈉，即水的堿度不變,由于Na+的摩爾質量比21Ca2+和21Mg2+的摩爾質量大，所以軟化水的含鹽量(與溶解固形物近似相等)比原水略有提高，軟化水的含鹽量的增加量(⊿B)式中:⊿B：軟化水的含鹽量的增加量(mg/L)；mmρ(Ca2+)、ρ(Mg2+):原水中Ca2+、Mg2+的質量濃度(mg/L)；計計算公式或數(shù)值來源朝陽地區(qū)條件鍋爐要求等于補給水泵流量給水總硬度鍋爐水質指標補水量代入數(shù)據(jù)位mmolLmmolL號HV于于系統(tǒng)只對補給水進行軟化處理,軟化設備需根據(jù)補水量、原水總硬度來選擇，可選全自動設備或普通設備，本系統(tǒng)采用全自動軟水器設備。由于供暖系統(tǒng)在供暖期內(nèi)必須連續(xù)運行，因此要求軟水器在再生期間也可以連續(xù)產(chǎn)軟水,因此軟水器選擇流量型全自動軟水器，就此選取北京綠洲得瀚環(huán)境保護中心出品的DFS系列雙罐型自動軟水器，其具體型號為DFS－6V，運行方式為雙罐同時運行，序號12軟化周期再生液濃度再生用鹽量耗水量樹脂填充量最大容量樹脂能處理的硬度總量周期制水量再生周期號T1nmV1V20MM0T2位hL3Min計算公式或數(shù)值來源根據(jù)[1]P258一般為跟據(jù)實際原水硬度換算M0/(M/(1.7-0。6)＊代入數(shù)據(jù)第三章燃燒設備計算化上煤除渣等優(yōu)點。因此選往復推飼爐排暖通風的需要，考慮管網(wǎng)及爐型譜來確定。為方便設計、安裝、運行號、相同介質的鍋爐。當選用不同類型鍋蒸發(fā)量工作時，能滿足鍋爐房最大計性能均能有效地適應熱負荷變化的需要.熱負荷大小及其發(fā)展趨勢與選擇鍋爐容量、臺數(shù)有極大關系。熱負荷大者,單臺鍋爐容量應較大。如近期內(nèi)熱如僅考慮遠期熱負荷的增長，則可在鍋爐房的發(fā)展端留有安裝擴建鍋爐的鍋爐臺數(shù)應根據(jù)熱負荷的調度、鍋爐的檢荷為主或常年供熱的鍋爐房，可以設置一臺的鍋爐房，一般不設備用鍋爐漏漏風系數(shù)(假定風道20m)0。1煙道0.01(假設煙道0。10出口空氣過量1。51。61．621。72入口空氣過量系數(shù)1。61。621．72鍋爐受熱面鼓風機冷風道鍋爐管束道序號1234567計計算公式或數(shù)值來源原始資料給定設計給定查煙氣焓溫表SyHyOy鼓風機進口空氣過量系數(shù)α＊Vko代入數(shù)值低位發(fā)冷空氣溫度冷空氣焓值燃燒所需理論空氣量空氣過量系數(shù)實際空氣量位℃KJ/Nm3Nm3/kgNm3/kg號wtlkkVkoαV值qq帶帶入數(shù)值(2010。8-計算公式(CH)kVko先假定,后校核Iyo+(α-1)Iko飼爐查[2]表1-17推飼爐0。035＊((αpy+a)tpy—αpytlk)(1-q4/100)a(ct)Ayyq2+q3+q4+q5+q6冷空氣理論熱焓排煙溫度過量空氣系數(shù)排煙焓固體不完全燃燒熱損失氣體不完全燃燒熱損失排煙熱損失散熱損失灰渣物理熱損失鍋爐總熱損失鍋爐熱效率值8位℃%%％％％％％號IlkoαI43256η引風機均有，這樣既能保證爐膛負小，帶帶入數(shù)值計算公式Bjj(1—q4/100)單臺最大燃煤量單臺實際最大燃煤量值號BjBjj位123456789當?shù)卮髿鈮汗娘L機風量燃燒設備阻力冷風道阻力鼓風機入口管道阻力送風道阻力鼓風機風壓燃料系數(shù)排煙容積機風量鍋爐本體阻力煙道阻力除塵器阻力煙道總阻力機風壓號b△HlHkHkbVy△△△HyHy位計算公式或數(shù)值來源沈陽市氣象資料得＊αBjjVko＊由于負荷受熱面多查[2]P32取20~40，取查[2]表1—22查[2]P32得：取1200~爐負荷大，因查[2]P32得：取20~401.2*△Hy＊(273+tp)/(273+200)代入數(shù)值 值原始排塵原始排塵濃度查[1]表得：取等于引風機風量市區(qū)最大允許煙塵濃度率煙氣量%V35102＊204022m查[2]表8-6得：鍋爐房總裝機容量s械通風，全風負荷，并考慮擴建可能性，不取上限計算得鐵皮煙道約o查[2]P212:由小型磚C煙囪計算公式得約臺2臺同時工作mBnV(v+273)jy22m查[10]表2-16：m的磚煙囪上m查[10]5煙囪高度煙氣流速煙道內(nèi)降煙囪內(nèi)行的風機臺數(shù)煙囪出口溫度理論上實際上標準煙囪煙道凈空洞2nv2d2’高4查[查[2]P578公式計算得標準煙徑d1m表3—4鼓風機性能參數(shù)表5。5選擇鼓風機的型號QHnNW量全壓轉速m3/har/min引風機設計計算的風量9552。6m3/h,排煙溫度為180°C，壓頭為Dm3/har/min配用電機型號額定轉速4040量全壓主軸轉速介質溫度全壓效率r/minWQHF=GF=Gy金屬管道鋼板厚度按下列數(shù)值選用：冷風道一般采用2~3mm，熱風道和煙爐容量，煙氣含塵度，除塵器阻力以及處理的煙氣量。除塵器的選擇應以高效，低阻,低鋼耗和價廉為標準。由以上重量(Kg)號率%4計計算公式或數(shù)值來源最大小時耗煤量代入數(shù)值位值號B'(32.48％B(Ay/100+q4Q/100最大小時灰渣量11。25式，為了便于運煤設備的檢修和調整，每臺鍋爐設一個爐前儲煤斗.本設計采用2臺垂直卷揚翻斗上煤裝置，該設備能適用于小型鍋爐房。選擇CGS4—A型垂直卷揚翻斗上煤裝置，該機輸送，選擇垂直卷揚翻斗上煤裝置，單CGS4(10)—A垂直卷揚翻斗上煤裝置參數(shù)表電動機功率電動機功率/kW煤斗容量/m3若考慮選用聯(lián)合除渣設備,則選用一臺設備即可達到鍋爐房除渣的要求，設備數(shù)簡單，成本低