御龍灣住宅小區(qū)9#樓模板工程施工方案

XX建設(shè)集團PAGEXX集團御龍灣項目部—PAGE101—XX建設(shè)集團XX集團御龍灣項目部1御龍灣住宅小區(qū)9#樓模板工程施工方案、山東XX建設(shè)集團編制日期年月日目次1.工程概況1.1工程概述1.2建筑物設(shè)計層數(shù)、層高及高程·1.3建筑物結(jié)構(gòu)形式2.方案選擇3.施工程序3.1施工順序3.2施工工藝4.施工方法·4.1柱模板支設(shè)4.2墻模板支設(shè)4.3樓板、梁模板支設(shè)·4.4樓梯模板支設(shè)·4.5其他部位模板支設(shè)·4.6模板拆除·5.主要資源需求計劃5.1勞動力需求計劃·5.2主要周轉(zhuǎn)材料需求計劃6.施工要求及保證措施6.1施工要求·6.2施工控制要點及技術(shù)措施6.3組織及管理措施·6.4安全技術(shù)措施·7.編制依據(jù)·附:模板計算書（一）柱模板計算書（二）墻模板計算書（三）梁模板計算書（四）板模板計算書1工程概況1、編制依據(jù)1.1施工組織設(shè)計《御龍灣住宅小區(qū)9#樓施工組織設(shè)計》。1.2施工圖紙見御龍灣住宅小區(qū)9#樓建施結(jié)施1.3主要規(guī)程、規(guī)范(詳見表1-2)規(guī)范一覽表表1-2類別名稱編號國家《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范》GB50204-2021《建筑工程施工質(zhì)量驗收統(tǒng)一標(biāo)準GB50300-2021《建筑工程模板施工手冊》（第二版）《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)程》DBJ01-82-2021《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130-2021地方《建筑安裝工程施工安全操作規(guī)程》DBJ01-62-20211.4其他(1)建設(shè)部“關(guān)于建筑業(yè)進一步推廣應(yīng)用十項新技術(shù)的通知”。(2)企業(yè)ISO9001:2021質(zhì)量體系管理文件和環(huán)境/職業(yè)健康安全管理體系文件。(3)企業(yè)項目管理手冊。（4）《木工模板工程安全專項施工方案編制》2、結(jié)構(gòu)介紹1）、工程名稱：御龍灣住宅小區(qū)9#樓2）、工程地點：水滸路北，勝利街以西，忠義路南3）、建設(shè)單位：世元置業(yè)4）、設(shè)計單位：上海中建建筑設(shè)計院5）、監(jiān)理單位：鄆城縣城市建設(shè)工程監(jiān)理中心6）、總包單位：山東XX建工集團7）、工程質(zhì)量：本工程質(zhì)量為合格,目標(biāo)優(yōu)質(zhì)結(jié)構(gòu)。8）、文明施工：確保菏澤市文明建筑工地。9）、設(shè)計概況：本項目工程為御龍灣小區(qū)9#樓，建筑面積為15265.45平方米，地上14583.08平方米，地下面積682.17平方米，占地面積682.17平方米，建筑占地面積1771.79平方米，位于菏澤市鄆城縣水滸路北側(cè)勝利街西地上18層地下一層，高度58.8米,等級二類高層，建筑耐火等級：地上二級‘地下一級，無自動滅火裝置。建筑防火框剪結(jié)構(gòu)使用年限50年抗震設(shè)防裂度7度，+0.00相對于絕對標(biāo)高46.00室內(nèi)外標(biāo)高差0.45米地下防水等級為：二級分項工程主要概況如下表：項目建筑總面積15265.45㎡其中地上面積14583.08㎡其中地下面積682.17㎡）地下1層數(shù)地上18層層高(m)-1～－1層1層2層3～18層機房層3.253.63.62.94.982、方案選擇施工現(xiàn)場：本工程北側(cè)場地為鋼筋、木工及其他工種加工及原材場地?；緷M足現(xiàn)場施工要求。本工程混凝土工程，模板工程以車主樓商業(yè)，分階段施工。為了確保工程進度、混凝土外觀質(zhì)量和內(nèi)在質(zhì)量，并使混凝土的表面質(zhì)量達到規(guī)范要求，地下室模板采用一套模板，地下室.主樓墻板柱整體澆筑。根據(jù)本工程的特點及我公司的施工經(jīng)驗，選擇鋼木楞骨結(jié)合覆膜14mm木膠板模板體系，使用40mm×70mm方木及φ48mm鋼管為楞骨；φ48mm鋼管、蝴蝶夾；使用φ14mm對拉螺栓作為加固系統(tǒng)（有防水要求的使用止水螺桿，人防地下室使用焊有3mm厚，80×80止水片的止水螺桿）；以φ48mm鋼管搭設(shè)的整體扣件式滿堂腳手架作為墻柱的水平支撐及梁、板的垂直支撐系統(tǒng)；覆膜木膠板規(guī)格：頂板梁模14*24403、施工程序3.1施工順序地下室及主體結(jié)構(gòu)按照本工程施工組織設(shè)計的要求進行施工，模板支設(shè)的順序為：底板→柱→梁板→剪力墻→樓梯。3.2施工工藝3.2.1墻、柱模板施工工藝：定位放線（軸線、構(gòu)件、樓梯、控制線）→底部垃圾清理→洞口模板及預(yù)埋件→單側(cè)模板封堵→穿墻、柱對拉螺栓→對側(cè)模板封閉→腳手管→與滿堂架或鋼筋地錨連接并加固。3.2.2樓板、梁模板施工工藝：定位放線→支設(shè)滿堂腳手架→支設(shè)梁底模→核對標(biāo)高及位置→支設(shè)梁側(cè)?！耗＿叿侥炯庸獭гO(shè)板模底部橫桿→鋪設(shè)板模方木楞骨→鋪設(shè)板模→校正位置、修補邊角及拉結(jié)固定。4、施工方法4.1、柱模板支設(shè)樓梁面板采用14mm厚覆膜木膠板，利用40mm×70mm方木作楞木兼拼口木，豎楞方木間距@≦150mm，每隔300-500mm加設(shè)一根φ48mm鋼管做加強。以φ48mm鋼管作為柱箍，第一道柱箍離地面不超過200mm；柱箍的間距450mm一道。截面尺寸≧1000mm的柱側(cè)面設(shè)雙道Φ14對拉螺栓，截面尺寸﹤1000mm柱側(cè)面設(shè)單道Φ14對拉螺栓，非人防防護區(qū)域、無防水要求的柱子可將對拉螺栓外套Φ18PVC管穿柱體設(shè)置，對拉螺栓布置間距同柱箍。在設(shè)有對拉螺栓的位置，即在柱箍外側(cè)再設(shè)兩根同柱高通長的豎向鋼管配以“蝴蝶”形卡加螺帽加固。為了防止跑模，在柱子二分之一層高以下，設(shè)雙排對拉螺栓并設(shè)雙螺帽加固，且每個側(cè)面設(shè)雙道斜撐。柱除單獨加固外，柱的柱箍、斜撐均需與滿堂腳手4.2、墻模板支設(shè)4.2.1地下室剪力墻模板采用14mm厚高強度覆膜木板作面板，40mm×74.2.2地下室模板支設(shè)時要求模板上下接頭錯開，模板接頭及拼縫處用40mm×70mm木方上下左右連成整體，模板外側(cè)每200mm設(shè)一道單根鋼管同40mm×70mm方木組合使用（豎向）方木間距@≦200mm；在豎向鋼管外側(cè)每400mm設(shè)一道兩根橫向鋼管，同時Φ14對拉螺栓配以“4.2.3地下室內(nèi)墻非防護區(qū)域及正負零以上采用對拉螺栓套φ18mm的硬質(zhì)PVC塑料套管，用φ14mm的對拉螺栓。墻高1/2以下設(shè)雙螺帽，螺栓的縱橫間距為400mm。對拉螺栓長度為h+450mm（h為墻柱截面尺寸）。由于地下室外墻有防水、密封等特殊要求（包括單元防護墻），在對拉螺栓的中部加焊3mm厚的鋼板止水環(huán)，尺寸為84.2.4為了保證模板的幾何尺寸，墻體內(nèi)縱橫間距500mm設(shè)置用與砼相同標(biāo)號抗?jié)B水泥砂漿預(yù)制加工成的橫向定位撐條4.2.5為控制整體支架（滿堂腳手架）在混凝土側(cè)壓力作用下的位移及穩(wěn)定性，在支架內(nèi)設(shè)剪刀撐與支架的立桿固定。4.2.6墻模校正過程中，應(yīng)進行認真細致的自檢，確保墻模位置準確。校正單側(cè)模板后，再進行另一側(cè)模板的合模，并用穿墻對拉螺栓固定兩側(cè)模板。雙側(cè)模板加固后應(yīng)反復(fù)查驗?zāi)０宓拇怪倍?、平整度及位置的準確性。4.3、板、梁模板支設(shè)梁板采用14mm覆膜木膠板做面板，40mm×74.3.1梁模板的支設(shè)（1）搭設(shè)整體支架時，應(yīng)根據(jù)梁的位置加密支架立桿；樓板立桿與梁側(cè)模主楞立桿的間距應(yīng)控制在300mm左右。梁底橫楞鋼管搭設(shè)時，先在梁的兩端各搭一根鋼管橫楞，其高度為梁底設(shè)計標(biāo)高減去梁底模厚度，然后在兩端橫楞的底部通長拉線搭設(shè)中部的橫楞。當(dāng)梁跨≥4m時，梁按其凈跨的3‰起拱，起拱后的橫楞沿梁長度方向應(yīng)呈弧形，不得形成三角型。（2）次梁模板不入主梁模板內(nèi)；主梁模板不入柱模板內(nèi)；所有梁側(cè)模板必須定向配制，規(guī)定橫向為外包，縱向為被包，以防在模板安裝時出現(xiàn)混亂，造成亂鋸、亂補現(xiàn)象。在梁與梁、梁與柱的接槎處，必須使用40mm×70mm的木方，將陰陽角兩側(cè)的模板固定在木方上，確保陰陽角的方正和接縫的嚴密、牢固。梁側(cè)模板安裝后，應(yīng)沿施工段通長拉線，校正梁側(cè)模板的順直，并加支撐固定后再進行樓板模板的施工，梁側(cè)模板外側(cè)設(shè)方木橫楞間距≦200mm，橫楞外側(cè)間隔500mm設(shè)方木豎楞用斜撐加固。梁高大于500mm時，在距梁底處設(shè)一排對拉螺栓，往上每間隔300mm設(shè)對拉螺栓一排，(有密閉要求的部位使用的對拉螺栓直接澆筑在混凝土內(nèi))，間距@800mm。梁底加設(shè)立桿支撐加固間距@=（3）梁高大于600mm的特殊部位，立桿間距:沿梁截面方向800mm,沿梁跨方向800mm,梁底部加設(shè)兩根垂直頂托。4.3.2樓板模板的支設(shè)地下室整體支架立桿間距應(yīng)不大于1000mm，橫桿間距小于1000mm；步距1500mm,上部不大于1200mm，架體底部設(shè)掃地桿，豎向支撐使用可調(diào)頂托；平臺次楞方木的間距@≤200mm，板底加設(shè)單根鋼管進行加強間距@≤500mm。按樓板的底標(biāo)高減去模板和木龍骨的高度，搭設(shè)模板的主橫楞鋼管；鋪設(shè)并校正后的次楞方木上平必須與梁側(cè)模板上口在同一水平面上；將預(yù)排版的樓板模板按圖紙位置用鋼釘固定在方木上。為保證滿堂模板支架的整體穩(wěn)定性，支架內(nèi)應(yīng)設(shè)置剪刀撐。滿堂模板支架四邊與中間支架立桿應(yīng)設(shè)縱向、橫向剪刀撐，由底至頂連續(xù)設(shè)置。層高大于4米時，從頂層開始向下每4米設(shè)置一道水平剪刀撐。滿堂腳手架底部設(shè)置掃地桿，中間設(shè)置水平連接的腰桿，最大步距不大于1.5米。最高一步橫桿與模板支撐點之間的立桿高度不能大于200mm。4.4、樓梯模板支設(shè)4.4.2按照樓梯的放線位置支設(shè)梯梁、斜板、平臺，按照踏步尺寸吊按踏步板。4.4.3樓梯支撐系統(tǒng)應(yīng)將平臺和斜板部分連接在一起，并做到穩(wěn)固。4.5、其他部位模板支設(shè)4.5.1不同標(biāo)號的混凝土施工，交接位置使用ф12的一級鋼間距100焊制鋼筋網(wǎng)架，焊接固定在整體模板支撐體系上。鋼筋網(wǎng)架上焊制或綁扎密孔鋼板網(wǎng)。4.5.2基坑、外墻、地梁等吊模前應(yīng)根據(jù)二次放線及標(biāo)高尺寸用ф12鋼筋作出限位，限位鋼筋必須與整體模板支撐體系可靠連接，水平方向不得與結(jié)構(gòu)鋼筋連接或用結(jié)構(gòu)鋼筋作為支撐?；?、外墻、地梁等吊模詳見附圖（5、6、7、8、9）。4.5.3后澆帶及施工縫模板使用φ12mm的一級鋼根據(jù)板厚焊制網(wǎng)架，網(wǎng)架內(nèi)側(cè)焊接密孔鋼板網(wǎng)，再與板筋的上下鋼筋焊接牢固。塔吊四周在距塔身800處按照后澆帶方法施工。(見附圖10)4.5.4后澆帶部位模板支設(shè)采用后拆支法，后澆帶模板寬度1.8米，支撐系統(tǒng)立桿間距4.6、模板拆除4.6.1模板拆除時間根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范》GB50204-2021要求，模板拆除時結(jié)構(gòu)混凝土強度應(yīng)滿足表4.6.1的要求。因此，各類梁、板構(gòu)件的拆模時間，應(yīng)按照同條件養(yǎng)護試塊的強度確定。表4.6.1底模拆除時混凝土強度要求構(gòu)件類型構(gòu)件跨度（m）達到設(shè)計的混凝土立方體抗壓強度標(biāo)準值的百分率（100%）板≤2≥50>2,≤8≥75>8≥100梁、拱、殼≤8≥75≥8≥100懸臂構(gòu)件≥1004.6.2大于8m跨度梁模板的拆除按《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗規(guī)范》GB50204-2021的規(guī)定，梁板跨度2～8m時，混凝土強度達到設(shè)計強度的75%可以拆模；梁板跨度≥8m時，懸挑構(gòu)件，混凝土強度必須達到設(shè)計強度的100%方可拆模。早拆模板應(yīng)先支設(shè)100mm×100mm方木支撐，并在其上面支設(shè)橫梁，然后鋪設(shè)模板；沿梁長度方向用系桿連結(jié)垂直支撐，以防失穩(wěn)；上下樓層的后拆模板支撐應(yīng)對齊，上層支撐不得支承在下層兩支撐之間；拆模時應(yīng)按順序進行，先松動垂直支撐，再拆除支承梁及模板。5、主要資源需求計劃5.1、勞動力需求計劃1基礎(chǔ)及地下室48人2住宅主體結(jié)構(gòu)255.2、主要周轉(zhuǎn)材料需求計劃模板工程的主要周轉(zhuǎn)材料見表5.2.1。表5.2.1主要周轉(zhuǎn)材料表序號名稱數(shù)量單位備注1木膠板4000㎡14㎜厚2方木80m340×703鋼管10tφ48mm×2.5mφ48mm×6mφ48mm*3m4各類扣件7000個56、施工要求及質(zhì)量安全保證措施6.1、施工要求6.1.1各類模板應(yīng)按模板設(shè)計和規(guī)范要求進行施工，以保證模板及其支架具有足夠的承載力、剛度和穩(wěn)定性。（1）鋼管、扣件進入施工現(xiàn)場時，項目經(jīng)理、技術(shù)人員、安全管理人員、材料員、項目總監(jiān)、產(chǎn)權(quán)單位負責(zé)人等對其外觀質(zhì)量進行聯(lián)合驗收,并履行簽字手續(xù)。（2）鋼管、扣件外觀質(zhì)量檢驗應(yīng)符合《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》；鋼管及扣件力學(xué)性能復(fù)驗應(yīng)符合《金屬拉伸實驗方法》和《鋼管腳手架扣件》規(guī)定。（3）外觀質(zhì)量檢驗、力學(xué)性能復(fù)驗資料、質(zhì)量合格證、檢測證明等有關(guān)資料應(yīng)完整并存放工地備查。6.1.2墻、柱混凝土應(yīng)分層澆注，每層的澆注高度不宜超過500mm。混凝土澆注速度不得超過4m/h。6.1.3樓板澆注混凝土?xí)r，施工人員及設(shè)備的均布荷載為2.0KN/㎡，集中荷載為2.0KN。6.1.4各類模板支設(shè)的質(zhì)量要求見表6.1.1。表6.1.1現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)模板安裝的允許偏差及檢驗方法項目允許偏差(㎜)檢驗方法軸線位置5鋼尺檢查底模上表面標(biāo)高±5水準儀或拉線截面內(nèi)部尺寸基礎(chǔ)±10鋼尺檢查柱墻梁+4,-5鋼尺檢查層高垂直度不大于5m5經(jīng)緯儀或吊線、鋼尺檢查大于5m6經(jīng)緯儀或吊線、鋼尺檢查相鄰兩板表面高低差2鋼尺檢查表面平整度52m靠尺和塞尺檢查6.2、施工控制要點及技術(shù)措施6.2.1模板支撐系統(tǒng)（1）模板支撐系統(tǒng)應(yīng)采用鋼管和扣件搭設(shè)而成，嚴禁使用木、竹等材料搭設(shè)。（2）模板立柱間距不大于1.0m；第一步大橫桿的步距均不應(yīng)大于1.8m，其它大橫桿的步距均不應(yīng)大于1.2m；最高一步大橫桿與模板支撐點之間的距離不得大于50cm。（3）模板立柱頂部使用頂托絲杠時，其頂托絲杠伸出長度不宜大于絲杠總長度（不（小于50cm）的1/2，模板立柱的底部嚴禁使用頂托絲杠。4）高度大于4m的滿堂模板支撐系統(tǒng)剪刀撐的設(shè)置應(yīng)符合下列要求。1）模板支撐系統(tǒng)四邊滿布豎向剪刀撐，中間每隔四排設(shè)置一道豎向剪刀撐，由底至頂連續(xù)設(shè)置；2）模板支撐系統(tǒng)四邊與中間每隔４排立桿從頂層開始向下每隔２步設(shè)置一道水平剪刀撐；3）設(shè)置水平剪刀撐時，有剪刀撐斜桿的框格數(shù)量應(yīng)最少占框格總數(shù)的1/3。6.2.26.2.26.2.26.2.36.2.36.2.36.2.46.3.4.1控制要點：墻體模板截面尺寸、垂直度、軸線位置、陰陽角方正。6.3.46.2.56.2.56.2.56.3組織及管理措施6.3.1模板工程施工中應(yīng)做到技術(shù)交底到現(xiàn)場、至個人，實地示范，以保證模板按設(shè)計及規(guī)范要求施工，并督促職工對工程質(zhì)量、安全的重視和材料的合理使用。6.3.2在模板支設(shè)過程中，采取設(shè)立專人負責(zé)、定點定線的管理辦法，確保模板施工中全過程質(zhì)量受控。檢查人員按模板施工控制內(nèi)容的要求，組織現(xiàn)場每日巡檢管理。項目部人員除對模板施工中材料的使用和工程質(zhì)量、安全督促外，每天應(yīng)對所施工的部位跟蹤自檢，及時發(fā)現(xiàn)問題，落實整改措施。6.3.3在澆筑混凝土之前，應(yīng)對模板工程進行驗收。模板安裝和澆注混凝土?xí)r，應(yīng)對模板和支架進行觀察和維護。發(fā)現(xiàn)異常情況時，停止作業(yè)及時進行處理。6.4.4圍繞項目質(zhì)量目標(biāo)開展全面質(zhì)量管理活動，各道工序?qū)嵭薪唤域炇罩贫?，以工程質(zhì)量驗收規(guī)范、質(zhì)量評定標(biāo)準、業(yè)主有利于提高質(zhì)量、加快進度的指令為質(zhì)量管理依據(jù)，抓住施工中的各道環(huán)節(jié)，針對易發(fā)生的質(zhì)量通病，實行全方位的檢查和督促，做到跟蹤檢查，走動管理，旁站監(jiān)督。6.4、安全技術(shù)措施6.4.1模板支設(shè)及混凝土澆筑（1）模板及滿堂模板支架的支設(shè)應(yīng)嚴格按照《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130-2021及國家其他有關(guān)規(guī)范、規(guī)程的要求進行。（2）操作人員應(yīng)嚴格執(zhí)行施工方案、技術(shù)交底及相應(yīng)的操作規(guī)程。（3）樓板模板應(yīng)按設(shè)計要求控制板面荷載，不得集中堆放腳手架桿、鋼筋、混凝土、混凝土泵送管等材料和機具，防止施工荷載過于集中導(dǎo)致模板變形、失穩(wěn)。（4）混凝土澆筑應(yīng)嚴格按照《施工組織設(shè)計》的要求分段、分層施工，并派專人負責(zé)看模，板面混凝土堆積高度不得超過400mm，澆筑過程振搗棒不宜直接與模板接觸。6.4.2模板拆除（1）模板支撐系統(tǒng)拆除前，項目總監(jiān)、項目經(jīng)理、方案編制人員、安全管理人員應(yīng)核查混凝土強度報告，達到拆模強度后方可拆除，并履行拆模審批簽字手續(xù)。模板拆除應(yīng)在同條件試塊試壓合格后，由資料員填寫模板拆除申請單，并經(jīng)項目部技術(shù)負責(zé)人批準后方能進行。（2）模板拆除應(yīng)遵循先支的后拆,先拆非承重部分，施工順序一般為墻、柱側(cè)模→板?！耗?。（3）模板拆除可利用滿堂腳手架搭設(shè)橋板作為臨時平臺。拆除的鋼管、扣件及其它配件嚴禁從高處拋擲至地面。（4）模板拆除應(yīng)由外及內(nèi)，防止墜落傷人，并應(yīng)隨拆隨運，嚴禁隨意拋擲，不得留有未拆盡的懸空模板。拆除后的模板應(yīng)及時清理出現(xiàn)場，將方木及膠合板上的鋼釘起出后分類堆放，防止扎腳傷人。（5）拆模施工時應(yīng)設(shè)警戒線，并在周圈懸掛明顯警戒標(biāo)志，設(shè)專門監(jiān)護人員。（6）未盡事項執(zhí)行相關(guān)的規(guī)范及操作規(guī)程。7、編制依據(jù)7.1、施工合同及我公司投標(biāo)承諾；7.2工程設(shè)計圖紙、《施工組織設(shè)計》及相關(guān)的施工文件；7.3國家、部、省、市有關(guān)工程建設(shè)的法律、法規(guī)；7.4集團公司質(zhì)量、環(huán)境、安全衛(wèi)生認證體系文件及有關(guān)管理規(guī)定；7.5現(xiàn)場條件、公司的施工管理制度和施工經(jīng)驗；7.6《建筑施工手冊》2021年第4版、《建筑施工計算手冊》2021年第1版；7.7國家現(xiàn)行的規(guī)范、規(guī)程，主要包括：《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗規(guī)范》GB50204-2021《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130-2021《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-2021《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-2021（2021版）《冷彎薄壁型鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》GB50018-2021《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-2021、J814-2021附件：模板計算書柱模板計算書（1200*1200）柱模板的計算依據(jù)《建筑施工手冊》第四版、《建筑施工計算手冊》江正榮著、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2021)、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-2021、柱模板的背部支撐由兩層（木楞或鋼楞）組成，第一層為直接支撐模板的豎楞，用以支撐混凝土對模板的側(cè)壓力；第二層為支撐豎楞的柱箍，用以支撐豎楞所受的壓力；柱箍之間用對拉螺栓相互拉接，形成一個完整的柱模板支撐體系。柱模板設(shè)計示意圖柱截面寬度B(mm):1200.00；柱截面高度H(mm):1200.00；柱模板的總計算高度:H=4.15m；根據(jù)規(guī)范，當(dāng)采用容量為0.2～0.8m3的運輸器具時，傾倒混凝土產(chǎn)生的荷載標(biāo)準值為4.00kN/m2；計算簡圖一、參數(shù)信息1.基本參數(shù)柱截面寬度1200mm，柱截面高度1200mm，柱高4.150m（取最大值計算）。柱截面寬度B方向?qū)菟〝?shù)目:2；柱截面寬度B方向豎楞數(shù)目:11；柱截面高度H方向?qū)菟〝?shù)目:2；柱截面高度H方向豎楞數(shù)目:11；對拉螺栓直徑(mm):M14；2.柱箍信息柱箍材料:鋼楞；截面類型:圓鋼管48×3.0；鋼楞截面慣性矩I(cm4):10.78；鋼楞截面抵抗矩W(cm3):4.49；柱箍的間距(mm):450；柱箍合并根數(shù):2；3.豎楞信息豎楞材料:木楞；豎楞合并根數(shù):2；寬度(mm):50.00；高度(mm):80.00；4.面板參數(shù)面板類型:膠合面板；面板厚度(mm):15.00；面板彈性模量(N/mm2):9500.00；面板抗彎強度設(shè)計值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪強度設(shè)計值(N/mm2):1.50；5.木方和鋼楞方木抗彎強度設(shè)計值fc(N/mm2):13.00；方木彈性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪強度設(shè)計值ft(N/mm2):1.50；鋼楞彈性模量E(N/mm2):210000.00；鋼楞抗彎強度設(shè)計值fc(N/mm2):205.00；二、柱模板荷載標(biāo)準值計算其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新澆混凝土的初凝時間，可按現(xiàn)場實際值取，輸入0時系統(tǒng)按200/(T+15)計算，得5.714h；T--混凝土的入模溫度，取20.000℃；V--混凝土的澆筑速度，取2.500m/h；H--模板計算高度，取4.150m；β1--外加劑影響修正系數(shù)，取1.200；β2--混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。根據(jù)以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側(cè)壓力F；分別計算得65.833kN/m2、99.600kN/m2，取較小值65.833kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準值F1=65.833kN/m2；傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準值F2=4kN/m2。三、柱模板面板的計算模板結(jié)構(gòu)構(gòu)件中的面板屬于受彎構(gòu)件，按簡支梁或連續(xù)梁計算。本工程中取柱截面寬度B方向和H方向中豎楞間距最大的面板作為驗算對象，進行強度、剛度計算。強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。由前述參數(shù)信息可知，柱截面寬度B方向豎楞間距最大，為l=115mm，且豎楞數(shù)為11，面板為大于3跨，因此對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁進行計算。面板計算簡圖1.面板抗彎強度驗算對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁用下式計算最大跨中彎距：其中，M--面板計算最大彎距(N·mm)；l--計算跨度(豎楞間距):l=115.0mm；q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1:1.2×65.83×0.45×0.90=31.995kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2:1.4×4.00×0.45×0.90=2.268kN/m；式中，0.90為按《施工手冊》取用的臨時結(jié)構(gòu)折減系數(shù)。q=q1+q2=31.995+2.268=34.263kN/m；面板的最大彎距：M=0.1×34.263×115×115=4.53×104N.mm；面板最大應(yīng)力按下式計算：其中，σ--面板承受的應(yīng)力(N/mm2)；M--面板計算最大彎距(N·mm)；W--面板的截面抵抗矩:b:面板截面寬度，h:面板截面厚度；W=450×12.0×12.0/6=1.08×104mm3；f--面板的抗彎強度設(shè)計值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；面板的最大應(yīng)力計算值：σ=M/W=4.53×104/1.08×104=4.196N/mm2；面板的最大應(yīng)力計算值σ=4.196N/mm2小于面板的抗彎強度設(shè)計值[σ]=13N/mm2，滿足要求！2.面板抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算，公式如下:其中，∨--面板計算最大剪力(N)；l--計算跨度(豎楞間距):l=115.0mm；q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1:1.2×65.83×0.45×0.90=31.995kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2:1.4×4.00×0.45×0.90=2.268kN/m；式中，0.90為按《施工手冊》取用的臨時結(jié)構(gòu)折減系數(shù)。q=q1+q2=31.995+2.268=34.263kN/m；面板的最大剪力：∨=0.6×34.263×115.0=2364.136N；截面抗剪強度必須滿足下式:其中，τ--面板承受的剪應(yīng)力(N/mm2)；∨--面板計算最大剪力(N)：∨=2364.136N；b--構(gòu)件的截面寬度(mm)：b=450mm；hn--面板厚度(mm)：hn=12.0mm；fv面板抗剪強度設(shè)計值(N/mm2)：fv=13.000N/mm2；面板截面受剪應(yīng)力計算值:τ=3×2364.136/(2×450×12.0)=0.657N/mm2；面板截面抗剪強度設(shè)計值:[fv]=1.500N/mm2；面板截面的受剪應(yīng)力τ=0.657N/mm2小于面板截面抗剪強度設(shè)計值[fv]=1.5N/mm2，滿足要求！3.面板撓度驗算最大撓度按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算，撓度計算公式如下:其中，q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載(kN/m)：q=65.83×0.45＝29.62kN/m；ν--面板最大撓度(mm)；l--計算跨度(豎楞間距):l=115.0mm；E--面板彈性模量（N/mm2）：E=9500.00N/mm2；I--面板截面的慣性矩(mm4)；I=450×12.0×12.0×12.0/12=6.48×104mm4；面板最大容許撓度:[ν]=115/250=0.46mm；面板的最大撓度計算值:ν=0.677×29.62×115.04/(100×9500.0×6.48×104)=0.057mm；面板的最大撓度計算值ν=0.057mm小于面板最大容許撓度設(shè)計值[ν]=0.46mm,滿足要求！四、豎楞方木的計算模板結(jié)構(gòu)構(gòu)件中的豎楞（小楞）屬于受彎構(gòu)件，按連續(xù)梁計算。本工程柱高度為2.85m,柱箍間距為450mm，豎楞為大于3本工程中，豎楞采用木楞，寬度50mm，高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=50×80×80/6=53.33cm3；I=50×80×80×80/12=213.33cm4；豎楞方木計算簡圖1.抗彎強度驗算支座最大彎矩計算公式：其中，M--豎楞計算最大彎距(N·mm)；l--計算跨度(柱箍間距):l=450.0mm；q--作用在豎楞上的線荷載，它包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1:1.2×65.83×0.12×0.90=8.176kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2:1.4×4.00×0.12×0.90=0.580kN/m；q=(8.176+0.580)/2=4.378kN/m；豎楞的最大彎距：M=0.1×4.378×450.0×450.0=8.87×104N.mm；其中，σ--豎楞承受的應(yīng)力(N/mm2)；M--豎楞計算最大彎距(N·mm)；W--豎楞的截面抵抗矩(mm3)，W=5.33×104；f--豎楞的抗彎強度設(shè)計值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；豎楞的最大應(yīng)力計算值:σ=M/W=8.87×104/5.33×104=1.662N/mm2；豎楞的最大應(yīng)力計算值σ=1.662N/mm2小于豎楞的抗彎強度設(shè)計值[σ]=13N/mm2，滿足要求！2.抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算，公式如下:其中，∨--豎楞計算最大剪力(N)；l--計算跨度(柱箍間距):l=450.0mm；q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1:1.2×65.83×0.12×0.90=8.176kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2:1.4×4.00×0.12×0.90=0.580kN/m；q=(8.176+0.580)/2=4.378kN/m；豎楞的最大剪力：∨=0.6×4.378×450.0=1182.068N；截面抗剪強度必須滿足下式:其中，τ--豎楞截面最大受剪應(yīng)力(N/mm2)；∨--豎楞計算最大剪力(N)：∨=1182.068N；b--豎楞的截面寬度(mm)：b=50.0mm；hn--豎楞的截面高度(mm)：hn=80.0mm；fv--豎楞的抗剪強度設(shè)計值(N/mm2)：fv=1.500N/mm2；豎楞截面最大受剪應(yīng)力計算值:τ=3×1182.068/(2×50.0×80.0)=0.443N/mm2；豎楞截面抗剪強度設(shè)計值:[fv]=1.500N/mm2；豎楞截面最大受剪應(yīng)力計算值τ=0.443N/mm2小于豎楞截面抗剪強度設(shè)計值[fv]=1.5N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度按三跨連續(xù)梁計算，公式如下:其中，q--作用在豎楞上的線荷載(kN/m)：q=65.83×0.12=7.57kN/m；ν--豎楞最大撓度(mm)；l--計算跨度(柱箍間距):l=450.0mm；E--豎楞彈性模量（N/mm2）：E=9500.00N/mm2；I--豎楞截面的慣性矩(mm4)，I=2.13×106；豎楞最大容許撓度:[ν]=450/250=1.8mm；豎楞的最大撓度計算值:ν=0.677×7.57×450.04/(100×9500.0×2.13×106)=0.104mm；豎楞的最大撓度計算值ν=0.104mm小于豎楞最大容許撓度[ν]=1.8mm，滿足要求！五、B方向柱箍的計算本算例中，柱箍采用鋼楞，截面類型為圓鋼管48×3.0；截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:鋼柱箍截面抵抗矩W=4.49cm3；鋼柱箍截面慣性矩I=10.78cm4；柱箍為大于3跨，按集中荷載三跨連續(xù)梁計算（附計算簡圖）：B方向柱箍計算簡圖其中P--豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kN)；P=(1.2×65.83×0.9+1.4×4×0.9)×0.115×0.45/2=1.97kN；B方向柱箍剪力圖(kN)最大支座力:N=8.121kN；B方向柱箍彎矩圖(kN·m)最大彎矩:M=0.344kN.m；B方向柱箍變形圖(mm)最大變形:V=0.306mm；1.柱箍抗彎強度驗算柱箍截面抗彎強度驗算公式其中，柱箍桿件的最大彎矩設(shè)計值:M=0.34kN.m；彎矩作用平面內(nèi)柱箍截面抵抗矩:W=4.49cm3；B邊柱箍的最大應(yīng)力計算值:σ=73.03N/mm2；柱箍的抗彎強度設(shè)計值:[f]=205N/mm2；B邊柱箍的最大應(yīng)力計算值σ=73.03N/mm2小于柱箍的抗彎強度設(shè)計值[f]=205N/mm2，滿足要求!2.柱箍撓度驗算經(jīng)過計算得到:ν=0.306mm；柱箍最大容許撓度:[ν]=400/250=1.6mm；柱箍的最大撓度ν=0.306mm小于柱箍最大容許撓度[ν]=1.6mm，滿足要求!六、B方向?qū)菟ǖ挠嬎阌嬎愎饺缦?其中N--對拉螺栓所受的拉力；A--對拉螺栓有效面積(mm2)；f--對拉螺栓的抗拉強度設(shè)計值，取170N/mm2；查表得：對拉螺栓的型號:M14；對拉螺栓的有效直徑:11.55mm；對拉螺栓的有效面積:A=105mm2；對拉螺栓所受的最大拉力:N=8.121kN。對拉螺栓最大容許拉力值:[N]=1.70×105×1.05×10-4=17.85kN；對拉螺栓所受的最大拉力N=8.121kN小于對拉螺栓最大容許拉力值[N]=17.85kN，對拉螺栓強度驗算滿足要求!七、H方向柱箍的計算本工程中，柱箍采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本工程中，柱箍采用鋼楞，截面類型為圓鋼管48×3.0；截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:鋼柱箍截面抵抗矩W=4.49cm3；鋼柱箍截面慣性矩I=107.8cm4；柱箍為大于3跨，按三跨連續(xù)梁計算（附計算簡圖）：H方向柱箍計算簡圖其中P--豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kN)；P=(1.2×65.83×0.9+1.4×4×0.9)×0.115×0.45/2=1.97kN；H方向柱箍剪力圖(kN)最大支座力:N=8.121kN；H方向柱箍彎矩圖(kN·m)最大彎矩:M=0.344kN.m；H方向柱箍變形圖(mm)最大變形:V=0.306mm；1.柱箍抗彎強度驗算柱箍截面抗彎強度驗算公式:其中，柱箍桿件的最大彎矩設(shè)計值:M=0.34kN.m；彎矩作用平面內(nèi)柱箍截面抵抗矩:W=4.49cm3；H邊柱箍的最大應(yīng)力計算值:σ=73.027N/mm2；柱箍的抗彎強度設(shè)計值:[f]=205N/mm2；H邊柱箍的最大應(yīng)力計算值σ=73.027N/mm2小于柱箍的抗彎強度設(shè)計值[f]=205N/mm2，滿足要求!2.柱箍撓度驗算經(jīng)過計算得到:V=0.306mm；柱箍最大容許撓度:[V]=400/250=1.6mm；柱箍的最大撓度V=0.306mm小于柱箍最大容許撓度[V]=1.6mm，滿足要求!八、H方向?qū)菟ǖ挠嬎泸炈愎饺缦?其中N--對拉螺栓所受的拉力；A--對拉螺栓有效面積(mm2)；f--對拉螺栓的抗拉強度設(shè)計值，取170N/mm2；查表得：對拉螺栓的直徑:M14；對拉螺栓有效直徑:11.55mm；對拉螺栓有效面積:A=105mm2；對拉螺栓最大容許拉力值:[N]=1.70×105×1.05×10-4=17.85kN；對拉螺栓所受的最大拉力:N=8.121kN。對拉螺栓所受的最大拉力:N=8.121kN小于[N]=17.85kN，對拉螺栓強度驗算滿足要求!柱模板計算書（700*700）柱模板的計算依據(jù)《建筑施工手冊》第四版、《建筑施工計算手冊》江正榮著、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2021)、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-2021、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB50017-2021)等規(guī)范編制。柱模板的背部支撐由兩層（木楞或鋼楞）組成，第一層為直接支撐模板的豎楞，用以支撐混凝土對模板的側(cè)壓力；第二層為支撐豎楞的柱箍，用以支撐豎楞所受的壓力；柱箍之間用對拉螺栓相互拉接，形成一個完整的柱模板支撐體系。柱模板設(shè)計示意圖柱截面寬度B(mm):500.00；柱截面高度H(mm):500.00；柱模板的總計算高度:H=4.15m；根據(jù)規(guī)范，當(dāng)采用容量為0.2～0.8m3的運輸器具時，傾倒混凝土產(chǎn)生的荷載標(biāo)準值為4.00kN/m2；計算簡圖一、參數(shù)信息1.基本參數(shù)柱截面寬度B方向?qū)菟〝?shù)目:1；柱截面寬度B方向豎楞數(shù)目:6；柱截面高度H方向?qū)菟〝?shù)目:1；柱截面高度H方向豎楞數(shù)目:6；對拉螺栓直徑(mm):M14；2.柱箍信息柱箍材料:鋼楞；截面類型:圓鋼管48×3.0；鋼楞截面慣性矩I(cm4):10.78；鋼楞截面抵抗矩W(cm3):4.49；柱箍的間距(mm):450；柱箍合并根數(shù):2；3.豎楞信息豎楞材料:木楞；豎楞合并根數(shù):2；寬度(mm):50.00；高度(mm):80.00；4.面板參數(shù)面板類型:膠合面板；面板厚度(mm):14mm；面板彈性模量(N/mm2):9500.00；面板抗彎強度設(shè)計值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪強度設(shè)計值(N/mm2):1.50；5.木方和鋼楞方木抗彎強度設(shè)計值fc(N/mm2):13.00；方木彈性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪強度設(shè)計值ft(N/mm2):1.50；鋼楞彈性模量E(N/mm2):210000.00；鋼楞抗彎強度設(shè)計值fc(N/mm2):205.00；二、柱模板荷載標(biāo)準值計算其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新澆混凝土的初凝時間，可按現(xiàn)場實際值取，輸入0時系統(tǒng)按200/(T+15)計算，得5.714h；T--混凝土的入模溫度，取20.000℃；V--混凝土的澆筑速度，取2.500m/h；H--模板計算高度，取4.150m；β1--外加劑影響修正系數(shù)，取1.200；β2--混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。根據(jù)以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側(cè)壓力F；分別計算得65.833kN/m2、99.600kN/m2，取較小值65.833kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準值F1=65.833kN/m2；傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準值F2=4kN/m2。三、柱模板面板的計算模板結(jié)構(gòu)構(gòu)件中的面板屬于受彎構(gòu)件，按簡支梁或連續(xù)梁計算。本工程中取柱截面寬度B方向和H方向中豎楞間距最大的面板作為驗算對象，進行強度、剛度計算。強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。由前述參數(shù)信息可知，柱截面寬度B方向豎楞間距最大，為l=130mm，且豎楞數(shù)為6，面板為大于3跨，因此對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁進行計算。面板計算簡圖1.面板抗彎強度驗算對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁用下式計算最大跨中彎距：其中，M--面板計算最大彎距(N·mm)；l--計算跨度(豎楞間距):l=130.0mm；q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1:1.2×65.83×0.45×0.90=31.995kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2:1.4×4.00×0.45×0.90=2.268kN/m；式中，0.90為按《施工手冊》取用的臨時結(jié)構(gòu)折減系數(shù)。q=q1+q2=31.995+2.268=34.263kN/m；面板的最大彎距：M=0.1×34.263×130×130=5.79×104N.mm；面板最大應(yīng)力按下式計算：其中，σ--面板承受的應(yīng)力(N/mm2)；M--面板計算最大彎距(N·mm)；W--面板的截面抵抗矩:b:面板截面寬度，h:面板截面厚度；W=450×12.0×12.0/6=1.08×104mm3；f--面板的抗彎強度設(shè)計值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；面板的最大應(yīng)力計算值：σ=M/W=5.79×104/1.08×104=5.361N/mm2；面板的最大應(yīng)力計算值σ=5.361N/mm2小于面板的抗彎強度設(shè)計值[σ]=13N/mm2，滿足要求！2.面板抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算，公式如下:其中，∨--面板計算最大剪力(N)；l--計算跨度(豎楞間距):l=130.0mm；q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1:1.2×65.83×0.45×0.90=31.995kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2:1.4×4.00×0.45×0.90=2.268kN/m；式中，0.90為按《施工手冊》取用的臨時結(jié)構(gòu)折減系數(shù)。q=q1+q2=31.995+2.268=34.263kN/m；面板的最大剪力：∨=0.6×34.263×130.0=2672.501N；截面抗剪強度必須滿足下式:其中，τ--面板承受的剪應(yīng)力(N/mm2)；∨--面板計算最大剪力(N)：∨=2672.501N；b--構(gòu)件的截面寬度(mm)：b=450mm；hn--面板厚度(mm)：hn=12.0mm；fv面板抗剪強度設(shè)計值(N/mm2)：fv=13.000N/mm2；面板截面受剪應(yīng)力計算值:τ=3×2672.501/(2×450×12.0)=0.742N/mm2；面板截面抗剪強度設(shè)計值:[fv]=1.500N/mm2；面板截面的受剪應(yīng)力τ=0.742N/mm2小于面板截面抗剪強度設(shè)計值[fv]=1.5N/mm2，滿足要求！3.面板撓度驗算最大撓度按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算，撓度計算公式如下:其中，q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載(kN/m)：q=65.83×0.45＝29.62kN/m；ν--面板最大撓度(mm)；l--計算跨度(豎楞間距):l=130.0mm；E--面板彈性模量（N/mm2）：E=9500.00N/mm2；I--面板截面的慣性矩(mm4)；I=450×12.0×12.0×12.0/12=6.48×104mm4；面板最大容許撓度:[ν]=130/250=0.52mm；面板的最大撓度計算值:ν=0.677×29.62×130.04/(100×9500.0×6.48×104)=0.093mm；面板的最大撓度計算值ν=0.093mm小于面板最大容許撓度設(shè)計值[ν]=0.52mm,滿足要求！四、豎楞方木的計算模板結(jié)構(gòu)構(gòu)件中的豎楞（小楞）屬于受彎構(gòu)件，按連續(xù)梁計算。本工程柱高度為4.2m,柱箍間距為450mm，豎楞為大于3跨，因此按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，豎楞采用木楞，寬度50mm，高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=50×80×80/6=53.33cm3；I=50×80×80×80/12=213.33cm4；豎楞方木計算簡圖1.抗彎強度驗算支座最大彎矩計算公式：其中，M--豎楞計算最大彎距(N·mm)；l--計算跨度(柱箍間距):l=450.0mm；q--作用在豎楞上的線荷載，它包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1:1.2×65.83×0.13×0.90=9.243kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2:1.4×4.00×0.13×0.90=0.655kN/m；q=(9.243+0.655)/2=4.949kN/m；豎楞的最大彎距：M=0.1×4.949×450.0×450.0=1.00×105N.mm；其中，σ--豎楞承受的應(yīng)力(N/mm2)；M--豎楞計算最大彎距(N·mm)；W--豎楞的截面抵抗矩(mm3)，W=5.33×104；f--豎楞的抗彎強度設(shè)計值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；豎楞的最大應(yīng)力計算值:σ=M/W=1.00×105/5.33×104=1.879N/mm2；豎楞的最大應(yīng)力計算值σ=1.879N/mm2小于豎楞的抗彎強度設(shè)計值[σ]=13N/mm2，滿足要求！2.抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算，公式如下:其中，∨--豎楞計算最大剪力(N)；l--計算跨度(柱箍間距):l=450.0mm；q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1:1.2×65.83×0.13×0.90=9.243kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2:1.4×4.00×0.13×0.90=0.655kN/m；q=(9.243+0.655)/2=4.949kN/m；豎楞的最大剪力：∨=0.6×4.949×450.0=1336.251N；截面抗剪強度必須滿足下式:其中，τ--豎楞截面最大受剪應(yīng)力(N/mm2)；∨--豎楞計算最大剪力(N)：∨=1336.251N；b--豎楞的截面寬度(mm)：b=50.0mm；hn--豎楞的截面高度(mm)：hn=80.0mm；fv--豎楞的抗剪強度設(shè)計值(N/mm2)：fv=1.500N/mm2；豎楞截面最大受剪應(yīng)力計算值:τ=3×1336.251/(2×50.0×80.0)=0.501N/mm2；豎楞截面抗剪強度設(shè)計值:[fv]=1.500N/mm2；豎楞截面最大受剪應(yīng)力計算值τ=0.501N/mm2小于豎楞截面抗剪強度設(shè)計值[fv]=1.5N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度按三跨連續(xù)梁計算，公式如下:其中，q--作用在豎楞上的線荷載(kN/m)：q=65.83×0.13=8.56kN/m；ν--豎楞最大撓度(mm)；l--計算跨度(柱箍間距):l=450.0mm；E--豎楞彈性模量（N/mm2）：E=9500.00N/mm2；I--豎楞截面的慣性矩(mm4)，I=2.13×106；豎楞最大容許撓度:[ν]=450/250=1.8mm；豎楞的最大撓度計算值:ν=0.677×8.56×450.04/(100×9500.0×2.13×106)=0.117mm；豎楞的最大撓度計算值ν=0.117mm小于豎楞最大容許撓度[ν]=1.8mm，滿足要求！五、B方向柱箍的計算本算例中，柱箍采用鋼楞，截面類型為圓鋼管48×3.0；截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:鋼柱箍截面抵抗矩W=4.49cm3；鋼柱箍截面慣性矩I=10.78cm4；柱箍為2跨，按集中荷載二跨連續(xù)梁計算（附計算簡圖）：B方向柱箍計算簡圖其中P--豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kN)；P=(1.2×65.83×0.9+1.4×4×0.9)×0.13×0.45/2=2.23kN；B方向柱箍剪力圖(kN)最大支座力:N=8.702kN；B方向柱箍彎矩圖(kN·m)最大彎矩:M=0.381kN.m；B方向柱箍變形圖(mm)最大變形:V=0.132mm；1.柱箍抗彎強度驗算柱箍截面抗彎強度驗算公式其中，柱箍桿件的最大彎矩設(shè)計值:M=0.38kN.m；彎矩作用平面內(nèi)柱箍截面抵抗矩:W=4.49cm3；B邊柱箍的最大應(yīng)力計算值:σ=80.89N/mm2；柱箍的抗彎強度設(shè)計值:[f]=205N/mm2；B邊柱箍的最大應(yīng)力計算值σ=80.89N/mm2小于柱箍的抗彎強度設(shè)計值[f]=205N/mm2，滿足要求!2.柱箍撓度驗算經(jīng)過計算得到:ν=0.132mm；柱箍最大容許撓度:[ν]=350/250=1.4mm；柱箍的最大撓度ν=0.132mm小于柱箍最大容許撓度[ν]=1.4mm，滿足要求!六、B方向?qū)菟ǖ挠嬎阌嬎愎饺缦?其中N--對拉螺栓所受的拉力；A--對拉螺栓有效面積(mm2)；f--對拉螺栓的抗拉強度設(shè)計值，取170N/mm2；查表得：對拉螺栓的型號:M14；對拉螺栓的有效直徑:11.55mm；對拉螺栓的有效面積:A=105mm2；對拉螺栓所受的最大拉力:N=8.702kN。對拉螺栓最大容許拉力值:[N]=1.70×105×1.05×10-4=17.85kN；對拉螺栓所受的最大拉力N=8.702kN小于對拉螺栓最大容許拉力值[N]=17.85kN，對拉螺栓強度驗算滿足要求!七、H方向柱箍的計算本工程中，柱箍采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本工程中，柱箍采用鋼楞，截面類型為圓鋼管48×3.0；截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:鋼柱箍截面抵抗矩W=4.49cm3；鋼柱箍截面慣性矩I=107.8cm4；柱箍為2跨，按二跨連續(xù)梁計算（附計算簡圖）：H方向柱箍計算簡圖其中P--豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kN)；P=(1.2×65.83×0.9+1.4×4×0.9)×0.13×0.45/2=2.23kN；H方向柱箍剪力圖(kN)最大支座力:N=8.702kN；H方向柱箍彎矩圖(kN·m)最大彎矩:M=0.381kN.m；H方向柱箍變形圖(mm)最大變形:V=0.132mm；1.柱箍抗彎強度驗算柱箍截面抗彎強度驗算公式:其中，柱箍桿件的最大彎矩設(shè)計值:M=0.38kN.m；彎矩作用平面內(nèi)柱箍截面抵抗矩:W=4.49cm3；H邊柱箍的最大應(yīng)力計算值:σ=80.893N/mm2；柱箍的抗彎強度設(shè)計值:[f]=205N/mm2；H邊柱箍的最大應(yīng)力計算值σ=80.893N/mm2小于柱箍的抗彎強度設(shè)計值[f]=205N/mm2，滿足要求!2.柱箍撓度驗算經(jīng)過計算得到:V=0.132mm；柱箍最大容許撓度:[V]=350/250=1.4mm；柱箍的最大撓度V=0.132mm小于柱箍最大容許撓度[V]=1.4mm，滿足要求!八、H方向?qū)菟ǖ挠嬎泸炈愎饺缦?其中N--對拉螺栓所受的拉力；A--對拉螺栓有效面積(mm2)；f--對拉螺栓的抗拉強度設(shè)計值，取170N/mm2；查表得：對拉螺栓的直徑:M14；對拉螺栓有效直徑:11.55mm；對拉螺栓有效面積:A=105mm2；對拉螺栓最大容許拉力值:[N]=1.70×105×1.05×10-4=17.85kN；對拉螺栓所受的最大拉力:N=8.702kN。對拉螺栓所受的最大拉力:N=8.702kN小于[N]=17.85kN，對拉螺栓強度驗算滿足要求!墻模板計算書墻模板的計算參照《建筑施工手冊》第四版、《建筑施工計算手冊》江正榮著、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2021)、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-2021、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB50017-2021)等規(guī)范。墻模板的背部支撐由兩層龍骨（木楞或鋼楞）組成：直接支撐模板的為次龍骨，即內(nèi)龍骨；用以支撐內(nèi)層龍骨的為主龍骨，即外龍骨。組裝墻體模板時，通過穿墻螺栓將墻體兩側(cè)模板拉結(jié)，每個穿墻螺栓成為主龍骨的支點。根據(jù)規(guī)范，當(dāng)采用容量為0.2～0.8m3的運輸器具時，傾倒混凝土產(chǎn)生的荷載標(biāo)準值為4.00kN/m2；一、參數(shù)信息1.基本參數(shù)次楞(內(nèi)龍骨)間距(mm):200；穿墻螺栓水平間距(mm):500；主楞(外龍骨)間距(mm):500；穿墻螺栓豎向間距(mm):500；對拉螺栓直徑(mm):M14；2.主楞信息龍骨材料:鋼楞；截面類型:圓鋼管48×3.0；鋼楞截面慣性矩I(cm4):10.78；鋼楞截面抵抗矩W(cm3):4.49；主楞肢數(shù):2；3.次楞信息龍骨材料:木楞；次楞肢數(shù):1；寬度(mm):50.00；高度(mm):80.00；4.面板參數(shù)面板類型:膠合面板；面板厚度(mm):12.00；面板彈性模量(N/mm2):9500.00；面板抗彎強度設(shè)計值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪強度設(shè)計值(N/mm2):1.50；5.木方和鋼楞方木抗彎強度設(shè)計值fc(N/mm2):13.00；方木彈性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪強度設(shè)計值ft(N/mm2):1.50；鋼楞彈性模量E(N/mm2):206000.00；鋼楞抗彎強度設(shè)計值fc(N/mm2):205.00；墻模板設(shè)計簡圖二、墻模板荷載標(biāo)準值計算其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新澆混凝土的初凝時間，可按現(xiàn)場實際值取，輸入0時系統(tǒng)按200/(T+15)計算，得5.714h；T--混凝土的入模溫度，取20.000℃；V--混凝土的澆筑速度，取2.500m/h；H--模板計算高度，取6.900m；β1--外加劑影響修正系數(shù)，取1.200；β2--混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取0.850。根據(jù)以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側(cè)壓力F；分別計算得48.659kN/m2、165.600kN/m2，取較小值48.659kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準值F1=48.659kN/m2；傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準值F2=4kN/m2。三、墻模板面板的計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和剛度。根據(jù)《建筑施工手冊》，強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在內(nèi)楞上的三跨連續(xù)梁計算。面板計算簡圖1.抗彎強度驗算跨中彎矩計算公式如下:其中，M--面板計算最大彎距(N·mm)；l--計算跨度(內(nèi)楞間距):l=200.0mm；q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1:1.2×48.66×0.40×0.90=21.021kN/m；其中0.90為按《施工手冊》取的臨時結(jié)構(gòu)折減系數(shù)。傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2:1.4×4.00×0.40×0.90=2.016kN/m；q=q1+q2=21.021+2.016=23.037kN/m；面板的最大彎距：M=0.1×23.037×200.0×200.0=9.21×104N.mm；按以下公式進行面板抗彎強度驗算：其中，σ--面板承受的應(yīng)力(N/mm2)；M--面板計算最大彎距(N·mm)；W--面板的截面抵抗矩:b:面板截面寬度，h:面板截面厚度；W=400×12.0×12.0/6=9.60×103mm3；f--面板截面的抗彎強度設(shè)計值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；面板截面的最大應(yīng)力計算值：σ=M/W=9.21×104/9.60×103=9.599N/mm2；面板截面的最大應(yīng)力計算值σ=9.599N/mm2小于面板截面的抗彎強度設(shè)計值[f]=13N/mm2，滿足要求！2.抗剪強度驗算計算公式如下:其中，∨--面板計算最大剪力(N)；l--計算跨度(豎楞間距):l=200.0mm；q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1:1.2×48.66×0.40×0.90=21.021kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2:1.4×4.00×0.40×0.90=2.016kN/m；q=q1+q2=21.021+2.016=23.037kN/m；面板的最大剪力：V=0.6×23.037×200.0=2764.403N；截面抗剪強度必須滿足:其中，τ--面板截面的最大受剪應(yīng)力(N/mm2)；V--面板計算最大剪力(N)：V=2764.403N；b--構(gòu)件的截面寬度(mm)：b=400mm；hn--面板厚度(mm)：hn=12.0mm；fv--面板抗剪強度設(shè)計值(N/mm2)：fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪應(yīng)力計算值:T=3×2764.403/(2×400×12.0)=0.864N/mm2；面板截面抗剪強度設(shè)計值:[fv]=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪應(yīng)力計算值T=0.864N/mm2小于面板截面抗剪強度設(shè)計值[T]=1.5N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算根據(jù)規(guī)范，剛度驗算采用標(biāo)準荷載，同時不考慮振動荷載作用。撓度計算公式如下:其中，q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載:q=48.66×0.4=19.46N/mm；l--計算跨度(內(nèi)楞間距):l=200mm；E--面板的彈性模量:E=9500N/mm2；I--面板的截面慣性矩:I=40×1.2×1.2×1.2/12=5.76cm4；面板的最大允許撓度值:[ν]=0.8mm；面板的最大撓度計算值:ν=0.677×19.46×2021/(100×9500×5.76×104)=0.385mm；面板的最大撓度計算值:ν=0.385mm小于等于面板的最大允許撓度值[ν]=0.8mm，滿足要求！四、墻模板內(nèi)外楞的計算(一).內(nèi)楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，內(nèi)龍骨采用木楞，寬度50mm，高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=50×80×80/6=53.33cm3；I=50×80×80×80/12=213.33cm4；內(nèi)楞計算簡圖1.內(nèi)楞的抗彎強度驗算內(nèi)楞跨中最大彎矩按下式計算：其中，M--內(nèi)楞跨中計算最大彎距(N·mm)；l--計算跨度(外楞間距):l=400.0mm；q--作用在內(nèi)楞上的線荷載，它包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1:1.2×48.66×0.20×0.90=10.510kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2:1.4×4.00×0.20×0.90=1.008kN/m，其中，0.90為折減系數(shù)。q=(10.510+1.008)/1=11.518kN/m；內(nèi)楞的最大彎距：M=0.1×11.518×400.0×400.0=1.84×105N.mm；內(nèi)楞的抗彎強度應(yīng)滿足下式：其中，σ--內(nèi)楞承受的應(yīng)力(N/mm2)；M--內(nèi)楞計算最大彎距(N·mm)；W--內(nèi)楞的截面抵抗矩(mm3)，W=5.33×104；f--內(nèi)楞的抗彎強度設(shè)計值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；內(nèi)楞的最大應(yīng)力計算值：σ=1.84×105/5.33×104=3.456N/mm2；內(nèi)楞的抗彎強度設(shè)計值:[f]=13N/mm2；內(nèi)楞的最大應(yīng)力計算值σ=3.456N/mm2小于內(nèi)楞的抗彎強度設(shè)計值[f]=13N/mm2，滿足要求！2.內(nèi)楞的抗剪強度驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算，公式如下:其中，V－內(nèi)楞承受的最大剪力；l--計算跨度(外楞間距):l=400.0mm；q--作用在內(nèi)楞上的線荷載，它包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1:1.2×48.66×0.20×0.90=10.510kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2:1.4×4.00×0.20×0.90=1.008kN/m，其中，0.90為折減系數(shù)。q=(10.510+1.008)/1=11.518kN/m；內(nèi)楞的最大剪力：V=0.6×11.518×400.0=2764.403N；截面抗剪強度必須滿足下式:其中，τ--內(nèi)楞的截面的最大受剪應(yīng)力(N/mm2)；V--內(nèi)楞計算最大剪力(N)：V=2764.403N；b--內(nèi)楞的截面寬度(mm)：b=50.0mm；hn--內(nèi)楞的截面高度(mm)：hn=80.0mm；fv--內(nèi)楞的抗剪強度設(shè)計值(N/mm2)：fv=1.500N/mm2；內(nèi)楞截面的受剪應(yīng)力計算值:τ=3×2764.403/(2×50.0×80.0)=1.037N/mm2；內(nèi)楞截面的受剪應(yīng)力計算值τ=1.037N/mm2小于內(nèi)楞截面的抗剪強度設(shè)計值fv=1.5N/mm2，滿足要求！3.內(nèi)楞的撓度驗算根據(jù)《建筑施工計算手冊》，剛度驗算采用荷載標(biāo)準值，同時不考慮振動荷載作用。撓度驗算公式如下：其中，ν--內(nèi)楞的最大撓度(mm)；q--作用在內(nèi)楞上的線荷載(kN/m)：q=48.66×0.20/1=9.73kN/m；l--計算跨度(外楞間距):l=400.0mm；E--內(nèi)楞彈性模量（N/mm2）：E=9500.00N/mm2；I--內(nèi)楞截面慣性矩(mm4)，I=2.13×106；內(nèi)楞的最大撓度計算值:ν=0.677×9.73/1×4004/(100×9500×2.13×106)=0.083mm；內(nèi)楞的最大容許撓度值:[ν]=1.6mm；內(nèi)楞的最大撓度計算值ν=0.083mm小于內(nèi)楞的最大容許撓度值[ν]=1.6mm，滿足要求！(二).外楞(木或鋼)承受內(nèi)楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面類型為圓鋼管48×3.0；外鋼楞截面抵抗矩W=4.49cm3；外鋼楞截面慣性矩I=10.78cm4；外楞計算簡圖1.外楞的抗彎強度驗算外楞跨中彎矩計算公式：其中，作用在外楞的荷載:P=(1.2×48.66+1.4×4)×0.2×0.4/2=2.3kN；外楞計算跨度(對拉螺栓水平間距):l=400mm；外楞最大彎矩:M=0.175×2303.67×400.00=1.61×10