變壓器的基本理論

關(guān)于變壓器的基本理論第1頁(yè)，課件共70頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月26.1變壓器的空載運(yùn)行空載運(yùn)行是指變壓器原繞組接額定電壓、額定頻率的電源上，副繞組開路時(shí)的運(yùn)行狀態(tài)。第2頁(yè)，課件共70頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月3一、變壓器的空載運(yùn)行

1.變壓器空載運(yùn)行的電磁關(guān)系

變壓器正向慣例選?。簎1與i0符合電動(dòng)機(jī)慣例,即電源的正方向規(guī)定電流的正方向與電源取關(guān)聯(lián)參考方向。在負(fù)載支路，電流的正方向和電壓降的正方向一致；而在電源支路，電流的正方向和電勢(shì)的正方向一致。i0與Φ符合右手螺旋定則e1、e2與Φ符合右手螺旋定則第3頁(yè)，課件共70頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月4漏磁通Φ1σ

：主要沿非鐵磁材料（變壓器油或空氣）閉合，僅與原線圈相交鏈。

Φ1σ與i0呈線性關(guān)系。磁通分為兩部分：主磁通Φ：沿鐵心閉合，同時(shí)與原副線圈相交鏈，是變壓器傳遞能量的媒介。由于鐵磁材料的飽和現(xiàn)象，主磁通Φ與i0呈非線性關(guān)系。注：因磁導(dǎo)率的差異，主磁通占總磁通的絕大部分，漏磁通只占很小的一部分，約0.1～0.2％。第4頁(yè)，課件共70頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月5空載時(shí)各物理量產(chǎn)生的因果關(guān)系第5頁(yè)，課件共70頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月6（1）主磁通產(chǎn)生的電動(dòng)勢(shì)（2）假定主磁通按正弦規(guī)律變化m：主磁通的幅值；E1m：原邊繞組感應(yīng)電動(dòng)勢(shì)的幅值。第6頁(yè)，課件共70頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月7（3）原邊電動(dòng)勢(shì)的大小原邊電動(dòng)勢(shì)幅值：有效值：相量表示：方向：滯后主磁通90度當(dāng)主磁通按正弦規(guī)律變化時(shí)，原繞組中感應(yīng)電動(dòng)勢(shì)也按正弦規(guī)律變化，但相位比主磁通落后900。第7頁(yè)，課件共70頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月8（4）副邊電動(dòng)勢(shì)的大小副邊繞組鏈接同一磁鏈，副邊電動(dòng)勢(shì)幅值：有效值：相量表示：第8頁(yè)，課件共70頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月9（5）漏磁通產(chǎn)生的電動(dòng)勢(shì):=Φ1σmsinωt有效值：相量表示：第9頁(yè)，課件共70頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月2.電動(dòng)勢(shì)平衡方程式按上面規(guī)定的正方向，可得空載時(shí)的原邊電勢(shì)方程式第10頁(yè)，課件共70頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月L1σ——原繞組的漏電感，為常數(shù)x1σ＝ωL1σ——原繞組的漏電抗，常數(shù)漏感電勢(shì)故有Z1=R1+jx1σ——原繞組的漏阻抗，為常數(shù)，數(shù)值較小。對(duì)電力變壓器，空載電流引起的漏阻抗壓降很小，所以有變壓器主磁通的大小主要取決于電網(wǎng)電壓、頻率和匝數(shù)，與負(fù)載情況基本無(wú)關(guān)。第11頁(yè)，課件共70頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月3.變壓器的變比變壓器變比——變壓器原邊電勢(shì)與副邊電勢(shì)之比，用符號(hào)k表示，即當(dāng)變壓器空載時(shí)，由于U1≈E1，U2=E2

，故可近似用原、副電壓之比作為變壓器的變比注：在三相變壓器中，變比是指相電壓之比。將三相變壓器的線電壓之比，稱線電壓比第12頁(yè)，課件共70頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月13二、空載運(yùn)行的等效電路和相量圖1.空載電流空載時(shí)，空載電流建立了主磁通，所以空載電流就是激磁電流（或勵(lì)磁電流）。激磁電流磁化電流Iμ——起磁化作用，為無(wú)功分量鐵耗電流IFe——對(duì)應(yīng)磁滯和渦流損耗，為有功分量注：在電力變壓器中，由于Iμ>>IFe，故可以近似認(rèn)為I0＝Iμ第13頁(yè)，課件共70頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月當(dāng)外加電壓u1為正弦波時(shí)，和它相平衡的電勢(shì)e1和磁通Φ也為正弦波。由于鐵磁材料的磁化曲線非線性化，鐵心的飽和使激磁電流i0畸變?yōu)榧忭敳忭敳梢苑纸鉃榛ê?、5、7，‥‥諧波。諧波中以3次諧波最為顯著12123344第14頁(yè)，課件共70頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月分別為基波和各次諧波的有效值。激磁電流i0為尖頂波，為了計(jì)算的方便，用一個(gè)正弦電流來(lái)代替它，正弦電流的有效值為當(dāng)考慮鐵心損耗時(shí)，電流中還包含鐵耗分量IFe，即有激磁電流i0與磁通Φ是同相位?；虻?5頁(yè)，課件共70頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月2.空載時(shí)的相量圖根據(jù)作空載時(shí)的相量圖IμIFeI0ΦmE1E2-E1U1I0R1jI0x1σ以主磁通Φm為參考量；Iμ與Φｍ同相位；-E1加上與I0平行的I0R1和超前I0

900的jI0x1，得U1。E1和E2滯后Φm900IFe為代表鐵耗的有功分量，超前Φｍ

900；Iμ與IFe兩者的相量和為I0；第16頁(yè)，課件共70頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月注：參數(shù)Rm是對(duì)應(yīng)鐵耗的等效電阻，稱為激磁電阻（或勵(lì)磁電阻）參數(shù)xm是對(duì)應(yīng)于主磁路磁導(dǎo)的電抗，稱激磁電抗

就可以看作在Zm上的電壓降。其中

有功分量，無(wú)功分量。變壓器空載時(shí)從原方看進(jìn)去的等效阻抗Z0為式中稱為變壓器的激磁阻抗3.空載時(shí)的等效電路第17頁(yè)，課件共70頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月變壓器的電動(dòng)勢(shì)方程變?yōu)榈刃щ娐稶1.I0R1jx1σE1.Rmjxm.第18頁(yè)，課件共70頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月19一次繞組接交流電源，二次繞組接負(fù)載的運(yùn)行狀態(tài)。6.2變壓器的負(fù)載運(yùn)行電磁關(guān)系正方向規(guī)定磁動(dòng)勢(shì)平衡關(guān)系能量傳遞漏磁通與漏磁電抗變壓器基本方程式第19頁(yè)，課件共70頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月20一、電磁關(guān)系（1）變壓器正向慣例選?。?/p>

a）一次側(cè)：發(fā)電機(jī)慣例。按正向流入一次側(cè)。

b）二次側(cè)：負(fù)載或電動(dòng)機(jī)慣例。

與

方向相同。

c）i、交鏈時(shí)，與i成右手關(guān)系。

d）感應(yīng)e時(shí)，e與成右手關(guān)系。第20頁(yè)，課件共70頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月21(2)電路、磁路的工作情況：第21頁(yè)，課件共70頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月22根據(jù)磁動(dòng)勢(shì)平衡原則（沒變，磁動(dòng)勢(shì)還是由空載電流產(chǎn)生）

是激磁電流，固定不變的量。

負(fù)載分量隨負(fù)載不同而變化。

原邊繞組從電網(wǎng)吸收的功率傳遞給副邊繞組。副邊繞組電流增加或減小的同時(shí)，引起原邊電流的增加或減小，吸收的功率也增大或減小。二、磁動(dòng)勢(shì)方程與能量傳遞第22頁(yè)，課件共70頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月23三、電勢(shì)平衡方程原邊：副邊：第23頁(yè)，課件共70頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月24變壓器的基本方程式：利用，k，Z1，Z2，Zm，ZL求解出，，第24頁(yè)，課件共70頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月256.3變壓器的等效電路和相量圖一、繞組歸算（折算）

由于變壓器一、二次側(cè)繞組的匝數(shù)為Ｎ１Ｎ２，繞組的感應(yīng)電動(dòng)勢(shì)Ｅ1Ｅ2，這就給分析變壓器的工作特性和繪制相量圖增加了困難。為了克服這個(gè)困難，常用一假想的繞組來(lái)代替其中一個(gè)繞組，使之成為變比k=１的變壓器，這樣就可以把一、二次側(cè)繞組聯(lián)成一個(gè)等效電路，從而大大簡(jiǎn)化變壓器的分析計(jì)算。這種方法稱為繞組歸算。歸算后的量在原來(lái)的符號(hào)上加一個(gè)上標(biāo)號(hào)“′”以示區(qū)別。歸算只是人為地處理問題的方法，它不會(huì)改變變壓器運(yùn)行時(shí)的電磁本質(zhì)。

習(xí)慣上，是將變壓器二次側(cè)數(shù)據(jù)歸算到一次測(cè)。第25頁(yè)，課件共70頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月26方法：將一側(cè)繞組的匝數(shù)等于另一側(cè)匝數(shù)，其它物理量做相應(yīng)的變化，使兩側(cè)電磁關(guān)系不變。原則：歸算前后，一次側(cè)從電源輸入的電流、功率保持不變，二次側(cè)對(duì)一次側(cè)施加影響的磁動(dòng)勢(shì)不變。

1.電動(dòng)勢(shì)歸算

由于歸算后的二次繞組和一次繞組有相同的匝數(shù)，根據(jù)電動(dòng)勢(shì)與匝數(shù)成正比的關(guān)系可得：第26頁(yè)，課件共70頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月272.電流歸算

磁動(dòng)勢(shì)不變：N1I2=N2I2即：I2=I2=I2N1N21kI1＋I(xiàn)2

=Im3.阻抗歸算

有功功率不變：同理：Z2=k2Z2，

ZL=k2ZLX2

=X2

=k2X2I2

I22無(wú)功功率不變：X2

I2=X2

I222R2I2=R2I22

2

R2=R2=k2R2I22I22第27頁(yè)，課件共70頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月284.電壓歸算

U2

=kU2

結(jié)論：

①

二次繞組歸算到一次繞組時(shí)，電動(dòng)勢(shì)和電壓乘以k倍，電流則除以k倍，阻抗乘以K2倍。

U1=－E1+Z1I1第28頁(yè)，課件共70頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月29②

歸算后負(fù)載運(yùn)行的基本方程為：項(xiàng)目歸算前

歸算后一次側(cè)電壓方程二次側(cè)電壓方程電流關(guān)系感應(yīng)電動(dòng)勢(shì)感應(yīng)電動(dòng)勢(shì)的關(guān)系輸出電壓U1=－E1＋Z1I1U1=－E1＋Z1I1U2=E2－Z2I2U2'=E2'－

Z2'I2'N1I1＋N2I2=N1I0

I1＋I(xiàn)2'

=I0

E1=－ZmI0

E1=－ZmI0

E1=kE2E1=E2'U2=ZLI2U2'=ZL'I2'第29頁(yè)，課件共70頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月30二、T形等效電路

變壓器T型等效電路的推演第30頁(yè)，課件共70頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月31ZL

R1X1X2R2

RmXmZL

R1X1X2R2

T形等效電路

U2=E2－Z2I2

U1=－E1+Z1I1

E1E2

U1

U2

I1I2因E1=E2

E1=E2

U1

U2

I1I2Im第31頁(yè)，課件共70頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月32三、近似等效電路

實(shí)際電力變壓器，額定負(fù)載時(shí)，一次繞組的漏阻抗壓降僅占額定電壓的百分之幾，而激磁電流Im又遠(yuǎn)小于額定電流I1N。因此將T型等效電路中的激磁支路移出，并聯(lián)在電源端口,得到型等值電路,對(duì)變壓器的運(yùn)行計(jì)算不會(huì)帶來(lái)明顯的誤差。T型電路包含有串聯(lián)、并聯(lián)回路，復(fù)數(shù)運(yùn)算復(fù)雜。第32頁(yè)，課件共70頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月33ZL

X1＋X2R1＋R2

RmXm近似等效電路

U1

U2

I1I2ImZL

R1X1X2R2

RmXmE1=E2

U1

U2

I1I2ImT型Γ型簡(jiǎn)化第33頁(yè)，課件共70頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月34等效漏阻抗或短路阻抗ZL

X1＋X2R1＋R2

RmXm四、簡(jiǎn)化等效電路

U1

U2

I1I2ImZL

XkRk

U1

U2

I2I1=－I2

Zk=(R1＋R2)＋j(X1＋X2)=Rk＋jXk

負(fù)載運(yùn)行時(shí)，Im在I1N中所占的比例很小。在工程實(shí)際計(jì)算中，忽略Im，將激磁回路去掉，得到更簡(jiǎn)單的阻抗串聯(lián)電路。第34頁(yè)，課件共70頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月35

由簡(jiǎn)化等效電路可知，短路阻抗起限制短路電流的作用，由于短路阻抗值很小，所以變壓器的短路電流值較大，一般可達(dá)額定電流的10～20倍。其中短路電阻短路電抗短路阻抗第35頁(yè)，課件共70頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月36【例6-1】有一臺(tái)50Hz的單相變壓器，其額定參數(shù)為SN=10kVA，U1N/U2N=380/220V。一次繞組的漏阻抗Z1=(0.14＋j0.22)，二次繞組的漏阻抗Z2=(0.035＋j0.055)，勵(lì)磁阻抗Zm=(30＋j310)，負(fù)載阻抗ZL

=(4＋j3)。在高壓側(cè)施加額定電壓時(shí)，求(1)一、二次側(cè)的額定電流；(2)一、二次側(cè)的實(shí)際電流和勵(lì)磁電流；

(3)二次電壓。解：變壓器的電壓比k為

k==

=1.73

U1NU2N

380220

(1)一、二次側(cè)的額定電流為I1N

==

A=26.32A

SNU1N

10×103

380

I2N

==

A=45.45A

SNU2N

10×103

220

第36頁(yè)，課件共70頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月37方法一：用T形等效電路求解

(2)低壓側(cè)折算到高壓側(cè)的參數(shù)為

Z2=k2Z2=1.732×(0.035＋j0.055)

=(0.1048＋j0.1646)ZL=k2ZL=1.732×(4＋j3)=(11.97＋j8.98)變壓器輸入端口的等效阻抗為Z=Z1＋

=(0.14＋j0.22)＋

Zm(Z2＋ZL)Zm＋Z2＋ZL

(30＋j310)(0.1048＋j0.1646＋11.97＋j8.98)

30＋j310＋0.1048＋j0.1646＋11.97＋j8.98

=(11.51＋j9.4665)=14.939.436取參考相量U1=3800V，則所求電流分別為I1=

=

=25.5－39.436A

3800

14.939.436

U1

Z

第37頁(yè)，課件共70頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月38－I2

=

=

A=24.67－37.46A

373.68－0.32

12.0748＋j9.1446

－E1

Z2＋ZL－E1=－U1－Z1I1=[3800－(0.14＋j0.22)×25.539.436]VIｍ=

=

A=1.2－84.8A

373.68－0.32

30＋j310

－E1

Zｍ=373.68－0.32V即I1=25.5A，I2=kI2=1.73×24.67A=42.68A，

Im=1.2A。(3)二次電壓為U2

=|ZL|I2=32＋42×42.68V=213.4V第38頁(yè)，課件共70頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月39方法二：用近似（

形）等效電路求解

(2)低壓側(cè)折算到高壓側(cè)的參數(shù)為

Z2=k2Z2=1.732×(0.035＋j0.055)

=(0.1048＋j0.1646)ZL=k2ZL=1.732×(4＋j3)=(11.97＋j8.98)取參考相量U1=3800V，則所求電流分別為=24.7－37.5A－I2=

U1

Z1＋Z2＋ZL3800

0.14＋j0.22＋0.1048＋j0.1646＋11.97＋j8.98

=

AIｍ=

=

A=1.22－84.5A

U1

Zｍ380030＋j310

I1=Im＋(－I2)=(1.22－84.5＋24.7－37.5)A

=25.55－39.5A第39頁(yè)，課件共70頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月40即I1=25.5A，

I2=kI2=1.73×24.7A=42.73A，

Im=1.2A。(3)二次電壓為U2

=|ZL|I2=32＋42×42.73V=213.65V

結(jié)論：用近似等效電路計(jì)算與用T形等效電路計(jì)算的結(jié)果相差極小，但計(jì)算量大為減小。第40頁(yè)，課件共70頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月416.4變壓器的參數(shù)測(cè)定和標(biāo)幺值一、空載試驗(yàn)（開路試驗(yàn)）目的：通過(guò)測(cè)量空載電流和一、二次電壓及空載功率來(lái)計(jì)算變比k、鐵損pFe和激磁阻抗ZM。第41頁(yè)，課件共70頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月42說(shuō)明二次側(cè)開路，一次側(cè)加額定電壓。測(cè)量電壓U1、空載電流I0、輸入功率P0和開路電壓U20。因變壓器空載時(shí)無(wú)功率輸出，所以輸入的功率全部消耗在變壓器的內(nèi)部，為鐵芯損耗和空載銅耗之和。pFe>>I02R1，故可忽略空載銅耗，認(rèn)為P0≈pFe=I02Rm?？蛰d電流I0很小第42頁(yè)，課件共70頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月43為了便于測(cè)量和安全，空載實(shí)驗(yàn)一般在低壓繞組上加電壓UN，高壓繞組開路。測(cè)得的值為歸算到低壓側(cè)的值,如需歸算到高壓側(cè)時(shí)參數(shù)應(yīng)乘K2，K=N高壓/N低壓。

第43頁(yè)，課件共70頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月44二、穩(wěn)態(tài)短路試驗(yàn)?zāi)康模和ㄟ^(guò)測(cè)量短路電流Ik、短路電壓Uk及短路功率pk來(lái)計(jì)算變壓器銅損pCu（繞組損耗）和短路阻抗ZK。第44頁(yè)，課件共70頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月45要求及分析1）高壓側(cè)加電壓，低壓側(cè)短路；

由于變壓器短路阻抗很小，如果在額定電壓下短路，則短路電流可達(dá)（9.5～20）I1N，將損壞變壓器，所以做短路試驗(yàn)時(shí)，外施電壓必須很低，通常為（0.05～0.15）U1N，以限制短路電流。3）由于外加電壓很小，主磁通很少，鐵損耗很少，忽略鐵損，認(rèn)為。第45頁(yè)，課件共70頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月463）參數(shù)計(jì)算對(duì)T型等效電路：4）記錄實(shí)驗(yàn)室的室溫第46頁(yè)，課件共70頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月475）溫度折算：電阻應(yīng)換算到基準(zhǔn)工作溫度時(shí)的數(shù)值6）若要得到低壓側(cè)參數(shù)，須折算試驗(yàn)時(shí)的室溫T0=234.5℃短路試驗(yàn)時(shí)電壓加在高壓側(cè)，測(cè)出的參數(shù)是折算到高壓側(cè)的數(shù)值，如需要求低壓側(cè)的參數(shù)應(yīng)除以k2。第47頁(yè)，課件共70頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月48三、短路電壓短路時(shí)，當(dāng)短路電流為額定值時(shí)一次側(cè)所加的電壓，稱為短路電壓，記作短路電壓也稱為阻抗電壓。通常用它與一次側(cè)額定電壓的比值來(lái)表示第48頁(yè)，課件共70頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月49阻抗電壓用額定電壓百分比表示時(shí)有:

上式表明，阻抗電壓就是變壓器短路并且短路電流達(dá)額定值時(shí)所一次側(cè)所加電壓與一次側(cè)額定電壓的比值，所以稱為短路電壓。第49頁(yè)，課件共70頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月50一臺(tái)單相變壓器，在時(shí)開路和短路試驗(yàn)數(shù)據(jù)如下試驗(yàn)名稱電壓電流功率備注開路試驗(yàn)11KV45.5A47KW電壓加在低壓側(cè)短路試驗(yàn)9.24KV157.5A129KW電壓加在高壓側(cè)試求：(1)歸算到高壓側(cè)時(shí)激磁阻抗和等效漏阻抗的值(2)已知，畫出T形等效電路?！纠?-3】第50頁(yè)，課件共70頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月6.4.3標(biāo)幺值一、標(biāo)幺值的定義標(biāo)幺值=實(shí)際值基值在工程計(jì)算中，各物理量往往不用實(shí)際值表示，而采用相應(yīng)的標(biāo)幺值來(lái)進(jìn)行表示，各物理量的標(biāo)幺值都用在其右上角加“*”表示。第51頁(yè)，課件共70頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月二、基值的選取基值一次測(cè)二次側(cè)電壓U1b＝U1NU2b＝U2N電流I1b＝I1NI2b＝I2N第52頁(yè)，課件共70頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月（1）阻抗的基值第53頁(yè)，課件共70頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月（2）功率的基值注意：功率、有功和無(wú)功功率的基值均是額定視在功率；電阻、電抗和阻抗基值均是阻抗基值第54頁(yè)，課件共70頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月三、采用標(biāo)幺值的優(yōu)點(diǎn)（1）不論變壓器的容量大小，標(biāo)么值表示的各參數(shù)和典型的性能數(shù)據(jù)，通常都在一定的范圍，便于比較和分析。與變壓器容量大小無(wú)關(guān)第55頁(yè)，課件共70頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月（2）方程式和算式中某些系數(shù)可省略，簡(jiǎn)化了方程和計(jì)算。另外某些物理量標(biāo)幺值數(shù)值相同。各物理量額定值的標(biāo)么值為1第56頁(yè)，課件共70頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月第57頁(yè)，課件共70頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月（3）用標(biāo)幺值表示時(shí)，折算到高壓側(cè)或低壓側(cè)變壓器的參數(shù)恒定相等，故不必進(jìn)行折算。第58頁(yè)，課件共70頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月（4）對(duì)稱三相電路中任一點(diǎn)，相電壓和線電壓的標(biāo)幺值相等，相電流和線電流標(biāo)幺值相等。故按標(biāo)幺值給出電壓與電流，不必指出是線值還是相值。第59頁(yè)，課件共70頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月四、標(biāo)幺值的缺點(diǎn)1.沒有量綱，物理概念模糊；2.物理意義完全不同的量，標(biāo)幺值可能相等。第60頁(yè)，課件共70頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月61【例6-4】有一臺(tái)50Hz的單相變壓器，其額定參數(shù)為SN=10kVA，U1N/U2N=380/220V。一次繞組的漏阻抗Z1=(0.14＋j0.22)，二次繞組的漏阻抗Z2=(0.035＋j0.055)，勵(lì)磁阻抗Zm=(30＋j310)，負(fù)載阻抗ZL=(4＋j3)。在高壓側(cè)施加額定電壓時(shí)，求分別折算到高壓側(cè)和低壓側(cè)的勵(lì)磁阻抗和短路阻抗的標(biāo)幺值。解：I1N=26.32A，I2N=45.45A，

Zk=(0.244＋j0.384)

。|Z1b|===14.44U1NI1N38026.32(1)高壓側(cè)的阻抗基值為折算到高壓側(cè)勵(lì)磁阻抗的標(biāo)幺值為|Zm|===21.57

|Zm||Z1b|302＋3102

14.44*第61頁(yè)，課件共70頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月62折算到高壓側(cè)短路阻抗的標(biāo)幺值為(2)低壓側(cè)的阻抗基值為|Z2b|===4.84U2NI2N22045.45Rm===2.08

Rm|Z1b|3014.44*

Xm===21.47

Xm|Z1b|31014.44*

Rk===0.0168

Rk|Z1b|0.24414.44*Xk===0.0266

Xk|Z1b|0.38414.44*|Zk|==

=0.0315

|Zk||Z1b|

0.2442＋0.3842

14.44*第62頁(yè)，課件共70頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月63Rm===10.02Rmk2301.732

Xm===103.58Xmk23101.732

折算到低壓側(cè)的勵(lì)磁阻抗為折算到低壓側(cè)的短路阻抗和短路電抗為Rk=＋R2