流體的管內流動與水力計算管路的串聯(lián)與并聯(lián)演示文稿

流體的管內流動與水力計算管路的串聯(lián)與并聯(lián)演示文稿目前一頁\總數(shù)四十八頁\編于十五點優(yōu)選流體的管內流動與水力計算管路的串聯(lián)與并聯(lián)目前二頁\總數(shù)四十八頁\編于十五點【例4-16】在[例4-15]中，在保證供水前提下，為節(jié)約管材，擬采用兩種不同管徑的管段串聯(lián)。試確定兩段管子個多少？目前三頁\總數(shù)四十八頁\編于十五點【解】設的管段長為；的管段長為，則有校核流速目前四頁\總數(shù)四十八頁\編于十五點所以需修正，查表4-8，，即上式應改寫為聯(lián)立，解得目前五頁\總數(shù)四十八頁\編于十五點【例4-17】某兩層樓的供暖立管，管段1的直徑為20mm,總長20m，。管段2的直徑為20mm，總長為10mm，，管路的λ=0.025，干管中的流量，求和。目前六頁\總數(shù)四十八頁\編于十五點目前七頁\總數(shù)四十八頁\編于十五點【解】從圖中可知，節(jié)點a、b間并聯(lián)有1、2兩管段。由得目前八頁\總數(shù)四十八頁\編于十五點又因從計算看出：支管1中，管路阻抗比支管2中大，所以流量分配是支管1中的小于支管2中的流量。如果要求兩管段中流量相等，顯然現(xiàn)有的管徑D及必須進行改變，使S相等才能達到流量相等。這種重新改變D及，使在下達到，；的計算，就是“阻力平衡”的計算。目前九頁\總數(shù)四十八頁\編于十五點【例4-18】示圖為某電廠循環(huán)水系統(tǒng)的主要部分。已知循環(huán)水泵出口至凝汽器的壓出管長L1=40m，且有90°彎管兩個。由凝汽器至冷水塔的排水管長L2=350m，有4個90°彎管。所有彎管的彎曲半徑R=820mm，壓水管和排水管直徑相同，均為D=820mm，管道沿程損失系數(shù)λ1=λ2=0.025。目前十頁\總數(shù)四十八頁\編于十五點

循環(huán)水泵出口中心至排水管在冷水塔內出口中心高差ΔZ=15m，流量為Q=4675m3/h。設凝汽器銅管數(shù)n=2868根，每根銅管長L=6.5m，直徑D=23mm，沿程損失系數(shù)λ=0.02。凝汽器為雙流程。凝汽器水室的過流斷面面積為壓出管的四倍，凝汽器水室內連續(xù)兩個90°轉彎的。試求循環(huán)水泵出口冷卻水所必須具有的總能頭H為多少？目前十一頁\總數(shù)四十八頁\編于十五點目前十二頁\總數(shù)四十八頁\編于十五點【解】

取循環(huán)水泵出口中心的水平線為基準面0-0，列泵出口斷面1-1與排水管出口斷面2-2的能量方程為：式中Z1=0，故循環(huán)水泵出口冷卻水所必須具有的總能頭。又因冷卻塔內的壓力接近當?shù)卮髿鈮毫?，所以pg2=0，則目前十三頁\總數(shù)四十八頁\編于十五點

由圖可知，斷面1-2之間的管道系統(tǒng)是由壓出水管、凝汽器和排出水管組成的復雜管道系統(tǒng)。其中在凝汽器內部由上、下兩部分銅管分別并聯(lián)后通過水室串聯(lián)自成一個復雜管路系統(tǒng)。因此，整個系統(tǒng)的水力特點是通過壓出水管、凝汽器和排出水管的流量均相等，三者總能頭損失之和等于系統(tǒng)的總能頭損失。其中，凝汽器內的總能頭損失等于兩個突然擴大，兩個突然縮小、水室內連續(xù)兩個90°轉彎以及上、下各一根銅管的沿程損失之和，即目前十四頁\總數(shù)四十八頁\編于十五點目前十五頁\總數(shù)四十八頁\編于十五點查局部損失系數(shù)表可知，當D1/R=0.82/0.82=1時，90°彎管的局部損失系數(shù)ζ90=0.29。按截面突然擴大四倍計算局部損失系數(shù)，則截面突然縮小四倍的局部損失系數(shù)ζs，查局部損失系數(shù)表得ζs=0.375，因為壓、排水管管徑相同且通過的流量相等，故斷面平均流速為目前十六頁\總數(shù)四十八頁\編于十五點凝汽器銅管內斷面平均流速為

將計算各值和題中已知數(shù)值代入hw1-2計算式中并整理可得目前十七頁\總數(shù)四十八頁\編于十五點循環(huán)水泵出口冷卻水必須具有的總能頭為目前十八頁\總數(shù)四十八頁\編于十五點

應用串、并聯(lián)管路的流動規(guī)律，分析一個工程實例。圖4-25是室內熱水采暖管路系統(tǒng)。被鍋爐加熱后的熱水經管路123流到節(jié)點3，開始分流，分出流量Ⅰ經水平管段3-4、立管4-5（帶兩組散熱器）、水平管段5-6流到節(jié)點6；另一分支流量Ⅱ經立管3-6（帶兩組散熱器）也匯入節(jié)點6。兩股流量合流后，經管段6-7、7-8流至循環(huán)水泵，并經水泵加壓送入鍋爐重新加熱，被加熱的水再次進入管路系統(tǒng)，如此不斷地循環(huán)流動，流動所需的動力由循環(huán)水泵提供。以下著重討論這種循環(huán)管路系統(tǒng)中，各點的壓力分布狀況，既定性地繪制該系統(tǒng)的水壓圖（測壓管水頭線）以及循環(huán)泵所應提供的揚程為多少。目前十九頁\總數(shù)四十八頁\編于十五點目前二十頁\總數(shù)四十八頁\編于十五點

此式表明，循環(huán)管路（即閉合管路）系統(tǒng)中，水泵應提供的總水頭（揚程）只是用來克服管路因流動阻力造成的全部水頭損失。它與系統(tǒng)中各設備（如水箱、散熱器、管道）的安裝高度無關。這里要提醒注意的是，系統(tǒng)在進行充水時，給水泵的揚程就與安裝高度無關，而這屬于運行前的充水工況，與循環(huán)流動工況截然不同。目前二十一頁\總數(shù)四十八頁\編于十五點【例4-19】按[例4-17]計算結果，在圖4-25中的熱水采暖系統(tǒng)中，若管段長度，，；管徑均為25mm；局部阻力系數(shù)，，沿程阻力系數(shù)。試確定該系統(tǒng)中循環(huán)水泵應提供的總水頭（取水的密度為）。目前二十二頁\總數(shù)四十八頁\編于十五點【解】因為管段1-2-3和管段6-7-8種的流量相等，則可將它們的阻抗迭加，即目前二十三頁\總數(shù)四十八頁\編于十五點

由[例4-17]知，，循環(huán)水泵應提供的總壓頭總水頭為：目前二十四頁\總數(shù)四十八頁\編于十五點三、管網計算基礎

管網：管網是由不同的簡單管路以并聯(lián)和串聯(lián)管路組合而成。分類

枝狀管網

環(huán)狀管網

目前二十五頁\總數(shù)四十八頁\編于十五點1.枝狀管網特點管線于某點分開后不再匯合到一起，呈樹枝形狀，一般情況下，枝狀管網的總長度較短，建造費用較低，工程上大都采用此種管網，但當某處發(fā)生事故切斷管路時，就要影響到一些用戶，所以枝狀管網的安全性能較低，但是運行控制較簡單。目前二十六頁\總數(shù)四十八頁\編于十五點

管網水力計算問題對已建成的管網進行流量和能量損失的計算，以校核動力設備（泵或風機）的容量；設計新管網，根據(jù)實際所需要的流量，布置管網系統(tǒng)，確定管徑，進行阻力平衡和能量損失計算，選擇合適的動力設備。目前二十七頁\總數(shù)四十八頁\編于十五點水力計算目前二十八頁\總數(shù)四十八頁\編于十五點

枝狀管網是由干管將流量分配至每個支管，且不再匯合的管路系統(tǒng)目前二十九頁\總數(shù)四十八頁\編于十五點【例4-20】如圖示的管路系統(tǒng)中，已知流量，，；主管線各管段長度，，，，沿程阻力系數(shù)；各管段局部阻力系數(shù)，，，。試確定主管線各管段的管徑及壓強損失；計算通風機應具有的總壓頭。目前三十頁\總數(shù)四十八頁\編于十五點目前三十一頁\總數(shù)四十八頁\編于十五點【解】從末端起，逐段向前進行計算。管段1-4：，取限定流速，初選管徑根據(jù)管材規(guī)格，選用，則管內實際風速為目前三十二頁\總數(shù)四十八頁\編于十五點

管徑選擇合適。應當注意，此管段在選用標準管徑時，應使。因流量一點光，流速將提高，這樣保證不低于下限流速。管段的阻抗為目前三十三頁\總數(shù)四十八頁\編于十五點管段的壓強損失為管段4-5：，取限定流速，初選管徑此計算結果，恰與標準管徑吻合。故采用。其余計算結果見表4-10。管段5-6和7-8屬于同一單管路，流量為目前三十四頁\總數(shù)四十八頁\編于十五點若取限定流速，則初選管徑因為實際風速，故在選用標準管徑時，應使，以保證不高于上限流速。所以采用目前三十五頁\總數(shù)四十八頁\編于十五點

最后，將主管線各管段的壓強損失按串聯(lián)管路規(guī)律迭加，即可得通風機所需的總壓頭目前三十六頁\總數(shù)四十八頁\編于十五點管段編號設計流量Q（m3/s）限定風速（)初選管徑（）實際管徑（）實際風速（）阻抗（）壓強損失（）1-40.6963843806.1590.9943.954-551.38470470818.0834.855-892.7105966009.837.4357.45目前三十七頁\總數(shù)四十八頁\編于十五點2．環(huán)狀管網特點

管線在一公共節(jié)點匯合形成一封閉管路。工作的可靠性高，不會因某段管路發(fā)生故障切斷時而中斷其余管線的供給，即運行的安全性強。因此，一般比較重要的場合，如城市集中供熱管網、城市給水管網等常采用環(huán)狀。但這種管網規(guī)模大，需管材多，故造價較高，運行控制較復雜。目前三十八頁\總數(shù)四十八頁\編于十五點水力計算1）任一節(jié)點（如G點）流入和流出的流量相等。即2）任一閉合環(huán)路（ABGFA）中，如果規(guī)定順時針方向流動的阻力損失為正，反之為負，則各管段阻力損失的代數(shù)和必等于零。即目前三十九頁\總數(shù)四十八頁\編于十五點目前四十頁\總數(shù)四十八頁\編于十五點計算程序將管網分成若干環(huán)路，如下圖上分成Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ三個閉合環(huán)路。按節(jié)點流量平衡的原則確定流量Q，選取限定流速v，定出管徑D。按照上面規(guī)定的流量與損失在環(huán)路中的正負值，求出每一環(huán)路的總損失。目前四十一頁\總數(shù)四十八頁\編于十五點目前四十二頁\總數(shù)四十八頁\編于十五點根據(jù)上面給定的流量Q，若計算出來的不為零，則每段管路應加校正流量ΔQ，而與此相適應的阻力損失修正值為Δhwi。所以，略去二階微量因為目前四十三頁\總數(shù)四十八頁\編于十五點所以對于整個環(huán)路應滿足，則所以有目前四十四頁\總數(shù)四十八頁\編于十五點

當計算出環(huán)路的ΔQ之后，加到每一管段原來的流量Q上，便得到第一次校正后的流量Q1。用同樣的程序，計算出第二次校正后的流量Q2，第三次校正后的流量Q3……，直至滿足工程精度要求為止。目前四十五頁\總數(shù)四十八頁\編于十五點【例4-21】如圖示由兩個閉合