發(fā)電機廢氣治理設計畢業(yè)論文

發(fā)電機廢氣治理設計Introduction 11.1BackgroundandIntentionofthisResearch 11.2ExhaustGasPurificationTechnology 21.2.1ExhaustGasDesulphurization 21.2.2ExhaustGasNitrogenOxideReduction 41.2.3ExhaustGasDedusting 51.3ContentoftheStudy 62DesignoftheDieselGeneratorExhaustGasPurification 72.1GistandStandardoftheDesign 72.1.1GistofDesign 72.1.2FluxofExhaustGasandConcentrationofPollutions 72.1.3PrincipleofDesign 72.1.4RangeofDesign 82.1.5ObjectiveofDesign 82.2DesignoftheProjectandtheBriefIntroductionofTechnologicalProcess 82.2.1SelectionofTechnology 82.2.2TechnologicalProcess 92.2.3IlluminationofTechnology 92.3CalculationandParameteroftheEquipment 122.3.1CalculationofPressure 122.3.2CalculationofCyclonicSprayScrubber（StainlessSteel） 132.3.3CalculationofSilkScreenDemister 142.3.4RecirculationPump（StainlessSteel） 152.3.5CyclingGullet 152.3.6TroughofAlkaliDissolving 162.3.7CalculationofPipeline 172.3.8TypeSelectionofFan 182.3.9SystemControl 193AerationoftheDieselGeneratorRoomandNoiseControl 203.1AerationoftheDieselGeneratorRoomandtheSourceofNoise 203.2GistandStandardoftheDesign 203.2.1GistoftheDesign 203.2.2StandardoftheDesign 203.3CalculationandPrinciple 213.3.1AerationSystem 213.3.2NoiseControlTechnology 214BudgetaryEstimateoftheProjectInvestment 244.1GistandPrincipleoftheBudgetaryEstimateofProjectInvestment 244.2BudgetaryEstimateoftheProjectInvestment 244.2.1PipelineofBudgetaryEstimateofProjectInvestment 244.2.2OtherEquipmentsofBudgetaryEstimateofProjectInvestment 254.2.3TotalBudgetaryEstimateoftheProjectInvestment 264.3CostofOperating 26Conclusion 27References 28Acknowledge 301緒論1.1課題背景及目的隨著社會的發(fā)展，人民生活水平的提高，在現代民用建筑當中，用電設備的種類和數量越來越多，在這些用電設備當中，不僅有消防泵、噴淋泵等消防設備，還有需要可靠供電的生活泵、電梯等用電設備，為滿足這些設備用電的可靠性，當市政電網無法提供兩路獨立電源時，在設計中采用柴油發(fā)電機組作為備用電源的方法被普遍采用。柴油機以其動力大、效率高、燃油經濟性好、適應性強和功率范圍廣等優(yōu)點，而被廣泛應用于交通運輸、工程及農林機械等領域。但柴油機排出的大量有害物質，給環(huán)境帶來了嚴重污染，危害著人類的健康。柴油發(fā)電機作業(yè)柴油燃燒時會產生高溫煙氣，其主要污染物有碳黑、煙塵、二氧化硫、氮氧化物等，據有關資料顯示,柴油發(fā)電機組在運行過程中,每產生1千瓦小時的電能，大約會產生二氧化硫3.7克，一氧化氮1.5克，二氧化碳860廣東省能源以燃煤燃油為主，據統計，2001年廣東省二氧化硫年日均值為0.22毫克/立方米，氮氧化物年日均值為0.045毫克/立方米，酸雨頻率為44.3%，降水PH平均值為4.82，PH最低值達到3.46(相當于食用醋的酸度)。除陽江、茂名、河源、梅州四市外，廣東省其余十七個市都被國務院劃為酸雨控制區(qū)，占全省國土面積的63%。可見，廣東省的酸雨形勢非常嚴峻，柴油發(fā)電機的煙氣脫硫脫氮勢在必行。此外，柴油機被認為是城市大氣微粒的主要污染源。由于柴油機顆粒物組成復雜并且顆粒粒徑甚小，大都屬于亞微米級粒子和納米級粒子，排放后能長時間懸浮于大氣中人們的呼吸高度內，危害極大，因此顆粒凈化技術也與脫硫脫氮成為人們關注的焦點。煙氣的脫硫和煙塵治理一直以來是我國大氣污染防治的重點領域。在煙氣脫硫技術和設備方面，根據《中華人民共和國大氣污染防治法》的要求，適當發(fā)展簡易型脫硫工藝技術和設備，發(fā)展煙氣循環(huán)流化床脫硫、噴霧干燥脫硫、爐內噴鈣尾部增濕活化脫硫、電子束脫硫等工藝，以適應中小機組的煙氣脫硫；在煙塵治理方面，淘汰技術落后、質量低劣的旋風除塵器，重點發(fā)展高效低阻及除塵、脫硫、脫氮一體化，即組合式除塵器。由于硫氧化物、氮氧化物同是國家限制排放的污染物,而分開處理明顯增加了設備的投資和空間的占用。所以,一體化也勢在必行。自從1998年國務院頒布了《酸雨控制區(qū)和二氧化硫污染控制區(qū)劃分方案》之后，對脫硫擔出了更高的要求，迫切需要脫硫除塵設備，面對如此狀況，開發(fā)制造出適合于煙氣脫硫脫氮除塵一體化設備具重要意義。對于脫硫、脫硝、除塵世界各國急于尋找高科技技術。用一種介質、三種功能，同時在一個容器內完成，達到即脫硫，又脫氮還能除塵，無廢渣、廢水、廢氣排放，以廢治廢，變廢為寶的新型裝置技術，截止目前還沒有新的方法和裝置[1]，特別是低濃度SO2的治理已成難題。1.2煙氣處理技術1.2.1煙氣脫硫在長期的研究、開發(fā)和應用過程中，煙氣脫硫工藝流程多達180種，然而取得工業(yè)應用價值的不過十余種。分類方法很多，一般按照操作特點分為干法、濕法和半干法；按照生成物的處置方式分為回收法和拋棄法；按照脫硫劑是否循環(huán)使用分為再生法和百再生法。根據凈化原理也分為兩大類：（1）吸收吸附法，用液體或固體物料優(yōu)先吸收或吸附廢氣中的SO2；（2）氧化還原法，將廢氣中的SO2氧化成SO3，再轉化為硫酸或還原為硫，再將硫冷凝分離。前者應用較多，后者還存在一定的技術問題，應用較少[2]。1、濕法脫硫：這是目前較成熟、運行較穩(wěn)定的方法。由于是氣液反應,脫硫反應速率快、效率高、脫硫劑利用率高。但由于其廢水處理量大,運行成本也較高。（1）石灰石-石灰法。是以石灰石或石灰的漿液為脫硫劑,在吸收塔內對SO2煙氣進行洗滌吸收的方法，其產物為CaSO3和CaSO4。石灰石系統的最佳操作條件PH值為5.8~6.2,而石灰系統的最佳PH值為8。由于原料中的Ca(OH)2或CaCO3沉積或結晶析出、反應產物CaSO3和CaSO4的結晶析出等,所以其最大的難點是吸收塔結垢和堵塞問題。為了解決這個問題,現在石灰石-石灰法已被石灰石-石膏法所代替。（2）石灰石-石膏法。是以空氣鼓入吸收塔,使得CaSO3氧化為CaSO4(石膏),由于其鼓入氣體使料液更為均勻,脫硫率更高,其堵塞和結垢的幾率大大降低。此法的最大優(yōu)點是石灰石來源廣、價格低,而生成的石膏可用于建筑材料和鈣塑材料。其缺點是系統管理操作復雜、初期投資較大[3]。（3）雙堿法。此法種類較多,實際上是為了克服石灰法易結垢的缺點,主要是鈉堿雙堿法。即采用Na2CO3或NaOH溶液為第一吸收液,再用石灰石或石灰溶液為第二堿液使之再生,再生后溶液繼續(xù)循環(huán)使用。此法得到的SO2仍以CaSO3或CaSO4的形式沉淀出來。由于其產物的生產過程在吸收塔外,所以避免了結垢和堵塞。（4）氧化鎂吸收法。除了Ca2+對SO2有吸收作用外，MgO、MnO2和Z2O等對SO2也有吸收作用。此法具有代表性的工藝有基里洛(Girillo)法和凱米克(Chemico)法。基里洛法是用吸收性能好且易再生的MgOx、MnOy為吸收劑,吸收煙氣中的SO2。凱米克法是用MgO的水溶液Mg(OH)2吸收煙氣中的SO2，吸收液再生后可繼續(xù)循環(huán)使用[4]。我國氧化鎂資源豐富,而且可再生,成本相對較低,吸收后得到高濃度SO2氣體,適宜于制造硫酸或固態(tài)硫磺。由于鎂還是會有損失,易造成二次污染。（5）鈉堿吸收法。本法是用NaOH、Na2CO3和Na2SO3的水溶液為吸收劑,吸收煙氣中的SO2。其中使用最多的是威爾曼-洛德(Wellman-Lord)法,是美國和日本應用較多的脫硫方法[5]。此法實際上是采用Na2SO3和NaHSO3混合液為吸收劑。當吸收劑中NaHSO3濃度達到80%~90%時,就要對吸收劑進行再生,可獲得較高濃度的SO2和Na2SO3。再生后的Na2SO3可用于循環(huán)使用,SO2可用于生產硫酸。對煙氣的吸收效率可達到90%以上。此法具有吸收速度快、運轉時不易堵塞等優(yōu)點。除以上方法外,濕法還包括氨法、堿式硫酸鋁法、水和稀酸吸收法等。這些方法由于吸收效率不高,應用范圍較窄。2、半干法脫硫。是利用顯熱蒸發(fā)吸收液中的水份,使最終產物為干粉狀,得到廢渣較難利用,一般拋棄處理。（1）爐內噴鈣濕活化(LIFAC)法。此法是由芬蘭IVO公司和TAMPELLE公司聯合開發(fā)的。是在傳統爐內噴鈣法基礎上增加了活化反應器,并促進噴水增濕。由于其脫硫效率可達到75%~80%左右,較適合于中小機組和老電廠改造。（2）旋轉噴霧干燥(SDA)法。此法是利用噴霧干燥的原理,將吸收劑(如石灰漿液)霧化噴入吸收塔內,使得吸收劑與煙氣中的SO2發(fā)生化學反應。得到的固體以廢渣形式排出。SDA法系統簡單、投資較低,不會結垢和堵塞,但其效率略低于濕法。（3）干法脫硫。傳統是用石灰蘇打(CaO-Na2CO3)干粉來除去煙道內廢氣所含的SO2，從而得到干粉狀鈣鹽和鈉鹽及未反應的干燥粉塵的混合產物的方法。此法可以達到自動控制的目的,但效率不及濕式脫硫法,可靠性也還有待提高。發(fā)展FGD，各國因國情差異采取的技術路線不盡相同。日本主要采用“石灰石-石膏法”重要原因之一是缺乏天然石膏資源，脫硫副產品出路沒問題[6]，也降低了脫硫成本。美國天然石膏和硫磺資源豐富，而且地域遼闊，每年脫硫產生固體廢棄物約3000萬噸，大多采取拋棄堆存的方法經濟可行。但從總體上講，世界范圍內始終是石灰/石灰石濕式工藝占絕對優(yōu)勢，它是公認的FGD傳統技術和主流工藝[7]。我國人均土地資源有限，又是一個硫磺資源缺乏而天然石膏資源豐富的國家，因而，美、日、德等國脫硫副產物的解決方法在我國不能套用。隨著2000年《大氣污染防治法》的出臺，規(guī)定了多項重大的大氣污染防治法律制度和措施，進一步加大了大氣污染防治的力度。雖然國家對大氣污染防治工作的日益重視在一定程度上緩解了二氧化硫污染的惡化趨勢，但是污染處理現狀依然不容樂觀，其中低濃度二氧化硫煙氣治理技術還是熱點和難點。因此針對一些企業(yè)生產要求FGD流程短，操作簡單的特點，我國在在探索低硫燃燒、型煤固硫等技術的同時，也要開發(fā)一些簡易除塵脫硫組合技術[8]。1.2.2煙氣脫硝由于爐內低氮燃燒技術的局限性,對于柴油發(fā)電機,采用改進燃燒技術可以達到一定的除NOx效果,但脫除率一般不超過60%。使得NOx的排放不能達到令人滿意的程度，為了進一步降低NOx的排放，必須對燃燒后的煙氣進行脫硝處理。目前通行的煙氣脫硝工藝大致可分為干法、半干法和濕法3類。其中：（1）干法包括選擇性非催化還原法(簡稱SNCR)、選擇性催化還原法(簡稱SCR)、電子束聯合脫硫脫硝法；SCR過程是以氨作還原劑，通常在空氣預熱器的上游注入含NOx煙氣，在含有催化劑的反應器內NOx被還原為N2和H2O，催化劑的活性材料通常由貴金屬、堿性金屬氧化物和沸石組成；在SNCR脫硝工藝中，尿素或氨基化合物作為還原劑將NOx還原為N2；電子束法是用高能電子束(0.8～1MeV)輻射含NOx和SO2的煙氣，產生的自由基氧化生成硫酸和硝酸,再與NH3發(fā)生中和反應生成氨的硫酸及硝酸鹽類，從而達到凈化煙氣的目的。（2）半干法有活性炭聯合脫硫脫硝法（簡稱AC）。AC法利用活性炭特有的大比表面積，多空隙從而進行脫硝的，同時還可以進行脫硫。（3）濕法有臭氧氧化吸收法等。就目前而言，干法脫硝占主流地位。其原因是：NOx與SO2相比，缺乏化學活性，難以被水溶液吸收；NOx經還原后成為無毒的N2和O2，脫硝的副產品便于處理；NH3對煙氣中的NO可選擇性吸收，是良好的還原劑。濕法與干法相比，主要缺點是裝置復雜且龐大；排水要處理，內襯材料腐蝕，副產品處理較難，電耗大（特別是臭氧法）。1.2.3煙氣除塵柴油機排放顆粒物產生的主要原因是由于燃料燃燒不均勻在高溫缺氧條件下氧化、裂解而形成。柴油機顆粒物組成復雜并且顆粒粒徑甚小，大都屬于亞微米級粒子和納米級粒子，對人體和大氣環(huán)境有著不容低估的危害。目前針對柴油燃燒煙氣凈化的技術有：（1）過濾捕集技術。過濾器通常稱為顆粒捕集器，是減少柴油機顆粒物最直接的方法，也是目前國際上最接近商品化的柴油機微粒后處理技術。其利用的是碰撞、攔截和擴散的機械過濾過程。（2）靜電吸附捕集技術。利用附加強電場對呈帶電特性的碳煙微粒進行靜電吸附。（3）濕式凈化技術。濕式凈化分為水箱洗滌和噴水洗滌，可全面降低柴油機廢氣中各有害污染物的含量，同時還能有效地降低排氣溫度，減輕廢氣排放噪聲。（4）旋風分離技術。利用離心力實現顆業(yè)物的氣固分離而除去。但由于柴油機顆粒物粒徑太小，分離效率受到限制。所能通常需在旋風分離裝置前加入絮凝劑或增設微粒凝聚器使顆粒物凝聚長大以提高脫除效率。國外研究人吶喊在旋風分離裝置前增設一水冷流化床來促進顆粒物的凝聚過程，取得了良好效果[9]。從現已開發(fā)應用的技術來看，雖然均在某些方面具有其優(yōu)越性，但都存在一定的缺陷和局限性，因此急需盡快開發(fā)出一種體積小、重量輕、效率高、適用性廣、價格低且能同時脫除柴油機廢氣中的顆粒物及其他有害物質的凈化技術和設備。1.3論文研究內容綜合以上各脫硫、脫硝和除塵工藝的優(yōu)缺點，煙氣脫硫脫氮除塵一體化工藝應運而生。依據我國國情，電力脫硫脫銷除塵一體化技術裝置是實現以廢治廢，廢物二次利用，它不僅是投資小，更直觀的是運行費用低，三為一體設備建設周期短。時代在呼喚國內環(huán)保企業(yè)要用高科技手段，將新型脫硫脫硝除塵為一體化的整體系統工程技術裝置產業(yè)化。脫硫脫銷除塵的核心是裝置，目前國內外都采用噴淋塔。由浙江大學譚天恩教授為首的研究小組發(fā)明的旋流板塔是一種高效、節(jié)能的傳質設備，具有氣液通量大、壓降低、操作彈性寬、除塵效率高、不易堵塞、效率穩(wěn)定等優(yōu)點，其綜合性能優(yōu)于目前國內外普遍使用的其它脫硫塔。旋流板塔工作時，煙氣由塔底切向高速進入，在塔板葉片的導向作用下旋轉上升。逐板下流的液體在塔板上被煙氣噴成霧滴狀，使氣液間有很大的接觸面積。液滴在氣流的帶動下旋轉，產生的離心力強化氣液間的接觸，最后被甩到塔壁上，沿壁下流，經過溢流裝置流到下一層塔板上，再次被氣流霧化而進行氣液接觸。由于塔內提供了良好的氣液接觸條件，氣體中的SO2等酸性氣體被堿性液體吸收的效果好；旋流板塔同時具有很好的除塵性能，氣體中的塵粒在旋流塔板上被水霧粘附，并受離心力作用甩到塔壁而除去，從而具有較高的除塵除霧效率[10]。本論文正是綜合利用了這種旋流板塔對柴油發(fā)電機煙氣治理進行設計，同時對其系統的機房通風、噪聲控制以及尾氣余熱回收等一系列相關工程進行了探討。2柴油發(fā)電機尾氣治理設計發(fā)電機組運行時柴油機排出的尾氣是一種高溫高速的脈動性氣流，噪聲大，污染重。柴油燃燒時排2放煙氣中含有大量碳黑、SO2、NOx等有毒有害物質，若不加處理直接排放，對大氣環(huán)境會造成污染，根據國家的環(huán)保要求，對該廢氣進行治理后達標排放。2.1設計依據及標準2.1.1設計依據1、《大氣污染物綜合排放標準》（GB16297-1996）2、《環(huán)境空氣質量標準》(GB3096-1996)中的二級標準3、《大氣污染物排放限值》(DB44/27-2001)中的二時段二級標準4、《三廢處理工程技術手冊》（廢氣卷）5、建設單位提供的有關原始技術資料2.1.2煙氣量和污染物濃度配備功率為250kw“康明斯”柴油發(fā)電機1臺。根據該柴油發(fā)電機的供應商提供的性能參數：以柴油為燃料，參照同類型柴油發(fā)電機一程實例，發(fā)電機運行時，各參數為：燃油鍋爐燃料消耗量約為：45kg/h；尾氣出口溫度約為200℃尾氣排放量：2500m3/h尾氣含塵濃度約為：250mg/m3；尾氣含SO2約為：220mg/m3（柴油含硫量0.6%）；尾氣含氮氧化物約為：550mg/m3；林格曼黑度約為：大于1級。2.1.3設計原則1、本方案遵循投資省、維護管理方便、保證達標排放、不產生二次污染的原則2、工藝成熟可靠，設計合理，方便生產。2.1.4設計范圍本工程設計主要包括柴油發(fā)電機的機房通風、噪聲治理、尾氣治理、尾氣余熱回收工程設計。2.1.5設計目標尾氣治理后排放濃度應達到《大氣污染物綜合排放標準》（GB16297-1996）中“燃油鍋爐大氣污染物排放限值”二時段二級標準，列表如下表2.1：表2.1《大氣污染物綜合排放標準》二級標準名稱SO2顆粒物氮氧化物林格曼黑度《大氣污染物綜合排放標準》550182401級治理后≤550≤18≤240≤1級2.2方案設計與工藝流程簡介2.2.1處理工藝的選定對柴油發(fā)電機組排出的尾氣黑煙，按目前的常規(guī)做法是采用旋流板水洗噴法，采用旋流板式噴淋塔，氣體在塔內由下向上高速運動，與自上向下噴出的洗滌液想接觸，由于塔內設置了多層旋流板，它能增加氣液接觸面積和接觸時間，使尾氣與水在塔內和板面上充分接觸。尾氣中的污染物質碳黑與噴淋水接觸過程中，補水充分吸附，得以凈化；尾氣中的NOx、SO2等氣態(tài)污染物通過在噴淋水中加入一定比例的NaOH使噴淋水呈堿性，在噴淋過程中，水與尾氣接觸時，發(fā)生化學反應，使NOx、SO2等氣態(tài)污染物得到中和達到良好的處理效果。在整個尾氣凈化過程中設備無需清洗，所用的噴淋水可循環(huán)使用，整個處理過程可實現自動控制，操作簡便。故在本方案中選用旋流板式噴淋塔工藝對發(fā)電機尾氣進行凈化處理?；瘜W反應為：（1）SO2+2NaOH=Na2SO3+H2O；（2）NOx+NaOH=NaNOx+H2O。2.2.2工藝流程圖2圖2.1柴油發(fā)電機煙氣凈化工藝流程圖發(fā)電機尾氣旋流板除塵脫硫塔除霧裝置引風機煙囪水泵吸收液循環(huán)池脫硫劑脫硫劑熱交換器氣體流動方向液體流動方向2.2.3工藝說明發(fā)電機尾氣排放口安裝有消音器和熱交換器，尾氣經消音器和熱交換器，進入旋流板噴淋塔。噴淋水由循環(huán)泵提升進入噴淋塔，通過螺旋噴頭形成噴霧，而尾氣在進入除塵器的旋流裝置后，以高速和45°角與噴淋水霧充分混合，尾氣中的塵粒加濕增重，在離心力的作用下，補甩到除塵器壁面，隨壁面水流一道流入除塵器底部；與此同時，尾氣中的二氧化硫與螺旋狀錐型水膜在塔內和板面上充分接觸，與水霧中的脫硫劑迅速反應，使尾氣中的二氧化硫得以去除。經此處理尾氣與水霧一起通過上行通道，在除霧器的作用下，水霧被去除。凈化后的尾氣則作為換熱器的冷卻劑，溫度得到提升后，再通過風機對外排放。而洗滌液則經沉降池沉淀后進入循環(huán)水槽，由循環(huán)泵提升噴淋水循環(huán)使用，沉淀污水定期排至廠內污水處理系統凈化排放。噴淋水循環(huán)系統安裝PH自動監(jiān)控系統，在線監(jiān)測循環(huán)水的PH值，自動控制加堿量，使PH值保持恒定，確保系統穩(wěn)定運行。本設計的一個突出的特點就是利用熱交換器有效地實現了煙氣的余熱利用。一般為了利于煙氣抬升，排煙溫度宜在200℃以上，而凈化后的尾氣溫度一般在1、固定管板式換熱器由于柴油機煙氣的溫度一般在200℃左右或更高，而吸收操作則要求在較低的溫度下（60℃固定管式換熱器的結構如下圖2.2所示：圖2.2管式換熱器結構圖它由殼體、管束、封頭、管板、折流擋板、接管等部件組成。其結構特點是管束以焊接或脹接在兩塊管板上，管板分別焊接在殼體兩端并在其上與封頭連接，封頭和殼體上裝有流體進出口管。與其他形式的換熱器相比，其結構簡單、緊湊，制造成本較低；管內不易積垢，即使產生了污垢也便于清洗。但無法對管子的外表面進行檢查和機械清洗。由于管束和管板與外殼的連接均為剛性，而管內管外是兩種不同溫度的流體，因此，當兩流體溫度差較大（大于50℃）時產生溫差應力，以致管子扭彎或從管板上松脫，甚至于損壞整個換熱器，故應考慮設置熱補償——膨脹節(jié)。膨脹節(jié)通常焊接在外殼的適當部位上，常見有U形、平板形和Ω形等幾種，由于U根據本設計的管子和殼體的壁溫差小70℃和殼程壓力小于0.6MPa，所以選用固定管板式換熱器較合適[11]2、旋流板式麻石除塵脫硫裝置該裝置采用不銹鋼旋流板和無阻塞不銹鋼螺旋噴嘴，利用特殊方法固定兩層旋板和一層除霧板（倒向旋流板），均勻地配置無阻塞螺旋噴嘴。旋流板式麻石除塵脫硫裝置對旋流板的角度進行了優(yōu)化，且制造旋流板所用的不銹鋼是β結構不銹鋼，耐腐蝕、強度高。這種旋流板煙氣阻力損失較小，煙氣通過時吸收液有最大的接觸面和接觸機會。螺旋噴嘴是由螺旋和分散結構組成，在螺旋力的作用下從一個噴水孔向孔四周霧化噴出，吸收涂霧化良好，分散度高，增加了煙氣與吸收液的碰撞和接觸的幾率，使吸收反應充分進行，大大提高了SO2的去除率。實踐表明，這種結構的旋流板麻石除塵脫硫塔，除塵效率達99.5%以上，脫硫效率70~82%，并且無堵塞。除塵脫硫塔所用旋流板優(yōu)化了板的層次和偏轉角度等設計，霧化噴嘴采用特別設計的旋流式無阻塞噴嘴，解決了易堵塞、旋流板阻力損失大等關鍵技術問題。且本工藝用水循環(huán)使用，所以運行費用較低。3、除霧器濕法吸收塔在運行過程中，易產生粒徑為10~30m的“霧”?！办F”不僅含有水分，它還溶有硫酸、硫酸鹽、硝酸鹽、SO2等，如不妥善解決，任何進入煙囪的“霧”，實際就是把SO2排放到大氣中，同時也造成引風機的嚴重腐蝕。因此，工藝上對吸收設備提出除霧的要求。被凈化的氣體在離開吸收塔之前要進行除霧。通常，除霧器多設在吸收塔的頂部，多為二級除霧器，安裝在塔的圓筒頂部（垂直布置）或塔出口的彎道后的平直煙道上（述評布置）。后者允許煙氣流速高于前者。對于除霧器應設置沖洗水，間歇沖洗除霧器。凈化除霧后煙氣中殘余的水分一般不得超過100mg/m3，更不允許超過200mg/m3，否則會沾污和腐蝕熱交換器、煙道和風機。在本設計中采用絲網除霧器。絲網除霧器是一種分離效率高，阻力較小，重量較輕，所占空間不大的除霧器。它由金屬或塑料絲編織成網，卷成盤狀而成?？沙ゴ笥?μm的霧滴，效率右達98%~99%，壓力降不超過250Pa。4、循環(huán)水泵噴淋水是通過循環(huán)泵提升進入噴淋塔，洗滌液則經沉降池沉淀后進入循環(huán)水槽，再由循環(huán)泵提升循環(huán)使用。循環(huán)泵主要由泵體、葉輪、軸、冷卻室、泵支架、懸架、密封部件、密封環(huán)等零件組成，泵進口為水平軸向，出口垂直向上，葉輪經過靜平衡校驗，用葉輪螺母與軸套一起固定在軸上，泵軸由一對單列向心推力球軸承和一只單列向心球軸承（或單列向心圓柱滾子軸承）支承在懸架上，泵體與冷卻室及懸架用螺栓聯接，泵通過彈性聯軸器由電動機直接驅動。泵的密封采用浮動環(huán)密封，或采用耐高溫高壓填料密封；泵的軸向力由單列向心推力球軸承承受，有的泵采用帶背葉片的葉輪平衡軸向推力；浮動環(huán)密封部件和懸架部件均設有冷卻室，外接冷卻水總需要量為0.3~0.6m35、引風機風機由葉輪、機殼、進風口、傳動組、調節(jié)門等部件組成。（1）葉輪：材料為16Mn，長短相間前向彎曲葉片，焊于弧錐形前盤與平板后盤中間，葉輪成型后經嚴格的靜動平衡校正和超速運轉試驗，因此運行平穩(wěn)可靠。（2）機殼：用鋼板焊接成蝸形整體。在蝸板上開有清灰門，便于清除葉片和機殼內的積灰。保證葉輪的平衡性和氣動性能。（3）進風口：制成收斂式流線形整體結構，用螺栓固定于風機一側。（4）傳動組：由主軸、水冷軸承箱、聯軸器組成。主軸由優(yōu)質鋼制成，采用滾動軸承，軸承箱有整體式和剖分式兩種形式?！?~6.3采用整體式軸承箱；№7.1~16采用剖分工軸承箱，兩種軸承箱上均需通水冷卻，耗水量因工作溫度和環(huán)境溫度不同而異，一般按0.5m3/h~1m3/h考慮。軸承箱上裝有溫度計和油位指示，軸承箱采用（5）調節(jié)門：用來調節(jié)風機流量大小。調節(jié)門為花瓣調心式，軸向安裝于進風口之前，采用外部傳動的結構，轉動靈活方便，調節(jié)范圍由90°（全閉）到0°（全開）。調節(jié)門的板把位置從進風口方向看在右側，對右旋轉風機，把從下往上推是從全閉到全開方向；對左旋轉風機，板把從上往下拉是由全閉到全開方向。為使調節(jié)門各部正常工作，必須搞好潤滑，建議采用高溫（260°C）膨潤土脂，使風機在高溫運轉時不至失效2.3工藝計算和設備技術參數2.3.1尾氣氣壓計算根據發(fā)電機資料的數據發(fā)電機尾氣背壓為1200Pa；熱交換器阻力小于600Pa計算；噴淋塔設備阻力小于700Pa，按700Pa計算；消音器阻力小于200Pa，按200Pa計算；煙道阻力小于200Pa按200Pa計算；系統總阻力H：H=600+700+200+200=1700Pa；系統總阻力H大于尾氣背壓1200Pa，因此系統不可利用尾氣背壓克服系統阻力，需增加引風機，引風機全壓應大于噴淋塔的最大阻力，即P>700Pa。。2.3.2旋流板噴淋塔（不銹鋼）1、已知：氣相流量：Vs=2500m3/h=0.69m3/s液相流量：L氣相密度：ρG=1.26kg/m3 液相密度：ρL=1000kg/m3 混合液表面張力σ=56mN/m，平均操作壓強P=1.013×105Pa。2、計算過程：（1）塔徑欲求出塔徑應先計算出適宜空塔速度。適宜空塔速度u一般為最大允許氣速uF的0.6~0.8倍，即而最大允許氣速uF可由求得。其中式中的C可由史密斯關聯圖查得，液氣動能參數為：取板間距HT=0.4m，板上液層高度hL=0.08m，那么。根據以上數值由史密斯關聯圖可得液相表面張力為20mN/m時的負荷系數C20=0.065。由所給出的工藝條件校正得：最大允許氣速：取安全系數為0.7，則適宜空塔速度為：u=0.7×2.25=1.58m由下式計算塔徑：按標準塔徑尺寸圓整，取D=0.8m，那么實際塔截面積：實際空塔速度：安全系數，在0.6~0.8范圍間，合適。（2）有效高度塔的有效高度:h=vt=0.8×5=4.0則噴淋塔的有效尺寸：φ0.8×高4.02.3.3絲網除霧器絲網除霧器是一種分離效率高，阻力較小，重量較輕，所占空間不大的除霧器。它由金屬或塑料絲編織成網，卷成盤狀而成?？沙ゴ笥?μm的霧滴，效率右達98%~99%，壓力降不超過250Pa。它的設計計算如下：1、設計氣速可由求得，系數K可取0.08~0.11，在這里取K=0.08：2、絲網盤的直徑：3、絲網層厚度H的確定：對于金屬絲網，當絲網直徑為0.076~0.4mm時，在適宜氣速下，絲網層的厚度為100~150mm時，就能把氣體中的絕大部分霧滴分離下來；當合成纖維網直徑為0.005~0.03mm時，絲網厚度一般取50mm。在本設計中，選取纖維絲網，則H=50mm。2.3.4循環(huán)水泵（不銹鋼）脫硫塔內裝三層旋流板，三層螺旋噴嘴。每只螺旋噴嘴覆蓋半徑0.28m，覆蓋面積0.25m2，每層噴淋管架裝噴嘴1只，塔內共設噴嘴3只。采用0.5英寸螺旋噴嘴，噴嘴壓力0.7b，每只噴嘴水量為45L/min，3只噴嘴噴淋水量8.1m1、噴淋水管道阻力和局部阻力約為：1mH2O2、循環(huán)泵提升高度為：4.03、循環(huán)泵揚程H：H=0.7×3+1+4.0=7.1mH2O4、選型：則選定泵為兩臺（一用一備）型號25HYF-9；揚程12米流量9m3/h；電機功率2.0KW，316不銹鋼耐腐蝕泵。2.3.5循環(huán)水槽1、容積：循環(huán)池主要用于沉淀粗顆粒灰渣，池體分為三級，磚混結構。水槽容量按一臺泵開啟10min的水量計算：噴淋水槽有效容積為1.5m32、材質：厚度δ=3mm，316不銹鋼板槽內出水端安裝PH儀在線監(jiān)測噴淋水PH值；出水端與回水端之間安裝不銹鋼隔網，阻隔大物全進入泵體；出水端安裝浮球液位計自動補充自來水；回水端底部安裝排污管閥，定期排污。2.3.6溶堿槽1、有效容積：1m3，規(guī)格：1×1×2、材質：厚度δ=8mmPVC板3、攪拌器：104r/min，材質：不銹鋼4、加堿泵：流量Q=15L/min，揚程H=2.4m，型號：14CQ-8磁力泵2.3.71、根據發(fā)電機尾氣配套煙道安裝，取風速10m/s，則煙道直徑參照風管設計規(guī)范，實際取300mm；2、處理后的尾氣對空排放，煙囪高度103、管道阻力的計算：（1）根據計算各段的摩擦壓損。管段①：已知，d=300mm，L1=3m，K=0.15，λ=0.0149，λ/d=0.0149/0.3=0.05，則管段沿程阻力損失為：；同理，可計得其他管段的磨擦壓損：管段②：；管段③：；管段④:；圖2.2管道布置圖（2）根據計算各管件的局部壓損。管段①；該管段有兩個90°彎頭（R/d=1.5），ζ=0.25，則該管段局部壓損為：；管段②：該管段有四個90°彎頭（R/d=1.5），ζ=0.25；此外還有換熱器壓損，其壓損小于300Pa，按300Pa來算，則該管段局部壓損為：；管段③：該管段有四個90°彎頭（R/d=1.5），ζ=0.25，此外還有旋流噴淋塔，其壓損小于700Pa，按700Pa來算，則該管段局部壓損為：；管段④；局部壓損除了包括三個90°彎頭外，還有風機進出口及煙囪的壓力損失，若風機入口處變徑管壓損略不計，風機出口ζ=0.1（估算），傘形風帽（h/D=0.5），ζ=1.3，則，所以該管段的局部壓損為:；（3）系統總壓力損失為：（9.13+9.13+18.26+12.18）+（30.44+360.88+760.88+130.88）=1331.78Pa以上計算結果如下表2.2所示：表2.2管道計算表管段編號流量Q(m3/h)管長d(mm)流速u(m/s)λ/d(m-1)摩擦壓損△PL(Pa)局部壓損系數∑ζ局部壓損△Pm(Pa)管段總壓損△P(Pa)系統總壓損∑△PL(Pa)①250039.830.059.130.530.4439.571331.78②39.135.9360.88370.01③618.2612.50760.88779.14④412.182.15130.88143.062.3.8引風機1、選擇風機的計算風量：；2、選擇風機的計算風壓：；3、根據上述風量和風壓,在通風機樣本上選擇4-71No3.55A風機及其配套電機,其參數如下:（1）型號：4-71No3.55A；轉數：2900r/min；（2）全壓：1620Pa；流量：2747m3（3）電機：y90L-2；電機功率：4kw。4、復核電動機效率：配套電機滿足需要。2.3.9系統控制1、每臺發(fā)電機尾氣排放管安裝電動蝶閥，設備運行同時開啟電動蝶閥；設備停止時蝶閥保持關閉；2、設備啟動前2min噴淋循環(huán)泵啟動，PH測定儀同時工作；3、PH測定儀設定工作范圍，PH檢測值低于設定低線，加堿泵啟動加堿，高于設定高線，加堿泵停止加堿。4、兩臺循環(huán)泵由時間繼電器控制定時切換。5、設備停止工作5min后，循環(huán)泵及PH測定儀停止工作。3發(fā)電機機房通風和噪聲控制3.1機房通風和噪聲源1、通風發(fā)電機組在運行過程中會產生大量輻射熱，所以機房設計中機組的冷卻和通風非常重要。只有保證機房內足夠的空氣流量，及時帶走發(fā)電機輻射的熱量，才能滿足機組正常的工況。若無良好的冷卻和通風，會使機組功率折損，并使機組高水溫停機，從而影響機組的使用。發(fā)電機組通風量包括兩部分：（1）柴油燃燒時消耗的空氣量；（2）冷卻所需的空氣量。2、噪聲源發(fā)電機組的噪聲主要分為排煙噪聲、機械噪聲和機組振動噪聲三部分，針對三部分的噪聲，進行環(huán)保降噪治理[12]。A、排氣噪聲。其噪聲級一般均在100dB(A)以上，并通過排煙口直接污染周圍環(huán)境，它還伴隨著高溫、有毒氣體，對鄰近居民的生活，工作造成嚴重的影響。排氣噪聲級隨柴油機功率和轉速的增加而提高；而隨轉速的增值更大。B、冷卻風機噪聲。它主要含旋轉噪聲、渦旋噪聲和機械噪聲等部分。C、機械噪聲和燃燒噪聲。常見的重要機械噪聲源包括活塞撞擊、氣門沖擊、齒輪轉動、軸承以及噴油裝置的機械振動等。所有這內部機械振動會激發(fā)柴油機外表面和零件向外輻射噪聲，燃燒噪聲是柴油機特有的噪聲，它是由無節(jié)流的稀混合氣在氣缸中燃燒時產生的高壓形成的。D、地基的振動和傳遞。柴油機強烈的機械振動可通過地基遠距離傳播到室外各處然后通過地面再輻射噪聲。3.2設計依據及標準3.2.1設計依據1、建設單位提供的有關原始技術資料；2、《工業(yè)企業(yè)廠界噪聲標準》（GB12348-90）Ⅱ類標準；3、有關的設計規(guī)范及設計手冊。3.2.2設計標準噪聲標準執(zhí)行《工業(yè)企業(yè)廠界噪聲標準》（GB12348-90）Ⅱ類標準。標準值見下表：表3.1《工業(yè)企業(yè)廠界噪聲標準》Ⅱ類標準值類別晝間夜間Ⅱ60dB(A)50dB(A)本柴油發(fā)電機房治理工程按達到Ⅱ類晝間標準進行設計，即經治理后其邊界噪聲值晝間不大于60dB(A)。3.3設計計算與作用原理3.3.1機組通風系統發(fā)動機的運行需要連續(xù)的鮮風供應，同時機組的運作會增加機房內的溫升，造成機組冷卻散熱系統甚至效率大幅下降，甚至使機組功率發(fā)生折損。良好的通風系統必需要考慮下述因素：良好的循環(huán)通風面積進排風方式進排風口噪音處理自然通風：機組自帶風扇吸入冷空氣并經發(fā)電機底部流過散熱器相連的導風管排到戶外。機房進、排風口規(guī)格為0.75×0.5m各四個，進風風速按2.5m/s計算，則：1、總進風量Q=4×0.75×0.5×2.5×3600=135002、單臺發(fā)電機冷卻所需空氣量為：148m3/min=8880通過計算可見自然風量能滿足發(fā)電機的通風量，因此不需強制進新風。3.3.2機房噪聲控制措施根據噪聲產生源通過隔振、吸聲、消聲、隔聲等措施，使機組對環(huán)境噪聲影響降至《工業(yè)企業(yè)廠界噪聲標準》（GB12348—90）Ⅱ類標準以下。1、隔振：將振動源與環(huán)境通過隔振措施，使設備產生的激振力被振裝置所隔絕，使固體聲得到有效抑制。（1）據發(fā)電機相關廠家樣本可知，發(fā)電機組的重量約在4~8噸，而其中的柴油機轉速一般為1500轉/分，這么沉重的東西在高速運行時，必須采取一定的減振措施。為了減低振動，根據柴油機組尺寸，設置一個高20cm的混凝土基礎，基礎各邊應超出機組最寬處15~30cm，當進行機組安裝時，在基礎相對于機組底架上的固定螺栓位置鉆孔，然后用膨脹螺栓將機組固定。采取這一措施，機組的振動被混凝土吸收一部分。鋼筋混凝土基礎必須保證一定的養(yǎng)護期，設備才可就位?；A四周應設計10cm的油槽，可以方便清理設備滴漏的燃油或潤滑油。 此外，在發(fā)電機底座設置混凝土減振基礎，建議同時安裝8只“V”型高效減振器。（2）發(fā)電機尾氣管安裝波紋膨脹節(jié)，以減少振動從管道傳遞出去。針對柴油發(fā)電機出口的高溫、高壓等特點，選用不銹鋼波紋膨脹節(jié)[13]。（3）除塵脫硫脫氮系統外管道也需要采取隔振措施。在動力機器與管道之間加柔性連接裝置：在風機的風管與風機的連接處，采用柔性帆布管接頭。在振動較大的管路穿越墻體處，設置阻尼減振器，將穿墻管道與墻體徹底斷開，控制通風系統運行時的振動傳遞。在地下室冷凍水及冷卻水主管道上各增加一處250mm長橡膠軟接頭，進一步切斷固體震動的傳播。2、吸聲：聲波在傳播過程中，遇到各種材料時，會發(fā)生一部分聲能被反射，一部分聲能被吸收現象。通過對聲能的吸收，降低機房內的混響聲，從而達到整體降低噪聲的效果。發(fā)電機組的噪聲級一般在94dB(A)，安裝于機房房頂、地面和四壁均為水泥抹面的剛性平面的機房內，平均吸聲系數小于0.015，室內法混響嚴重，機房內的噪聲級可達到103~105dB(A)。僅靠隔聲使室外噪聲達到60dB(A)是困難的、昂貴的。因為提高4~6dB(A)隔聲量，墻體厚度要增加1倍。因此，在機房的四周墻體及天花做吸聲體，吸收部分聲能，減少由于聲波反射產生的混響聲。在室內適當位置吊裝72m2的吸聲構件和吸聲吊頂，約占內壁總面積的26%。吸聲構件用松木做骨架，結構由外向里分別是金屬網、玻璃布、超細玻璃棉（25kg/m3）及玻璃布，總厚度50mm。構件和吊頂與壁面、頂面之間留有100~400mm空腔，以提高吸聲材料低頻吸聲性能。室內經過有吸聲處理后，混響聲下降3~4dB(A)。3、消聲：在聲波入射到多孔材料時，即可激起小孔或纖維的空氣運動，緊靠孔壁或纖維表面的空氣，因也壁的影響，產生粘滯作用，使聲波與多孔材料產生摩擦使聲能轉化熱能，從而得到衰減。在整個系統噪聲中，進、出口輻射的空氣動力性噪聲強度最大，所以控制系統的噪聲，首先應將這部分噪聲降下來。在機房進、排氣口安裝雙層消聲器、排風百葉。排風機及發(fā)電機排氣扇后設排風室，室內從下至上安裝雙層消音器，發(fā)電機組尾氣管分別安裝一次消聲器和二次消聲器。其中一次消聲器為發(fā)電機組自帶，二次消聲器選用阻抗復合式消聲器，消聲量大于25dB/m。4、隔聲：聲波在空氣中傳播過程中，因擴散與障礙物的阻擋作用，聲能影響局限于聲源附近，從而起到阻隔噪聲源的作用，如隔聲門、隔聲窗等。（1）隔聲窗設計一種通風隔聲窗，平面尺寸0.75×0.5m，厚0.7m，相當于多個直管阻性消聲器，該窗上具有15dB(A)的降噪能力，4個消聲窗總氣流通道面積為：S=4×0.75×0.5=1.5m隔聲窗成為進氣通道，通道流速為2.5m/s，阻力損失為零。室外新鮮空氣被吸入機房內，機房內每小時換氣7.8次。（2）隔聲門與聲閘技術機房原有門為1500×2100mm的雙扇門，是唯一的出入通道。門是隔聲控制中最薄弱的環(huán)節(jié)，設計中采用復合材料隔聲門，門厚為80mm，共5層，分別是1mm厚鍍鋅鐵板、五合板、超細玻璃棉（25kg/m3）、五合板、厚鍍鋅鐵板1mm。門與門之間做成階梯狀，門的四周縱向和橫向縫隙處嵌上工業(yè)毛氈，門框和墻體接縫處用瀝青麻刀填充，門底用3mm橡膠掃地。為解決門需要經常開的問題，進一步提高隔聲降噪效果，工藝中采用雙層隔聲門，即“聲閘”隔聲處理?！奥曢l”內2門距離1.5m。當室內聲波傳至“聲閘”第一層結構時，引起墻體“薄膜”般的振動，這種振動遇到“聲閘”內空氣層的彈性作用，使振動的能量得到較大的衰減，然后再傳給“聲閘”的第二層結構，聲能得到更充分的衰減。在“聲閘”內懸掛一些吸聲構件，使進入吸聲材料的聲能不斷轉化為熱能而耗掉[14]。注釋：消音工程實施流程4工程投資概算4.1工程投資概算依據與原則1、《廣東省建筑工程綜合定額》（2005）；2、《廣東省建筑工程計價辦法》（2005）；3、《廣東省市政工程綜合定額》（2005）；4、《廣東省建筑市政工程計價辦法》（2005）；5、《廣東省安裝工程計價辦法》（2005）；6、《廣東地區(qū)建設工程材料指導價格》（2005）；7、《全國市政工程投資估算指標》1996；8、《全國市政工程可行性研究報告投資估算編制辦法》，建標（1996）628號文；9、《工程勘察設計收費標準》，計價格（2002）10號文；4.2工程投資概算4.2.1管道工程投資概算管道工程投資的直接費用包括管道與輔件材料費、管道制作費、輔件制作費、標準設備購置費、安裝工程費與運雜費等，管道工程的管道與輔件材料費和標準設備購置費為21250元，其中，材料費為8250元，設備購置費為13000元，詳見表10.1。表4.1管道和輔件材料費以及標準設備購置費概算表序號名稱型號規(guī)格單位數量單價（元）總價（元）1材料費82502PVC風管厚度10mm米3523080503PVC焊條單股、雙股噸0.0210002005設備購置費130006引風機4-71No3.55A臺1700070007消聲器個3200060008合計21250管道制作費和輔件制作費按材料費的15％進行概算，管道制作費、輔件制作費和材料費統稱非標準設備購置費。安裝工程費按標準設備購置費和非標準設備購置費之和的10％進行概算，運雜費按標準設備購置費和非標準設備購置費之和的3％進行概算。管道工程的直接費用為25412元，詳見表10.2。表4.2管道工程的直接費用概算表單位：元序號設備名稱投資額備注1設備購置費224889488＋13000＝224882非標準設備購置費94888250×1.15＝94883標準設備購置費13000詳見表10.14安裝工程費224922488×10％＝22495運雜費67522488×3％＝6756合計254124.2.2煙氣凈化系統的其他裝置設備概算煙氣凈化系統的其他裝置設備的直接費用為53000元，詳見表10.3。表4.3其他設備的直接費用概算表序號設備名稱單位數量單價(元)金額（元）1不銹鋼風閥套18008004換熱器臺1800080005除塵脫硫塔座135000350006絲網除霧器個1200020008循環(huán)水泵及管件套2400080009三級沉淀池（防腐蝕）壓差變頻器煙囪（10m）H控制器動及控制助工程6000600015合計530004.2.3總投資概算表4.4總投資費用概算表單位：元序號費用名稱投資額備注1管道工程直接費用25412詳見表10.22凈化設備直接費用53000詳見表10.331、2之和784124勘查設計5489按1、2之和的7％計算5不可預見2352按1、2之和的3％計算6稅金4313按1、2之和的計算7合計90566運行費用運行費用主要包括電費、藥劑費、水費以及人工費。1、首先確定操作制度：勞動定員1人（兼職），每天1班，維修工由車間維修人員兼職。則人工：1人，每月工資1000元，計1000元/月=33.3元/天；2、按每度工業(yè)用電2.0元計，每天實際運行8小時。則電費：8×（1.1+4.0）×2.0元/度=81.6元/天；3、藥劑消耗（按每小時消耗1.5kg氫氧化鈉計算）：8×1.5×2.0元/kg=24元/天;4、按每噸工業(yè)用水2.0元計,每小時用水0.1噸。則水費：8×0.1t/h×2.0元/噸=1.6元/天;合計：33.3+81.6+24+1.6=140.5元/天。結論1、煙氣的脫硫、脫硝和煙塵治理一直以來是我國大氣污染防治的重點領域。廣東省更是國家重點的酸雨控制區(qū)，酸雨形勢非常嚴峻，結合柴油發(fā)電機發(fā)展勢頭，柴油發(fā)電機的煙氣脫硫脫氮勢在必行。2、從目前世界各國的使用情況看，對于脫硫、脫硝、除塵世界各國急于尋找高科技技術。用一種介質、三種功能，同時在一個容器內完成，達到即脫硫，又脫氮還能除塵，無廢渣、廢水、廢氣排放，以廢治廢，變廢為寶的新型裝置技術。3、旋流板塔是譚天恩教授發(fā)明的一種高效傳質設備。最初主要應用于化肥工業(yè)，近年來在煙氣脫硫脫硝除塵領域的應用取得了很大進展。結合這種旋流板塔對柴油發(fā)電機煙氣進行治理，系統具有以下的特點：（1）在單一設備內同時完成除塵、脫硫任務。系統簡單，投資小、運行成本低、操作方便。（2）采用先進的旋流技術，工作負荷大、操作彈性高、防堵防垢性能好、氣體阻力小、脫硫效率高。（3）根據煙氣中煙塵和二氧化硫的初始含量，可調整板數，保證達到排放要求。（4）裝配有先進的除霧裝置，使?jié)崈魺煔鈳啃?。?）根據不同的脫硫要求，脫硫除塵塔內流動的液體既可以是溶液、也可以是漿液。（6）入塔液體由管道直接送入(不需噴頭)，無噴頭堵塞問題，且液體輸送阻力小，功耗低。（7）采用液體全部循環(huán)的封閉式操作，無水污染問題。（8）對"水膜除塵器"改造工程，可完全利用原來的麻石水膜除塵塔、部分利用原來的沉灰池，使改造工程的成本大大下降。在塔內安裝旋流板后，氣液接觸更充分，除塵效率比原水膜除塵器有明顯提高。4、本論文中的數據是參照相關企業(yè)的運行情況來進行估計的，其可行性仍需經過實際生產的驗證。故此工藝設計只是初步的設計，若要投產，仍需要經過更加嚴格和準確的計算。參考文獻[1]季學李，羌禮，趙修華.GCL煙氣脫硫除塵一體化裝置研究與應用[DB/OL]./html/jishuwenzhang/2006/0520/388.html，2006-[2]赫吉明，馬廣大.大氣控制工程(第二版)[M].北京：高等都育出版社，2002：310~378，536~556.[3]曾東瑜.廣東省燃煤電廠石灰石-石膏濕法煙氣脫硫工藝適應性應用及優(yōu)化研究[D].廣州：廣東工業(yè)大學，2004.[4]SatrianaM.NewTechnologyinFGDTechnology.Noges[5]MatthiasI，HeikoW，LotuarM，etc.SO2absorptionoutoffluegasinliquid-sprayedgas/liquidfludizedbed.Chem.Tech.(Leipzig)，1999，1(3)：12~17.[6]（日）板部孜著.屠文定譯.大氣污染防治技術[J].北京：中國建筑工業(yè)出版社，1975.[7]董勇，馮維興等.淺談中小型燃煤鍋爐煙氣脫硫技術開發(fā)[J].山東環(huán)境.1998，2.[8]曾庭華，楊華，馬斌等.濕法煙氣脫硫系統的安全性及優(yōu)化[M].中國電力出版社，2004.[9]鄒建國，鐘秦.柴油機排放顆粒物凈化技術研究進展[J].環(huán)境污染治理技術設備，2005，9：3~91.[10]譚天恩.旋流板塔[P].中國專利：ZL94210374.2，1974-2.[11]李功樣，陳蘭英，崔英德.常用化工單元設備設計[M].廣州：華南理工大學出版社，2003：3~91.[12]洪宗輝.環(huán)境噪聲控制工程[M].北京：高等都育出版社，2002.8.[13]熊鴻斌，王海云等.飲食業(yè)后堂噪聲綜合控制技術研究[J].環(huán)境污染治理技術與設備，2005，4：76~79.[14]楊海紅，尹榮華，周永久.設備運行的噪聲與振動控制[J].環(huán)境科學與技術，2005，7：104~105.[15]張林生.環(huán)境工程專業(yè)畢業(yè)設計指南[M].北京：中國水利水電出版社，2002.[16]LanciaA.AnalysisofRelevantStepsinWetFlueGasDesulphurizationProcessesUsingLimestoneSlurries.InternJEnvironStudies.1992，41(1/2)：27~41.[17]鐘秦.燃煤煙氣脫硫脫硝技術及工程實例[M].北京：化學工業(yè)出版社，2002，2.[18]陳理.國外煙氣脫硫脫硝技術開發(f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