熱力發(fā)電廠熱經(jīng)濟性分析

10頁汽輪機熱力系統(tǒng)經(jīng)濟性分析華北電科院汽輪機所劉雙白到達電廠優(yōu)化運行、節(jié)能增效的目的。200MW三排汽汽輪機組為例，量化。汽輪機本體通流型線型線是汽輪機根本要素，打算了汽輪機根本特性?，F(xiàn)階段設計水平的提高和機加工設備的改善，為承受高效率的葉片型線供給了可能。很多老廠都對通流局部進展了現(xiàn)代化改造，即提高了運行效率、又提高了出力，5、6號機組，通過通流改造提高了汽輪機效率，更多的熱能轉(zhuǎn)化為機械能，使得汽輪機排汽熱量減小，削減了海勒式間接空冷系統(tǒng)的負擔，提高了空能系統(tǒng)的度夏力量。型線有直葉型、等環(huán)流流型、等α流型、等密流型、受控渦流流型、1混合流型、中間流型等，現(xiàn)進展的型葉型有子午面收縮靜葉〔降低二次高牢靠性及高效率的長葉片系列等。葉型計算從承受簡化的一元計算、S2流面計算、準三元計算，進展到對型線特性的全三維數(shù)值計算。1%，高壓缸效率提高調(diào)整級高壓缸通流效率的主要限制因素是調(diào)整級，調(diào)整級焓降大，容積流量200MW機組調(diào)整62%75%。末級末級葉片長、容積流量大，具有大的汽流速度〔音速大，同時在濕蒸汽區(qū)運行，液相非但不能沖動葉片做功，由于速度慢打在動葉片背弧上造成汽蝕，因此末級效率比壓力級效率要低得多，低壓缸壓92%82%的效率。級間汽封間隙減小0.5mm，高壓缸效率提高0.7%，熱耗降低12.26kJ/kW.h，煤耗降低0.46g/kW.h。軸端汽封間隙200MW0.4mm，高壓前汽封漏大修中的葉片維護和動、靜間隙掌握盜的運行效率。從上面的數(shù)據(jù)可以看出，縮小汽封間隙能很好的提高通流效率和熱耗200MW機組，由于設計的缺陷，振動超標已經(jīng)困擾多年，一般狀況下檢修過程中間隙都取大值，以防止碰磨?，F(xiàn)在國外的一些機組，汽封間隙是通過動靜碰磨磨出來的。隨著企業(yè)對經(jīng)濟性的重視，現(xiàn)在開頭對汽封進展改造，如具有自調(diào)整力量的布萊登汽封，對轉(zhuǎn)子有很好保護的蜂窩汽封，和接觸式汽封。特別是高中壓合缸大，不通過高壓通流做功而直接進入中壓局部，對熱耗的影響是很大的，這局部影響可以通過試驗進展驗證。運行掌握主要汽水參數(shù)對經(jīng)濟性的影響提高蒸汽初參數(shù)、降低排汽壓力是提高循環(huán)系統(tǒng)效率的抱負手段，受材料特性、末級葉片長度和環(huán)境條件的限制，不能無限制的提高蒸汽初參數(shù)和降低終參數(shù)，因此，每種機型都有它高效、安全運行的特定初、終參數(shù)。由于機組有不同實際運行條件和不同的習慣，并不能將機組參數(shù)很好保持在設計的高效點。在主汽溫度和再熱汽溫的運行掌握中，會不同程度的投入過熱減溫水、再熱減溫水，而減溫水的投入降低了運行效率。表1所列數(shù)據(jù)以200MW參數(shù)進展調(diào)整，通過熱力系統(tǒng)計算得出的該參數(shù)變化對熱經(jīng)濟性的定量影響。1主要汽水參數(shù)對熱經(jīng)濟性的影響參數(shù)原參數(shù)值參數(shù)增量原熱耗熱耗增量煤耗增量主蒸汽溫度535℃5℃(kJ/kW.h)8269.54(kJ/kW.h)-12.59〔g/kW.h〕-0.47主蒸汽壓力12.74MPa0.1MPa8269.54-3.08-0.12再熱壓損11%1%8269.548.460.32再熱汽溫535℃5℃8269.54-9.44-0.35再熱減溫水05t/h8269.5414.310.54過熱減溫水05t/h8269.541.730.06主蒸汽調(diào)整門汽輪機廠給的經(jīng)濟運行點大多在閥位運行，而實際運行中，考慮運行23響。圖1200MW機組閥位修正曲線。當?shù)?30.15%3閥點熱耗設1高壓調(diào)整閥開度(3/4閥)修正曲線優(yōu)化運行削減減溫水量1可以得出，減溫水能夠很好掌握主汽溫度、再熱汽溫，是以犧牲熱經(jīng)濟性為代價的，在運行調(diào)整中，盡量減小減溫水的投入。再熱減溫水可以看成是與主循環(huán)〔高壓缸-中壓缸-低壓缸-凝汽器-加熱器-鍋爐-高壓缸〕以外的小循環(huán)〔中壓缸-低壓缸凝汽器-加熱器-鍋爐-中壓缸的主汽參數(shù)要比主循環(huán)的要低，依據(jù)循環(huán)理論可以推斷小循環(huán)的循環(huán)效率要比主循環(huán)的要低，這樣投入減溫水的循環(huán)效率要比沒有減溫水的低。大負荷高參數(shù)運行據(jù)上述分析，提高主汽參數(shù)能夠提高熱力系統(tǒng)的經(jīng)濟性，因此，在材2600MW機組亞臨界與超臨界機組的性能比較。超臨界機組熱耗值要比亞臨界機組熱。表2 600MW機組亞臨界與超臨界性能比較機組名稱制造廠平圩電廠哈汽〔西屋技術〕石洞口二廠ABB發(fā)電機出力MW600600主蒸汽壓力MPa16.5724.2主蒸汽溫度℃537538再熱汽溫℃537566主蒸汽流量t/h18151844.2背壓kPa4.1/5.74.9熱耗kJ/kW.h80057647.6低負荷下滑壓運行從現(xiàn)有機組來看主汽參數(shù)能夠調(diào)整的余度有限，在同主蒸汽質(zhì)量流量熱耗增加。因此，現(xiàn)運行機組在降負荷運行時，就存在運行參數(shù)的優(yōu)化運行問題，是維持額定主蒸汽參數(shù)、關小調(diào)整閥門的定壓運行，還是承受降低主蒸汽參數(shù)、增大調(diào)門開度減小節(jié)流損失的滑壓運行？在低負荷定壓運行工況，高壓缸效率下降很多。因此在機組低負荷運行的時候，可以通過降低汽輪機進汽參數(shù)，增大汽輪機進汽量，增大調(diào)整閥開度，增大局部進汽度，提高高壓缸的運行效率，降低熱耗，盡量承受滑壓3300MW汽輪機組東方汽輪機廠供給的各負荷定、滑壓運行熱耗比較?；瑝哼\行工況高壓缸效率有明顯改善，熱耗降低，循環(huán)效率提高。g/kW.h293.43g/kW.h293.250.18306.16304.211.95g/kW.h293.43g/kW.h293.250.18306.16304.211.95發(fā)電運行方式主蒸汽主蒸主汽流再熱熱耗率高壓缸煤耗煤耗差機出壓力汽溫量汽溫效率定減滑力度MWMPa℃t/h℃kJ/kW.h%225定壓運行16.67537650.85537797676.86滑壓運行13.89537650.12537797181.3150定壓運行16.67532441.1512832268.26滑壓運行9.26532436.7512826981.4冷端排汽壓力200MW0.64%。分散水過冷度1℃，真空嚴密性設備的空氣越少越好。冷端優(yōu)化運行行。種運行方式的供電效率，查找最正確運行方式。有格外好的變工況調(diào)整力量。高轉(zhuǎn)速可以供給高真空和高的發(fā)電機出力，但高的風機轉(zhuǎn)速消耗較多的廠用電，因此，很有必要通過試驗確定空冷機組冷端的優(yōu)化運行方式，到達經(jīng)濟效率的最大化。輔機加熱器現(xiàn)代大型火電機組的回熱系統(tǒng)運行優(yōu)劣將直接影響到機組的效率。理論系統(tǒng)也隨之變得簡單。給水加熱器的設置是依據(jù)等焓安排原則結(jié)合電廠投資本錢綜合技術經(jīng)濟分析比較確定的，因而具有最正確經(jīng)濟性。其主要經(jīng)濟指標有上端差〔給水端差，下端差〔疏水端差3段200MW機組高壓加熱器主要經(jīng)濟指標微小變化對熱系統(tǒng)熱耗率的影響。參數(shù)4原值加熱器參數(shù)對熱經(jīng)濟性的影響參數(shù)增量 原熱耗熱耗增量煤耗增量(kJ/kW.h)(kJ/kW.h)〔g/kW.h〕3號高加上端差2℃-1℃ 8269.54-1.91-0.072號高加下端差10℃5℃ 8269.541.370.051段抽汽壓損8%2% 8269.542.110.08本不起作用。響了熱系統(tǒng)的經(jīng)濟運行。中留意檢查這些閥門是否翻開到位。應力沖擊加熱器本體，造成不必要的損壞。降。泵在汽輪機系統(tǒng)中泵起到了輸送水的作用，而泵的設計最大效率一般在76左右，在非設計工況下定速運行時，效率會變低〔2廠的節(jié)能降耗中，泵的經(jīng)濟運行顯得尤為重要。〔3M點為泵的實際MM點的位置，也就轉(zhuǎn)變了泵的工作點?？梢酝ㄟ^節(jié)流轉(zhuǎn)變管路特性曲線，也可以通過擇。2典型泵性能曲線節(jié)流調(diào)整就是在管路中裝設節(jié)流部件，利用轉(zhuǎn)變閥門開度，轉(zhuǎn)變