香醍漫步三期1組團木模體系模板施工方案

目錄目錄 1一、 編制依據 2二、 工程概況 2三、 質量目標 2四、 安全目標 2五、 模板工程主要施工方法選擇 2六、 施工準備 3七、 模板工程施工工藝流程 31、模板安裝基本要求 32、配模 33、柱墻模安裝 54、梁、板模板安裝 65、穿插施工順序 7八、 模板支撐體系受力驗算 71、 梁模板及支撐體系 72、 板模板及支撐體系 223、 墻模板及支撐體系 九、 模板工程一般構造措施 301、一般柱墻模板 302、梁模板 303、板模板 304、滿堂支撐體系 305、模板及支撐體系搭設示意圖 31十、 模板工程主要施工節(jié)點 321、柱墻根部定位節(jié)點 322、邊模接縫措施 323、中柱接縫措施 334、中部梁模節(jié)點 335、邊梁模板節(jié)點 346、梁梁交叉節(jié)點 357、梁柱交叉節(jié)點 358、電梯井道模板支設示意圖 369、現澆樓梯模板安裝工藝 3710、廚房、衛(wèi)生間、陽臺板面高差處吊模施工 3711、后澆帶模板施工 38十一、 模板工程質量保證措施 40十二、 質量檢查標準 41十三、 模板拆除 41十四、 安全文明施工 42編制依據1、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》（JGJ130-2011）2、《建筑施工模板安全技術規(guī)范》（JGJ162-2008）2、《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010-20103、《建筑結構荷載規(guī)范》(GB50009-2001)4、《鋼結構設計規(guī)范》(GB50017-2003)工程概況龍湖·香醍漫步項目由6幢花園洋房和地下室構成。4#樓為6+1層，7#樓為兩單元6+1層和一個單元9+1層，8#樓為兩個單元9+1層和一個單元6+1層，5#、6#、9#樓均為9+1層。4#樓建筑屋脊高度為24.3m，其余建筑屋脊高度為33.3m。洋房4、6、7#樓±0.000m相對于絕對標高為409.8m；5、8、9#樓±0.000m相對于絕對標高為410.00m.本項目洋房建筑面積5.03萬㎡，其中地上建筑面積4.51萬㎡，地下建筑面積0.52萬㎡；地下車庫建筑面積2.33萬㎡。工程結構特點：結構類型為剪力墻結構，基礎結構型式為筏板基礎，建筑工程設計等級為一級，合理使用年限為50年，抗震設防烈度為八度，結構抗震等級為一級，耐火等級為一級質量目標模板工序是使混凝土按設計形狀成形的關鍵工序，本工程拆模后混凝土構件必須達到表面平整、線角順直、不漏漿、不跑模（爆模）、不爛根。使混凝土成形質量達到西安市優(yōu)質工程。安全目標確保施工安全，杜絕跨塌、重傷及死亡等重大安全事故，輕傷率控制在0.3%以內。模板工程主要施工方法選擇為確保工程目標的順利實現，經過技術經濟分析比較，確定本工程模板施工采用以下方法：支撐體系：鋼管腳手架支撐體系。加固體系：框架柱采用鋼管夾具；剪力墻（短支剪力墻）采用高強對拉絲桿；梁采用木夾具及對拉絲桿。擋墻及核心砼地面以下部分墻體采用一次性帶止水片的對拉絲桿；模板體系：柱、墻、梁模板采用915*1830*15mm鏡面板，樓板模板采用915*1830*15mm九夾板。模板背楞均采用50*100木方。除核心筒內模、外墻邊柱外模采用定型木模外，其余構件模板均采用散拼散拆方式。施工準備熟透設計圖紙、交底及變更，繪制配模圖。配模圖經過項目部審核后方可進行模板配制。所有板底墊方必須經過壓刨，確保接觸面平整、順直。模板工程施工工藝流程1、模板安裝基本要求（1）、模板配置（或更換模板）時必須做到尺寸準確。彈線切割，切割邊線必須平直，直線度及尺寸誤差均不得大于1mm。（2）、模板安裝時拼縫嚴密。模板拼縫寬度必須小于2mm。除構件陽角外，不得使用雙面膠或封口膠處理。（3）、拼模時應特別注意梁側模與板底模的拼縫，板底模壓梁側模，確保陰角方正、線條順直、拼縫嚴密。（4）、板模拼縫處下面必須有木方支撐，接縫處應用釘子釘牢，鐵釘間距不宜大于500mm,且每邊不少于3顆，確保接縫平整度。其余部分板底木方凈距不宜大于200mm.（5）、柱墻模板背枋凈距不宜大于200mm，木方高度必須一致。梁柱模拼縫處模板外側釘木條拼接，木條間距不大于500mm，且每條縫均不得少于2根，如下圖：2、配模（1）、木方，兩個平面必須刨平，高度必須一致。確保模板與木方緊密貼合，使板底標高一致及墻模表面平整。（2）、配模時必須彈線切割，切割劇片應選用細齒劇，確保裁邊準確、順直。為確保梁、墻、柱內無雜物，模板應先切割、打孔，后安裝。（3）、柱、墻模板配制時必須是長邊包短邊，短邊封頭模板宜比設計尺寸小3mm,以抵消混凝土澆筑過程中微脹模引起的誤差。封頭模板兩邊應刨平，確保結合緊密。長邊模板宜比封頭模板長5cm,安裝時封頭模板兩豎向邊平釘木方作背楞，長邊模板釘在封頭模板背楞上，保護封頭模板邊不被定壞，提高封頭模板周轉次數。如下圖：（4）、梁、板模板配制：梁底模配制時應考慮梁側模夾梁底模，板底模壓梁側模，梁底模宜比設計尺寸小3mm，以抵消混凝土澆筑過程中微脹模引起的誤差。如下圖：3、柱墻模安裝（1）、工藝流程施工縫處理→抄平、放線→施工縫處理→打定位樁→清潔→鋼筋等隱蔽工程驗收→立?！艺湛p→安放背楞木→上夾具→加固、校正→檢查→驗收。

注：在沒有防水要求的部位及非人防部位采用高強螺桿穿pvc管進行加固。注：在沒有防水要求的部位及非人防部位采用高強螺桿穿pvc管進行加固。（2）、柱墻模板安裝工藝：①、放線：柱墻模板安裝前，應先待柱墻軸線標記，采用廣線拉通縱橫軸線后，彈出柱墻中心線和模板安裝內外邊線。②、柱墻模及支撐安裝：柱墻模就位后應加臨時支撐固定，固定后根據柱上設置的鉛垂線校正模板的垂直度，到滿足要求為止。③、對于結構施工中的的梁柱節(jié)點，為克服節(jié)點處傳統(tǒng)上使用拼裝模板，木枋塞縫不規(guī)范，致使節(jié)點處梁不能滿足設計要求的質量通病，故采用套割吻合節(jié)點模板，以保證工程質量。④、柱墻夾具安裝：柱墻夾具安裝應自下而上進行，調正模板的垂直度，到滿足要求為止。⑤、檢查校正：柱墻模安裝完畢后，應全面復核模板的垂直度，截面尺寸等項目，支撐必須牢固、預埋件、預留孔洞不得漏設，且必須準確、穩(wěn)固。⑥、柱墻模群體固定：群體柱墻支模時，必須整體固定。同一排柱墻模，應先校正兩端柱的模板，校正好后在柱頂接通線，使整排柱墻保持一致，并校正各柱柱距，然后在柱腳和柱頂分別用水平桿拉通連固，最后安裝剪刀撐和斜撐。4、梁、板模板安裝（1）、工藝流程放線→滿堂架搭設→抄平→架梁底桿→擺梁底?！馨宓讞U→擺板底方→鋪板底?！簜饶Ｕ艺c板底模頂牢→上梁夾具及加固→清潔、驗收。（2）、梁板模安裝工藝：eq\o\ac(○,1)、支模架的搭設：支模架搭設前，支模架的地面須經夯實平整，所有立桿均設100×100木墊板，通長設置，支模架采取多層支設，上下層立桿設在同一垂直線上。eq\o\ac(○,2)、支模架搭設完畢，復核梁底標高，校正軸線無誤后，調平梁模支架，在支架上鋪放“－”字形帶連接角模的梁底模，并使其就位，用扣件與支架卡緊，每根據梁底模視其長短固定不少于三點，再分別吊裝預組接梁側模與底模拼接，并設臨時斜撐固定。eq\o\ac(○,3)、板模采用九夾板，100×45木枋作加勁肋，間距@200，其兩端將梁側模上口頂緊固定。板底板鋪設好后，應檢查板面標高、平整度，以及拼縫寬度，必要時采用不干膠貼縫，防止板模漏漿。eq\o\ac(○,4)、檢查校正：模板安裝后全面復核，梁板模的位置及形狀，預埋件和預留孔洞不得漏設并應位置準確。檢查鋼管支架扣件的扭力矩是否滿足要求，支模架必須穩(wěn)定、牢固。5、穿插施工順序（1）、豎向構件與水平構件整體澆筑穿插順序：放線→滿堂架搭設、柱墻鋼筋豎焊→梁板模板鋪設、柱墻鋼筋綁扎→柱墻鋼筋驗收→柱墻模板安裝、梁板鋼筋綁扎→板面吊模安裝、水電預留預埋→柱墻梁板模板加固、板面負筋綁扎→墊塊及清潔→整體驗收→混凝土澆筑。模板支撐體系受力驗算梁模板及支撐體系本工程量最大斷面尺寸為200*600，層高3000，樓板厚度130，為受力最不利位置，以該梁進行受力驗算。支撐架的計算依據《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》（JGJ130-2011）、《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010-2010、《建筑結構荷載規(guī)范》(GB50009-2001)、《鋼結構設計規(guī)范》(GB50017-2003)等規(guī)范編制。梁模板(扣件鋼管架)計算書一、參數信息1.模板支撐及構造參數梁截面寬度B(m)：0.20；梁截面高度D(m)：0.60；混凝土板厚度(mm)：130.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m)：0.80；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m)：0.10；立桿步距h(m)：1.50；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m)：1.20；梁支撐架搭設高度H(m)：3.00；梁兩側立桿間距(m)：0.80；承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數：0；采用的鋼管類型為Φ48×3；立桿承重連接方式：單扣件，考慮扣件質量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載力折減系數：0.75；2.荷載參數新澆混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2)：2.0；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2)：14.4；振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/m2)：2.0；振搗混凝土對梁側模板荷載(kN/m2)：4.0；3.材料參數木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗壓強度設計值fc(N/mm2)：16.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.7；面板材質：膠合面板；面板厚度(mm)：15.00；面板彈性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數梁底方木截面寬度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底縱向支撐根數：2；5.梁側模板參數主楞間距(mm)：600；次楞根數：3；主楞豎向支撐點數量：2；固定支撐水平間距(mm)：500；豎向支撐點到梁底距離依次是：200mm，400mm；主楞材料：圓鋼管；直徑(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；主楞合并根數：2；次楞材料：木方；寬度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00；二、梁側模板荷載計算按《施工手冊》，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新澆混凝土的初凝時間，取4.000h；T--混凝土的入模溫度，取20.000℃；V--混凝土的澆筑速度，取1.500m/h；H--混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.600m；β1--外加劑影響修正系數，取1.000；β2--混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。分別計算得29.747kN/m2、14.400kN/m2，取較小值14.400kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。次楞的根數為3根。面板按照均布荷載作用下的兩跨連續(xù)梁計算。面板計算簡圖(單位：mm)1.強度計算材料抗彎強度驗算公式如下：σ＝M/W<[f]其中，W--面板的凈截面抵抗矩，W=60×1.5×1.5/6=22.5cm3；M--面板的最大彎矩(N·mm)；σ--面板的彎曲應力計算值(N/mm2)[f]--面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按照均布活荷載最不利布置下的兩跨連續(xù)梁計算：M=0.125ql2其中，q--作用在模板上的側壓力，包括：新澆混凝土側壓力設計值:q1=1.2×0.6×14.4×0.9=9.331kN/m；振搗混凝土荷載設計值:q2=1.4×0.6×4×0.9=3.024kN/m；計算跨度:l=(600-130)/(3-1)=235mm；面板的最大彎矩M=0.125×(9.331+3.024)×[(600-130)/(3-1)]2=8.53×104N·mm；面板的最大支座反力為:N=1.25ql=1.25×(9.331+3.024)×[(600-130)/(3-1)]/1000=3.629kN；經計算得到，面板的受彎應力計算值:σ=8.53×104/2.25×104=3.8N/mm2；面板的抗彎強度設計值:[f]=13N/mm2；面板的受彎應力計算值σ=3.8N/mm2小于面板的抗彎強度設計值[f]=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算ν=0.521ql4/(100EI)≤[ν]=l/250q--作用在模板上的新澆筑混凝土側壓力線荷載設計值:q=q1=9.331N/mm；l--計算跨度:l=[(600-130)/(3-1)]=235mm；E--面板材質的彈性模量:E=6000N/mm2；I--面板的截面慣性矩:I=60×1.5×1.5×1.5/12=16.88cm4；面板的最大撓度計算值:ν=0.521×9.331×[(600-130)/(3-1)]4/(100×6000×1.69×105)=0.146mm；面板的最大容許撓度值:[ν]=l/250=[(600-130)/(3-1)]/250=0.94mm；面板的最大撓度計算值ν=0.146mm小于面板的最大容許撓度值[ν]=0.94mm，滿足要求！四、梁側模板支撐的計算1.次楞計算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q=3.629/0.600=6.049kN/m本工程中，次楞采用木方，寬度50mm，高度100mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W=1×5×10×10/6=83.33cm3；I=1×5×10×10×10/12=416.67cm4；E=9000.00N/mm2；計算簡圖剪力圖(kN)彎矩圖(kN·m)變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩M=0.218kN·m，最大支座反力R=3.992kN，最大變形ν=0.144mm(1)次楞強度驗算強度驗算計算公式如下:σ=M/W<[f]經計算得到，次楞的最大受彎應力計算值σ=2.18×105/8.33×104=2.6N/mm2；次楞的抗彎強度設計值:[f]=17N/mm2；次楞最大受彎應力計算值σ=2.6N/mm2小于次楞的抗彎強度設計值[f]=17N/mm2，滿足要求！(2)次楞的撓度驗算次楞的最大容許撓度值:[ν]=600/400=1.5mm；次楞的最大撓度計算值ν=0.144mm小于次楞的最大容許撓度值[ν]=1.5mm，滿足要求！2.主楞計算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力3.992kN,按照集中荷載作用下的簡支梁計算。本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=2×4.493=8.99cm3；I=2×10.783=21.57cm4；E=206000.00N/mm2；主楞計算簡圖主楞彎矩圖(kN·m)主楞變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩M=0.399kN·m，最大支座反力R=6.587kN，最大變形ν=0.229mm(1)主楞抗彎強度驗算σ=M/W<[f]經計算得到，主楞的受彎應力計算值:σ=3.99×105/8.99×103=44.4N/mm2；主楞的抗彎強度設計值:[f]=205N/mm2；主楞的受彎應力計算值σ=44.4N/mm2小于主楞的抗彎強度設計值[f]=205N/mm2，滿足要求！(2)主楞的撓度驗算根據連續(xù)梁計算得到主楞的最大撓度為0.229mm主楞的最大容許撓度值:[ν]=200/400=0.5mm；主楞的最大撓度計算值ν=0.229mm小于主楞的最大容許撓度值[ν]=0.5mm，滿足要求！五、梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的簡支梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=800×15×15/6=3.00×104mm3；I=800×15×15×15/12=2.25×105mm4；1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算：σ=M/W<[f]鋼筋混凝土梁和模板自重設計值(kN/m)：q1=1.2×[(24.00+1.50)×0.60+0.50]×0.80×0.90=13.651kN/m；施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值(kN/m)：q2=1.4×(2.00+2.00)×0.80×0.90=4.032kN/m；q=13.651+4.032=17.683kN/m；最大彎矩及支座反力計算公式如下:Mmax=ql2/8=1/8×17.683×2002=8.84×104N·mm；RA=RB=0.5ql=0.5×17.683×0.2=1.768kNσ=Mmax/W=8.84×104/3.00×104=2.9N/mm2；梁底模面板計算應力σ=2.9N/mm2小于梁底模面板的抗彎強度設計值[f]=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據《建筑施工計算手冊》剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下：ν=5ql4/(384EI)≤[ν]=l/250其中，q--作用在模板上的壓力線荷載:q=q1/1.2=11.376kN/m；l--計算跨度(梁底支撐間距):l=200.00mm；E--面板的彈性模量:E=6000.0N/mm2；面板的最大允許撓度值:[ν]=200.00/250=0.800mm；面板的最大撓度計算值:ν=5×13.651×2004/(384×6000×2.25×105)=0.211mm；面板的最大撓度計算值:ν=0.211mm小于面板的最大允許撓度值:[ν]=0.8mm，滿足要求！六、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計算梁底支撐小楞的均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q=1.768/0.8=2.21kN/m2.方木的支撐力驗算方木計算簡圖方木按照三跨連續(xù)梁計算。本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=5×10×10/6=83.33cm3；I=5×10×10×10/12=416.67cm4；方木強度驗算計算公式如下:最大彎矩M=0.1ql2=0.1×2.21×0.82=0.141kN·m；最大應力σ=M/W=0.141×106/83333.3=1.7N/mm2；抗彎強度設計值[f]=13N/mm2；方木的最大應力計算值1.7N/mm2小于方木抗彎強度設計值13N/mm2,滿足要求!方木抗剪驗算截面抗剪強度必須滿足:τ=3V/(2bh0)其中最大剪力:V=0.6×2.21×0.8=1.061kN；方木受剪應力計算值τ=3×1.061×1000/(2×50×100)=0.318N/mm2；方木抗剪強度設計值[τ]=1.7N/mm2；方木的受剪應力計算值0.318N/mm2小于方木抗剪強度設計值1.7N/mm2,滿足要求!方木撓度驗算計算公式如下:ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250方木最大撓度計算值ν=0.677×2.21×8004/(100×9000×416.667×104)=0.163mm；方木的最大允許撓度[ν]=0.800×1000/250=3.200mm；方木的最大撓度計算值ν=0.163mm小于方木的最大允許撓度[ν]=3.2mm，滿足要求！3.支撐小橫桿的強度驗算梁底模板邊支撐傳遞的集中力：P1=RA=1.768kN梁兩側部分樓板混凝土荷載及梁側模板自重傳遞的集中力：P2=(0.800-0.200)/4×0.800×(1.2×0.130×24.000+1.4×2.000)+1.2×2×0.800×(0.600-0.130)×0.500=1.236kN簡圖(kN·m)剪力圖(kN)彎矩圖(kN·m)變形圖(mm)經過連續(xù)梁的計算得到：支座力:N1=N2=3.005kN；最大彎矩Mmax=0.902kN·m；最大撓度計算值Vmax=2.639mm；最大應力σ=0.902×106/4490=200.8N/mm2；支撐抗彎設計強度[f]=205N/mm2；支撐小橫桿的最大應力計算值200.8N/mm2小于支撐小橫桿的抗彎設計強度205N/mm2,滿足要求!七、梁跨度方向鋼管的計算梁底支撐縱向鋼管只起構造作用，無需要計算八、扣件抗滑移的計算按規(guī)范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為0.75kN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承載力設計值,取6.00kN；R--縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，根據前面計算結果得到R=3.005kN；R<6.00kN,單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!九、立桿的穩(wěn)定性計算立桿的穩(wěn)定性計算公式σ=N/(φA)≤[f]1.梁兩側立桿穩(wěn)定性驗算其中N--立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫向支撐鋼管的最大支座反力：N1=3.005kN；腳手架鋼管的自重：N2=1.2×0.129×3=0.465kN；樓板混凝土、模板及鋼筋的自重：N3=1.2×[(1.20/2+(0.80-0.20)/4)×0.80×0.50+(1.20/2+(0.80-0.20)/4)×0.80×0.130×(1.50+24.00)]=2.747kN；施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值：N4=1.4×(2.000+2.000)×[1.200/2+(0.800-0.200)/4]×0.800=3.360kN；N=N1+N2+N3+N4=3.005+0.465+2.747+3.36=9.577kN；φ--軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數，由長細比lo/i查表得到；i--計算立桿的截面回轉半徑(cm)：i=1.59；A--立桿凈截面面積(cm2)：A=4.24；W--立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W=4.49；σ--鋼管立桿軸心受壓應力計算值(N/mm2)；[f]--鋼管立桿抗壓強度設計值：[f]=205N/mm2；lo--計算長度(m)；根據《扣件式規(guī)范》，立桿計算長度lo有兩個計算公式lo=kμh和lo=h+2a，為安全計，取二者間的大值，即:lo=Max[1.155×1.7×1.5,1.5+2×0.1]=2.945m；k--計算長度附加系數，取值為：1.155；μ--計算長度系數，參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3，μ=1.7；a--立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.1m；得到計算結果:立桿的計算長度lo/i=2945.25/15.9=185；由長細比lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數φ=0.209；鋼管立桿受壓應力計算值；σ=9576.56/(0.209×424)=108.1N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算σ=108.1N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度的設計值[f]=205N/mm2，滿足要求！板模板及支撐體系模板支架的計算依據《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》(JGJ130-2001)、《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010-2002、《建筑結構荷載規(guī)范》(GB50009-2001)、《鋼結構設計規(guī)范》(GB50017-2003)等規(guī)范編制。一、參數信息1.模板支架參數橫向間距或排距(m):1.20；縱距(m):1.20；步距(m):1.50；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.10；模板支架搭設高度(m):3.00；采用的鋼管(mm):Φ48×3.0；板底支撐連接方式:方木支撐；立桿承重連接方式:可調托座；2.荷載參數模板與木板自重(kN/m2):0.500；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.500；施工均布荷載標準值(kN/m2):1.000；3.材料參數面板采用膠合面板，厚度為15mm；板底支撐采用方木；面板彈性模量E(N/mm2):9500；面板抗彎強度設計值(N/mm2):13；木方彈性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗彎強度設計值(N/mm2):13.000；木方抗剪強度設計值(N/mm2):1.400；木方的間隔距離(mm):300.000；木方的截面寬度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；托梁材料為：鋼管(雙鋼管):Ф48×3；圖2樓板支撐架荷載計算單元二、模板面板計算模板面板為受彎構件,按三跨連續(xù)梁對面板進行驗算其抗彎強度和剛度模板面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=120×1.52/6=45cm3；I=120×1.53/12=33.75cm4；模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算。面板計算簡圖1、荷載計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1=25.5×0.13×1.2+0.5×1.2=4.578kN/m；(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m)：q2=1×1.2=1.2kN/m；2、強度計算計算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.2×4.578+1.4×1.2=7.174kN/m最大彎矩M=0.1×7.174×3002=64562.4N·mm；面板最大應力計算值σ=M/W=64562.4/45000=1.435N/mm2；面板的抗彎強度設計值[f]=13N/mm2；面板的最大應力計算值為1.435N/mm2小于面板的抗彎強度設計值13N/mm2,滿足要求!3、撓度計算撓度計算公式為：ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250其中q=q1=4.578kN/m面板最大撓度計算值ν=0.677×4.578×3004/(100×9500×33.75×104)=0.078mm；面板最大允許撓度[ν]=300/250=1.2mm；面板的最大撓度計算值0.078mm小于面板的最大允許撓度1.2mm,滿足要求!三、模板支撐方木的計算方木按照三跨連續(xù)梁計算，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=b×h2/6=5×10×10/6=83.33cm3；I=b×h3/12=5×10×10×10/12=416.67cm4；方木楞計算簡圖(mm)1.荷載的計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1=25.5×0.3×0.13+0.5×0.3=1.144kN/m；(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m)：q2=1×0.3=0.3kN/m；2.強度驗算計算公式如下:M=0.1ql2均布荷載q=1.2×q1+1.4×q2=1.2×1.144+1.4×0.3=1.793kN/m；最大彎矩M=0.1ql2=0.1×1.793×1.22=0.258kN·m；方木最大應力計算值σ=M/W=0.258×106/83333.33=3.099N/mm2；方木的抗彎強度設計值[f]=13.000N/mm2；方木的最大應力計算值為3.099N/mm2小于方木的抗彎強度設計值13N/mm2,滿足要求!3.抗剪驗算截面抗剪強度必須滿足:τ=3V/2bhn<[τ]其中最大剪力:V=0.6×1.793×1.2=1.291kN；方木受剪應力計算值τ=3×1.291×103/(2×50×100)=0.387N/mm2；方木抗剪強度設計值[τ]=1.4N/mm2；方木的受剪應力計算值0.387N/mm2小于方木的抗剪強度設計值1.4N/mm2，滿足要求!4.撓度驗算計算公式如下:ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250均布荷載q=q1=1.144kN/m；最大撓度計算值ν=0.677×1.144×12004/(100×9000×4166666.667)=0.428mm；最大允許撓度[ν]=1200/250=4.8mm；方木的最大撓度計算值0.428mm小于方木的最大允許撓度4.8mm,滿足要求!四、托梁材料計算托梁按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；托梁采用：鋼管(雙鋼管):Ф48×3；W=8.98cm3；I=26.16cm4；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P＝2.152kN;托梁計算簡圖托梁計算彎矩圖(kN·m)托梁計算變形圖(mm)托梁計算剪力圖(kN)最大彎矩Mmax=0.969kN·m；最大變形Vmax=1.824mm；最大支座力Qmax=9.415kN；最大應力σ=968565.114/8980=107.858N/mm2；托梁的抗壓強度設計值[f]=205N/mm2；托梁的最大應力計算值107.858N/mm2小于托梁的抗壓強度設計值205N/mm2,滿足要求!托梁的最大撓度為1.824mm小于1200/150與10mm,滿足要求!五、模板支架立桿荷載設計值(軸力)作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容(1)腳手架的自重(kN)：NG1=0.129×3=0.387kN；(2)模板的自重(kN)：NG2=0.5×1.2×1.2=0.72kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3=25.5×0.13×1.2×1.2=4.774kN；靜荷載標準值NG=NG1+NG2+NG3=5.881kN；2.活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載活荷載標準值NQ=(1+2)×1.2×1.2=4.32kN；3.立桿的軸向壓力設計值計算公式N=1.2NG+1.4NQ=13.105kN；六、立桿的穩(wěn)定性計算立桿的穩(wěn)定性計算公式σ=N/(φA)≤[f]其中N立桿的軸心壓力設計值(kN)：N=13.105kN；φ軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數,由長細比Lo/i查表得到；i計算立桿的截面回轉半徑(cm)：i=1.59cm；A立桿凈截面面積(cm2)：A=4.24cm2；W立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49cm3；σ鋼管立桿受壓應力計算值(N/mm2)；[f]鋼管立桿抗壓強度設計值：[f]=205N/mm2；L0計算長度(m)；根據《扣件式規(guī)范》，立桿計算長度L0=h+2a，即L0=1.5+2×0.1=1.7；a立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.1m；得到計算結果：立桿計算長度L0=1.7；L0/i=1700/15.9=107；由長細比lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數φ=0.537；鋼管立桿受壓應力計算值；σ=13105.08/(0.537×424)=57.557N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算σ=57.557N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度設計值[f]=205N/mm2，滿足要求！模板工程一般構造措施1、一般柱墻模板柱墻模板采用15mm厚鏡面板模板，長邊夾短邊。板后豎向背楞為50*100木方，木方間距200。水平夾具采用鋼管，φ12高強對拉螺桿加固，水平夾具豎向間距450，柱墻水平夾具共5道，水平夾具第一道離樓面（基礎頂面）不得超過200，第一道、第二道、第三道間距不超過450mm，第三道與第四道間距600，第四道與第五道間距為700。對拉螺桿距構件邊緣不得大于200。內撐采用預制砼內撐控制構件尺寸，間距同加固對拉螺桿間距。2、梁模板梁模板材用15mm厚九夾板，梁側包梁底。梁側50*100背楞間距300，底模背楞間距小于200。高度小于600的梁采用φ12高強對拉螺桿（穿PVC套管）加固。梁底承重桿跨距宜小于900，步距宜小于1500。高度大于700的梁兩側加固應加φ12高強對拉螺桿（穿PVC套管），水平間距600。梁底承重桿跨距宜小于600，步距宜小于800。高度大于1m的梁兩側加固采用φ12高強對拉螺桿（穿PVC套管），縱橫間距450*600。梁底支撐體系應通過計算確定。3、板模板板模板采用15mm厚九夾板，板下背楞為50*100木方，木方間距200，板底承重鋼管間距一般不宜大于1200*1200，當板厚超過150時，板底承重鋼管間距一般不宜大于1000*1000。當板厚超過250時應通過計算確定立桿間距。4、滿堂支撐體系滿堂支撐體系采用φ48*3.0腳手架鋼管，十字扣件連接。凡是承重桿件的連接不得使用旋轉扣。架體承重立桿間距根據所承受的不同構件確定。掃地桿離地不得超過200，中間一道水平桿離地不宜大于1700。中間一道水平桿必須縱橫拉通設置，且每根橫桿均應用十字扣件與立桿抱牢，以確保架體的整體穩(wěn)定性。當中間水平桿件不能拉通設置時，必須在四角部位加設剪刀撐，每個功能房間掃地桿必須形成封閉的口字形。同時應對模板及支架定期維修，防止銹蝕。5、模板及支撐體系搭設示意圖模板工程主要施工節(jié)點1、柱墻根部定位節(jié)點2、邊模接縫措施3、中柱接縫措施4、中部梁模節(jié)點5、邊梁模板節(jié)點6、梁梁交叉節(jié)點7、梁柱交叉節(jié)點8、電梯井道模板支設示意圖9、現澆樓梯模板安裝工藝現澆樓梯施工應保證鋼筋預留位置及數量，采取措施消除施工常見的鋼筋翹曲、梯步尺寸不均現象。樓梯模板根部應留孔，便于根部沖洗，待根部沖洗干凈后封堵預留孔，再澆筑樓梯混凝土，防止夾渣削弱結構質量。支模按傳統(tǒng)的模板施工方法進行（詳見樓梯支模示意圖）。注：踏步立板應向內傾斜。注：踏步立板應向內傾斜。10、廚房、衛(wèi)生間、陽臺板面高差處吊模施工本工程塔樓部分均為住宅，廚房、衛(wèi)生間、陽臺均比相鄰板面標高要低，此處砼的成型外觀質量相對難以控制，特別是此處的墻肢根部，更容易出現爛根、漏漿現象，從而影響了整個砼的外觀質量，為此特采取如下措施加以預防：⑴、模板的選擇廚房、陽臺與相鄰板面高差較小，此處吊模直接選用九夾板，衛(wèi)生間與相鄰板面高差相對較大，模板仍選用九夾板，但須加木枋，吊模安裝完后再綁扎板面層鋼筋。⑵、模板的支撐（詳下圖）11、后澆帶模板施工①、后澆帶的位置按方案位置設置，嚴格按照設計要求寬度留設，梁、板筋在后澆帶處斷開，錯開綁扎搭接。②、墻、梁板后澆帶處砼除按施工縫處理外，此處模板由于后澆帶二次澆筑時間較長，為60天，需二次支模，擋墻后澆帶模板加固必須采用帶止水片的對拉螺桿。同時在后澆帶上的支撐體系需單獨搭設，自成一體，保證在拆除主體結構支撐體系時，后澆帶支撐體系不受影響。見下圖：3mm厚止水鋼板，右側為迎土側。3mm厚止水鋼板，右側為迎土側。模板工程質量保證措施質量與進度的關系：必須確?！把闼辟|量標準，在保證質量的前提下合理安排施工進度。各作業(yè)小班組作業(yè)方法必須統(tǒng)一，便于施工過程中發(fā)現問題、糾正問題。使用九夾板木模體系，必須保證模板有足夠的剛度、承載能力和穩(wěn)定性，且能滿足現場的周轉次數需要。本工程所選用的九夾板均為高強九夾板，能有效的保證砼成型的外觀質量。模板與砼的接觸面必須涂隔離劑，以防帶模養(yǎng)護拆模困難。模板采用專用模板脫模劑，以保證混凝土表面光潔。不得使用油脂類隔離劑，嚴禁隔離劑玷污鋼筋與砼接槎處。每次拆模后要對模板表面進行清理，安裝前涂刷脫模劑。模板組裝前，應檢查標高軸線，在底板上彈出模板內側位置線。底板凸凹不平處，用1：3水泥砂漿找平，回填土地面應夯實，支柱下應加設墊塊，以防下沉。模板應自下而上順序組裝，每塊模板要求位置正確，板面平整，連接件上緊，模板間應拼縫嚴密，必要時應用雙面膠（或夾紙），防止漏漿。柱墻根部設套模防止爛根。所有陰角均采用鐵釘釘牢，所有陽角均設鎖口螺桿，防止陰角咬肉及陽角爆模。陽角貼雙面膠防止漏漿。柱墻模板陰、陽角的背枋應選擇平整度好的木方，長度適宜，不宜用短枋拼接。柱墻對拉螺桿間距不得大于500mm，背枋凈距不得大于200mm，對拉螺桿距構件邊角距離不得大于200mm。緊固高強螺桿時力度適宜，過緊不得超過5mm，確保柱墻面的平整度。模板支設應與鋼筋、配管、混凝土澆筑等工序密切配合，為便于下道工序操作，應留出必要的檢查口、清掃口、搗固孔等?，F澆鋼筋砼模板，當梁跨度＞4米時，模板應按跨度的3L/1000（L為短跨長度）起拱。滿堂架支撐體系必須牢固、穩(wěn)定，架體上堆放施工材料的部位必須進行單獨加固，支撐體系不得發(fā)生搖晃、位移。梁底站桿間距不大于0.9米為宜，板底立桿不大于1.2米為宜。柱墻模支設時每個面均應吊線校正，加固時應采用斜撐將柱模與滿堂架進行可靠連接，確保柱墻在澆筑過程中不偏移，不扭曲。所有梁模板加固完成后直線度偏差不得超過5mm,所有墻、柱模板加固后垂直度偏差不得超過5mm。加固完成后應對每個面的垂直度進行自檢，不合格的必須進行整改，并對每個高強螺帽進行檢查，確保無松動螺帽存在。自檢合格后交帶班進行檢查，帶班檢查合格后填寫工序交接檢查表，交施工員進行檢查。全部合格后報經監(jiān)理工程師認可后方可進行下一道工序施工。模板拆除時間要達到規(guī)范要求的混凝土強度，梁底模拆除前必須具備混凝土同條件養(yǎng)護的拆模試件試驗報告。并實行模板拆模令制度。通過對模板的質量管理，最終使結構混凝土成形質量達到“優(yōu)質結構”標準。質量檢查標準現澆結構模板安裝的允許偏差（按優(yōu)質結構標準進行控制）項目允許偏差（㎜）軸線位置5底模上表面標高±5截面內部尺寸基礎±10柱、墻、梁+4，-5層高垂直度不大于5m5大于5m5相鄰兩板表面高低差2表面平整度5模板拆除⑴、非承重模板：對現澆整體結構的非承重模板，應在混凝土強度能保證其表面及棱角不因拆模而受損時，方可拆除。⑵、僅承受自重荷載的模板：當現澆結構上無樓層和支架板荷載時，應與結構同條件養(yǎng)護的試塊達到下表所規(guī)定的強度后方可拆模，并按照設計要求進行。序號結構類型結構跨度（m）按設計標號百分率計（％）1板≤250＞2，≤875＞81002梁、承重結構≤875＞81003懸臂構件－100⑶、承受上部荷載的模板：對多層和高度需幾層結構連續(xù)支?；虿鹉：?，結構上承受較大施工荷載時，下層結構的承重模板必須在與結構同條件養(yǎng)護的混凝土試塊達到100％設計標號時方準拆除。若施工荷載大于設計荷載，應經驗算后加臨時支撐。⑷、拆模順序：模板拆除的順序，應按模板設計的規(guī)定執(zhí)行。若設計無規(guī)定時，應采取先支的后拆，后支的先拆；先拆非承重模板后拆承重模板；先拆側模后拆底模和自上而下的拆除順序。⑸、模板拆除由項目技術負責人根據混凝土試壓報告，簽“拆模通知書”并規(guī)定拆模方式后，才能拆除模板和支撐，混凝土試壓報告應是現場同條件養(yǎng)護具有代表性的試件的抗壓資料。安全文明施工進入施工現場必須佩帶安全帽，臨邊作業(yè)必須拴好安全帶。拆模時操作人員必須掛好、系好安全帶。澆筑混凝土前必須檢查支撐是否可靠、扣件是否松動。澆筑混凝土時必須由模板支設班組設專人看模，隨時檢查支撐是否變形、松動，并組織及時恢復。經常檢查支設模板吊鉤、斜支撐及平臺連接處螺栓是否松動，發(fā)現問題及時組織處理。木工機械必須嚴格使用倒順開關和專用開關箱，一次線不得超過3m，外殼接保護零線，且絕緣良好。電鋸和電刨必須接用漏電保護器，鋸片不得有裂紋（使用前檢查，使用中隨時檢查）；且電鋸必須具備皮帶防護罩、鋸片防護罩、分料器和護手裝置。使用木工多用機械時嚴禁電鋸和電刨同時使用；使用木工機械嚴禁戴手套；長度小于50cm或厚度大于鋸片半徑的木料嚴禁使用電鋸；兩人操作時相互配合，不得硬拉硬拽；機械停用時斷電加鎖。在電梯間進行模板施工作業(yè)時，必須層層搭設安全防護平臺。因混凝土側力既受溫度影響，又受澆筑速度影響，因此當夏季施工溫度較高時，可適當增大混凝土澆筑速度，秋冬季施工溫度降低混凝土澆筑速度也要適當降低。在拆墻模前不準將腳手架拆除，用塔吊拆時與起重工配合；拆除頂板模板前劃定安全區(qū)域和安全通道，將非安全通道用鋼管、安全網封閉，掛"禁止通行"安全標志，操作人員不得在此區(qū)域，必須在鋪好跳板的操作架上操作。用塔吊吊運模板時，必須由起重工指揮，嚴格遵守相關安全操作規(guī)程。模板安裝就位前需有纜繩牽拉，防止模板旋轉不善撞傷人；垂直吊運必須采取兩個以上的吊點，且必須使用卡環(huán)吊運。不允許一次吊運二塊模板模板加工場（堆場）內當班作業(yè)完成后必須進行清理。材料分規(guī)格堆碼整齊，機械設備周圍的鋸末、刨花當班應清理干凈。木工加工房應設置滅火器材。圓盤鋸不得放在施工作業(yè)樓層上。支柱墻模板前必須先清理砼鍋巴刷脫模劑，梁板模在綁扎鋼筋之前必須清理清潔及刷脫模劑。澆注砼之前，作業(yè)層所有剩余材料必須集中堆放并覆蓋。作業(yè)樓層材料放置：鋼管、木方等長條狀材料應垂直于樓板邊緣放置，且離樓板邊緣應大于1m.樓板邊緣1m以內嚴禁放置任何散狀材料。不得把外防護架作為材料擱置架，臨時擱置材料必須在擱置人離開前清除。支臨邊柱墻模板、拆臨邊模板時必須兩人進行傳遞作業(yè)，杜絕高空墜物發(fā)生。支摸過程中，如需中途停歇，應將支撐、搭頭、柱頭板等釘牢。拆模間歇時，應將已活動的模板、牽杠、支撐等運走或妥善堆放，防止因踏空、扶空而墜落。模板上有預留洞者，應在安裝后將洞口蓋好，混泥土板上的預留洞，應在模板拆除后即將洞口蓋好。量瑕疵處理每一部位拆模后兩天之內必須將質量瑕疵處理完畢。質量瑕疵處理必須派專人在施工員指導下按質量要求進行處理。⑴所有拼縫漏漿打磨⑵塌模爆模剔打⑶缺楞掉角修補⑷柱墻根部≥20㎜漏漿剔打⑸老墻螺桿鋸除⑹外墻立面清潔

施工進度計劃1#樓各工序計劃安排時間及完成時間表目前進度情況說明：1#樓目前完成至四層梁板鋼筋綁扎，計劃3月分項項目名稱計劃開始時間計劃完成時間天數備注一、五層梁板四層梁板放線、四層柱鋼筋綁扎331天五層梁板支模架搭設332天五層梁板梁平板、柱板支模334天五層梁板鋼筋綁扎安裝332天五層梁板側模支模331天五層梁板砼澆搗331天相關工序落實責任人簽字：二、六層梁板（設計增加層）計劃開始時間計劃完成時間天數備注五層梁板放線、五層柱鋼筋綁扎331天六層梁板支模架搭設332天六層梁板梁平板、柱板支模344天六層梁板鋼筋綁扎安裝442天六層梁板側模支模431天六層梁板砼澆搗441天相關工序落實責任人簽字：三、屋面板計劃開始時間計劃完成時間天數備注六層梁板放線、閣樓層柱鋼筋綁扎441天屋面板支模架搭設442天屋面板梁板、柱板支模447天分項項目名稱計劃開始時間計劃完成時間天數備注屋面板鋼筋綁扎安裝443天屋面板邊側模板支模442天屋面板砼澆搗441天相關工序落實責任人簽字：各班組責任落實人須知：各班組必須根據項目部計劃安排時間進行施工，每道工序施工前由項目總施工負責對各班組責任人進行各節(jié)點施工時間的交底，并要求各責任人對每道工序施工時間進行確認并簽字認可（如果由項目部造成的工序延誤和不可抗力因素造成（如雨天、大風天氣，材料供應或者設計變更等）的工期延誤，項目部會根據具體情況做工序順延的調配）；根據各班組在各部位時間節(jié)點的完成情況，項目部也將進行相應的考核，并且制定了獎罰措施，具體為：班組在每道工序都能按照計劃完成的，項目部將獎勵班組2000元人民幣，班組不能按照計劃節(jié)點完成的，則按照每道工序罰款4000元人民幣進行處罰。2#樓各工序計劃安排時間及完成時間表目前進度情況說明：2#樓目前完成至二層梁、板模板安裝60%，計劃3月18日完成二層梁板砼混凝土澆搗；分項項目名稱計劃開始時間計劃完成時間天數備注一、三層梁板二層梁板放線、二層柱鋼筋綁扎331天三層梁板支模架搭設332天三層梁板梁平板、柱板支模334天三層梁板鋼筋綁扎安裝332天層梁板側模支模331天三層梁板砼澆搗331天相關工序落實責任人簽字：二、四層梁板計劃開始時間計劃完成時間天數備注三層梁板放線、三層柱鋼筋綁扎331天四層梁板支模架搭設332天四層梁板梁平板、柱板支模444天四層梁板鋼筋綁扎安裝442天四層梁板側模支模441天四層梁板砼澆搗441天相關工序落實責任人簽字：三、五層梁板計劃開始時間計劃完成時間天數備注四層梁板放線、四層柱鋼筋綁扎441天五層梁板支模架搭設442天五層梁板、柱板支模444天分項項目名稱計劃開始時間計劃完成時間天數備注五層梁板鋼筋綁扎安裝442天五層梁板邊側模板支模441天五層梁板砼澆搗441天相關工序落實責任人簽字：四、六層梁板（設計增加層）計劃開始時間計劃完成時間天數備注五層梁板放線、五層柱鋼筋綁扎441天六層梁板支模架搭設442天六層梁板梁平板、柱板支模444天六層梁板鋼筋綁扎安裝442天六層梁板側模支模441天六層梁板砼澆搗441天相關工序落實責任人簽字：三、屋面板計劃開始時間計劃完成時間天數備注六層梁板放線、閣樓層柱鋼筋綁扎441天屋面板支模架搭設442天屋面板梁板、柱板支模557天屋面板鋼筋綁扎安裝553天屋面板邊側模板支模552天屋面板砼澆搗551天相關工序落實責任人簽字：各班組責任落實人須知：各班組必須根據項目部計劃安排時間進行施工，每道工序施工前由項目總施工負責對各班組責任人進行各節(jié)點施工時間的交底，并要求各責任人對每道工序施工時間進行確認并簽字認可（如果由項目部造成的工序延誤和不可抗力因素造成（如雨天、大風天氣，材料供應或者設計變更等）的工期延誤，項目部會根據具體情況做工序順延的調配）；根據各班組在各部位時間節(jié)點的完成情況，項目部也將進行相應的考核，并且制定了獎罰措施，具體為：班組在每道工序都能按照計劃完成的，項目部將獎勵班組2000元人民幣，班組不能按照計劃節(jié)點完成的，則按照每道工序罰款4000元人民幣進行處罰。3#樓各工序計劃安排時間及完成時間表目前進度情況說明：3#樓目前完成至四層梁板支模架搭設，計劃3月22日完成四層梁板砼混凝土澆搗；分項項目名稱計劃開始時間計劃完成時間天數備注一、四層梁板三層梁板放線、三層柱鋼筋綁扎331天四層梁板支模架搭設332天四層梁板梁平板、柱板支模334天四層梁板鋼筋綁扎安裝332天四層梁板側模支模331天四層梁板砼澆搗331天相關工序落實責任人簽字：二、五層梁板計劃開始時間計劃完成時間天數備注四層梁板放線、四層柱鋼筋綁扎331天五層梁板支模架搭設332天五層梁板梁平板、柱板支模334天五層梁板鋼筋綁扎安裝332天六層梁板側模支模331天六層梁板砼澆搗441天相關工序落實責任人簽字：三、六層梁板（設計增加層）計劃開始時間計劃完成時間天數備注五層梁板放線、閣樓層柱鋼筋綁扎441天六層梁板支模架搭設442天六層梁板、柱板支模444天分項項目名稱計劃開始時間計劃完成時間天數備注六層梁板鋼筋綁扎安裝442天六層梁板邊側模板支模441天六層梁板砼澆搗441天相關工序落實責任人簽字：四、屋面板計劃開始時間計劃完成時間天數備注六層梁板放線、閣樓層柱鋼筋綁扎441天屋面板支模架搭設442天屋面板梁板、柱板支模447天屋面板鋼筋綁扎安裝443天屋面板邊側模板支模442天屋面板砼澆搗441天相關工序落實責任人簽字：各班組責任落實人須知：各班組必須根據項目部計劃安排時間進行施工，每道工序施工前由項目總施工負責對各班組責任人進行各節(jié)點施工時間的交底，并要求各責任人對每道工序施工時間進行確認并簽字認可（如果由項目部造成的工序延誤和不可抗力因素造成（如雨天、大風天氣，材料供應或者設計變更等）的工期延誤，項目部會根據具體情況做工序順延的調配）；根據各班組在各部位時間節(jié)點的完成情況，項目部也將進行相應的考核，并且制定了獎罰措施，具體為：班組在每道工序都能按照計劃完成的，項目部將獎勵班組2000元人民幣，班組不能按照計劃節(jié)點完成的，則按照每道工序罰款4000元人民幣進行處罰。4#樓各工序計劃安排時間及完成時間表目前進度情況說明：4#樓目前完成至夾層、一層柱電渣壓力焊完成，計劃3月22日完成夾層梁板砼混凝土澆搗；分項項目名稱計劃開始時間計劃完成時間天數備注一、夾層梁板夾層梁板支模架搭設332天夾層梁板梁平板、柱板支模334天夾層梁板鋼筋綁扎安裝332天夾梁板側模支模331天夾層梁板砼澆搗331天相關工序落實責任人簽字：二、二層梁板夾層梁板放線、一層柱鋼筋綁扎331天二層梁板支模架搭設332天二層梁板平板、柱板支模334天二層梁板鋼筋綁扎安裝332天二層梁板側模支模331天二層梁板砼澆搗331天相關工序落實責任人簽字：三、三層梁板二層梁板放線、二層柱鋼筋綁扎441天三層梁板支模架搭設442天三層梁板梁平板、柱板支模444天三層梁板鋼筋綁扎安裝442天分項項目名稱