石油石化職業(yè)技能鑒定試題集(高級工選擇)

1、正等軸測圖各軸間的夾角均為（）A、60°B、120°C、131°D、41°2、軸測圖應用()投影法，能同時反應物體長、寬、高三個方向的形狀。A、平行B、中心C、側立D、旋轉(zhuǎn)3、在正等軸測圖投影中，三個坐標軸軸向變形系數(shù)的二次方和為()。A、1B、1.24C、2D、2.244、在正等軸測圖中，軸傾角均為()。A、30°B、40°C、45°D、60°5、在正等軸測圖中，為作圖方便，三個軸的軸向縮短率都取1，稱為()縮短率。A、標準B、放大C、縮小D、簡化6、在正等軸測圖中，各軸向長度的放大比例都是()。A、1.11:1B、1.21:1C、1.12:1D、1.22:17、在畫管道的斜等軸測圖時，選定三個軸的簡化變形系數(shù)都等于()。A、0.5B、1C、1.5D、28、斜等軸測圖三軸的軸向縮短率都是()。A、1.1:1B、1.2:1C、1.3:1D、1:19、在畫斜等軸測圖時，一般選()軸為上下方向。A、OXB、OYC、OZD、OX和OY10、對機件的部分結構，用大于原圖形的()畫出的圖形，稱為局部放大圖。A、上面B、數(shù)字C、形狀D、比例11、局部放大圖應盡量配置在被放大部位的()。A、上面B、下面C、左面D、附近12、當同一機件上有幾個被放大部位時必須用（）依次表明A、阿拉伯數(shù)字B、英文字母C、羅馬數(shù)字D、漢語拼音13、要使零件具有()就必須對零件的尺寸規(guī)定一個允許的變動范圍，這個允許的變動量就是尺寸公差。A、適用性B、美觀性C、互換性D、裝配性14、基本尺寸相同的，相互結合的孔和軸()帶之間的關系稱為配合。A、結合B、配合C、尺寸D、公差15、基孔制配合，基準孔的代號為()。A、KB、DC、HD、W16、反應工件表面微小峰谷的()和峰谷高低的程度，叫做表面粗糙度。A、尺寸B、長度C、距離D、間距17、當零件所有表面具有相同的表面粗糙度要求時，其代號應在圖樣的()統(tǒng)一標注。A、左上角B、左下角C、右上角D、右下角18.工件不去除材料的方法獲得表面Ra的最大允許值為3.2um時應標注為（）3.23.2 3.2（A）（B）（C）（D） 1.619、零件圖是直接指導生產(chǎn)的重要()文件。A、質(zhì)量B、測量C、加工D、技術20、標題欄內(nèi)列出了零件的()、材料、比例、設計或生產(chǎn)單位等。A、規(guī)格B、數(shù)量C、名稱D、種類21、看零件圖時，應把試圖、尺寸和形體結構三者密切結合起來，切勿孤立地進行()分析。A、結構B、形體C、試圖D、尺寸22、鑄鐵是含碳量w(C)（）的鐵碳合金，并含有雜質(zhì)。A、＞0.60％B、＞2.11％C、0.30％--0.60％D、＞1.30％23、球墨鑄鐵中碳以()的形式存在，因此強度和塑性都較好。A、片狀石墨B、滲碳體C、球狀石墨D、團絮狀石墨24、灰口鑄鐵中碳以()狀形式存在。A、片B、團絮C、球D、蠕蟲25、與鋼相比，鑄鐵工藝性能的突出優(yōu)點是()性好。A、可焊B、淬透C、鑄造D、機加工26、在相同含碳量的條件下，與白口鑄鐵相比較，可鍛鑄鐵()。A、硬度高B、塑性好C、韌性差D、可焊性差27、在相同基體的情況下，球墨鑄鐵的強度和塑性在所有鑄鐵中是()的。A、最好B、最差C、較好D、較差28、鋁合金根據(jù)成分和加工特點，可分為鑄造鋁合金和()鋁合金兩類。A、防銹B、硬C、鍛造D、變形29、超硬鋁是在硬鋁中加入()元素組成的四元系合金。A、硅B、鋅C、碳D、鉻30、目前工業(yè)上應用最廣泛的鑄造鋁合金是()。A、鋁硅系B、鋁銅系C、鋁系D、鋁鋅系31、工業(yè)純鋁的導熱性約為低碳鋼的()。A、2倍B、5倍C、7倍D、9倍32、工業(yè)純鋁的線膨脹系數(shù)約為低碳鋼的()。A、2倍B、4倍C、6倍D、8倍33、與銅比較，鋁與氧的親合力()。A、小B、相同C、大一點D、很大34、黃銅是由銅和()組成的二元合金。A、硅B、鎳C、鋅D、錫35、紫銅是指w(CU)≥99.5％的工業(yè)純銅，表面呈()色。A、淡黃B、紫紅C、金黃D、白36、由銅和鎳組成的二元合金是()。A、青銅B、白銅C、黃銅D、紫銅37、紫銅經(jīng)過冷加工變形，強度可提高()。A、0.5倍B、1倍C、1.5倍D、2倍38、青銅的強度和()比紫銅高得多。A、耐磨性B、塑性C、韌性D、抗蝕性39、銅的線膨脹系數(shù)比較大()。A、10％B、20％C、30％D、40％40、我國現(xiàn)行標準按鈦合金退火狀態(tài)的室溫平衡組織，將鈦合金分為()。A、2類B、3類C、4類D、5類41、在所有的鈦和鈦合金中，用量最大的是()。A、TC4B、工業(yè)純鐵C、TB7D、TB242、?型鈦合金的牌號是()。A、TA2B、TA7C、TB2D、TC243、不能熱強化處理，必要時可進行退火處理，以消除應力的是（）型鈦合金。A、аB、?C、а+?D、工業(yè)純44、元素()會使鈦及鈦合金脆化，并且對于工業(yè)純鈦及а型鈦合金的脆化作用明顯大于а+?型鈦合金。A、碳B、氫C、氧D、氮、45、鈦合金的最大優(yōu)點是()。A、比強度大B、焊接性好C、工藝性好D、耐腐蝕性強46、異種鋼焊接結構中所用的鋼種，按金相組織分類，主要有()鋼、馬氏體、鐵素體和奧氏體鋼等三個類型。A、貝氏體B、奧氏體、鐵素體C、珠光體D、錳47、奧氏體系復合鋼板是指覆層為奧氏體不銹鋼，基層為()鋼的復合鋼板。A、馬氏體、鐵素體B、低合金C、珠光體D、碳48、在異種金屬的焊接中最常見的是()焊接。A、異種有色金屬B、異種鋼C、鋼與有色金屬D、鋼與鑄鐵49、下列金屬材料按線膨脹系數(shù)由大到小的順序排列的是()。A、銅、鋁、不銹鋼、碳鋼B、鋁、銅、不銹鋼、碳鋼C、鋁、銅、碳鋼、不銹鋼D、銅、鋁、碳鋼、不銹鋼50、奧氏體不銹鋼的比電阻可達碳鋼的（）。A、3倍B、4倍C、5倍D、6倍51、鋁、銅、鈦、碳鋼四種金屬材料中、熔點最高的是()。A、鋁B、銅C、鈦D、碳鋼52.星接三相對稱負載電路中，相電壓與線電壓之間的關系是(）（A）U線=√3U相（B）U相=√3U線（C）U線=U相（D）U相=√2U線53.交接三相對稱負載電路中，相電流余弦電流之間的關系(）AI線=√3I相BI相=√3I線CI相=I線DI相=√2I線54,負載做星型連接的三相電路中，通過中性點的電流等于（）A零B各相負載電流的代數(shù)和C3倍相電流D各相負載電流的相量和55、.在交流電路中，三相負載消耗的總功率與各相負載消耗的功率之問的關系是().(A)1／P=1／Pu+1／Pv4+1／Pw(B)P=Pu+Pv+Pw(C)P=Pu·Pv·Pw(D)P=(Pu+Pv+Pw)／56.同一三相對稱負載，接成星形或者三角形時，其總功率的關系是()。(A)P△=3PY(B)PY=3P△(C)PY=P△(D)PY=2P△57.相同電壓下，負載作三角形連接時的有功功率是星形連接有功功率的()。(A)√3倍(B)1/√3(c)3倍(D)l倍58.三相異步電動機的啟動轉(zhuǎn)矩與()成正比。(A)電流(B)電壓(C)電流的二次方(D)電壓的二次方59.利用電阻降壓法啟動三相異步電動機會使電動機啟動轉(zhuǎn)矩按比例()。(A)減小(B)增大(C)不變(D)隨意變化60.一臺三相異步電動機，其銘牌上標明額定電壓為220／380V，其接法應是()。(A)Y／△(B)△／Y(C)△／△(D)Y／Y61.為滿足供電的可靠性，要求電力系統(tǒng)至少具備的備用容量為()。(A)5％～10％(B)10％～15％(C)15％～20％(D)20％～30％62.提高電網(wǎng)功率因數(shù)是為了()。(A)增大視在功率(B)減少有功功率(C)增大無功電能消耗(D)減少無功電能消耗63.調(diào)整電力負荷，不能()。(A)提高供電的可靠性(B)提高電能質(zhì)量(C)提高電網(wǎng)輸送能力(D)保證供電的合理性64.置換動火時，常用的置換介質(zhì)有()。(A)氧氣、氫氣、水蒸氣(B)氮氣、二氧化碳、水蒸氣(C)氧氣、二氧化碳、水蒸氣(D)氮氣、氧氣、水蒸氣65.以氣體為置換介質(zhì)時，需氣量一般為被置換介質(zhì)容器體積的()以上。(A)1倍(B)2倍(C)3倍(D)4倍66. 66.對于需操作者進入內(nèi)部進行焊補的設備及管道，氧氣含量應為(

)。

(A)18％～21％

(B)16％o～18％

(C)21％～30％

(D)30％以下

67.帶壓不置換焊補時，氫氣、一氧化碳、乙炔等的極限含氧量(體積分數(shù))以不超過

(

)為安全值。

(A)1％

(B)2.5％

(C)3％

(D)5.2％

68.帶壓不置換焊補時，容器及管道必須連續(xù)保持穩(wěn)定正壓，表壓一般控制住(

)。

(A)0.010~0.015

MPa

(B)0.015～0.049

MPa

(C)0.05～0.08

MPa

(D)0.08

MPa以上

69.在容器和管道內(nèi)進行帶壓不置換動火時．以可燃易爆氣體中的氧含量(體積分數(shù))不超過(

)作為安全標準。

(A)1％

(B)3％

(C)5％

(D)7％

70.某焊工在墜落高度基準面10m高處進行焊接與切割作業(yè)，其高處作業(yè)的級別為()

(A)一級

(B)二級

(C)三級

(I))四級

71.在(

)以上大風天氣，不準進行高空焊接作業(yè)。

(A)四級

(B)五級

(C)六級

(D)八級

72.登高作業(yè)時，單人梯腳與地面的夾角應小于(

)。

(A)60°

(B)45°

(C)75°

(D)90°

73.水下濕法焊接時，其焊接電流較大氣中的焊接電流大(

)。

(A)10％

(B)15％

~

20％

(C)30％

(D)30％以上

74.由于乙炔對壓力敏感。易發(fā)生爆炸，故利用氧乙炔氣體進行水下切割時，

只能在深度小于(

)的水中進行。

(A)5

m

(B)6

m

(C)7

m

(D)8

m

75.水下焊接作業(yè)時，絕緣電阻不得小于(

)。

(A)1

M

(B)2

M

(C)2.5

M

(D)0.1

M

76.電石必須裝入專用的桶內(nèi)，桶蓋嚴密封閉，電石應放在距離地面(

)的木架上。

(A)50

mm

(B)100

mm

(C)150

mm

(D)200

mm

77.登高作業(yè)時，應使用符合安全要求的梯子，梯腳與地面夾角不應大于(

)。

(A)40°

(B)50°

(C)60°

(D)70°

78.人體遭受電擊時，電擊(

)會造成嚴重后果。

(A)心臟

(B)肺部

(C)肝部

(D)四肢

79.金屬表面與周圍介質(zhì)直接進行(

)反應而使金屬遭到破壞，這種破壞叫做化學腐蝕。

(A)物理

(B)化學

(C)溫度

(D)腐蝕

80.在腐蝕物質(zhì)的作用下，金屬表面以同一(

)被腐蝕，這種腐蝕叫做均勻腐蝕。

(A)進度

(B)厚度

(C)速度

(D)層次

81.金屬的(

)性腐蝕是指金屬材料中某一成分首先遭到破壞的腐蝕。

(A)選擇

(B)局部

．(C)應力

(D)均勻

82.碳素鋼管在水中的腐蝕主要與水中的溶解(

)有關。

(A)酸

(B)堿

(C)鹽

(D)氧

83.在稀硫酸和鹽酸中，碳素鋼管的腐蝕與溶液的濃度(

)。

(A)成反比

(B)成正比

(C)成比例

(D)不成比例

84.當硫酸溶液體積分數(shù)超過(

)時，對碳素鋼的腐蝕反而很小。

(A)50％

(B)60％

(C)70％

(D)80％

85.銅合金管耐蝕性較強，常用于輸送(

)液體、氣體原料。

(A)化工

(B)酸性

(C)堿性

(D)鹽性

86.鑄鐵管的耐腐蝕性能(

)于碳素鋼管。

(A)低

(B)優(yōu)

(c)等

(D)不高

87.硬聚氯乙烯管和軟聚乙烯管對大部分酸、堿、鹽和碳氫化合物有機溶劑等介質(zhì)彩有(

)的耐腐蝕性，多用于輸送石油化工產(chǎn)品。

(A)較差

(B)良好

(C)特好

(D)特強

88.管道安裝施工現(xiàn)場多用(

)除銹，但效率低。

(A)機械

(B)化學

(C)人工

(D)拋丸

89.金屬表面銹蝕層(

)時，可先用錘敲打除掉，然后再用砂布等擦表面。

(A)一般

(B)較薄

(C)較厚

(D)不厚

90.管材表面銹蝕不厚時，可直接用鋼絲刷、砂布擦表面，直到露出金屬(

)。

(A)顏色

(B)本色

(C)材料

(D)光澤

91.涂漆環(huán)境溫度不得低于(

)，否則應采取適當?shù)姆纼龃胧?；天氣惡劣時，不宜在室外涂漆。

(A)0℃

(B)2℃

(C)5℃

(D)7℃

92.涂漆層表面顏色應一致，流淌、漏涂、皺紋和涂層薄厚均勻程度都應符合(

)規(guī)定。

(A)設計

(B)規(guī)范

(C)標準

(D)文件

93.油氣集輸處理站的天然氣管道應刷成(

)。

(A)藍色

(B)棕色

(C)紅色

(D)黃色

94.埋設在一般泥土中的管道應用(

)防腐層。

(A)普通

(B)薄

(C)加強

(D)特加強

95.管道敷設在土壤中其電阻率小于5·m、含鹽量大于(

)，或穿越流、公路、高速公路的管道應做特殊級的加強防腐層。

(A)5％～10％

(B)5％～12％

(C)5％～14％

(D)5％～16％

96.管道鋪設在土壤中其電阻率小于5Ω。m含鹽量大于（），或穿越河流公路高速公路的管道應做特殊級的加強防腐層(A)0.5%(B)0.75%(C)1.0%(D)1.25%

97.瀝青防腐層普通級的總厚度應大于(

)。

(A)2

mm

(B)4

mm

(C)6

mm

(D)8

mm

98.瀝青防腐層特加強級的每層防腐厚度為(

)。

(A)0.5

mm

(B)1

mm

(C)1.5

mm

(D)2

mm

99.環(huán)氧煤瀝青防腐層特加強級的總厚度應大于(

)。

(A)0.4

mm

(B)0.6

mm

(C)0.8

mm

(D)1.0

mm

100.管道組對時，鋼管短節(jié)長度應大于管徑，且不小于(

)。

(A)0.4

m

(B)0.5

m

(C)0.6

m

(D)l

m

101.管子組對時，對接偏差小于或等于(

)，不允許割斜口。

(A)1°

(B)2°

(C)3°

(D)4°

102.管螺紋和連接件要根據(jù)各處管道輸送(

)不同而采用各種相應的填料，以達到連接嚴密的目的。

(A)壓力

(B)溫度

(C)介質(zhì)

(D)流速

103.管道組對兩管口螺旋焊縫或直縫間距錯開量應大于或等于(

)。

(A)50

mm

(B)80

mm

(C)100

mm

(D)120

mm

104.管子組對焊接壁厚大于或等于3

mm，接口應是(

)。

(A)I形

(B)V形

(C)Y形

(1))U形

105.管道焊接V形坡口的角度應是(

)

(A)60°～62.5°

(B)60°～65°

(C)60°～67.5°

(D)60°～70°

106.焊件兩坡口之間的(

)叫做焊接坡門角度。

(A)夾角

(B)銳角

(C)鈍角

(D)右角

107.鋼管組對內(nèi)壁錯邊量不應超過壁厚的(

)，且不大于2mm。

(A)5%

(B)10％

(C)15％

(D)20％

108.管壁厚在3.0～9.0

mm時，管道對口間隙為(

)。

(A)1.0～1.5

mm

(B)1.0～2.0

mm

(c)1.0～2.5mm

(D)1.0～3.0

mm

109.6壁厚小于或等于5

mm的鋁及鋁合金管道組對時，內(nèi)壁錯邊量不大于(

)。

(A)0.3

mm

(B)0.4

mm

(C)0.5

mm

(D)1.0mm

110.管道手工焊接作業(yè)空間大于(

)。

(A)0.4

m

(B)0.3mm

(C)0.5

mm

(D)1mm

111.管線組對中心線的線偏差量，地下不應大于(

)。

(A)1

mm／m

(B)1.5

mm／m(C)2

mm／m

(D)2.5

mm／m

112.管道設計溫度高于100℃或低于(

)時，螺栓螺母應涂以二硫化鉬油脂、石墨機油或石墨粉。

(A)10℃

(B)0℃

(C)一10℃

(D)20℃

113.管道(

)連接時，為了保證接頭質(zhì)量應采取不同的坡口形式。

(A)粘接

(B)鉚接

(C)焊接

(D)對接

114.管道安裝時需在主管上開孔時，最好(

)完成，并清除氧化鐵等雜物。

(A)3次

(B)1次

(C)2次

(D)多次

115.當管線需預留口連頭時，應用(

)進行封堵。

(A)盲板

(B)堵頭

(C)鋼板

(D)絲堵

116.油田集輸管道施工時，敷設單根直徑小于Φ219

mm管道的施工帶寬度不應小于

(

)。

(A)12

m

(B)14

m

(C)16

m

(D)8

m

117.集輸管道施工時，敷設單根Φ219～426

mm管道時，施工帶寬不應小于(

)。

(A)14

m

(B)16

m

(C)18

m

(D)20

m

118.多管共溝地面布管時，應保證各條管道凈距離不小于(

)。

(A)0.5

m

(B)1

m

(C)1.5

mm

(D)2

m

119.布管軸線應符合設計要求，而且相鄰管口錯開()，以便清管和處理管口。(A)100~120mm(B)100～150mm(C)100~200mm(D)100~250mm120.地面布管時，應在兩側分別留出挖溝和機械行駛場地。布管應在管溝不堆土的一側進行，布管距溝邊距離不宜小于()。(A)10.5m(B)0.7m(C)1.0m(D)1.2m121.在集輸油氣處理站里，()管道應刷成藍色。(A)氧氣(B)氫氣(c)煤氣(D)天然氣122.為防止流體逆向流動，順向開啟的是()。(A)安全閥(B)截流閥(C)止回閥(D)截止閥123.安全閥應()安裝。(A)水平(B)垂直(C)斜向(D)豎直124.補償器安裝時預拉伸(壓縮)值必須符合設計規(guī)定，允許偏差為()。(A)±12mm(B)±5mm(C)±10mm(D)±20mm125.嚴密試驗應在()試驗合格后進行。(A)強度(B)液壓(c)氣壓(D)滲漏126.做過()試驗，并且檢查合格的管道(容器)可免做氣密性試驗。(A)強度(B)壓力(C)氣壓(D)液壓127.氣密性試驗應在液壓試驗合格后進行，試驗壓力為設計壓力的()。(A)11.0倍(B)1.05倍(C)1.10倍(D)1.15倍128.管道壓力試驗的設計壓力小于或等于()時，也可以采用氣體為試驗介質(zhì)但應采取有效的安全措施。(A)10.4MPa(B)0.6MPa(C)0.8MPa(D)11.0MPa129.集輸管道氣密性試驗壓力為()，介質(zhì)為壓縮空氣；在管兩端的介質(zhì)試驗壓力后，進行焊縫檢查和壓降試驗。(A)0.4MPa(B)0.5MPa(C)0.6MPa(D)11.0MPa130.管道系統(tǒng)試壓時，壓力表滿刻度值應為被測壓力(強度壓力)的()。(A)1.5～11.6倍(B)1.5～11.8倍(C)1.5～2.0倍(D)1.5～2.5倍131.真空試驗屬于嚴密性試密的一種，應在()試驗合格后進行。(A)密度(B)強度(C)充液(D)水壓132.管道系統(tǒng)試壓時，壓力表的精度不應低于1.5級，且壓力表不能少于()。(A)1塊(B)2塊(C)3塊(D)4塊133.管道系統(tǒng)試壓前，系統(tǒng)安裝施工已完，支、吊、托架()工程也已完成。(A)組裝(B)安裝(C)焊接(D)連接134.液體試壓注液時應()空氣。(A)排放(B)注入(C)排盡(D)放空135.進行液體試驗時，環(huán)境溫度低于()時，應采取防凍措施。(A)5℃(B)3℃(C)0℃(D)4℃136.埋地鋼管道的試驗壓力應為設計壓力的()，且不得低于0.4MPa。(A)1.15倍(B)1.25倍(C)1.5倍(D)2.0倍137.長輸管道強度試驗穩(wěn)壓()，壓降不大于1％為合格。(A)1h(B)2h(C)3h(D)4h138.集輸管道宜分段進行氣密性試驗，每段不宜大于()。(A)1km(B)13km(C)5km(D)10km139.沖洗管道應使用潔凈水，沖洗輿氏體不銹鋼管道時，水中的氯離子質(zhì)量濃度得超過()。(A)15mg／L(B)20mg／L(C)25mg／L(D)30mg／L140.剪切的主要設備是剪床，剪曲線的剪床是()剪床。(A)平口(B)斜口(C)圓盤(D)振動式141.龍門剪板機是斜刃剪切，與平刃剪切相比，()。(A)剪切力大得多(B)剪切力小得多(C)剪切力相同(D)剪切速度快142.龍門剪板機上下剪刃之間的間隙應根據(jù)被剪切鋼板的()而定。(A)寬度(B)長度(C)材質(zhì)(D)厚度143.使用卷板機滾制圓筒形或弧形工件時，要掌握好工件的曲率，其大小取決于軸輥間的()。(A)受力(B)排列(C)距離(D)位置144.用卷板機進行鋼板卷圓的過程中，卷壓過程的壓力不足，將導致產(chǎn)生()的質(zhì)量缺陷。(A)內(nèi)凹(B)外凸(C)腰鼓形(D)對縫距離大145.使用四輥卷板機，發(fā)生()現(xiàn)象的原因是軸輥受力過大。(A)鼓凸(B)歪扭(C)直線段(D)錐形146.根據(jù)構件工作要求和應用范圍的不同，鉚接可分為強固鉚接、緊密鉚接、密固鉚接三種，其中()用于高壓容器構件。(A)強固鉚接(B)緊密鉚接(C)密固鉚接(D)都不適合147.鉚釘直徑的確定要滿足結構強度的要求，可根據(jù)構件的()進行選擇或計算。(A)材質(zhì)(B)靜載荷強度(C)厚度(D)重量148.鉚釘?shù)闹睆胶捅汇T件的總厚度相同時，半圓頭鉚釘、半沉頭鉚釘、沉頭鉚釘?shù)你T釘桿長度相比較，()。(A)半圓頭鉚釘?shù)淖铋L(B)半沉頭鉚釘?shù)淖铋L(c)沉頭鉚釘?shù)淖铋L(D)半沉頭鉚釘?shù)淖疃?49.彎頭多數(shù)是通過()制造的。(A)有芯熱煨(B)無芯熱煨(C)冷彎(D)熱軋150.人工煨制彎管，其最小半徑()鋼管直徑。、(A)小于3．5倍(B)不小于3．5～4倍(c)不小于4倍(D)不小于4．5倍151.在外界氣溫低的情況下煨制工件，會導致工件向()的一邊的彎曲變形大一些。(A)表面積較小(B)表面積較大．(C)表面性能差(D)表面性能好152.EZNi—l焊條的焊芯成分是()。(A)純鎳(B)鎳鐵(c)鎳銅(D)鎳鐵銅153.鑄鐵焊條型號EZCQ中的“Q”表示()。(A)熔敷金屬中主要元素為碳(B)焊條用于鑄鐵焊接（C）熔敷金屬類型為鑄鐵(D)熔敷金屬中含有球化劑154.鑄鐵焊絲型號RZCH中的“H”表示()。(A)焊幺幺(B)熔敷金屬中含有合金元素(c)熔敷金屬類型為鑄鐵(D)焊絲用于鑄鐵焊接155.我國目前采用的鑄鐵電弧熱焊及半熱焊焊條EZC(即Z248)和EZNiFe一1(即Z408)，均采用()型藥皮。(A)低氫(B)鈦鈣(C)石墨(D)氧化鐵156.灰鑄鐵采用焊條電弧焊焊接，當要求焊縫與母材同質(zhì)時，應采用()焊條。(A)EZNi一1(B)EZC(C)EZV(D)EZNiFe一1157.灰口鑄鐵釬焊時所用焊料一般為()焊料。(A)銀粉(B)錫粉(c)黃銅(D)鉛粉158.鋁及鋁合金焊條是根據(jù)()分類來表示型號的。(A)熔敷金屬的化學成分(B)焊縫力學性能及焊芯成分(c)藥皮類型(D)熔敷金屬的抗拉強度159.銅及銅合金焊條的型號是按()來編制的。(A)熔敷金屬的化學成分(B)焊態(tài)的焊縫力學性能(C)藥皮類型(D)熔敷金屬的抗拉強度160.HS401、SAlCu、HSCuSi、ER50—2四種焊絲牌號中，()是銅及銅合金焊絲的牌號。(A)HS401(B)SAlCu(C)HSCuSi(D)ER50—2161.鋁及鋁合金焊絲中，()焊絲是通用焊絲，可焊接除鋁鎂合金以外的鋁合金。(A)純鋁(B)鋁硅合金(c)鋁錳合金(D)鋁鎂合金162.焊接黃銅時，可選用含硅量高的黃銅或硅青銅焊絲，以解決()蒸發(fā)所帶來的不利影響。(A)碳(B)硅(C)鋅(D)銅163．銅及銅合金焊條的焊芯采用氬弧焊用的標準焊絲，成分與被焊材料相對應，藥皮大多采用()型配方。(A)鈦鈣(B)低氫(C)氧化鐵(D)石墨164.異種鋼焊接時保證接頭質(zhì)量和性能的關鍵是()的選擇。(A)焊接方法(B)焊接工藝(C)焊接結構(D)焊接材料165.奧氏體不銹鋼與珠光體鋼焊接，為克服珠光體鋼對焊縫的稀釋作用，使焊縫金屬得到的組織基本上是奧氏體，應優(yōu)先選用含()量高的焊接材料。(A)鉻(B)鎳(C)碳(D)鉬166.不銹鋼復合鋼板焊接，為了防止基體碳素鋼對不銹鋼熔敷金屬產(chǎn)生稀釋作用，建議對過渡層的焊接選用()鋼焊條。(A)相應強度等級的結構(B)鉻、鎳含雖較高的奧氏體不銹(C)相應成分的奧氏體不銹(D)相應成分的結構167.計算時，厚藥皮焊條藥皮的質(zhì)量系數(shù)一般取()左右。(A)0.5(B)0.3(C)0.15(D)0.05168.不開坡口的單面焊對接焊縫，當余高為h，焊縫寬度為c，板厚為，間隙為b時，焊縫金屬橫截面面積的計算公式為()。、(A)A=b+2hc/3(B)A=b+hc/3(C)A=b+hc/2(D)A=b+4hc/3169.等邊直角焊縫，焊角長度為z，焊縫長度為L，焊縫金屬密度為p，焊縫高度因數(shù)為K，焊縫金屬的回收率為R。，則焊條消耗量w為()。(A)W=l2LK／2×1000Rc(B)W=lLK／2×1000Rc(C)W=l2LK／RG×1000(D)W=l2LK／2Rc170金屬由焊絲到焊縫的轉(zhuǎn)熔系數(shù)取()。(A)0.92～0.99(B)0.82～0.85(C)0.72～0.75(D)0.62～0.65171.預算中，焊劑消耗量約為焊絲消耗量的()(A)3～4倍(B)2～3倍(c)0．8～1．2倍(D)0．5～0．6倍172．BA007埋弧自動焊時，當焊絲消耗量為1000kg時，焊劑消耗量的估計值應是()。(A)300~400kg(B)100~200kg(C)50~100kg(D)800~1200kg173.鑄鐵半熱焊預熱溫度在()左右。(A)600~700℃(B)400℃(C)250℃(D)150℃174.對于工件壁厚大于15mm的鑄鐵件，最好()坡口。(A)開V形(B)開U形(C)開X形(D)不開175.鑄鐵熱焊時，小而淺的缺陷坡口要予以擴大，面積須大于()。(A)5cm2(B)8cm2(C)10cm2(D)12cm2176.鋁及鋁合金試件焊前機械清理時，不宜使用()。(A)不銹鋼絲刷(B)細銅絲刷(C)砂輪(D)刮刀177.鋁及鋁合金試板厚5～15mm時，可開單面V形坡口，坡口角度約為()。(A)30°(B)45°(C)60°～70°(D)80°178.銅及銅合金焊接時，為獲得成形均勻的焊縫，應采用()接頭。(A)搭接(B)T形(C)角接(D)對接179.珠光體、貝氏體、馬氏體等異種鋼焊接，預熱方法與溫度按()的鋼種確定。(A)淬火裂紋傾向較大(B)淬火裂紋傾向較小(C)熔點較低(D)熔點較高180.不銹復合鋼板是一種新型材料，它是由較薄的覆層(不銹鋼)和較厚的基層(碳鋼或低合金鋼)復合而成的雙金屬板。不銹復合鋼板裝配時，一定要以()為基準進行對齊，尤其是在不同厚度組對時更應該注意這一點。(A)基層(B)過渡層(C)覆層(D)板厚的中心181.異種鋼焊接時，確定坡口角度的主要依據(jù)除母板厚度外還有()。．(A)母材成分(B)異種鋼物理性能差異(C)熔合比(D)焊接工藝參數(shù)182.新的交流弧焊機在使用前，應檢查接線正確和牢固可靠情況，其二次線圈的絕緣電阻應不小于()。(A)0.5M(B)1M(C)2M(D)5M183.交流弧焊機焊接電纜加長時，其電壓降應不大于()。(A)2V(B)4V(C)5V(D)8V184.交流弧焊變壓器焊接電流的細調(diào)節(jié)是通過弧焊變壓器側面的旋轉(zhuǎn)手柄來改變活動鐵芯的位置得以實現(xiàn)的，當手柄逆時針旋轉(zhuǎn)時，活動鐵芯向外移動，則漏磁()。(A)減少，焊接電流增大(B)減少，焊接電流減小(C)增加，焊接電流增大(D)增加，焊接電流減小185.硅弧焊整流器一次繞組與二次繞組之間的絕緣電阻為()。(A)0.5M(B)1M(C)2M(D)5M186.硅弧焊整流器的最小焊接電流應不大于焊接電流的20％，最大焊接電流應()。(A)不大于I額(B)不小于I額(C)不大于I額的120%(D)不小于I額的120％187.平特性的整流弧焊機適用于作()的配套電源。(A)焊條電弧焊(B)手工鎢極氬弧焊(C)等離子切割(D)熔化極氬弧焊188.埋弧焊機的空載電流不得超過額定電流的()。(A)3％(B)5％(C)10％(D)20％189.埋弧焊機進行歷時1min的絕緣介電強度試驗時，其二次繞組和電抗繞組與機殼之間的試驗電壓有效值應為()。(A)2倍額定電壓+1000V(B)2倍空載電壓+1000V(C)2倍額定電壓+500V(D)2倍空載電壓+500V190.埋弧焊機和電源網(wǎng)絡無聯(lián)系的控制線路對地的絕緣電阻應不低于()。(A)0.4M(B)0.5M(C)1M(D)2M191.手工鎢極氬弧焊機焊炬的控制電路電壓在交流時不應超過()。(A)36V(B)40V(C)48V(D)50V192.手工鎢極氬弧焊機與主回路有聯(lián)系的回路，對機殼之間的絕緣電阻應不小于()。(A)0.5M(B)1M(C)2M(D)5M193.手工鎢極氬弧焊機的控制系統(tǒng)應具有提前送氬氣的功能，其時間范圍不小于()。(A)3s(B)10s(C)30s(D)1s194.熔化極氣體保護焊機的焊接電流為620A時，其工作電壓為()。(A)44V(B)44.8V(C)45V(D)51V195.熔化極氣體保護焊機絕緣介電強度試驗時，一次線對機殼及線圈相互問的電壓應為()。(A)2000V(B)1500V(C)600V(D)100V+2倍額定電壓196.熔化極氣體保護焊機與人體易于接觸的控制電路，直流電壓不超過()。(A)36V(B)40V(C)48V(D)50V197.弧焊變壓器焊接電流過小，不是因為()引起的。(A)動鐵芯焊接時有振動(B)電纜線接頭接觸不良(C)焊接導線盤成圓形(D)導線過長，電阻太大198.弧焊變壓器過熱，是()引起的。(A)電纜接頭接觸不良(B)導線過長，電阻過大(C)變壓器繞組短路(D)動鐵芯在焊接時振動199.將交流弧焊機接入電網(wǎng)后，焊機本身發(fā)出“嗡嗡”聲，但不起弧，測量二次電壓后發(fā)現(xiàn)無空載電壓，其故障可能是()導致的。(A)焊機一次繞組斷線(B)焊機二次繞組斷線(C)動、靜鐵芯位置頻繁變動(D)內(nèi)部導線氧化，電阻增大200.弧焊整流器焊接電流不穩(wěn)定，是因為()。(A)變壓器繞組短路(B)硅元件損壞(C)控制回路元件損壞(D)控制線路接觸不良201.弧焊整流器電流沖擊大、飛濺大，是因為()。(A)硅元件損壞(B)推力電流調(diào)整不當(C)熔斷器熔斷(D)電源電壓較低202．硅弧焊整流器()可能導致機殼漏電。(A)電源電壓過低(B)電源電壓過高(c)未接地線或接觸不良(D)變壓器繞組短路203．手工鎢極氬弧焊機控制電路故障會導致()。(A)電弧引燃后不穩(wěn)定(B)氣路阻塞(C)引不起弧(D)高頻振蕩器故障204．手工鎢極氬弧焊機()會導致焊機啟動后無氬氣輸送。(A)電弧引燃后不穩(wěn)定(B)氣路阻塞(c)控制電路故障(D)高頻振蕩器故障205．手工鎢極氬弧焊機穩(wěn)弧器故障會引起()。(A)電弧引燃后不穩(wěn)定(B)氣路阻塞(c)控制電路故障(D)高頻振蕩器故障206．埋弧自動焊()會使導電嘴以下焊絲發(fā)紅。(A)焊絲伸出長度太長(B)焊速太慢(c)電弧電壓太高(D)送絲太快207．埋弧自動焊機按啟動按鈕后線路工作正常，但引不起弧，其原因分析不合理的是()。(A)焊接回路無電壓(B)焊接電流選擇過大(c)焊絲與焊件接觸不良(D)電源接觸器未啟動208．自動埋弧焊機發(fā)生焊接電路接通而電弧未引燃，且焊絲黏結在焊件上，是因為()。(A)焊絲與焊件接觸太緊(B)焊絲與焊件接觸太松(C)導電不良(D)導電嘴磨損209．在板件的平、立、橫、仰四種焊接位置中，()位焊是最難的一種。(A)平(B)立(C)橫(D)仰210．平板對接仰位打底焊時，如果焊條送進深度不夠，背面會出現(xiàn)()。(A)內(nèi)凹(B)焊瘤(c)未熔合(D)裂紋211．平板對接仰焊位單面焊雙面成形時，焊條與焊接方向的夾角應為()。(A)30°～45°(B)60°(C)70°～80°(D)90°212．騎座式管板仰焊位蓋面層的焊接如分兩道完成，第一道焊接時應采用()運條方法連弧焊接。(A)直線往返(B)小斜鋸齒形(c)直拉(D)正鋸齒形213．騎座式管板垂直仰焊位打底層焊接時，焊條始終與管外壁成()夾角。(A)25°～30°(B)50°～60°(C)70°～75°(D)80°~90°214．騎座式管板垂直仰焊位蓋面焊接時，焊條與管外壁切線的夾角為()。(A)20°～300°(B)45°～50°(C)80°～85°(D)85°~90°215．小直徑管水平固定加障礙打底焊，引弧起焊形成第一個熔孔時，整個電弧的()將在管內(nèi)燃燒。(A)1／4(B)1／3(C)1／2(D)2／3216．小管垂直固定加障礙前半圈焊接時，焊條應()，給后半圈收口及接頭創(chuàng)造有利條件。(A)與管切線垂直(B)與管切線重合(C)盡量往后拉(D)盡量往前伸217．如圖所示的小管，固定加障礙手工鎢極氬弧焊打底時，正確的焊焊接順序是()(A)1—2—4—3(B)1—4—2—332 (C)1—2—3—4(D)1—4—3—241218．小直徑管45°傾斜固定手工鎢極氬弧焊打底時，為了防止仰焊部位背面內(nèi)凹，焊絲應()向上焊接，使焊接熔池始終保持水平位置。(A)壓向坡口根部，并快速(B)壓向坡口根部，并逐漸(C)遠離坡口根部，并快速(D)遠離坡口根部，并逐漸219．小直徑管45°傾斜固定手弧焊蓋面時，前半圈收尾方法是在熄弧前先將幾滴鐵水逐漸斜拉，以使尾部焊縫呈()。(A)圓形(B)橢圓形(c)三角形(D)長方形220．材質(zhì)為20鋼的小管(φ60mm×5mm)斜45°固定，手工鎢極氬弧焊打底，手弧焊蓋面，單面焊雙面成形，則焊件的裝配間隙應為()，最小間隙在坡口的最低處。(A)1～1.5mm(B)1.5~2mm(C)2～2.5mm(D)2.5~3mm221．不影響金屬工藝焊接性的因素是()。(A)材料本身所固有的性能(B)焊接方法(C)焊接材料(D)工藝措施222．焊接性試驗方法中，自拘束試驗不包括()試驗。(A)斜Y坡口焊接裂紋(B)搭接接頭焊接裂紋(C)T形接頭焊接裂紋(D)插銷223．焊接性試驗方法中用得最多的是()。(A)力學性能試驗(B)無損檢測(C)焊接裂紋試驗(D)宏觀金相試驗224．斜Y坡口焊接裂紋試驗時，焊后試件需放置()后，才能做裂紋檢驗。(A)12h(B)24h(C)48h(D)60h225．對于斜Y坡口焊接裂紋試驗的試件，應在兩側焊拘束焊縫處開()坡口。(A)X形(B)Y形．(C)斜Y形(D)U形226．斜Y坡口焊接裂紋試驗拘束焊縫的焊接應采用()焊條。(A)酸性(B)低氫(C)不銹鋼(D)堆焊227．做插銷試驗時，一般在底板上開4個直徑為()的孔，以供其4次試驗用。(A)4mm(B)6mm(C)8mm(D)15mm228．試件經(jīng)預熱后進行插銷試驗時，要保持載荷()。(A)6h(B)12h(C)16h(D)24h229．插銷試驗的臨界應力值％越小，表明鋼材的()裂紋敏感性越大。(A)冷(B)熱(C)應力腐蝕(D)消除應力230．FISCO焊接裂紋試驗采用的試件由兩塊200mm×120mm的鋼板組成，其坡口形狀為()。(A)I形(B)V形(C)X形(D)Y形231．FISCO焊接裂紋試驗需依次焊接4條長為()的試驗焊縫，焊接間距為10mm。(A)10mm(B)20mm(C)30mm(D)40mm232．FISCO焊接裂紋試驗隨試件坡口間隙尺寸的增加，其裂紋率()。(A)減小(B)增大(C)不變(D)變化不確定233．國際焊接學會推薦的碳當量計算公式適用于()。(A)一切鋼材(B)奧氏體不銹鋼(C)500~900MPa的非調(diào)質(zhì)高強度鋼(D)硬質(zhì)合金．234．鋼材的碳當量越大，其()的敏感性越大。(A)熱裂紋(B)冷裂紋(C)抗氣孔(D)層狀撕裂235．經(jīng)驗指出，當碳當量CE為()時，鋼材就容易產(chǎn)生冷裂紋。(A)0.1％(B)0.3％(C)0.4％(D)0.45％～0.55％236．拉伸試驗不能測定焊縫金屬或焊接接頭的()。(A)抗拉強度(B)屈服強度(C)塑性(D)彈性237．焊接接頭拉伸試驗的目的是測定焊接接頭的()。(A)抗拉強度(B)屈服點(C)伸長率(D)斷面收縮率238．按GB2651《焊接接頭拉伸試驗方法》的規(guī)定，焊接接頭拉伸試樣的形狀分為()。(A)2種(B)3種(C)4種(D)5種239．焊縫及熔敷金屬拉伸試驗時，試樣()。(A)縱軸與焊縫軸線吻合(B)縱軸與焊縫軸線垂直(C)橫軸與焊縫軸線吻合(D)縱軸與焊縫軸線成一定角度240．焊縫及熔敷金屬拉伸試樣的直徑為6mm時，其尺寸極限偏差為()。(A)±0.05mmB)±0.1mm(C)±0.2mm(D)士0.5mm241．焊縫及熔敷金屬拉伸試樣，按其夾持部分的形狀分為()。(A)2種(B)3種(C)4種(D)5種242．碳素鋼、奧氏體鋼單面焊時，其焊接接頭彎曲試驗的彎曲角度為()。(A)50°(B)90°(C)100°(D)180°243．對單面焊的低合金鋼焊接接頭做彎曲試驗時，其彎曲角度為()。(A)180°(B)100°(C)50°(D)90°244．彎曲試驗的試樣彎瞌后，其正面成為彎曲的拉伸面，叫()。(A)面彎(B)背彎(C)側彎(D)縱彎245．沖擊試驗的標準試樣橫截面尺寸一般為()。(A)10mm×10mm(B)15mm×10mm(C)20mm×10mm(D)5mm×10mm246．按GB2650《焊接接頭沖擊試驗方法》規(guī)定，標準試樣的缺口為()。(A)U形(B)V形(C)X形(D)Y形247．BD009焊接接頭沖擊試驗，截取樣坯的數(shù)量不少于()。(A)2個(B)3個(C)4個(D)5個248．按GB231《金屬布氏硬度試驗方法》規(guī)定，布氏硬度試驗所用壓頭為鋼球時用()表示，其適用于布氏硬度值在450以下的材料。(A)HBS(B)HBW(C)HRA(D)HRB249．按GB2654《焊接接頭及堆焊金屬硬度試驗方法》規(guī)定，厚度小于()的焊接接頭允許在其表面測定硬度。(A)3mm(B)6mm(C)8mm(D)10mm250．焊接接頭的硬度試驗所用試樣，需焊后()才能截取。(A)6h(B)8h(C)10h(D)12h251．壓扁試驗的目的是測定()焊接對接接頭的塑性。(A)平板(B)管板(C)管子(D)型鋼252．壓扁試驗的目的是測定管子焊接對接接頭的()。(A)強度(B)硬度(c)應變時效敏感性(D)塑性 （1+e）&253．壓扁試驗兩板間距離H值可用式H=計算，其中D表示()。e+&/D(A)管壁厚(B)管內(nèi)徑(C)管外徑(D)變形系數(shù)254．灰口鑄鐵在一般電弧冷焊情況下，焊縫主要為()鑄鐵組織。(A)灰口(B)白口(C)可鍛(D)球墨255．鑄鐵焊接裂紋一般為冷裂紋，產(chǎn)生溫度在()以下，產(chǎn)生部位為焊縫或熱影響區(qū)。(A)600℃(B)400℃(C)250℃(D)150℃256．焊接灰鑄鐵時最常見的裂紋是()。(A)熱應力裂紋(B)熱裂紋(C)層狀撕裂(D)再熱裂紋257．灰鑄鐵電弧冷焊法在采用鋼芯或鑄鐵芯以外的焊條時，應盡量使用()焊接。(A)小直徑焊條，較小電流(B)大直徑焊條，大電流(C)小直徑焊條，大電流(D)大直徑焊條，小電流258．鑄鐵采用電弧半熱焊法時，300～400℃的預熱可有效地防止熱影響區(qū)產(chǎn)生()。(A)白口組織(B)冷裂紋(C)滲碳體(D)馬氏體259．BE002鑄鐵電弧熱焊時，可采用直徑()的鑄鐵芯焊條，配合采用大電流可加快焊補速度，提高生產(chǎn)效率。(A)3.2mm(B)2.5mm(C)4mm(D)大于6mm260．用加熱減應區(qū)法氣焊鑄鐵，補焊成敗的關鍵是()的選擇。(A)焊接材料(B)焊接減應區(qū)(c)焊接方法(D)焊接工藝261.灰口鑄鐵釬焊后，焊縫陽組軹為()(A)鑄鐵(B)碳素鋼(c)合金鋼(D)有色金屬262．對厚大鑄件剛度較小的部位，其大型缺陷的焊補應選用()。(A)氣焊(B)電弧熱焊(C)電弧冷焊(D)手工電渣焊263．球墨鑄鐵電弧冷焊時，采用鎳鐵焊條，焊后接頭的加工性能與采用高釩焊條相比()。(A)好一些(B)差一些(C)相同(D)相差很多264．球墨鑄鐵電弧冷焊，當施工環(huán)境氣溫低且焊件大時，焊前需預熱至()。(A)50℃(B)100~200℃(C)400℃(D)600~700℃265．對球墨鑄鐵采用焊條電弧焊焊補時，應保持弧長()。(A)與焊芯直徑相近(B)為2倍焊芯直徑左右(C)3～4mm(D)盡量短266．對灰鑄鐵進行電弧冷焊時，采用錘擊焊縫方法的目的是()。(A)防止熱裂紋(B)防止冷裂紋(C)防止熱應力裂紋(D)減少變形267．焊接灰鑄鐵時加速冷卻焊縫的目的是()。(A)減少焊件變形(B)防止焊縫剝離(c)避免熔池過熱(D)防止熱裂紋268．鑄鐵焊接接頭易產(chǎn)生白口組織的原因是()。(A)石墨化元素少，冷卻快(B)采用了非鑄鐵型焊材(c)焊縫過熱，發(fā)生組織轉(zhuǎn)變(D)焊接過程受熱不均勻269．鋁及其合金焊接時，焊縫金屬和近縫區(qū)均可發(fā)現(xiàn)()裂紋。(A)冷(B)熱(C)弧坑(D)表面270．鋁及鋁合金焊接時，產(chǎn)生的氣孔主要是()氣孔。(A)N2(B)CO(C)H2(D)Ar271．用手工鎢極氬弧焊焊接鋁合金，焊接性較差的是()。(A)工業(yè)純鋁(B)鋁錳合金(C)鋁鎂合金(D)鋁銅合金272．熔化極氬弧焊焊接鋁及其合金時，形成焊縫氣孔的傾向與同樣保護氣氛條件下的手工鎢極氬弧焊相比()。(A)小很多(B)相同(C)大些(D)稍小273．焊接鋁及鋁合金較完備的焊接方法是()(A)焊條電弧焊(B)CO2氣體保護焊(C)氣焊(D)氬弧焊274．對于厚度不小于8mm的鋁及鋁合金中厚板，常用的焊接方法是()。(A)焊條電弧焊(B)氣焊(C)鎢極氬弧焊(D)熔化極氬弧焊275．鋁及鋁合金的手工鎢極氬弧焊一般采用()電源。(A)直流正接(B)交流或直流正接(c)交流(D)直流反接276．鋁及其合金手工鎢極氬弧焊時，氬氣純度要求在()以上。(A)85％(B)90％(C)95％(D)99．9％277．對純鋁及非熱處理強化鋁合金采用手工鎢極氬弧焊，其焊縫及接頭的力學性能可達到基體金屬的()。(A)50％(B)80％(C)90％(D)100％278．鋁及其合金焊接時，采用調(diào)整()的方法防止裂紋的產(chǎn)生。(A)焊接工藝(B)焊接結構(c)焊接方法(D)焊絲成分279.鋁在焊接過程中，氧化鋁薄膜會阻礙金屬之間的良好結合，并造成()。（A）冷裂紋(B)氣孔(c)夾渣(D)熱裂紋280.鋁及其合金熔焊時，()是產(chǎn)生氣孔的主要原因。(A)氧(B)氫(c)氮(D)保護氣體281．紫銅焊接時對氫的敏感性比低碳鋼()。(A)大得多(B)小得多(c)略小些(D)沒有差別282.銅及其合金焊接時，在焊縫及近縫區(qū)可能產(chǎn)生裂紋，其中最常見的是()裂紋。(A)冷(B)熱(C)表面(D)弧坑283．BE010熔焊焊接銅合金時，氣孔出現(xiàn)的傾向比低碳鋼()。(A)稍低(B)低很多(c)稍高(D)嚴重得多284.純銅手工鎢極氬弧焊時，為減少電極燒損，保證電極穩(wěn)定和有足夠的熔深，應采用()。(A)直流正接(B)直流反接(C)交流或直流反接(D)交流285.純銅鎢極氬弧焊當壁厚大于3mm時，焊前應對坡1：3兩側150mm范圍內(nèi)進行均勻預熱，預熱溫度應為()。(A)50～100℃(B)150~200℃(C)350~550℃(D)700~900℃286．對厚度小于3mm的純銅焊件采用鎢極氬弧焊時，()焊短。(A)開I形坡VI填充(B)開I形坡口不填充(C)開U形坡口填充(D)開V形坡口不填充287.黃銅因()含量比較高，焊接時會產(chǎn)生嚴重煙霧，損害焊工健康。(A)鋅(B)錫(C)鋁(D)硅288·黃銅焊后應進行熱處理，熱處理的加熱范圍以焊縫中心為基準，每側不應小于焊縫寬度的()。(A)1／2(B)l倍(C)2倍(D)3倍289．氣焊黃銅時，為防止鋅的蒸發(fā)，應使用的氣體火焰是()。(A)中性焰(B)弱碳化焰(c)碳化焰(D)弱氧化焰290.銅及其合金焊接時，避免焊縫出現(xiàn)氣孔的最基本、最有效的工藝措施是()。(A)焊前嚴格預熱處理(B)選擇正確的焊接工藝(C)正確選擇焊接材料(D)選擇正確的焊接方法291.為了減少焊接內(nèi)應力，防止出現(xiàn)裂紋、氣孔等缺陷，紫銅氣焊時一般需要()。(A)焊后熱處理(B)焊前預熱(C)用焊絲端攪動熔池(D)焊后錘擊292.用氮氣作保護氣體焊接銅時，熔池金屬流動性降低，焊縫易產(chǎn)生()。(A)裂紋(B)夾渣(C)氣孔(D)未焊透293．在所有鈦合金中，a型鈦合金的焊接性()。(A)最好(B)較好(C)一般(D)最差294.溶解于鈦中的氫在320℃時會和鈦發(fā)生共析轉(zhuǎn)變，析出TiH2，使金屬的塑性和韌性降低，同時發(fā)生體積膨脹而產(chǎn)生較大的應力，結果導致產(chǎn)生()。(A)冷裂紋(B)熱裂紋(c)再熱裂紋(D)軟化295．氬氣、母材和焊絲中的H2、O2及H2O等含量增加，都會明顯使鈦及鈦合金焊縫氣孔增加，其中()對氣孔的影響較弱。(A)H2(B)CO(C)N2(D)CO2296．工業(yè)純鈦焊接時，所用氬氣的純度不應低于()。(A)80％(B)90%(C)99.9％(D)99.99%297．用手工鎢極氬弧焊焊接工業(yè)純鈦，當板厚為3~4mm時，宜選用直徑為()的鎢極。(A)2.0mm(B)2.4mm(C)3.0mm(D)3.5mm298.目前，鈦及鈦合金焊接中，應用最廣泛的方法是()。(A)焊條電弧焊(B)熔化極氬弧焊(C)鎢極氬弧焊(D)等離子焊299.工業(yè)純鈦焊接時，應對處于()以上的熔池后部焊縫及熱影響區(qū)采取相應的保護措施。(A)50℃(B)100℃(C)200~C(D)400℃300．鈦合金焊接時，熱影響區(qū)可能出現(xiàn)延遲裂紋，這主要與()有關。(A)氧(B)氫(C)氮(D)表面污垢301．氣孔是鈦及鈦合金熔焊時最常見的焊接缺陷，在焊接熱輸入較大時，氣孔一般位于()。(A)熔合線附近(B)焊縫中部(C)熱影響區(qū)(D)焊縫背面302．異種金屬焊接時，當被焊金屬的電磁性能相差很大時，焊縫的()。(A)成形不良(B)夾渣增多(C)力學性能變差(D)氣孔增多303．當兩種被焊金屬的導熱性能和比熱容不同時，會改變焊接時()的分布。(A)化學成分(B)溫度場(C)電流(D)電壓304.當兩種被焊金屬的線膨脹系數(shù)相差很大時，焊接過程中會產(chǎn)生很大的()。(A)氣孔(B)裂紋(C)熱應力(D)夾渣305.異種金屬焊接應用較多的是()方法。(A)熔焊(B)壓焊(C)釬焊(D)擴散焊306.在常用的異種鋼焊接方法中，勞動條件較好的是()。(A)焊條電弧焊(B)氣體保護焊(c)埋弧焊(D)氣焊307.異種鋼焊接時，工藝一般選用()。(A)大直徑，小電流，快速焊(B)大直徑，小電流，慢速焊(C)小直徑，小電流，快速焊(D)大直徑，大電流，快速焊308．低碳鋼與低合金結構鋼焊接時，要求焊縫金屬的強度()合金鋼。(A)高于碳鋼，塑性高于(B)低于碳鋼，塑性低于(C)低于碳鋼，塑性高于(D)高于碳鋼，塑性低于309．低碳鋼與低合金結構鋼焊接時，對于焊接材料強度、塑性和韌性的選擇原則是()。(A)強度低于低碳鋼(B)塑性高于低合金結構鋼(C)韌性高于被焊鋼種(D)三者均高于被焊鋼種310.低合金結構鋼與低碳鋼焊接時，為了減少焊接接頭熱影響區(qū)的淬硬傾向和消除冷裂紋，可用()。(A)小電流，大的焊接速度(B)大電流，大的焊接速度(c)大電流，小的焊接速度(D)小電流，小的焊接速度311.奧氏體不銹鋼與珠光體鋼焊接時，采用最多的焊接方法是()。(A)焊條電弧焊(B)CO2氣體保護焊(C)鎢極氬弧焊(D)埋弧焊312.奧氏體不銹鋼與珠光體耐熱鋼焊接時應選擇()型的焊接材料。(A)珠光體耐熱鋼(B)w(Ni)<12％的奧(c)w(Ni)>12%的奧氏體不銹鋼(D)低碳鋼313．奧氏體不銹鋼與珠光體鋼焊接時，熔合比應()。(A)適當增加(B)適當減小(C)盡量小(D)盡量大314．奧氏體不銹鋼與珠光體鋼焊接時，在()會形成脫碳區(qū)。(A)熔合區(qū)的珠光體母材上(B)熔合區(qū)的奧氏體母材上(C)焊縫中心(D)回火區(qū)315．珠光體鋼與奧氏體鋼焊接時，焊縫金屬受到母材金屬的稀釋作用，往往會在過渡區(qū)產(chǎn)生脆性的()組織。(A)碳化物(B)硫化物(c)貝氏體(D)馬氏體316．由于珠光體鋼與奧氏體鋼線膨脹系數(shù)不同及奧氏體鋼導熱性差，焊后冷卻時易產(chǎn)生()。(A)應力集中(B)焊接殘余應力(c)熱裂紋(D)氣孔317．BE022對基層為碳鋼，覆層為不銹鋼的不銹復合鋼板進行定位焊時，宜選用()焊條。(A)碳鋼(B)鎳基(C)鋁(D)銅318．焊接不銹復合鋼板過渡層時，一般用()的方法進行。(A)CO2氣體保護焊(B)氧乙炔焰焊接(C)焊條電弧焊(D)埋弧自動焊319．采用結構鋼焊條焊接不銹復合鋼板基層時，焊縫金屬熔化了部分覆層不銹鋼板，所以焊縫金屬()。(A)硬度下降(B)脆性提高(C)塑性提高(D)裂紋傾向減小320.奧氏體不銹鋼與鐵素體鋼焊接接頭區(qū)帶不包括()。(A)脫碳帶(B)增碳帶(C)合金濃度緩降帶(D)鐵素體帶321.奧氏體不銹鋼與鐵素體鋼焊接時，應選用的焊條是()。(A)E308-15(B)E309-16(C)E316L-16(D)E310-16322.奧氏體不銹鋼與鐵素體鋼的焊接接頭中，()不僅是低溫沖擊韌度的低值區(qū)，而且往往是裂紋起始和延展的區(qū)帶。(A)脫碳帶(B)增碳帶(C)合金濃度緩降帶(D)細粒珠光體帶323．珠光體耐熱鋼與低碳鋼焊接時，采用低碳鋼焊接材料，焊后經(jīng)過熱處理，焊接接頭具有較高的()。(A)沖擊韌性(B)強度(C)硬度(D)耐腐蝕性324．珠光體耐熱鋼與普通低合金鋼焊接時，焊后熱處理溫度要以()為基準。(A)普通低合金鋼(B)珠光體耐熱鋼(C)焊前預熱溫度(D)焊接熱輸入325.珠光體耐熱鋼與低合金結構鋼焊接時的主要問題是在焊接接頭的熱影響區(qū)或未熔合區(qū)易產(chǎn)生()。(A)冷裂紋(B)熱裂紋(c)氣孔(D)再熱裂紋326．鑄鐵與低碳鋼焊接時的主要困難是易產(chǎn)生()。(A)白口組織(B)氣孔(C)夾渣(D)輿氏體組織327．鑄鐵與低碳鋼焊接時，應采用()。(A)大電流，短道焊(B)小電流，快速焊(C)大電流，快速焊(D)大的熱輸入328．碳鋼和灰1：I鑄鐵對接焊縫冷焊時，應先在灰口鑄鐵側，用()焊條堆焊一層過渡層。(A)EZC(B)EZNiFe一1(C)、EZNiCu一1(D)E5015329．鋼與鋁及鋁合金焊接時，鋁與鐵可形成多種金屬間化合物，例如FeAl、FeAL2、FeAl3、Fe2A17、Fe3A1、Fe2Al5等，其中()最脆。(A)FeAI(B)Fe2A15(C)Fe2A17(D)Fe3Al330．鋼與鋁及鋁合金采用鎢極氬弧焊方法焊接時，