向-上特高壓直流工程換流變壓器關(guān)鍵問題分析

向-上特高壓直流工程換流變壓器關(guān)鍵問題分析

0特高壓直流輸電工程中換流變壓器的研制現(xiàn)狀為了滿足中國經(jīng)濟快速發(fā)展對能源的需求，國家制定了西部能源東輸、南北供、全國電網(wǎng)等能源發(fā)展戰(zhàn)略。由于高壓直流輸電具有線路造價低、線路損耗小、系統(tǒng)穩(wěn)定性強、運行可靠、適用于遠距離大容量電力輸送以及容易實現(xiàn)非同步電網(wǎng)間互聯(lián)等諸多優(yōu)點,高壓直流輸電在我國得到了迅速的發(fā)展,特高壓直流輸電正逐步成為現(xiàn)實。目前,建設(shè)中的向家壩—上海±800kV直流輸電工程所使用的換流變壓器是世界上絕緣水平最高、額定直流電流最大的換流變壓器,世界上還沒有成熟的設(shè)計和制造技術(shù),要研制±800kV直流輸電工程用高端±800kV特高壓換流變壓器(下簡稱特高壓換流變壓器),需要解決一些關(guān)鍵的技術(shù)問題。本文主要側(cè)重于研究特高壓換流變壓器(送端)的交、直流電場、直流偏磁的控制及影響、絕緣結(jié)構(gòu)與散熱、閥側(cè)引線及出線裝置、運輸條件與整體結(jié)構(gòu)等方面的問題。1送端換流站換流的狀態(tài)優(yōu)化設(shè)計特高壓換流變壓器是向家壩—上?！?00kV直流輸電工程中最為關(guān)鍵的設(shè)備之一。從運輸條件上看,向家壩—上?！?00kV直流輸電工程送端換流站換流變的運輸限界與三峽工程相比,沒有大的改善,需要對特高壓換流變的絕緣結(jié)構(gòu)進行優(yōu)化設(shè)計,來保證特高壓換流變壓器的絕緣結(jié)構(gòu)的可靠性,并滿足運輸限制條件的要求。向家壩-上?！?00kV直流輸電工程用換流變壓器為單相雙繞組有載調(diào)壓換流變壓器,基本參數(shù)見表1。2直流電電壓的作用與普通的電力變壓器相比,換流變壓器閥側(cè)繞組不僅承受雷電全波及截波沖擊電壓、操作波沖擊電壓、工頻外施及感應(yīng)試驗電壓作用,還要承受直流長時電壓、直流極性反轉(zhuǎn)電壓作用。所以換流變壓器絕緣結(jié)構(gòu)的設(shè)計比普通的電力變壓器結(jié)緣結(jié)構(gòu)復(fù)雜得多。2.1穩(wěn)態(tài)直流電壓作用機理分析換流變壓器的絕緣結(jié)構(gòu)由油、紙和紙板構(gòu)成的復(fù)合絕緣材料構(gòu)成。當換流變壓器承受正弦交流電壓時,其電場在不同絕緣材料中的分布為電容性分布,即取決于不同材料的電容率(介電常數(shù)ε)。本研究方案中絕緣紙的相對介電常數(shù)為3.5,絕緣紙板的相對介電常數(shù)為4.0,變壓器油的相對介電常數(shù)為2.2。在進行換流變壓器閥側(cè)線圈交流電壓作用下的電場分析時,可以發(fā)現(xiàn)在介電常數(shù)較低的變壓器油中電場強度比較高,而介電常數(shù)相對較高的紙板中交流場強較低,如圖1所示,圖中E為電場強度。當換流變壓器承受極性反轉(zhuǎn)電場的情況時,根據(jù)加電時間的不同,其電場分布不同。當換流變壓器承受穩(wěn)態(tài)直流電壓作用時,其穩(wěn)態(tài)直流電場分布取決于復(fù)合絕緣結(jié)構(gòu)中不同材料的電阻率值(見圖2)。本研究方案中油、紙、紙板在溫度為20°C時的電阻率取值分別為1×1013、1×1015、1×1015Ωm,由圖可見,穩(wěn)態(tài)直流場集中分布于電阻率較高的絕緣紙和紙板中,對于電阻率最低的變壓器油而言,接近于短路狀態(tài),即此時油中電壓分布很小。由圖2可見,在極性反轉(zhuǎn)過程中,在電阻率較低的變壓器油中具有較高的場強,這說明反轉(zhuǎn)時,場強在復(fù)合絕緣結(jié)構(gòu)中的分布是呈容性分布,即極性反轉(zhuǎn)時絕緣結(jié)構(gòu)電場分布的決定因素是絕緣材料的介電常數(shù)。相對于紙和紙板,變壓器油的耐受場強較低,但其在極性反轉(zhuǎn)時要承受較高的場強,此處為換流變的絕緣薄弱部位。隨著時間的延長,等位線的形狀發(fā)生扭轉(zhuǎn)和回環(huán),甚至出現(xiàn)了局部等位線閉合的情況,此種情況說明在電壓極性反轉(zhuǎn)過程中,在絕緣介質(zhì)的交界面上出現(xiàn)了孤立的空間電荷,而且此種電荷的分布比較復(fù)雜,大量的空間電荷造成了局部電位的升高或降低而形成“電位高峰”或“電位低谷”并進一步形成了空間電荷間的附加電場,此附加電場疊加到原電場上,引起了電場的畸變,即等位線的扭曲和回環(huán)。由此可見,空間電荷對極性反轉(zhuǎn)后瞬間的電場分布產(chǎn)生實質(zhì)作用。一般而言,對于油、紙材料的介電常數(shù)隨溫度、場強等因素的變化而變化很小,相應(yīng)呈容性分布的交流電場為線性、各向同性電場。但油、紙的電阻率卻隨溫度、場強等因素的變化而發(fā)生劇烈變化,其變化幅度可達3個數(shù)量級,呈非線性;而且,油浸紙的層壓結(jié)構(gòu)使其電阻率在垂直紙面方向與沿紙面方向有明顯不同,呈各向異性,相應(yīng)呈阻性分布的直流電場為非線性、各向異性電場,其計算難度遠大于交流電場。特高壓換流變壓器閥側(cè)線圈要耐受的交、直流和極性反轉(zhuǎn)電壓都很高,其絕緣結(jié)構(gòu)必然復(fù)雜,而且受到運輸條件的限制,選擇合理的絕緣結(jié)構(gòu),控制紙板、油隙和油紙交界面處的電場強度,保證在各種試驗工況下均無局部放電,是設(shè)計時特高壓換流變壓器絕緣結(jié)構(gòu)的關(guān)鍵。2.2變壓器研制的關(guān)鍵問題±800kV直流輸電工程用換流變壓器網(wǎng)側(cè)繞組的絕緣水平是按交流500kV絕緣水平要求,其絕緣結(jié)構(gòu)已非常成熟,不是特高壓換流變壓器研制要解決的關(guān)鍵問題,這里主要研究閥側(cè)繞組的主、縱絕緣結(jié)構(gòu)。換流變壓器的主絕緣決定著整臺換流變壓器的基本結(jié)構(gòu),與變壓器的阻抗、損耗、質(zhì)量、外形尺寸及運輸條件有著密切的聯(lián)系?？v絕緣則決定著閥側(cè)繞組的結(jié)構(gòu)型式及其耐受沖擊電壓的能力。向上工程換流變壓器與±500kV直流輸電工程用換流變壓器相比,雷電和操作沖擊的水平提高的不多,而交流長時外施、直流長時和直流極性反轉(zhuǎn)有大幅度的提高。2.2.1主緣距離的優(yōu)化設(shè)計本方案的特高壓換流變壓器器身絕緣為兩柱并聯(lián)結(jié)構(gòu),線圈排列方式為:鐵心-調(diào)壓線圈-網(wǎng)側(cè)線圈-閥側(cè)線圈-油箱,如圖3所示。由于繞組絕緣水平的提高,要相應(yīng)增加線圈之間及端部絕緣的主絕緣距離。通過增加角環(huán)、紙筒和紙圈的數(shù)量,并合理地布置,來保證絕緣結(jié)構(gòu)在交流、直流和極性反轉(zhuǎn)電壓作用下電場的合理分布,有效地提高油、紙絕緣結(jié)構(gòu)的絕緣強度。在特高壓換流變壓器結(jié)緣設(shè)計過程中,分別對閥側(cè)線圈在長時交流(AC)外施試驗電壓、直流(DC)帶局部放電測量的耐壓試驗電壓、極性反轉(zhuǎn)試驗電壓下的電場進行了反復(fù)的計算分析,并在此基礎(chǔ)上不斷優(yōu)化結(jié)構(gòu),以保證絕緣結(jié)構(gòu)在各種作用電壓下都有足夠的絕緣裕度。閥側(cè)線圈端部交流、直流電場等位線如圖4、5所示。極性反轉(zhuǎn)試驗電壓下的電場強度分布如圖6～9所示,PR表示極性反轉(zhuǎn)。2.2.2閥側(cè)線圈內(nèi)屏蔽連續(xù)式方案2特高壓換流變壓器的網(wǎng)側(cè)繞組首端要承受全波1550kV的雷電沖擊電壓,網(wǎng)側(cè)線圈可采用糾結(jié)連續(xù)式,線圈首端若干段為糾結(jié)段,如圖10所示。在網(wǎng)側(cè)線圈的上下端部設(shè)置靜電板,以改善線圈端部電場分布,提高絕緣強度。特高壓換流變壓器閥側(cè)繞組首末端均要承受1800kV的全波雷電沖擊電壓,閥側(cè)線圈為全絕緣結(jié)構(gòu)。特高壓換流變壓器閥側(cè)繞組電流大,交流電壓較低,線圈的匝數(shù)較少,閥側(cè)線圈一般為內(nèi)屏蔽連續(xù)式或螺旋式結(jié)構(gòu)。內(nèi)屏蔽連續(xù)式的閥側(cè)線圈往往采用半硬自粘組合換位導(dǎo)線(首末端若干個餅的導(dǎo)線帶屏蔽線)繞制,如圖11所示。內(nèi)屏蔽連續(xù)式的閥側(cè)線圈采用縱向電容分區(qū)補償結(jié)構(gòu),具有良好的沖擊電壓分布,并嚴格控制場強分布,確保線圈內(nèi)不發(fā)生局部放電。由于作用在閥側(cè)線圈上的交、直電壓都很高,閥側(cè)線圈的上下端部要設(shè)置靜電板,為有效改善線圈端部電場分布,靜電板要選擇合適的曲率半徑。調(diào)壓線圈為圓筒式,采用半硬自粘換位導(dǎo)線繞制,匝間和段間均無油道。各分接出頭通過電纜與線圈出頭原線焊接后引出,各分接間設(shè)有ZnO非線性電阻元件,來限制調(diào)壓線圈上的雷電沖擊過電壓。3閥側(cè)引力結(jié)構(gòu)特高壓換流變壓器研制的另一個關(guān)鍵問題是換流變壓器的運輸問題。受端換流站大多位于東部沿海沿江地區(qū),可以充分利用水路運輸?shù)膬?yōu)勢。但送端換流站多位于西部偏遠山區(qū),由于受運輸條件的限制,即使能通過水路將換流變壓器運到最近的碼頭,仍然需要解決陸路運輸?shù)睦щy。特高壓換流變壓器的運輸尺寸由換流變壓器的技術(shù)性能參數(shù)和結(jié)構(gòu)確定。其中,換流變壓器閥側(cè)引線結(jié)構(gòu)對運輸尺寸的影響很大。換流變壓器閥側(cè)引線結(jié)構(gòu),可以采用放置在油箱內(nèi)部和獨立放置在外部兩種方式。這兩種閥側(cè)引線結(jié)構(gòu),均由大直徑均壓管、覆蓋絕緣以及多層絕緣筒組成。通過合理的設(shè)置絕緣筒的數(shù)量以及合適的引線安裝位置,可以最大程度減小引線均壓管到油箱以及鐵心等接地位置的絕緣距離。閥側(cè)引線獨立放置在油箱外部可以充分利用外部空間,減小換流變壓器本體的運輸尺寸。但由于特高壓換流變壓器閥側(cè)引線與線圈的接口十分復(fù)雜,對產(chǎn)品的制造偏差的要求十分苛刻,給工廠及現(xiàn)場安裝帶來了很大的困難,需要有充分工藝保障措施和必要的專用工裝設(shè)備。閥側(cè)引線放置在油箱內(nèi)部的優(yōu)勢在于換流變壓器的現(xiàn)場安裝較為簡單,風(fēng)險少。但要在有限的油箱里,布置特高壓換流變壓器的閥側(cè)引線很有難度。要做大量的計算分析和優(yōu)化設(shè)計,合理布置內(nèi)部的引線結(jié)構(gòu),有效地控制電場強度。同時,在工廠加工制造過程中,對器身、引線及油箱等各個部分的加工偏差要嚴格控制。4odaf冷卻方式的特高壓換流變壓器無論換流變壓器采用OFAF還是ODAF冷卻方式,特高壓換流變壓器復(fù)雜的絕緣結(jié)構(gòu)都會影響線圈(特別是閥側(cè)線圈)的散熱,使溫升升高。對采用OFAF冷卻方式的特高壓換流變壓器,線圈端部布置成型角環(huán)數(shù)量較多,使得進、出線圈的冷卻油道油阻增加,帶來的影響是使選用相同電流密度設(shè)計的閥側(cè)線圈較500kV線圈溫升有一定程度的升高。對采用ODAF冷卻方式的特高壓換流變壓器,不僅要考慮線圈端部大量的成型角環(huán)使得進、出線圈的冷卻油道油阻增加,還要考慮油流導(dǎo)向結(jié)構(gòu)的合理設(shè)計,避免產(chǎn)生較大的油流靜電,危及產(chǎn)品的安全運行。因此,采用ODAF冷卻方式的特高壓換流變要注意合理選用冷卻器及冷卻器油泵。絕緣圍屏之間形成的縱向油道,會使導(dǎo)向油流過量流失,因此要考慮增加既可透氣,又能阻滯油流的裝置。在限制導(dǎo)向油流和不導(dǎo)向油流時,在器身中不允許形成死油區(qū)。5換流變壓器色定工藝改進閥側(cè)套管和閥側(cè)出線裝置是國內(nèi)變壓器廠家研特高壓換流變壓器的瓶頸。目前,國內(nèi)套管制造廠正在開展閥側(cè)套管研制,但與國外套管制造廠的差距較大,±500kV及更高電壓等級的換流變壓器套管在短期內(nèi)仍然需要依靠國外制造商供應(yīng)。直流套管與其出線裝置必須配套使用,研制中不僅涉及到套管自身的結(jié)構(gòu)和絕緣特性,還需要相應(yīng)的出線裝置予以保證。隨著國內(nèi)廠家在直流技術(shù)研究方面的深入,已能獨立設(shè)計制造±500kV及以下電壓等級的換流變壓器出線裝置,對更高電壓等級的出線裝置也都進行了研究和設(shè)計。但實際應(yīng)用到換流變壓器中時,還需要與國外直流套管制造商進行更深入的合作和研究,才能設(shè)計出可靠的閥側(cè)出線裝置。6換流變漏磁場和溫度場計算分析由于特高壓換流變壓器單柱容量較大,漏磁通量大,很容易在某些金屬結(jié)構(gòu)件上產(chǎn)生渦流并造成局部過熱,從而影響產(chǎn)品的安全運行。為此,需要進行換流變漏磁場和溫度場計算分析,如圖12所示。根據(jù)計算結(jié)果采用合理的電、磁屏蔽結(jié)構(gòu),有效地降低油箱內(nèi)金屬結(jié)構(gòu)中的雜散損耗,防止出現(xiàn)局部過熱現(xiàn)象。同時,換流變壓器的漏磁有可能引起換流變壓器鐵心拉板過熱,應(yīng)根據(jù)鐵心拉板表面和鐵心夾件等結(jié)構(gòu)件中的漏磁分布,采取屏蔽措施,在鐵心拉板和末級鐵心片的開隔磁槽,有效地降低渦流損耗。7換流變壓器噪聲變壓器繞組中存在的直流偏磁電流,造成換流變壓器鐵心嚴重飽和,勵磁電流的波形發(fā)生嚴重畸變,正半周出現(xiàn)尖峰,且其峰值較無偏磁時大得多,換流變壓器噪聲明顯增大。同時,換流變壓器鐵心由于磁通高度飽和,漏磁會非常嚴重,損耗增加,可能導(dǎo)致油箱內(nèi)部金屬結(jié)構(gòu)件的局部過熱,破壞絕緣系統(tǒng),甚至降低產(chǎn)品使用壽命。在特高壓換流變壓器設(shè)計過程中,對特高壓換流變壓器在不同直流偏磁條件下的磁場及勵磁電流進行了計算分析,換流變壓器可以承受<15A的直流偏磁電流,當直流偏磁電流達到15A時,允許變壓器持續(xù)運行90min。8壓器試驗成果我國已于2007年根據(jù)國情和實踐經(jīng)驗修改采用IEC標準,頒布和實施了高壓直流輸電用換流變壓器的試驗標準。目前,國內(nèi)已完成了大量換流變壓器的試驗,積累了豐富的試驗經(jīng)驗,已完全掌握了換流變壓器的試驗方法和試驗技術(shù)?！?00kV直流輸電工程用換流變壓器與±500kV直流輸電工程用換流變壓器的試驗項目和試驗方法是相同的,只是特高壓換流變壓器的閥側(cè)絕緣水平比常規(guī)的換流變壓器有所提高,尤其是閥側(cè)繞組長時交流外施耐壓、直流耐壓和直流極性反轉(zhuǎn)試驗電壓提高幅度比較大,這就對試驗設(shè)備提出了更高的要求。換流變壓器主要試驗項目及試驗要求見下述。1壓器本體注滿油后壓力GB/T6451-2008):變壓器本體注滿油后外加壓力使油箱底部達到0.12MPa的油壓,試驗時間連續(xù)24h,不得有滲漏及損傷。2變壓器交流電壓試驗JB/T501-2006):分別測量鐵心對油箱、夾件對油箱的絕緣電阻,試驗直流電壓2.5kV。分別進行鐵心對油箱、夾件對油箱的交流電壓2.5kV、1min工頻耐壓試驗;同時,記錄變壓器油溫度。試驗設(shè)備:兆歐表。3《技術(shù)協(xié)議》2-2001GB/T507-2002,GB/T7252-2001):按標準和技術(shù)協(xié)議規(guī)定。試驗設(shè)備:自動油耐壓器,微水測試儀,油中含氣量測試儀,油介質(zhì)損耗測試儀,氣相色譜分析儀,粒子計數(shù)儀。4變壓器油溫度測量JB/T501-2006,GB1094.1-1996):施加5kV直流電壓,測量繞組對地絕緣電阻、吸收比及極化指數(shù);施加10kV交流電壓,測量繞組對地電容量、介質(zhì)損耗因數(shù);施加10kV交流電壓,測量套管電容量;記錄變壓器油溫度。主要試驗設(shè)備:兆歐表、介損電橋。5變壓器表面電壓比測量GB1094.1-1996):在每個分接位置進行電壓比測量,同時檢定變壓器極性;額定分接電壓比偏差為規(guī)定值的±0.5%,聯(lián)結(jié)組標號符合設(shè)計規(guī)定。試驗設(shè)備:電壓比測試儀。6變壓器電阻測量GB1094.1-1996):在每個分接位置進行繞組電阻測量,相間電阻不平衡率≤2%;同時,記錄變壓器油溫度。試驗設(shè)備:電阻測試儀。7試驗電壓主體空白損耗uGB1094.1-1996):在額定分接位置,施加額定頻率的額定電壓,試驗電壓以平均值電壓表讀數(shù)U′為準,方均根值電壓表與平均值電壓表并聯(lián),同時記錄方均根值電壓表讀數(shù)U,設(shè)測得空載損耗為Pm,則校正后的空載損耗為P0=Pm(1+d),d=(U′-U)/U′。如果d在±3%以內(nèi),則試驗電壓波形滿足要求。主要試驗設(shè)備:發(fā)電機組,中間變壓器,電壓、電流互感器,功率分析儀。8施加短路給藥Hz)(試驗標準:GB1094.1-1996):在額定頻率下,將近似正弦波的電壓施加在網(wǎng)側(cè)繞組上,閥側(cè)繞組短路,施加電流不小于相應(yīng)額定電流(分接電流)50%;負載損耗和短路阻抗校正到參考溫度。主要試驗設(shè)備:發(fā)電機組,中間變壓器,電壓、電流互感器,功率分析儀。9試驗電壓的施加要求GB1094.3-2003):試驗電壓按技術(shù)協(xié)議或標準規(guī)定執(zhí)行;采用200Hz交流電壓,其波形盡可能為正弦波,試驗電壓測量應(yīng)是測量電壓峰值除以2√2,規(guī)定電壓的持續(xù)時間:120s×50Hz/200Hz=30s,施加對地試驗電壓的時間順序見圖13,圖中,U1為規(guī)定的試驗電壓;U2=1.5Um/3√U2=1.5Um/3;t1=t2=t4=t5=5min;t3=30s。若試驗過程中試驗電壓不出現(xiàn)突然下降且放電量不連續(xù)增長并小于規(guī)定值,則判定合格。主要試驗設(shè)備:發(fā)電機組,中間變壓器,電容分壓器,峰值電壓表,局放測量系統(tǒng)。10閥側(cè)直流可以情況試驗量GB/T18494.2-2007):閥側(cè)直流耐壓試驗電壓按技術(shù)協(xié)議或標準規(guī)定執(zhí)行;閥側(cè)直流耐壓試驗時間2h;若試驗過程中被試變壓器內(nèi)部無擊穿現(xiàn)象,最后30min內(nèi)>2000pC的放電≤30個,最后10min內(nèi)>2000pC的放電≤10個,則判定合格。主要試驗設(shè)備:直流電壓發(fā)生器,直流分壓器,直流局放測量系統(tǒng)。11試驗過程測量的要求GB/T18494.2-2007):試驗電壓按技術(shù)協(xié)議或標準規(guī)定執(zhí)行;采用200Hz交流電壓,其波形盡可能為正弦波,試驗電壓測量應(yīng)是測量電壓峰值除以2√2,規(guī)定電壓的持續(xù)時間:120s×50Hz/200Hz=30s,施加對地試驗電壓的時間順序見圖14,若試驗過程中被試變壓器內(nèi)部無擊穿現(xiàn)象,每個電壓持續(xù)時間的任意10min內(nèi)>2000pC的放電≤10個,則判定合格。主要試驗設(shè)備:直流電壓發(fā)生器,直流分壓器,直流局放測量系統(tǒng)。12試驗電壓的時間順序GB/T18494.2-2007):采用200Hz交流電壓,其波形盡可能為正弦波,試驗電壓測量應(yīng)是測量電壓峰值除以2√2,施加對地試驗電壓的時間順序見圖15,圖中,U3=1.7Um/3√U3=1.7Um/3;U4=1.5Um/3√U4=1.5Um/3;t′1=t′2=t′5=5min;t′3=30s;t′4=60min。若試驗電壓不出現(xiàn)突然下降且放電量不連續(xù)增長并小于規(guī)定值,則判定合格。試驗設(shè)備:發(fā)電機組,中間變壓器,電容分壓器,峰值電壓表,局放測量系統(tǒng)。13試驗電壓施加量GB1094.3-2003):試驗電壓按技術(shù)協(xié)議或標準規(guī)定執(zhí)行;試驗分為網(wǎng)側(cè)繞組中性點外施交流耐壓試驗和閥側(cè)繞組外施交流耐壓試驗;試驗電壓施加于被試繞組的所有連接在一起的端子與地之間,其它非被試繞組端子、鐵心、夾件和油箱在一起接地;網(wǎng)側(cè)繞組中性點外施交流耐壓試驗時間為1min,如果試驗電壓不出現(xiàn)突然下降,則試驗合格;閥側(cè)繞組外施交流耐壓試驗時間為60min(同時進行局部放電測量),如果試驗電壓不出現(xiàn)突然下降且局部放電量小于規(guī)定值,則試驗合格。主要試驗設(shè)備:工頻試驗系統(tǒng),電容分壓器,峰值電壓表,局放測量系統(tǒng)。14試驗前后油色譜分析GB1094.2-1996):對網(wǎng)側(cè)繞組施加額定頻率的1.1倍額定電流,閥側(cè)繞組短路,開啟正常運行的全部油泵,連續(xù)運行12h,其間每隔6h進行一次油色譜分析,試驗前后油中應(yīng)無乙炔,總烴含量無明顯變化。主要試驗設(shè)備:發(fā)電機組,中間變壓器,電壓、電流互感器,補償電容器組,功率分析儀,溫度巡檢儀,紅外成像儀。15油色譜分析系統(tǒng)GB/T6451-2008):施加1.1倍額定電壓,開啟正常運行的全部油泵,運行12h,其間每隔6h進行一次油色譜分析,試驗前后油中應(yīng)無乙炔,總烴含量無明顯變化,并且應(yīng)無明顯的局部放電的聲、電信號。試驗回路與“空載損耗和空載電流測量”相同。主要試驗設(shè)備:發(fā)電機組,中間變壓器,電壓、電流互感器,功率分析儀。1